桥梁底板预拱二抛物线计算公式
主梁腹板下料预拱计算方法
主梁腹板下料预拱计算方法一、主梁跨中腹板预拱度值计算所谓主梁跨中腹板下料预拱度值，是为了保证主梁在焊接完成后符合(0.9~1.4)S有关标准规定的拱度要求。
主梁应具有一定的上拱度值，即F=，1000S且最大上拱度值应控制在主梁跨中范围内。
这就要求在制作主梁时，10 对腹板下料预先给出一定的拱度值，还应考虑到桥架自重（主梁、走台等）及组装焊接的变形。
SS通常取主梁腹板的下料预拱度为：Q=5~63t，f=（~）；Q?250450SS63~100t，f=（~）。
500550或者按下式计算：F=f－f－f+K 技焊自(0.9~1.4)S式中：f—起重机技术条件要求的上拱度值，f=可取中技技1000间值；f—自重引起的主梁变形，根据有无悬臂分别计算，一般情况下均为自负值；1、梁内支垫的情况：主梁正立，对称放置两个垫架，距离小于梁的长度。
如下图所示。
由自重引起主梁跨中的位移可按下式计算：122qlf=（24λ+5）自中384EJq—主梁单位长度重量；E—材料弹性模量；J—主梁截面惯性矩；l—两支垫距离；mλ=；m—支点到主梁端距离。
l自重引起的悬臂端位移按下式计算：222qmlf=f=（1－6λ－3λ） CD24EJ计算得正值表示向上翘起，负值表示下挠。
2、梁端支垫情况垫架放置在主梁的两端点，由自重引起的主梁跨中位移计算为：4,5qlf= 负值表示主梁向下挠。
自中384EJf—主梁在垂直方向的焊接挠曲变形，“+”号表示主梁上拱，“－”焊表示主梁下挠，其值为：f=f+f+f+f+……+f 焊筋角走轨4其中：f—焊接内壁筋板时的挠曲变形；筋f—焊接内壁加劲角钢或工艺扁钢时的挠曲变形；角f—焊接主梁四道角焊缝主梁挠曲变形； 4f—桥架组装焊接走台时的挠曲变形；走f—焊接轨道压板时的挠曲变形；轨K—调整系数，5~50t通用桥式起重机正轨箱形主梁K=5~15mm，跨2度小的可取小值，偏轨箱形梁K=5~10mm。
浅谈后张法施工中的预起拱技术
SCIENCE &TECHNOLOGY VISION科技视界2012年8月第22期科技视界Science &Technology Vision后张法预应力在桥梁现浇梁是主要的预应力方式。
它施工要求箱梁成桥阶段桥面基本水平,但是,由于现浇梁地基的不均匀沉降、模板变形等因素的影响。
造成桥梁表面纵桥向形成波浪线形,影响桥梁线性外观、行车的舒适、箱梁架设后存在桥面错台。
因此,需要在桥梁混凝土浇筑之前进行预拱度设置,预拱度设置是桥梁施工过程中重点控制项目。
现在笔者就长期的施工经验对预拱度设置及其控制做简单的陈述与分析。
1影响预拱度的因素以及预拱度计算以满堂支架现浇梁预拱度计算为例,应考虑以下因素:1)满堂支架在承受混凝土自重、设备、人等荷载后引起的弹性变形。
2)支架接头空隙。
3)满堂支架基础在受载后的地基沉降。
4)混凝土本身的收缩徐变。
5)在进行预应力张拉时引起的反拱。
国家规范对预应力混凝土桥梁的预拱度通常按如下规定设置:当预加应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时,可不设预拱度;当预加应力的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时应设预拱度,其值应按该项荷载的挠度与预应力长期反拱值之差采用。
对于位于竖曲线上的桥梁,应视竖曲线的凸起(或凹下)情况,适当增(或减)预拱度值,使竣工后的线性与竖曲线接近一致。
通常,预拱度设置采用二次抛物线法进行计算,在支座处,可以把预拱度的大小设为零,其他部位的计算公式如下:Δx=4F ·x ·(L-x)L2式中:Δx 为距支座距离为x 的预拱度值;X 为距支座的距离;L 为跨长;F 为此处荷载大小。
2施工准备为了避免以上因素的影响,在桥梁满堂支架施工中一般采用先预压的施工方案。
预压一是可以观察支架的强度、稳定性以及地基承载力的强弱。
二是可以消除支架接头空隙。
三是通过测试得出在实体荷载作用下移动模架的弹性和非弹性变形参数,为后期箱梁施工中底模预拱度设置的提供依据,保证箱梁结构线形符合设计要求。
桥梁上部结构预拱度施工设置技术
桥梁上部结构预拱度施工设置技术周淦成中建三局第二建设工程有限责任公司，湖北 武汉 430074摘 要：为了避免桥梁上部结构产生过大的下弯挠度，施工单位通常会采用设置预拱度的方法来保证上部结构的稳定性和安全性。
文章以咸宁大洲湖环湖北路1号桥工程建设的实际情况为例，从混凝土施工质量和标高控制等方面介绍了有关桥梁预拱度设置的关键施工技术，以供有关单位参考。
关键词：预拱度；桥梁；质量控制中图分类号：U445.4 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2021）02-0070-021 工程概况文章的案例桥梁为湖北省咸宁大洲湖环湖北路1号桥，环湖北路起于桂乡大道，自西往东下穿官埠大桥后，终点与在建的官埠大道平面交叉，设计范围内道路全长为3.115km，桩号范围为K5+669.931—K8+785。
在K7+140处新建环湖路1号桥，桥长65m。
环湖北路1号桥采用上承式飞鸟拱，共有3跨，跨径分别为20m、25m、20m。
在该工程施工过程中，由于碗扣式满堂支架节点可靠性好，因此可结合扣件式支架使用，更利于构造该桥所需的曲线线性。
基于此，施工单位选用碗扣式满堂支架来对全桥拱圈同步进行支架的搭设、模板的安装和钢筋的绑扎与混凝土的浇筑等工作。
2 设置预拱度的重要性2.1 桥梁的下挠变形桥梁一般分为上部结构与下部结构两部分。
其中，桥梁的上部结构在受到以下因素的影响时，会产生下挠变形：（1）当脚手架在承担施工荷载时，所引起的弹性变形；（2）部分超静定结构桥梁在组成结构的混凝土产生收缩和徐变时产生的下挠度；（3）杆件接头的挤压、卸落设备时的压缩等产生的塑性变形；（4）脚手架基础、支架基础在承受荷载后发生的沉降；（5）桥梁内部的预应力钢筋在张拉后，备份的预应力会有不同程度的流失，预应力的改变也会对桥梁的下挠程度产生不利影响[1]。
2.2 实际通车后会产生变化在实际通车后，交通流量增大、部分车辆在驶上桥面时超载、桥的主体结构逐渐老化等原因，都会造成桥梁上部结构的下挠程度进一步扩大。
系杆拱桥施工方案
张镇河大桥系杆拱桥施工工艺一、工程概况下承式钢管混凝土拱桥计算跨径L=112m，矢高f=25m，跨比D=1/4.48，拱轴线为二次抛物线型，拱轴线为二次抛物线，主拱拱轴线方程为：y=4fx（L-x）/L 。
两侧人行道通过横梁悬挑于边系梁外侧。
系梁采用箱梁截面，高2.5m,宽1.5m，顶板厚40cm，底板厚40cm，在拱脚处变为矩形断面，高2.5--4.2m，宽2m。
拱肋采用哑铃型钢管混凝土，截面高2.8m，由两根外径120cm壁厚16mm的Q345qD钢管组成，内灌C40微膨胀混凝土。
单片拱肋公设20跟吊杆，吊杆间距为5m，吊杆采用Φ299*12mmQ235qC无缝钢管，内穿FPES--109平行钢丝成品索，标准强度1670Mpa，采用双层HDPE防护，在管内压注发泡剂，锚具为冷铸墩头锚。
单幅桥拱肋横向设6道风撑，其中哑铃型撑2道，K型撑4道，于拱肋构成系杆拱空间稳定体系。
中横梁为T型断面，高1.7m--2.055m，底宽70cm，翼缘板厚20cm--40cm，顶宽110cm。
中横梁内设置5束12Φs钢绞线，施工采用预制吊装，通过湿接头与系杆连接。
15-端横梁为箱型断面，高2.45m--2.795m，受伸缩缝宽度的影响，宽度为2.8m、2.88m(使用于D80型伸缩缝端），顶板厚40cm，底板厚40cm，腹板宽40cm。
端横梁内设置4束11Φs、15-4束13Φs钢绞线，由于端横梁位于拱脚位置附近，且其自重较大预制、吊装困难，施15-工采用支架现浇施工。
行车道板中跨采用27cm厚C30钢筋砼实心板，边跨采用37cm厚C30钢筋砼实心板。
一片板宽1.1m，横向共布置16块。
横梁预留70cm宽后浇带，待预制行车道板吊装到位后再与湿接头浇筑形成整体。
行车道通过系杆外侧挑梁形成，挑梁对应横梁设置。
端横梁处挑梁宽2.8m，高0.7m--1.0m，与端横梁形成一体，为预应力砼结构；中横梁处挑梁宽70cm，高0.7m--1.0m，与中横梁形成一体，为预应力砼结构。
第八节、挠度、预拱度的计算
立柱式支架，可用于旱桥、不通航河道以及桥墩 不高旳小桥施工;如图a、b所示。
梁式支架，钢板梁合用于跨径不大于20m，钢衍 梁 合用于大子20m旳情况；如图c、d所示。 梁一柱式支架，合用于桥墩较高，跨径较大且支 架下需要排洪旳情况;如图e、f所示。
支架属于施工中旳临时承重构造，除承受桥梁上 部构造旳大部分恒重外，还要承受施工设备及振动荷 载、风力、施工人员旳重力以及支架本身旳自重，因 此需要进行设计计算，以确保支架具有足够旳强度、 刚度、支架基础旳牢固可靠、构件旳结合紧密，并要 求具有足够旳纵、横、斜三个方向旳连接杆件，使支 架形成整体。
(1)混凝土旳运送
混凝土旳运送能力应适应混凝土凝结速度和浇 筑速度旳需要，务必使泥凝土在运到浇筑地点时仍 保持均匀性和要求旳坍落度。不论采用汽车运送还 是搅拌车运送，其运送时间均不宜超出要求旳时间 范围。
采用泵送混凝土应符合下列要求：混凝土旳供 应必须确保输送混凝土泵能连续工作；输送管线宜 直，转弯宜缓，接头应严密，如管道向下倾斜，应 预防混入空气，产生阻塞；泵送前应先用水泥浆润 滑输送管道内壁，混凝土出现离析现象时，应立即 用压力水或其他措施冲洗管内混凝土，泵送间歇时 间不宜超出15min；在泵送过程中，受料斗内应具
⑷将导梁临时占住位置旳预制梁暂放在已架好旳梁上。
⑸待用绞车将导梁移至下一桥孔后，再将暂放一侧旳 预制梁架设完毕。
如此反复，直到将各孔主梁全部架好为止。此法
合用于孔数较多和较长旳桥梁时才比较经济。
由 试验资料来拟定相隔时间。当无法满足上述要求旳间 隔时间时，就必须预先拟定施工缝预留旳位置。一般 将它选择在受剪力和弯矩较小且便于施工旳部位．并 应技下列要求混凝土表层旳 水泥浆和较弱层。 ②经凿毛旳混凝上表面．应用水洗洁净，在浇筑次 层混凝土之前，对垂直施工缝宜刷层净水泥浆，对 于水平缝宜铺一层厚为10一20mm旳122旳水泥砂
箱梁预拱设置
箱梁梁底模板跨中设置预（反）拱的计算采用移动模架造桥机现浇32米铁路简支箱梁，梁底模板跨中设置预（反）拱的计算一、《肆桥设（2006）2221-Ⅵ》定型图中关于线形控制的说明①扣除自重影响后预应力产生的上拱度：直线梁为13.64mm，曲线梁为14.15mm；②静活载挠度：直线梁和曲线梁均为7.54，为跨度的1/4125；③反拱的设置：为保证线路在运营状态下的平顺性，梁体应预设反拱。
理论计算跨中反拱值为20mm，其它位置应按二次抛物线过渡。
实际施工中反拱的设置应根据具体情况，充分考虑收缩徐变的影响以及预计二期恒载上桥时间确定。
本设计二期恒载上桥时间按预加应力后60天计算，理论计算残余徐变拱度值为6.2mm。
二、移动模架造桥机的挠度值移动模架造桥机等载预压时，经实测，底模跨中的挠度值（弹性变形值）为40mm三、跨中梁底模板设置预（反）拱的计算保证线路在运营状态下平顺，即梁体上下结构表面坡度与设计坡度一致。
梁底模板跨中设置的拱度值△L如下式：△L=L1-L2-L3 （mm）L1:模架等载预压时底模跨中的挠度值（弹性变形值）。
现场实测为39mm 。
L2:张拉及混凝土收缩徐变引起的上拱值。
按《肆桥设（2006）2221-Ⅵ》定型图的说明，是20mm（？）L3:预应力60天后的残余徐变拱度值。
按《肆桥设（2006）2221-Ⅵ》定型图的说明，是6.2mm△L = L1- L2 - L3= 39-20-6.2= 12.8 mm根据上式计算，△L为正值，则在立梁底模板时跨中设向上的预拱值12.8 mm。
跨中至支座顶，则按△L值到0mm，按二次抛物线过渡。
这样计算对否？上述一、①及一、②中的数据有何用途？黄玉仁 06.11.22附：中铁十一局的计算资料移动模架造桥机A、梁体变形限值梁体竖向饶度Δ限值：在ZK活载静力作用下，Δ≤L/1500；在中-活载静力作用下，Δ≤L/1200。
B、反拱的设置为保证线路在运营状态下的平顺性，梁底预设反拱，理论计算跨中反拱值为22.5mm，其他位置按二次抛物线过渡。
关于40m槽身贝雷桁架梁支架施工底板预拱度的确定
关于40m槽身贝雷桁架梁支架施工底板预拱度的确定[摘要] 海脉渡槽槽身采用收折式移动模架进行施工，为消除移动模架在施工中变形，通过前期理论计算得出理论变形量；通过预压验证预拱度；最后在实际浇筑过程中不断修正预拱值。
最终确保混凝土浇筑实体满足设计图纸及相关规范要求。
[关键词] 挠度；预拱度；预压；贝雷桁架1 渡槽概况海脉渡槽为广西左江治旱驮英水库及灌区工程，驮英水库枢纽及灌区总干渠标段内，在桩号Z22+513.588~Z23+000.588区段间的一座跨径15+10 X 40m的11跨简支渡槽，其中除第一跨(15m跨）为普通钢筋混凝土开口槽型渡槽外，其余10跨(40m跨）均为预应力混凝土箱型渡槽，箱型渡槽的箱宽为6m,两侧翼缘各宽0.6m,全宽7.2m, 箱高4.3m, 箱型渡槽顶板厚0.28m, 底板与腹板厚0.5m, 底板在槽墩处局部加厚至0.6m,渡槽截面面积8.8m2, 每延米重229kN,一跨渡槽重9240kNC含槽墩处局部加厚段重量），渡槽无横坡，但设有1/2000的纵坡（由小桩号往大桩号方向为降坡）。
槽身设计流量为22.61m³/s，设计水深为2.45m，加大流量为27.13m³/s，加大水深为2.8m。
2预拱度的确定2.1影响预拱度的因素2.1.1弹性挠度平台跨径为40m，根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T FSO—2011 第5.2.7条第 3 项之规定，平台桁梁容许最大弹性挠度为：[f] =L/400=40/400 =0.1m,由附表1-1,查得工况l荷载下平台桁梁跨中73#节点挠度最大，其挠度值为：F1=0. 09227m<[f]=0.1m(满足)（注：按照该规范第5.2.6条的规定，用于刚度验算的荷载，此处只需考虑：①模板、支架自重，②箱梁荷载，勿需考虑，③施工人员、施工设备、施工材料荷载，④振捣附加荷载，实际上此处验算偏安全的将第③、④项荷载亦考虑在内，仍能通过验算，第③、④项荷载约占计算荷载的10%)。
浅谈钢箱桥预拱度的设置
1工程概况成都二环路改造工程中的钢箱桥结构为等截面钢箱梁,梁体单幅全宽12.900m,梁高2.0m,悬臂长为1.850m,40m跨。
钢箱梁底板厚有20mm和16mm两种,顶板厚16mm,腹板厚16mm,横隔板标准纵向间距3.0m,支点处横隔板厚30mm,其余厚12mm;顶板采用8mm厚300×280的U型加劲肋形成正交异性板结构,底板腹板采用10mm厚120mm宽板肋纵向加劲,顶底板横向、腹板竖向加劲肋及横隔板横向加劲肋厚12mm,顶底板横向加劲肋、腹板竖向加劲肋每2道横隔板间设置一道。
钢板材质为Q345-C(见图1所示)。
桥面铺装总厚度为70mm,即为35mm聚合物改性沥青GA-10(铺装下层)+35mm高弹改性沥青SMA-10(铺装上层)。
图1钢箱桥横断面构造示意图2预拱度设置原理预拱度是为抵消钢箱桥、面层等结构在荷载作用下产生的扰度,而在钢箱桥制作时预留与位移方向相反的一校正量。
理论预拱度值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。
预拱度的设置应按最大的预拱度值按顺桥向做成圆滑曲线。
图2为该钢箱桥的设计理论预拱度值:图23预拱度的设置预拱度的设置按照二次抛物线法计算,公式为:Y=aX2+bX+c(1)将三点坐标(0.0);(半跨长,最大的预拱度值);(跨长,0)代入公式一即可求得a,b,c即可。
式中:Y为预拱度值;X为距离原点的数值。
见图3:图3预拱度的设置也可采用公式为:Y=H(1-4Xn2/L2)(2)式中:Y———预拱度值;L———半跨长;Xn———距离支座中心的距离;H———预拱度值。
由于该钢箱桥结构的特殊性,在其上部位置有众多的纵向、横向加强板的焊缝,会使梁上弦的焊缝收缩应力大大超过下弦而导致预拱度值的减少。
此外考虑钢箱桥的自重等因素,在工艺上预拱度值应大于设计值。
按照设计要求,每跨钢箱桥的预拱度按照二次抛物线进行,由于受施工进度、钢箱桥内部结构形式以及焊接顺序等因素的影响,不能保证顶板、底板以及筋板同时焊接,通过计算分析研究并结合以往的工程经验,在除设计给定的预拱度值外,再增加一定量的制造预拱度值,从而抵消一部分由于焊接不对称引起的钢箱桥变形。
霍阿二标满堂支架预压方案
S101线霍林郭勒至阿力得尔一级公路工程项目现浇板满堂支架预压施工方案浙江八咏公路工程有限公司霍阿线第二合同段项目经理部二O一四年八月二十五日小桥现浇板满堂支架预压方案我标段有1-8m小桥6座，设计现浇板采用满堂支架就地浇筑施工，为消除支架产生的非弹性变形，要求进行预压，压重为100%恒载，待支架不发生变形，方可浇筑钢筋混凝土板。
一、满堂支架预压目的1、检查支架的安全稳定性，确保施工安全。
2、消除地基、支架自身非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。
3、测量预压时支架产生的弹性变形，根据其测量结果对满堂架进行预拱度调整。
二、支架预压方法1、预压材料选用袋装砂料，砂袋的堆码按设计梁体的结构自重和分布形式堆放，加载时对称等载预压布置，防止支架偏压失稳。
加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时分三次进行。
当支架稳定后，即可卸掉砂袋，卸载时要分层卸，全部卸完后，测量底模和地基的标高，计算出支架和地基的弹性变形量。
画出弹性变形曲线，作为调整模板预拱度的依据。
在预压结束、模板调整完成后，再次检查支架和模板是否牢固。
2、本方案预压方法依据现浇板钢筋砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与现浇板荷载等重的砂袋。
施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊进行吊装就位，并按现浇板结构形式合理布置砂袋数量。
3、一般梁跨预压时间为三天。
卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。
预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
4、预压加载时按照60%、80%、100%设计荷载分三级加载，加载时加载重量的大小和加荷速率与地基的强度增长相适应，待地基在前一级荷载作用下，达到一定固结度后，再施加下一级荷载，特别是在加载后期，必须严格控制加载速率，防止因整体或局部加载量过大、过快而使地基发生剪切破坏。
预拱度经验值
简支梁起拱度经验值：10m：一般为8-10mm；13m：一般为10-15mm；16m：一般为10-15mm；20m：一般为15-20mm；25m：一般为20-25mm；30m：一般为20-30mm；也有设置反拱度为36mm。
简支梁起拱度一般为梁长的1/1000；钢桁架一般为梁长的3-4/1000简支梁预应力上拱度计算：x=2*（Mpe*L*L）/(8*0.95*EC*In)Mpe——永存应力的弯矩；L——垮径；EC——混泥土弹性模量；In——截面抗弯惯性距。
起拱度没有达到预算的原因：正常来说,张拉完成后,底板当然应该是平的, ,有可能是以下几种原因:1.预应力张拉值不够,未达到设计值.2.设计计算不够准确,张拉力本身偏小.3.箱梁浇注过程中,自身出的问题.如:梁配筋位置偏差,砼浇注厚度偏差,直接影响了张拉后起拱度.4.预应力筋波纹管定位不准确,位置的变化也是影响起拱最关键的一个环节.后张法预应力箱梁预拱度控制：由中铁大桥局股份有限公司承建的广深沿江高速公路机场特大桥上部结构采用先简支后连续的预应力混凝土组合箱梁，每半幅桥由两片边梁和三片中梁组成。
施工要求箱梁成桥阶段桥面基本水平，无论起拱度值偏小或偏大均会导致桥面纵桥向形成波浪线形，影响行车的舒适；同时要求同一孔的5片箱梁的预拱度基本一致，否则会导致箱梁架设后存在桥面错台，影响横桥向桥面的平整度。
箱梁预拱度设置是预制箱梁施工过程中重点控制项目，现在结合现场实际施工对预拱度设置及其控制做简单的陈述与分析。
1 反拱度值计算预制箱梁反拱度值主要根据以下方面计算：1）梁体结构自重；2）预应力钢筋总张拉力；3）混凝土设计强度、弹模及其使用环境温度（影响混凝土收缩徐变）；4）桥面二期恒载值；5）反拱度计算龄期（混凝土收缩徐变时间）。
设计图纸中计算的30m预制组合箱梁跨中最大反拱度值为：边梁20mm，中梁15mm。
2 反拱度值设置原则反拱度值设置原则为：其值大小以水泥混凝土铺装前梁的上拱度（向上）不大于2cm，同时满足成桥后的预拱度（即边梁20mm，中梁15mm）要求控制。