龙门吊轨道梁设计方案及受力检算(北端砼梁)
龙门吊轨道梁验算书1
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。
查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。
2、龙门吊对每米轨道的压力G=128X2/7=36KN轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。
G2= (X)X =G3=20/100=1、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30,台阶式设置，上部为宽60cm,高50cm,龙门吊脚宽按7m 计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：1、轨道梁受压力验算：P=g + g3 =36+=m轨道梁砼应力为：(T = Y 0P/A=1000=v[c ]=30MPa2、轨道梁地基承载力验算地基应力计算c =( g+g+ g3)/A=( 36++)=地基承载力计算：現二小氓+ +牛ybN rP u__极限| 2承载力，KF ac ――土的粘聚力，KP a丫一一土的重度，KN/m彳，注意地下水位下用浮重度;b，d -- 分别为基底宽及埋深，m ；N c，N q，N r——承载力系数，可由图中实线查取40承载力系数Me、Nq、N「值（引自lerzaehi. WGT 年）根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土C=10 丫= KN/m、© =8 带入太沙基公式PU=10*6+**5+**0=108 KPa>72KPa 所以地基承载力买足要求。
三、梁配筋计算1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）Q=m梁最大弯矩为 W=1/8qL 2= 2、配筋计算按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩 M u i f c b f h f （g 0.5h ；）=>267下选用4根C 22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11**4=1519 mm2 ,箍筋C 10@200mm ,构造钢筋如下图所示反算出配筋面积A \fcb (h o h o 2 2Mi f c b )=1010mm2。
-龙门吊轨道设计计算书
龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。
预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。
土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值（KPa）地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。
地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部直接放置在打入桩顶承台上。
基础布置形式如下所示：预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数，轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ，风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑，此处不涉及。
龙门吊轨道梁基础施工方案
目录一、工程概况 (1)二、轨道梁设计与验算 (1)三、轨道梁施工 (3)3.1 区间北侧轨道梁施工 (3)3.2 南侧端头井处轨道梁施工 (6)3.3 南侧标准段轨道梁施工 (8)四、质量保证措施 (9)五、施工安全保证措施 (10)六、环境保护与文明施工 (11)一、工程概况寸为800*800mm。
轨道梁顶标高为14.9m。
轨道梁平面布置图见附图。
二、轨道梁设计与验算轨道梁布设于基坑两侧，分为三种形式，南侧部分位于现状冠梁上，截面尺寸为600*800mm钢筋砼条型基础，过盾构井处采用立柱加支撑梁形式处理，梁截面尺寸加大至800*800mm。
北侧轨道梁位于现状施工便道上，梁截面尺寸为800*800mm。
考虑到安全施工，对地基承载力及盾构井处轨道梁进行验算。
2.1地基承载力计算1、设备参数根据厂家提供的资料显示，45T龙门吊自重118.6T，吊重45T，砼自重按26.0KN/m3计，轮距8.834m，跨长25.5m，见附图。
2、每边基础受力45T龙门吊自重： G1=118.6×10=1186KN45T龙门吊吊载重：G2=45×10=450KN；按上述，每边基础受力为：P=（1186+450）/2=818KN3、动荷载计算当龙门吊在轨道梁上行走时，属于动荷载，取动荷载增大系数为1.4，则：Q=1.4P=1.4*818=1145.2KN4、基础自重计算钢筋混凝土自重：ω=26kN/m³基础体积V=0.8×0.8×111+0.6×0.8×53.3+0.8×0.8×57.7=150.51m³则基础自重为：G=ω.V=26kN/m³×150.61m³=3915.86kN将上述动荷载和基础自重作用到基础平板上，换算成面荷载为F=Q/S,其中S为基础平板的面积S=0.8×168.7+0.6×53.3=166.94㎡,则 F=（1145.2+3915.86）/166.94=30.32KN/㎡=30.32kpa5、地基承载力验算本工程门式起重机基础单边总长111m，区间北侧坐落于现状施工便道上，地基为碾压的素填土，区间南侧部分位于冠梁上，部分位于原状盐田路上，端头井位置为立柱加支撑梁，采用C30混凝土灌注。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录1 编制依据 (1)2 工程概况 (1)3 龙门吊设计 (1)3.1 龙门吊布置 (1)3.2 龙门吊轨道梁设计 (1)4 主要施工方法 (4)4.1 施工顺序及工艺流程 (4)4.2 基底回填 (4)4.3 素砼垫层施工 (4)4.2 基础钢筋 (4)4.3 基础砼 (5)4.4 轨道安装 (5)5 质量控制标准 (6)6 安全文明施工 (7)6.1 安全施工 (7)6.2 文明施工措施 (8)1 编制依据1、《***》施工图、《***》施工图；2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2 工程概况***。
3 龙门吊设计3.1 龙门吊布置***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。
3.2 龙门吊轨道梁设计两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。
21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。
单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN）1、轨道梁断面形式轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。
2、轨道梁受力计算按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EIkb =λ 其中：k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3;C30混凝土取E=3×104 N/mm 2；49331067.2400500121121mm bh I ⨯=⨯⨯== 则m mm 47.01065.41067.21034500100.344942=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=--λ L=100m,πλ>=⨯=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。
龙门吊轨道施工方案
龙门吊轨道施工方案龙门吊轨道是一种用于起重作业的设备，广泛应用于港口、车间、仓库等场所。
在进行龙门吊轨道的施工方案设计和验算时，需要考虑以下几个关键因素：龙门吊的荷载能力、轨道的强度和稳定性、轨道的布置方式以及轨道的材料选择。
下面是一份详细的龙门吊轨道施工方案（含设计及验算），超过1200字。
1.设计要求根据实际使用情况和要求，设计要求如下：1.1龙门吊的额定起重能力为50吨；1.2龙门吊轨道的轨距为10米，工作长度为40米；1.3轨道的使用频率为中等，每天工作10小时；1.4轨道布置方式为直线排列；1.5轨道的材料选择为优质钢材。
2.轨道布置设计2.1龙门吊的行走轨迹是直线行走，因此轨道的布置方式为直线排列。
2.2轨道的长度为40米，为了确保龙门吊平稳的行驶，需增加0.5米的安全边距，即总长度为40.5米。
3.轨道材料选择龙门吊的轨道需要具备足够的强度和稳定性，因此材料选择要考虑以下几个因素：3.1轨道的材料需要具备较高的抗压能力，以承受龙门吊的荷载；3.2轨道的材料需要具备较高的抗拉能力，以承受龙门吊的水平拉力；3.3轨道的材料需要具备较好的耐磨性，以确保龙门吊行驶平稳。
根据以上要求，选择了优质强度高的钢材作为轨道的材料。
4.轨道的验算4.1 钢轨的选择：根据龙门吊的额定起重能力和轨道长度，选用60kg/m的工字钢轨。
4.2钢轨的计算：4.2.1轨道长度为40.5米，根据龙门吊的额定起重能力和轨道长度，计算轨道上的最大轮荷载：最大轮荷载=额定起重量/轨道长度=50吨/(40.5m-1)=1.25吨/m4.2.2根据轨道长度和轮荷载，计算轨道的冲击力：轨道的冲击力=最大轮荷载*冲击系数冲击系数根据实际使用条件选择，此处取典型值1.2轨道的冲击力=1.25吨/m*1.2=1.5吨/m4.2.3根据轨道长度和轮荷载，计算轨道的撑杆力：轨道的撑杆力=最大轮荷载*安全系数安全系数根据实际使用条件选择，此处取典型值1.5轨道的撑杆力=1.25吨/m*1.5=1.875吨/m4.2.4根据轨道的冲击力和撑杆力，计算轨道的弯矩：轨道的弯矩=轨道的冲击力*轨道长度/8+轨道的撑杆力*轨道长度/4轨道的弯矩=1.5吨/m*40.5m/8+1.875吨/m*40.5m/4=86.5吨·米4.2.5根据轨道的弯矩和轨道功率系数，计算轨道的抗弯能力：轨道的抗弯能力=轨道弯矩/(60kg/m*270mm^3)根据以上设计和验算，龙门吊轨道施工方案可采用10米轨距，40.5米轨道长度的直线排列方式，轨道材料选用60kg/m的优质钢材。
预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)
1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。
取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。
龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。
龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。
70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。
1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。
当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。
此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。
1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。
则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。
基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。
根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。
40t龙门吊基础轨道梁设计方案_secret
40t 龙门吊基础轨道梁设计方案一 工程概况XX 地铁XX 标使用的龙门吊为公司已有门吊，为45t 双主梁单悬臂门式起重机，跨度为21.8米，轮距为10.368米，悬臂长6.5米。
拟将该门吊布置于会展中心站顶板上方，会展中心站西部扩大端的结构宽度为23.1米，长13.85m ；其中围护结构地下连续墙宽0.8m ×2，侧墙宽0.7m ×2，结构净距为20.1m ，冠梁为悬臂式，宽 1.4m 。
根据实际情况结合计算验证，现将门吊基础轨道梁采用如下设计方案：1、车站结构外轨道梁部分采用条形基础，矩形截面，地基部分采用碎石回填，提高地基承载力。
2、车站扩大端部分的轨道梁采用重新设计冠梁承载形式来实现，具体是在轨道梁的东西端头设置支座，并将已有冠梁进行拓宽改造，以满足运行要求。
具体改造方案见图1.2 284 281-12 202 284 281-18图1 冠梁改造图二 荷载分析1、荷载组成恒荷载：分布荷载，C30M,q=14.3KN/M ；活荷载：集中荷载，门吊自重，100t ；渣斗重量，40t ，动力系数μ=1.1。
轨道梁设计不考虑风荷载和地震荷载。
2、力学模型轨道梁计算分为两部分，即扩大端简支梁设计和地面基础梁设计。
简支梁跨度为14m ，原冠梁钢筋见图2。
图2 原冠梁钢筋分布图3、荷载计算对门吊的运行进行分析，可分成以下6中受力情况，分别讨论如下： a 、小车垂直起吊渣斗（渣斗居中）350KN350KNMmax=878.5KN.m Vmax=441KNb 、大车水平运输渣斗（渣斗居中）350KNVmax=266KNc 、小车垂直起吊渣斗（渣斗位于悬臂侧轨道上方）501.25KN501.25KNMmax=1120.5KN.m Vmax=592.25KNd 、大车水平运输渣斗（渣斗位于悬臂侧轨道上方）501.25KNMmax=2072.9KN.m Vmax=341.6KNe 、小车垂直起吊渣斗（渣斗位于悬臂5.5m 处）577.5KN577.5KNMmax=1242.5KN.m Vmax=588.5KNf 、大车水平运输渣斗（渣斗位于悬臂5.5m 处）577.5KNVmax=379.8KN该区间的渣坑设置在顶板上，故e 、f 两种情况在门吊运行时不会使用，总结受力情况得出如下结论： Mmax=2072.9KN.m Vmax=591.25KN三 轨道梁的设计与验算由上面几种工况分析取得M max =2072.9KN.M, V max =591.25KN 。
龙门吊轨道梁方案
龙门吊轨道梁方案
**轨道交通*号线****标项目经理部
目录
1、 编制依据 ........................................................1
2、 工程概况 ........................................................1
龙门吊轨道梁方案
**轨道交通*号线****标项目经理部
置于车站围护结构上方，东西两端头盾构井扩大端及轨排井处分别设置1 组轨道 钢梁，用于龙门吊行走使用。
3.1 轨道梁结构
****站东西两端头盾构井扩大端及轨排井处横向跨度大于龙门吊工作跨度，
为保证龙门吊顺利通行，需分别设置轨道梁。由于地面距支撑较高，支撑与轨道
1、 编制依据
（1）**市轨道交通*号线一期工程设计图纸 （2）**市轨道交通*号线一期土建工程、岩土工程勘察报告 （3）现有现场实际情况调查 （4）有关施工规范、质量技术标准，以及**市在安全文明施工、环境保护、 交通疏解等方面的规定。遵照的技术标准及规范如下：
龙门吊轨道梁地基承载力验算书
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书基本计算参数○1起吊梁板时龙门吊单边荷载小箱梁梁板重量最大为32.2m3×2.6t/m3=78.9t，由单台100t龙门吊横向起吊承载，每边最大承载g1=789/2=394.5KN；30T梁梁板重量最大为31.01m3×2.6t/m3=80.6t，由两台80t龙门吊承载，以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=806/2=403KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=403KN。
○2龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
○3轨道和轨道梁偏安全取每延米自重g3=1×（1.1×0.65+0.35×0.5）×2.5×10=22.25KN/m2、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽50cm，高35cm，下部宽110cm，高65cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=403+400+7×22.25=958.75KN轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=1.4×958.75/7=0.192MPa<[σ]=30MPa（2）轨道梁地基承载力验算地基应力计算:σ=( g1+g2+g3)/A= 958.75÷7÷1=136.96KPa查《工程地质手册》（第三版、中国建筑工业出版社）P493填土地基的评价中表5-4-4，填土为土夹石，压实系数为0.94~0.97时承载力标准值为f k=150~200KPa，可见：σ=136.96KPa<f k=150~200KPa，轨道梁地基承载力满足要求。
（2）轨道梁宽高比验算B 1m /fa 136.96/4000.34m σ=≥==查表得，素砼条形基础的允许宽高比为1.25，则有： tan a =B 1/ H 1＝[（B-B0）/2]／H 1=[（1.1-0.5）/2]／0.65=0.46＜1.25 因此，条形基础的尺寸符合要求。
龙门吊轨道梁设计方案及受力检算(北端砼梁)
西安地铁三号线TJSG-11标段45t龙门吊轨道梁设计方案编制：审核：批准：中铁七局集团西安地铁三号线TJSG-11标段项目经理部2012年10月29日施工方案项目内部审核意见表工程名称西安地铁三号线11标方案名称长乐公园站45T门吊轨道梁施工方案编制人庞少武编制日期2012-10-25审核日期2012-10-29审核意见：请按照以下意见对本方案进行完善：1、工程概况部分将整个车站北高南低及原车站设计挡墙部分做介绍，包括实际测量高程情况，车站围护桩每侧外放，既有45t龙门吊跨度，得出结论本标段门吊的轨道梁作用在冠梁顶挡墙附近，可画一个简单的标准段剖面图。
其次对于南北两端结构扩大端部分结构尺寸也应补图并附文字说明叙述清楚，这为引出下一步的具体所采取的轨道梁施工方案至关重要。
此外车站南端可采用轨道梁直接作为挡墙，车站北侧门吊的轨道直接置放在冠梁上其挡墙采用何种方式，方案中应明确。
2、在以上工程概况叙述清楚后，第二部分标题应改为本标段轨道梁设计的总体思路，实际上就是车站南侧东西端头的扩大端利用一号线加工的轨道钢箱梁，标准段部分采用钢筋砼梁并结合冠梁统盘考虑。
对与北端钢箱梁可以考虑委外加工新的构件。
3、正文部分15.4m钢箱梁计算过程可以放到方案后面作为一个附件，因此箱梁毕竟是一号线经过使用也验证原计算方案是可行的，无需放入正文，而北端即将委外加工的新钢箱梁构件计算建议放到正文里。
4、其次细节部分比如南端2350mm的砼承轨梁要比第一道斜砼撑高75mm，方案中砼承轨梁高度和冠梁同高，这75mm的高差可以在加架设钢箱梁前预埋钢板或垫3层20厚的钢板对标高进行调整。
5、南侧东端的5050mm的承轨梁将原斜支撑的位置占据，因此此梁不但为承轨梁而且前期为第一砼斜撑，目前计算的配筋仅为承门吊荷载（5t或16t）在前期车站施工中此梁承受土方卸载的荷载是否还需加强，可同设计进一步沟通。
6、车站南侧西端施工的板撑主要的目的是为施工车站时，增加车辆的转弯半径所用，250mm的板厚是否能够，也需叙述。
龙门吊轨道梁受力验算
龙门吊轨道梁受力验算1、编制依据《钢结构基本原理》《结构力学》《建筑施工计算手册》《简明施工计算手册》2、工程概况本站为郑州市轨道交通6号线京广中路站，车站全场166.2米，标准段宽22.5米。
两端端头井长14.8米，宽25.5米。
本站计划安装一台10+10t龙门吊，作为垂直运输所用，以配合现场施工。
其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁。
由于两端端头井较标准段较宽，故在端头井处需设置两道轨道梁，以便龙门吊能够在端头井上工作。
3、轨道梁设计3.1 轨道梁布置轨道梁布置在端头井两侧冠梁上，并往南侧偏300mm。
如图3-1和图3-2所示。
图3.1-1 轨道梁平面布置图图3.1-2 轨道梁纵断面布置图3.2 轨道梁截面设计本站龙门吊轨道梁是由2根63c 工字钢及两块钢板焊接形成，其截面如图3.2-1所示。
图3.2-1 轨道梁截面图弹性模量：910210⨯=E Pa 惯性矩：102250=工x I cm 476.5122.1401233=⨯==bh I x 板cm 4移心后的钢板惯性矩：44.494652.1401.3276.522=⨯⨯+=+=A a I I x x 板移心板cm 4组合后的2工63c 工字钢惯性矩：88.30343022=+=移心板工x x I I I cm 43.3 轨道梁计算模型车站围护结构连续梁冠梁设计成轨道梁的受力支柱，跨度14.8m ，计算模型见图3.3-1。
图3.3-1 轨道梁计算模型图3.3-2 轨道梁计算模型（计算器计算模型）4、轨道梁验算 4.1 截面弯矩计算轨道梁各截面弯矩由梁外受力（龙门吊工作时对轨道梁所施加的力,龙门吊最大轮轨16.7t ）和轨道梁自重两个方面共同作用形成。
63c 工字钢理论重量：141.189Kg/m12mm 厚400mm 宽钢板理论重量：68.37012.04.01085.73=⨯⨯⨯Kg/m（钢板理论重量7.85g/cm 3）38.357710)268.372189.141(=⨯⨯+⨯=q N/m 16700010107.163=⨯⨯=F N 两支座处的支座反力： 612.193472216700028.1438.35772221=⨯+⨯=+==F ql F F N 依次计算轨道梁各截面弯矩：212.727337221111=-=ql l F M N*m 664.749248)(21222212=---=l l F ql l F M N*m 212.727337)(21323313=---=l l F ql l F M N*m 其弯矩图如图4.1-1所示。
龙门吊轨道基础验算
龙门吊轨道基础验算附件：龙门吊基础验算一、门吊钢跨梁强度验算1.概述龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。
所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一）图一龙门吊钢跨梁结构形式图2.计算载荷工况：2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取 1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。
（门吊轮距7.5m）2.2载荷工况：工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。
工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。
2.2材料的许用应力：3．有限元建模过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。
由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。
该模型共划分了54768 个单元，43581个节点。
材料材质屈服极限(MPa)《铁标规》的许用应力(MPa)《钢结构设计规》的许用应力(MPa) Q345B 345 216 230图二过跨梁钢结构有限元模型4 结论：工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500；工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500；在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。
图三过跨梁工况1应力云图图四过跨梁工况1应变云图图五过跨梁工况2应力云图图六过跨梁工况2应变云图二、门吊扩大基础承载力计算龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书麻竹高速大悟段共4个预制梁场，每个梁场有100T龙门吊两台，10T龙门吊1台。
一．基本计算参数
1.起吊梁板时龙门吊单边荷载
30小箱梁梁板重量最大为36.7m³×2.6t/m³+8.830=104.25t，由两台100t龙门吊承载，已龙门吊将梁板移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊每边最大荷载G1=1042.5÷2=521.25KN
2.龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道承载G2 =800÷2=400KN
3轨道和轨道梁偏安全取每延米自重
G3=1×(0.5×0.4+0.8×0.25) ×2.5×10=10KN
二.轨道梁地基承载力验算
轨道采用C25砼，台阶式设置，上部宽0.5m，高0.4m，下部宽0.8m，高为0.25m。
龙门吊脚宽7m，轨道内设置 16钢筋网片，轨道砼应力扩散只考虑两只脚间距离，砼应力部考虑扩散：
轨道梁受压力验算：
P=G1+G2+G3=521.25+400+10=931.25KN
轨道梁砼应力验算：
σ=γοP÷A=1.4×931.25÷7=0.186MPA＜[σ]=30MPa
湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算书地基承载力计算
σ= （G1+G2+G3）/A=931.25÷7÷0.8=166.3MPa
要求地基承载力不小于200Kpa，故满足要求。
湖北长江路桥股份有限公司 1。
预制梁轨道承载力验算
龙门吊轨道承载力验算书2016年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。
现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算1.1 龙门吊基础验算图7.1 预制场龙门吊立面图（单位mm）1.1.1 受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
1、龙门吊自重：m=45tG1=45×103kg×10N/kg＝450KN2、30m边梁重量：m=40.2m³×2.6t/m³+7.6t=112.1tG2=112.1×103kg×10N/kg＝1121KN集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN均布荷载q= G1/L=450/31=14.52 KN/m当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：图1.1.1 龙门吊受力简图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图7.1.1-2 龙门吊侧面受力简图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=361.14KN1.1.2 力学建模根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯ (1-6) 其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr -----------p -s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s -------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b -------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。
龙门吊行走梁计算书2
4.2.2 行走梁受力计算由于长江路站为盾构始发站，轨道基础考虑盾构施工45t龙门吊走，行龙门吊行走梁最不利荷载位置为端头井的钢筋混凝土梁，对此进行荷载计算，按45t 门吊行走计算。
4.2.2.1受力说明:长江路站北端头井端架设一根净跨14.4m（计算跨度按15.6m）的钢筋混凝土梁,截面尺寸为145 cm ×50cm,供跨度为19.72m的45t龙门吊行走，梁的两端与车站围护结构的冠梁连接，大梁的跨度为14.4m，力学模型简化为两端铰接的钢筋混凝土梁，按受弯构件考虑；45t龙门吊前后轮距为9.616m,轮径为0.7m,最大轮压为320KN,运行速度为0~40r/min。
4.2.2.2荷载计算1.大梁自重，均布荷载，线重为q=2.5×0.5×1.45=1.8125t/m，即18.125KN/m2.大梁承受的活载按最大轮压考虑，每边4个车轮，简化成2个集中力均为F=640KN。
龙门吊分解自重如表4.2-1 龙门吊分解自重：表4.2-1龙门吊分解自重图4.2-2 龙门吊行走轮间距图4、龙门吊设计参数恒载分项系数:2.1=Gγ；活载分项系数:40.1=Qγ；动力系数：05.1=μ；钢筋砼梁容重:3/25mkNc=γ；集中荷载(活载)：1164042F G T kN=⋅+=；5、分两种情况对行走梁进行受力分析图4.2-3轨道梁平面图5、1吊车一轮在跨中，一轮在跨外（受力模型4.2-4）图4.2-4荷载组成及作用情况两端固结梁的跨中弯矩、支座剪力影响线，如图4.2-5、图4.2-6.图4.2-5几何尺寸图、弯矩包络图图4.2-6剪力包络图支座处剪力（最大）1=/2/218.12514.4/2640/2450.5Q p F ql F KN +=⨯+=跨中弯矩22=/8/4 1.218.12515.6/8 1.464015.6/44156.04G Q p M ql F l KN mγγ+=⨯⨯+⨯⨯=•中5、2吊车两轮均在跨内（受力模型如图4.2-7）图4.2-7 荷载组成及作用情况梁的跨中弯矩、支座剪力影响线，如图4.2-8、图4.2-9.图4.2-8弯矩影响线图4.2-9剪力影响线由剪力影响线和弯矩影响线可知： 支座剪力：2=/2//18.12515.6/2640(0.80815.6)/15.6640(0.19215.6)/15.6781.375Q p p F ql F b l F a lKN ++=⨯+⨯⨯+⨯⨯= 弯矩：222=/8/1.218.12515.6/8 1.46400.8080.19215.6/15.62830.06G Q p M ql F ab lKN mγγ+=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=•端2二、截面实际配筋如下图4.2-6图4.2-6截面实际配筋注：纵向筋均为Φ28的钢筋共20根，不设弯起筋。
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录之阳早格格创做1 体例依据12 工程表面13 龙门吊安排13.1 龙门吊安插13.2 龙门吊轨讲梁安排24 主要动工要领44.1 动工程序及工艺过程44.2 基底回挖54.3 素砼垫层动工54.2 前提钢筋54.3 前提砼54.4 轨讲拆置65 品量统制尺度76 仄安文化动工86.1 仄安动工86.2 文化动工步伐81 体例依据1、《***》动工图、《***》动工图；2、龙门吊死产厂家提所供有闭资料；3、《修筑天基前提安排典型》（GB50007-2002）；4、《砼结构安排典型》（GB50010-2002）.2 工程表面***.3 龙门吊安排3.1 龙门吊安插***安插3台龙门吊，一期围挡安插一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡安插2台，跨度15m,起重量10t；轨讲均采与P38钢轨，轨讲仄里安插图如附图1.3.2 龙门吊轨讲梁安排÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；动工历程中思量动工仄安系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN）1、轨讲梁断里形式轨讲梁截里形式采与500mm（宽）×400mm（下），混凝土采与C30砼.2、轨讲梁受力估计依照文克勒天基模型估计本工程轨讲梁，混凝土拆载力大于纯挖土，完齐按500mm×400mm梁思量，该段轨讲梁少L约90m，根据《天基与前提》中估计公式其中：k——×104kN/m3,即×10-2N/mm3;C30混凝土与E=3×104 N/mm2；L=100m,故该段轨讲梁为无限少梁.对付于无限少梁M、V、P均与最大值3、轨讲梁配筋估计根据混凝土结构安排典型，混凝土呵护层与45mm，C30混凝土估计相对付界限受压区下度估计纵背受推筋里积谦脚最小配筋率央供.故本量采用6根HRB400C 2，箍筋按构制采与HPB300A 12@200.配筋如下图.4、截里验算抗直拆载本领估计：故谦脚央供.抗剪估计：参照《混凝土结构安排本理》中混凝土抗剪公式举止估计，得故谦脚央供.5、天基拆载力验算由于P max=49.63kPa，本工程挡土墙回挖夯真后，拆载力为104kPa，则回挖土夯真后，浇筑10cm薄C15混凝土垫层后可直交动工轨讲梁.4 主要动工要领4.1 动工程序及工艺过程基底回挖→素砼垫层→绑扎钢筋→浇筑前提砼→拆置钢轨4.2 基底回挖龙门吊前提动工正在围护结构挡土墙回挖后举止，回挖土回挖至轨讲前提底标下后，果举止夯真，经查看，拆载力合格后，圆可举止下讲工序.4.3 素砼垫层动工前提回挖并夯真后，浇筑10cm薄C15混凝土垫层，浇筑时统制标下，包管基里仄坦，达到一定强度后弹出轴线，启初绑扎钢筋.4.2 前提钢筋动工用每批钢材必须备齐出厂合格证、考验报告、钢材出炉批号标牌等，进场后必须报现场监理瞅感检测合格后，按监理央供抽样收复试，合格后圆可加进使用.所有钢筋的配料加工均正在钢筋加工场合统一举止.钢筋配料前宽肃核查于图纸，死产时庄重依照钢筋配料单的尺寸、形式、数量举止.创制后，分门别类挂佳标记牌，整齐堆搁.前提火仄主筋采与绑扎拆交交少.钢筋绑扎应要搞到横仄横直、整齐好瞅，数量间距皆要庄重切合图纸战典型的央供.要垫佳垫块，包管前提梁的呵护层薄度，并注意废品呵护.4.3 前提砼龙门吊轨讲梁前提砼采与C30商砼.浇筑历程中需注意：(1)振捣时要快插缓拔，以预防混凝土表面先振真，而底下混凝土爆收分层、离析局里及预防快拔时，砼去没有及补充，留住空洞.振荡棒拔出混凝土后应上下抽动，幅度5-10cm，以排除砼中气氛.(2)振荡时视砼表面呈火仄没有再下重，没有再出现气泡，表面泛出灰浆火约20-30s.(3)振捣时振荡棒尽管预防碰碰钢筋，预埋件，以防钢筋及预埋件位移.(4)混凝土浇筑及二次抹里压真后12h内举止覆盖保干保护，先正在混凝土表面覆盖一层土工布，而后洒火干润，末尾正在上头覆一层塑料薄膜.新浇筑的混凝土火化速度比较快，盖上塑料薄膜后可举止保温调养，预防混凝土表面果脱火而爆收搞缩缝隙，共时可预防草席果吸火受潮而落矮保温本能.4.4 轨讲拆置龙门吊走止轨讲采与P38钢轨，轨讲拆置时要搞佳走讲前提的丈量，保证其止走轨讲的间距、轴线等无误.龙门吊轨讲拆置采与压板牢固，动工前提时拆置佳预埋件，压板通过螺栓牢固于预埋件，压板间距0.5m，如下图所示.轨讲拆置应统制轨讲的仄逆、轨讲交头处的逆交，并利用前提预埋件坚韧牢固轨讲，共时正在轨讲二端尽头树坐挡头板，动做龙门吊限位拆置.龙门吊轨讲拆置完后正在每台龙门吊的钢轨端头拆置防碰步伐，防碰步伐采与钢板战型钢加工.5 品量统制尺度1、钢筋品量统制(1)每批钢筋皆应有出厂说明书籍，该出厂合格证应有供应商盖章并标明供应数量、日期圆灵验.(2)钢筋表面没有得有裂纹，结疤战合叠.(3)钢筋表面的凸块战缺隐没有得大于天圆部位尺寸的允许.(4)钢筋绑扎历程中，如创制钢筋与预埋件或者其余办法相碰时，应会共有闭人员钻研处理，没有得任性蜿蜒钢筋.(5)钢筋绑扎允许偏偏好：钢筋的少度、宽度：±10mm骨架的宽度、下度：±5mm受力钢筋间距：±10mm箍筋构制筋间距：±20mm焊交预埋件核心线位移： 10mm前提受力钢筋呵护层：±10mm2、混凝土品量统制(1)协共比安排应合理，砂石级配良佳，粒径没有克没有及过大，相宜的中加剂，以包管砼有一定的粘散性.(2)正在浇筑钢筋砼历程中，应注意脆持钢筋的位子精确，且没有要碰碰，免得落矮钢筋的握裹力.(3)砼浇筑历程中要即时振捣，包管混凝土稀真.6 仄安文化动工6.1 仄安动工1、仄安死产责任制本工程制定以名目经理为主，仄安控制人为辅，各级工少及班组为主要真止者，捍卫、仄安员为主要监督者，医务人员为包管者的仄安死产责任制.2、仄安技能步伐(1)动工机具的仄安防备：现场合有板滞设备必须合理有序的安插战停搁.(2)消防捍卫管制：动工现场必须树坐疏通消防车讲，配备脚够的消防器材、消火栓，进火主管务必谦脚消防央供.各分项工程，各分统领天真止“谁主管、谁控制”的准则.(3)雨季动工阶段的防备步伐:加强板滞查看、仄安用电，预防泄电、触电事变.下雨天尽管没有安插做业，如果工程需要必须动工，则应采与防滑步伐，并系佳仄安戴.6.2 文化动工步伐文化动工是一个修筑动工企业局里最直交的反映，正在本工程的动工历程中,尔司将依照有闭动工现场尺度化管制确定的真量及相闭文献举止安插及管制，预防对付周围环境的做用，横坐尔司的企业局里.简直步伐如下.(1)创制博人周到控制动工现场及车辆路过的现场中主要讲路的挨扫.(2)现场资料分类标记，堆搁整齐.(3)修筑垃圾分类围挡堆搁，即时浑运，裸露土圆即时覆盖.(5)现场动工人员备案成册，做业人员持证上岗，大门心昼夜值班，所有人员均三证齐齐灵验.(6)加强动工现场用电管制，宽禁治推治交电线，并派博人对付电器设备定期查看，对付没有切合典型的支配克日整理.。
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地铁三号线TJSG-11标段45t龙门吊轨道梁设计方案编制：中铁七局集团地铁三号线TJSG-11标段项目经理部2012年10月29日施工方案项目部审核意见表11标长乐公园站45吨龙门吊轨道梁施工专项方案一、工程概况【长乐公园】站位于森路、互助路与金花路交汇处盘道东北角，互助路立交桥东侧，沿西北-东南向布置。
由于拆迁影响，车站方案调整为明挖+北端局部PBA洞桩法暗挖施工。
方案调整以后，车站总长176.1m，其中南明挖段长121.9m，北明挖段长6m，暗挖段长48.2m。
明挖车站南北两端均设置扩大段作为盾构始发段，南侧向路方向始发，北端向门方向始发。
南端扩大段宽24.8m，西侧长15.4m，东侧长17.7m，如图1所示；北端扩大段长17.6m，宽24.2m，如图2所示；车站中部为标准段，宽度为20m。
图1 车站南端扩大段图2 车站北端扩大段二、轨道梁设计方案为满足盾构施工进料出土及前期车站施工的需要，在车站上方设置龙门吊走行轨道梁，前期车站施工布置5T龙门吊（或布置16T龙门吊）配合车站施工需要，后期架设一台45T龙门吊。
45T龙门吊为原一号线既有设备，跨距22m，因此考虑车站龙门吊轨道梁施工一次成型，满足车站及盾构施工需要。
龙门吊轨道梁平面图见附件1。
根据龙门吊跨度及车站标准段宽度，考虑将龙门吊轨道梁设置在车站两侧冠梁上部，同时由于车站所在场地整体呈南底北高，车站北端冠梁设计标高比南端冠梁高 1.075m，因此在南端非扩大段冠梁上部浇筑截面尺寸为0.6m×1.275m（既有箱梁高1.2m同时考虑钢箱梁底比支撑顶高0.075m）的钢筋砼梁作为轨道梁，在北端冠梁局部抬高20cm直接作为龙门吊轨道梁。
龙门吊跨南端扩大段时，轨道梁采用一号线原有钢箱梁（0.6m×1.2m），钢箱梁跨度15.4m，扩大段西侧跨度15.4m，东侧跨度17.7m，因此在西侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m（斜长2.35m）斜梁作为钢箱梁基础，北端担在冠梁上，如图3 所示；在东侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m（长5.05m）斜梁作为支撑，北端增设钢筋混凝土牛腿作为支撑，如图4所示。
钢箱梁下垫3层20厚1层10厚的钢板调整75mm高差。
以确保钢箱梁顶面与标准段轨道梁高程一致。
图3 车站南侧扩大端西侧轨道梁平面图图4 车站南侧扩大端东侧轨道梁平面图龙门吊跨北端扩大段时，将车站北端冠梁加宽700mm作为龙门吊轨道梁，配筋根据设计冠梁局部进行加强处理，且在轨道梁下方每2m设置一个钢筋砼牛腿作为支撑。
车站北端轨道梁前期按照16T龙门吊荷载使用，明挖车站完成之后，在车站顶板上每隔2m做1个立柱，支撑轨道梁，后期龙门吊按照45T龙门吊荷载使用。
如图5所示。
图5 车站北侧扩大段轨道梁平面图车站标准段由于轨道梁与设计冠梁上部挡土板位置冲突，该部位挡土板不能施做，南段轨道梁高出地面部分可以代替挡土板起到挡水效果。
北段轨道梁比地面底，考虑龙门吊运行安全距离，在距轨道梁1m处砌筑高出地面30cm的挡土墙起到挡水效果。
如图6所示。
因北端直接采用冠梁作为45t门吊轨道梁，因此在冠梁上局部抬高部分截面，抬高部分宽度400mm，按构造配筋。
图6 标准段轨道梁及挡土板断面图三、南端钢箱梁检算（原有钢箱梁委托登峰加工制造）南端扩大段采用一号线原有钢箱梁，宽0.6m，高1.2m，长15.4m，北端担在冠梁顶部，南端担在0.8m×0.8m钢筋混凝土梁上。
该箱梁顶板采用2cm厚钢板、腹板采用1cm厚钢板，支点加劲板、纵向加劲板、横隔板均采用1cm厚钢板，组合焊接而成。
钢板采用Q235钢材。
如图1钢梁参数及大样图。
1、结构大样图图1 钢梁结构大样图(单位：mm)2、结构力学参数面积A：2+⨯⨯⨯⨯⨯=;⨯A=+100102492002102021160600mm惯性矩I ：4103232310152016.121160101212)530100*********15902060020600121(mm I ⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=弹性模量： E=206GPa ； 截面抵抗矩：31019200267600101.152016mm h I W =⨯==。
3、荷载组成1）自重荷载m KN q /8622.31000107850110492006=⨯⨯⨯⨯=-，考虑钢轨及箱梁上侧固定压板和螺栓重量，偏于安全考虑，取q=4.5KN/m 。
2）活载龙门吊轮压为31.5t ，则：活载F=2×315=630KN4、荷载检算结构受力模型简化为受均布荷载及集中荷载的简支梁，受力如图：1）受轨轮集中荷载（动载）工况一：受集中荷载时弯矩图最大剪力：Qmax=F=630KN2）受自重均布荷载（恒载）：受力简图受自重均布荷载弯矩图最大弯矩： m KN ql M .4.13384.155.48221=⨯==；最大剪力：Qmax=KN 7.3424.155.42=⨯=ql ；3）受轨轮集中荷载（动载）工况二：当龙门吊一端在跨中，一端在跨外时，钢箱梁所受弯矩最大，如下图：最大弯矩： m KN Fl M .5.242544.1563042=⨯==4）受力检算龙门吊轨轮通过钢箱梁1/2梁跨时，钢箱梁弯矩值最大，以最不利位置进行受力检算，其受力如图：q=4.5KN/m（1）抗弯承载力检算()[]满足要求,1565.12353.13319200267105.24254.13361MPa MPa W M ===<=⨯+==ησσσ（2）抗剪承载力检算当龙门吊四个轨轮全部在跨，其剪力最大，则估算为：()[]满足要求腹,1003.57580102106307.343max MPa MPa A Q =<=⨯⨯⨯+==ττ（3）挠度检算自重产生的跨中最大挠度：mm EI ql 4.11010152016.1102063844.1510005.45384512-109441=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==δ 跨中集中荷载产生的最大挠度：mm EI Fl 2.201010152016.110206484.1510006304812-109331=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==δ满足要求,4.28500142005006.212.204.121mm l mm ==<=+=+=∑δδδ通过检算，该钢箱梁在跨度15.4m 的情况下承受45T 龙门吊工作荷载能满足施工使用要求。
四、南端西侧增设钢筋混凝土梁配筋计算车站南端扩大段西侧长15.4m ，为使用原有钢箱梁，需要在南端增设钢筋混凝土梁作为钢箱梁的支撑点。
钢筋混凝土梁采用C30砼、HRB400钢筋，梁截面拟采用800（宽）×800（高），长度2350mm 。
将钢箱梁南端担在钢筋混凝土梁上，该梁除承受自重外还承受钢箱梁自重及45T 龙门吊的轮压集中荷载。
受力模型简化如下图：1、荷载组成 1）集中荷载 钢箱梁自重荷载F1=4.5×15.4/2=34.65KN龙门吊行走至如下图位置时，钢筋混凝土梁受龙门吊最大荷载F2=630+630×（15400-9840）÷15400=857.5KN 集中荷载F=F1+F2=892.15 KN 2）均布荷载混凝土梁截面0.8m ×0.8m q=0.8×0.8×2.5×10=16KN/m 2、受力分析 砼梁受最大弯矩：M= ql 2/8+Fl/4=m KN •=⨯+⨯2.535435.215.892835.2162 最大剪力：Q=ql/2+ F/2=KN 9.464215.892235.216=+⨯； 采用C30砼 HRB400钢筋，计算按照单筋矩形截面梁计算 根据建筑施工计算手册，等效公式：s y c A f bx f =1α)2(01xh bx f M c -=α查有关规可得760m m 40-h 0==h ，2/360'mm N f f y y ==，mm b 800=，2/3.14mm N f c =（1） 求受压区高度x)2(01xh bx f M c -=α，11=αmm h mm x b 7.393760518.01100=⨯=≤=ξ（2）计算配筋量mm f bxf A yc s 34963601108003.1411=⨯⨯⨯==α（3）选择配筋钢筋采用HRB400钢筋，受拉区选择一层8根直径25钢筋（mm A s 3925=）。
梁砼保护层为40mm ，有效高度h 0=747.5mm 。
实际配筋率%18.036043.145.0%66.05.7478003925min 0=⨯=≥=⨯==ρρbh A s ，且不小于0.2%，说明该梁不是少筋梁。
钢筋净间距mm d mm mm s n 25303.747258402800=>≈⨯-⨯-=满足要求。
按照经验受压区配置纵向受压钢筋钢筋截面积略小于受拉区，选取HRB400钢筋 8Φ20进行受压钢筋布置 （4）验算截面抗剪承载力由于kN q KN bh f t 9.46460075080043.17.07.00=≥=⨯⨯⨯=满足抗剪条件，只需按构造设置箍筋即可。
箍筋采用HPB300号钢筋，选取φ10150（四肢）进行布置，腰筋按构造配筋。
梁截面配筋如下图所示。
五、南端东侧增设钢筋混凝土梁配筋计算车站南端扩大段东侧长17.7m，为使用原有钢箱梁，需要在南端增设钢筋混凝土梁，北端增设牛腿作为钢箱梁的支撑点。
钢筋混凝土梁采用C30砼、HRB400钢筋，梁截面拟采用800（宽）×800（高），长度5050mm。
将钢箱梁南端担在钢筋混凝土梁上，该梁受自身自重均布荷载和钢箱梁的自重及45T龙门吊的轮压集中荷载，受力模型简化如下图：1、荷载组成1）集中荷载钢箱梁自重荷载F1=4.5×15.4/2=34.65KN龙门吊行走至如下图位置时，钢筋混凝土梁受龙门吊最大荷载F2=630+630×（15400-9840）÷15400=857.5KN集中荷载F=F1+F2=892.15 KN 2）均布荷载混凝土梁截面0.8m ×0.8m q=0.8×0.8×2.5×10=16KN/m 2、受力分析 砼梁受最大弯矩：M= ql 2/8+Fl/4=m KN •=⨯+⨯3.1177405.515.892805.5162 最大剪力：Q=ql/2+ F/2=KN 5.486215.892205.516=+⨯； 梁采用C30砼 HRB400钢筋，计算按照单筋矩形截面梁计算 根据建筑施工计算手册，等效公式：s y c A f bx f =1α )2(01xh bx f M c -=α查有关规可得760m m 40-h 0==h ，2/360'mm N f f y y ==，mm b 800=，2/3.14mm N f c =（1） 求受压区高度x)2(01xh bx f M c -=α，11=αmm h mm x b 7.393760518.01500=⨯=≤=ξ（2）计算配筋量mm f bxf A yc s 47673601508003.1411=⨯⨯⨯==α（3）选择配筋钢筋采用HRB400钢筋，受拉区选择一层8根28钢筋（mm A s 4923=），上下双层布置。