烟风道设计优化
电厂烟风道设计注意问题
电厂烟风道设计注意问题摘要：烟风道作为连接从锅炉到烟囱之间的主要管道系统，其设计品质直接关系着电厂运行的安全性、经济性。
随着电力机组容量逐年的增加，烟风道的截面随之增大，而随着国家对于烟气洁净排放要求的日益提高,中间烟气处理系统越来越复杂,这些对于烟道设计来说,不仅增加了烟道的长度以及在电厂中所占比重,更增加了烟道设计在系统布置及烟道结构设计上的难度.作为一名多年从事电厂烟风系统设计的工作人员，笔者在工作中总结了一些电厂烟风道设计中应注意的问题，下面就这些问题做一个简单梳理。
由于现代电厂设计中，考虑烟道结构多变，维修改造需求等多种因素，混凝土烟道基本已被钢制烟道取代，因此本文所诉烟道均以钢制结构烟道为例，非混凝土烟道所适用。
关键词：烟风系统；钢制烟道；安全性；经济性1 电厂烟风系统按照燃煤电厂的传统划分方法，通常我们可将其分为冷、热风道及烟道三种类型，冷、热风道相比烟道来说，其设计截面及压力相对较小，无积灰积雪高负压等工况，因此设计难度也相对较小，本文将不予重点论述。
本文将以现代大型机组燃煤电厂的烟气系统为设计对象，来梳理电厂烟道设计中常见的一些问题。
在电厂烟气系统中，通常涉及到的主要设备有脱硝装置、空气预热器、烟气换热器、干式除尘器、引风机、脱硫装置、湿式除尘、烟气再加热等等。
主要系统元件有：烟气挡板门、插板门、补偿器、防暴门、人孔门、清灰门及消音器等。
在电厂烟气处理工艺中，不同的烟气净化工艺，所采用的烟道设计工艺也会有所不同，下图仅给出其中一种典型的电厂烟气净化及热回收工艺流程，以供后续参考和说明。
2 烟道设计步骤2.1 烟道流速、截面计算（1）烟气流速选择：根据《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程》（DL/T5121-2000）规定，烟气流速范围宜在10~15 m/s,根据烟道所处的位置确定适宜流速。
对于含尘量大的烟气(除尘前)，应选择较小的烟气流速，从而避免高流速下烟气冲刷对烟道壁产生的磨损破坏。
火电厂锅炉主烟风系统节能优化及应用
4项关键技术方案
1、 超大截面圆形烟道（直径≥φ8m）研究及应用 2 、新型圆形变径裤衩汇流管的研究及应用 3 、新型圆形变径弯头的研究及应用 4 、矩形接口沿长边采用多圆管分流技术的研究及应用
5个核心元素
1、新型圆形变径双管汇流的研究及应用
新型圆形变径双管汇流管
传统矩形对冲式汇流
在烟气流速为15M/S时，经过模拟研究表明新型汇流管阻力仅为个位数，而
投产后产生的经济效益
若按照一台60万千瓦机组烟气系统应用新型布置后阻力平均下降500Pa来折算投产后经济 效益：引风机年运行成本降低200万元左右，全国每年发展的火电装机容量保守估计为90 0万千瓦，约15台60万千瓦，年产生的节能效益15x200=3000万元
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五、结语
1.新型 圆形烟风道优化突破传统的设计 理念，拓宽设计思路，节能效果明显， 可以在现役和新建锅炉中全面应用。
传统矩形对冲汇流阻力高达300PA，且新型汇流管能节省50%的材料。
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5个核心元素
2、新型圆形变径三管汇流的研究及应用
新型圆形变径三管汇流管
传统矩形三管汇流
在烟气流速为15M/S时，经过模拟研究表明两种汇流布置形式阻力相差不大
，但新型汇流布置形式却能节省50%的材料。
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5个核心元素
3、新型圆形变径四管汇流的研究及应用
改造前
改造后
改造后烟道阻力实测值约50Pa；改造前实测值为约1000Pa，降低厂用电率0.22%，华能 汕头电厂三台炉引风机出口已经全部改造完成，烟道阻力下降80%以上，年节约超1000 万元，节省材料50%,三台机组减少工程建造成本接近1000万
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2、华能汕头电厂电袋除尘器出口至引风机入口烟道 优化改造项目
风、烟道阻力及均匀性优化专题
目录1 烟风道截面型式选择 (1)1.1 冷一次风道 (2)1.2 热一次风道 (2)1.3 冷二次风道 (2)1.4 除尘器前后烟道 (2)1.6 引风机出口烟道 (3)2 典型部位流场优化 (3)2.1 新型风机吸风口及其导流组件 (3)2.2 新型节点板 (5)2.3 前烟道的优化布置 (8)2.4 双引风机出口变截面急转弯汇流方式 (9)3 结论及建议 (13)内容摘要本专题从烟风道的截面型式选择、流速选择及典型部位流场优化进行了详细的探讨，并采用先进的数值模拟软件Fluent，结合本投标工程的布置特点，对烟风道进行了合理的优化设计，降低烟风道系统阻力，减小风机电耗，提高锅炉效率，节省耗材量，达到高质量、低造价、低运行成本的目标。
1 烟风道截面型式选择对于大容量火电机组，烟风道截面的型式可以选择矩形或圆形。
矩形烟风道的优点在于断面长宽比可以任意调整，在电站有限的空间内布置方便，并且对于矩形道体的加固肋及內撑杆的设计，《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程配套设计计算方法》(G-1999-J02)有规程及其配套计算方法，而圆形道体由于其在同等截面积下所占的空间较大，不易调整，在配套计算里仅有对正压圆形管道的简单规定，没有其结构计算的具体公式及方法，故长期以来电站的烟风道，采用矩形道体居多。
圆形和矩形烟风道的主要技术特点对比如下表所示。
表1-1 圆形与矩形烟风道的主要技术特点对比1.1 冷一次风道冷一次风道主要指一次风机吸入口及一次风机出口至空预器入口部分的风道。
由于一次风机入口为方形接口，故消音器至风机入口之间的大小头可以选择采用矩形截面，或者方圆节(对应消音器为圆形截面)。
当进出口尺寸相当时，方圆节耗用材料量更多，并且现场加工工作量大，加工精度更难保证，故一次风机入口应选择矩形大小头。
由于一次风机出口为圆形接口，空预器冷一次风道入口为方形接口，故一次风机与空预器之间的冷一次风道可以选用矩形或圆形。
排烟系统热力性能分析与优化
排烟系统热力性能分析与优化随着建筑规模增大和节能要求日益提高，排烟系统的热力性能成为设计时需要考虑的重要因素之一。
本文将从排烟系统的工作原理，影响其性能的因素以及如何进行系统优化等方面进行探讨。
一、排烟系统工作原理排烟系统是建筑中常见的消防设施之一，其主要作用是在火灾等紧急情况下将建筑内部的烟气和有毒气体排出室外，保证人员安全。
排烟系统一般由排烟能力相对较小的烟道、排烟风机、烟气排放口等组成。
系统工作时，首先需要烟感探头检测到火灾信号，并将信号传送到控制中心。
控制中心接收信号后，将指令传送给排烟风机，使其启动，排出室内的烟气。
同时，由于室内温度升高，空气密度变小，烟气会产生浮力，使其自然上升，进入排烟烟道后向室外排放。
二、排烟系统热力性能影响因素1. 烟道尺寸烟道尺寸的大小会直接影响系统的排烟能力。
如果烟道尺寸太小或曲折，可能会导致烟气排放不畅，影响系统的正常工作。
因此，在设计烟道时应考虑到烟道的直径、弯曲半径等参数，以确保系统的正常工作。
2. 烟气温度烟气温度是影响排烟能力的另一个重要因素。
随着燃烧过程的进行，烟气的温度会逐渐升高。
如果烟气温度过高，会导致排烟能力下降，从而影响系统的正常工作。
因此，在设计排烟系统时应尽可能减小烟气温度。
3. 烟风机性能烟风机是排烟系统中的重要组成部分，其性能合理与否直接影响到系统的热力性能。
烟风机的排烟能力要与建筑的紧急情况相匹配，以确保系统能够在紧急情况下有效地排烟。
同时，烟风机的电机功率也要合适，以确保在启动时能够快速达到额定功率，保证系统正常工作。
三、排烟系统优化针对上述影响排烟能力的因素，可以采取以下措施进行系统优化：1. 优化烟道设计在烟道设计时，应根据建筑的实际情况，选取合适的直径、弯曲半径等参数，以确保烟气排放通畅，避免影响系统排烟能力。
2. 采用降温装置在排烟系统中加入降温装置，可以有效降低烟气的温度，提高系统的排烟能力。
3. 选用合适的烟风机在选用烟风机时，应根据实际情况选取排烟能力合适的烟风机，并确保其电机功率合适，避免在紧急情况下启动不了的情况。
燃煤机组尾部烟道全流程流场优化措施
燃煤机组尾部烟道全流程流场优化措施摘要：随着我国社会经济的高速发展，绿色低碳发展理念受到了人民大众的广泛关注。
为了更好地达到国家对于碳排放的规定指标，电力公司和发电厂燃煤机组尾部烟道的优化工作，已经成为了各大供电企业的重点工作。
本文笔者就此问题，展开了论述，并提出了相应的优化建议，希望以此给专业人员一些参考。
关键词：燃煤机组；烟道；全流程；流畅；优化引言：能源利用率和环境污染问题，是新时代以来，我国电力行业实现可持续发展的道路上，面临的重要问题。
然而现实情况中，发电厂正在大范围使用的燃煤机组，还存在着很多问题亟待解决，以此来更好地达到绿色、可持续发展的战略目标。
一、现状分析无论时代如何变迁，能源都是推动国家社会发展的重要资源，是人民赖以生存的根本依仗。
然而能源在给百姓的生活带来极大便利的同时，利用率不高的问题，也引起了不少的问题，比如资源浪费、环境污染等等，为了建设绿色且优美的环境，提高人民生活质量，贯彻可持续发展观念，尽一切可能提高能源利用率，减少碳排放量势在必行。
电能在作为日常生活中被广泛应用的能源，而我国供电企业，还处于传统的火力发电阶段，其在运转过程中的能耗问题，更是受到了社会的广泛关注。
目前的燃煤机组的尾部烟道，主要结构为脱硝系统，能够降低氮氧化合物的排放体量[1]。
二、尾部烟道概述现阶段的燃煤机尾部烟道，部分在分烟道底部设置了用来分流烟气的挡板，以此来实现控制蒸汽温度的目的。
如此，就使得烟气在经过挡板后，又能汇集在一起，然后再经由两个尾部烟道中的脱硝催化剂引起化学反应，紧接着将烟气引入两侧的空气预热器。
如此构造造成了低温省煤器入口烟气流场的分布均匀性不足，有着较高设备磨损泄露的风险；从除尘器出口到引风机入口之间的烟道流场紊乱，后者流场环境较差，也影响了其运行的安全性，容易导致设备损坏。
截至目前，对于燃煤机组尾部烟道的研究表明，烟道内部脱硝催化剂的均匀性，影响着其使用寿命，因为不均衡分布的物质，会使催化剂被自身化学反应所产生的副产物堵塞，经烟气磨损而失效。
锅炉烟风管道设计优化策略
锅炉烟风管道设计优化策略作者：周沛然来源：《装饰装修天地》2020年第16期摘; ; 要：近年来，随着工业化进程的加快，锅炉在工业生产中发挥着日益重要的作用，尤其是在火电厂的运行中，锅炉更是不可或缺的设备。
现阶段，随着生产生活中用电需求的逐年增加，火电厂承担着越来越重要的电力生产任务，为满足电力生产需求，各个火电厂都需要加强锅炉烟风管道的设计优化，提高锅炉系统的生产能力。
基于此，本文重点分析了锅炉烟风管道设计优化的相关策略，此研究能够为火电厂锅炉系统的优化与改造提供重要的参考与借鉴。
关键词：锅炉烟风管道;设计优化;策略1; 引言为适应可持续发展与生产扩大的要求，火电厂需加强锅炉烟风管道的设计优化与改进，通过烟风管道的改进来减少锅炉系统运行中的能源消耗，满足火电厂日益扩大的生产需求，促进火电厂经济与社会效益的实现。
2; 火电厂锅炉烟风管道的基本概述在火电厂锅炉烟风管道的设计过程中，相关设计人员需严格遵守相应的设计标准与规范，以《六道技规》为指导，设计人员需结合生产的要求，进行壁厚的选取、荷载的计算、加固肋与内撑杆规格的选择，通常情况下，如果为1000t/h以下的锅炉，尽量选用圆形管道。
在实际的火电厂生产中，600MW以上的火电厂中，圆形管道的应用相对普遍，1000t/h以下的锅炉中，并未完全遵守规范的要求来选择圆形管道，而多使用的是矩形管道。
圆形管道的制作相对简单，大型机组在锅炉系统的设计方面需充分考虑烟道的防爆压力等指标，出于这种考虑，圆形烟风管道在相关参数的控制上相对便捷，且在空气动力相同的情况下，圆形烟道的材料消耗相对较少[1]。
比如，以2×600MW机组为例，在烟风管道的选择上，如果采用的是圆形管道，能够大大减少钢材的使用量。
对小型火力发电厂锅炉系统而言，其在设计与生产的过程中，对于烟风道并没有严格的要求，这种情况下，在设计过程中对钢材用量也没有嚴格的限制，一般多采用的是矩形管道。
烟风道的设计要点
烟、风道的设计要点一、锅炉的烟、风道的布置规定1.锅炉的烟风道应采用焊接连接，仅当所连接的设备、部件为法兰接口或检修时需要拆卸的管段才采用螺栓连接；2.当管道需要采用连续两弯头时，两弯头之间距离宜大于3倍的当量直径（D=2ab/（a+b），a，b为管道边长），当不能满足上述要求时，宜设置导流板或导向叶片；3.当弯头后紧接收缩管时，宜采用缩形弯头；当弯头后紧接扩散管时，宜采用等截面弯头再接扩散管。
在这些减速及转弯管段后宜装设足够长的直管段，直管段的长度符合2条的设置要求；4.单吸离心风机入口的直管段长度不应小于2.5~6倍管段当量直径；当直管段长度不能上述条件时，应装设进风箱。
在离心风机进风箱入口处应避免布置弯头，必须布置时，宜采用气流与转子旋转方向一致的弯头，否则应加装导流板；5.离心风机出口应紧接扩散管，注意扩散管长度及扩散角要符合《化工工艺设计手册》第六章4.1.8中第（4）点的规定，如果弯管必须位于离心风机出口附近，则出口弯道布置需要优化，一般弯头方向与叶轮旋转方向一致；6.锅炉的烟风道的主管布置，要求在推荐速度时阻力最小；主管上应采用优化的异形件。
对于剩余压头较大的直管，应采用较大流速，并允许装设阻力较大且便于制造的异形件；7.这些情况下应装设补偿器。
a.管道自身不能补偿热膨胀和端点的附加位移。
b.需要控制传递振动、传递载荷的管段，例如风机进出口的管段。
8.防爆门应设置在靠近被保护的设备或管道上，其爆破口位置应便于监视和方便维修，在制粉系统管道上，防爆门宜装在弯管方向的外侧。
膜板式防爆门宜向上，膜板倾斜或水平布置，室外安装时，膜板与水平面倾角不小于10°；重力式防爆门宜向上，门板水平或倾斜布置，室外布置门板与水平面的倾角应不小于10°，不大于45°。
防爆门入口接管长度应不大于2倍防爆门当量直径，且不大于2m。
二、烟道布置特点1.烟囱入口总烟道的结构形式应根据烟道运行压力确定，存在剩余静压的烟道应采用钢制烟道，否则采用钢筋混凝土或砖烟道。
关于锅炉烟风管道的优化设计相关阐述
关于锅炉烟风管道的优化设计相关阐述发布时间：2022-05-07T03:55:17.395Z 来源：《新型城镇化》2022年5期作者：王梅[导读] 笔者将会对关于锅炉烟风管道的优化设计展开研究，希望可以从理论的角度对相关专业人士提供一些帮助。
南京泽众环保科技有限公司摘要：本文主要针对锅炉烟风管道的优化设计展开研究，先提出烟风管道设计问题分析，然后对锅炉烟风管道的优化设计要点进行阐述，主要包括烟风道壁厚的优化、内撑杆优化、积灰荷载优化，最后对锅炉烟风管道的优化设计的具体应用进行论述，旨在确保锅炉烟风管道优化设计的科学性与有效性，从而将锅炉烟风管道的内在价值充分发挥出来。
关键词：锅炉；烟风管道；优化设计在火力发电过程中，锅炉设备扮演着重要的角色，作为可转换能量的设备之一，在锅炉的使用方面，必须要采取正确的方式方法，不断提高锅炉设备的使用效率，从而将锅炉的效用与价值充分发挥出来。
与此同时，在火电厂锅炉中，烟风系统发挥着重要的作用，在锅炉内部燃烧系统中，为冷空气的升压创造了有利的条件，在加热后，空气管道与送风机可以实现向燃烧器与磨煤机设备处的顺利输送，在炉膛中抽出燃烧产物后，为净化处理的开展奠定基础。
笔者将会对关于锅炉烟风管道的优化设计展开研究，希望可以从理论的角度对相关专业人士提供一些帮助。
一、烟风管道设计问题分析为了不断提高烟风管道的设计水平，应对相关要求进行深入分析，将规范性与合理性积极渗透到整个设计过程之中，将所有环节的设计工作落实下去。
其中，应准确确认管道壁厚，对各种管道造成影响的荷载进行准确计算，从烟风管道系统的具体情况出发，仔细筛选内撑杆和加固肋等关键构件，保证其应用规格的重点分析。
对于1000t/h型锅炉，圆形的烟风管道明显更为适用，在具体的工程项目中，圆形管道也非常适用于600MW及以上的大规模火力发电厂，而如果锅炉设备在1000t/h以下，矩形形状的管道则具有较高的应用价值。
通过对比分析，圆形管道的制作过程具有较强的简单性，如果烟道所用的是大型锅炉机组，应对其中的防爆压力数值进行深入分析，而对于圆形管道来说，可以使防爆压力的设计需求得到满足，再加上低廉化的设计成本，可以将材料用量控制在合理范围内。
民用建筑防烟排烟设计优化
公装装饰施工的合同范本合同编号：【合同编号】甲方：【甲方名称】地址：【甲方地址】联系电话：【甲方联系电话】统一社会信用代码：【甲方统一社会信用代码】乙方：【乙方名称】地址：【乙方地址】联系电话：【乙方联系电话】统一社会信用代码：【乙方统一社会信用代码】鉴于甲乙双方本着互惠互利、诚实守信的原则，就甲方委托乙方进行公装装饰施工事宜达成如下合同：第一条合同目的与范围1.1 甲方委托乙方负责完成公装装饰施工项目，项目需包括但不限于房屋拆除、墙体翻新、电线电缆布线、水电改造、空调安装等，并在约定的时间内按照约定的质量要求完成。
第二条工程进度与期限2.1 项目工程周期为【工程周期】个月，具体工程进度及完成时间如下：【工程进度及完成时间表】2.2 工程期限属于双方约定的固定期限，一经签署本合同即视为双方对工程期限达成一致意见，不得擅自更改。
第三条工程费用及付款方式3.1 工程费用总额为人民币【工程费用总额】元。
3.2 付款方式如下：3.2.1 在签署本合同后的7个工作日内，甲方向乙方支付【工程费用总额】的60%作为预付款；3.2.2 工程完成后的7个工作日内，甲方向乙方支付【工程费用总额】的30%作为第一次进度款；3.2.3 工程最终验收合格后的7个工作日内，甲方向乙方支付【工程费用总额】的10%作为最终付款。
第四条质量与保修4.1 乙方保证施工质量符合国家相关标准和甲方的要求，并承诺提供相应的保修服务。
保修期为【保修期】个月，自工程完工之日起计算。
4.2 在保修期内，如发现施工质量问题，甲方有权利要求乙方进行免费维修或重新施工，乙方应积极处理并保证及时维修或重新施工。
第五条违约责任5.1 若因乙方原因导致工程无法按时完工或工程质量不符合约定要求，则乙方应负责违约责任，甲方有权终止合同，乙方应退还已收取的费用，并承担违约金。
5.2 若因甲方原因导致工程无法按时进行或付款延误，甲方应负责违约责任，并按照约定支付违约金。
烟风道内支撑优化设计
内增 设 内支 撑 是 必要 的措 施 ， 在现 有 技 术 中 ， 内支撑 多采 用 圆 管 ，
设置 内支 撑 时首 先是 在烟 风 道 内壁上 设 置数 个加 强 板 ，在每 一 组 相对 设 置 的加强 板 上横 向设 置一 根 内支 撑 ，此 时 内支 撑 对准 每 道 横 向加 固肋 设置 。该 内支 撑 的缺 点在 于 ： 烟风 道 的尺 寸增 大 后 ， 内 支撑 的数 量 也相 应 增 多， 个 内支撑 会增 大 烟风 道 内的 阻 力 ， 且 多 而 由于 现有 的圆管 或 型钢 的 内支撑 使 得烟 气流 易于 产 生 涡流 ，增 加 烟风 道 的振 动 ， 费能量 ， 而无 法 实现 节 能效果 。传统 内撑杆 设 耗 从
１ 概 述 目前 电厂 在设 计 过程 中为 了降低初 投 资 ， 比较注 重减 少 占地
的 网状 结构或 栅 格状 结构 等 。
２２ 新 型 内撑杆 特 点 ．
面 积和 土 建 结构投 资 ， 故烟 风 道 的布 置往往 采 用紧 凑布 置 ， 致气 导
流 急转 后 速度 场和 压 力场 分布 紊 乱 的状况 。 了解 ， 据 目前 较 多的 电 厂 烟 风道 存在 振 动现 象 ， 尤其 是一 次 风机 、 风机 出 口风道 振 动较 送 大 ， 常 出现 噪 音 超标 现 象 ， 解 决 此 问题 ， 场 要 补做 隔 音 保温 经 为 现 等， 这不 但会 增 加 初投 资 ， 并且 由于 烟风 道 的 长 期振 动 ， 使 用 寿 其 命 也会 下 降 。 《 力 发 电 厂 烟 风 煤 粉 管 道 设 计 技 术 规 程 》（Ｌ Ｔ １１ 火 Ｄ ／ ５２— ２ ０） 定 ， 风 煤粉 管 道 及其 异 形 件必 须 具 有 强度 、 ００规 烟 刚度 和 整 体 稳定性， 避免 产生 强 烈的 振动 ； 经济 、 全又 制作 方 便 。 既 安
国内首台自主型300MW CFB锅炉烟风道布置优化设计
时相 互影 响 的可 能性 比较小 。 根据现 场运 行反应 ， 高压流 化风道 及 风机 运行 稳 定， 未产 生喘震 现象 。 均
２ 冷 一 、 次 风 系 统 二
在循环 流化 床锅 炉 中 ，一 次风 作 为物料 主 循环 回路 的主 要动 力 ，其管路 的可 靠性直 接 影 响到整 个锅 炉 岛运行 的 安全 性和 稳定 性； 二次 风作 为燃 烬 风 ， 减少 飞 灰含 碳量 ， 高 锅 炉燃 烧 效 率至 对 提 关重 要 。因此 ， 理 布置 一 、 次风 机 及其 管路 ， 少管 道 沿程 阻 合 二 减 力， 是锅 炉 岛优化 设计 的重要 内容之 一 。
本工 程采用 了单 个消音 器 。 靠近 消音 器 出 口处 设置分 流异 型件 ， 在
图 １ 并联式汇风管
４ 烟 气 系 统
烟气 系统 是本 工程 的重 点优 化 内容之 ～ 。宝 丽华 二期 工程 每 台炉配 置 ２台双 室 五 电场 静 电 除尘 器 ， ２台静 叶 可 调轴 流 式 引 风
工程的烟风道。 包括冷一次风管道、 高压流化风管道和烟气管道布置设计所采取的优化措施 。 关键词 ： 循环流化床 ； 布置优化设计 ； 圆形烟 道
１ 工 程 简 介
广 东宝丽 华 电力有 限公 司梅 县荷 树 园 电厂二 期 （ ×３ ０Ｍ ） ２ ０ Ｗ 工 程 系 国 内第 一 台 自主 研 制 的 ３ ０ ０ ＭＷ 等 级 循 环 流 化 床 锅 炉 机
品 ， 型为 ： Ｇ１２／７ ５１ ６亚 临 界参 数 自然 循 环单 汽 包 循环 炉 Ｄ ０５ １． —１ ， ４ １ 流化 床 锅 炉 ， 单炉 膛 ， 次 中 间再 热 ， 冷 式 旋 风分 离器 ， 天布 一 汽 露 置， 固态排渣 ， 热面采 用全 悬 吊方式 ， 受 炉架 为双 排柱钢 结构 。 该炉 型物料 及烟 风系 统特 点为 ： 单炉 膛 ； 前 集 中给煤 ； 后集 中排 渣 ； 炉 炉
电厂烟风道设计注意问题 白晓旭
电厂烟风道设计注意问题白晓旭摘要：烟风道是电厂系统中烟风流经的通道，烟风道设计的质量关系到电厂的安全经济运行。
随着机组容量的增加，烟风道的截面也越来越大，烟风道的设计质量也愈显重要。
作为一名从事烟风道设计的工作者，笔者在工作中总结了一些烟风道设计中应注意的细节问题，下面就这些细节问题做一个简单的梳理。
关键词：烟风道设计；安全；经济1引言进行烟风道设计,首先要根据操作条件及各个设备的布置等,选定烟风道的保温形式、形状及管道布置方案:然后,根据这些条件进行烟风道表面散热计算、保温厚度计算及压力损失计算;最后,决定出适合于操作要求的保温结构及管道尺寸、一平面一布置。
设计与实践相结合，将实际生产过程中的问题，反馈到设计工作中，不断的优化、改进。
2.介质流速在《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程》中对不同介质的流速都有推荐值。
我们在选择介质流速时应考虑到介质的不同性质，比如对于含灰尘的烟道应尽量靠近下限值，以减轻对道体的磨损。
需要注意的是对于高海拔地区，计算风速时要对风量进行海拔修正。
3.道体钢板厚度道体应该有合理的厚度，太薄则刚性差，受负压吸力易变形，太厚则浪费钢材不经济。
从经济和安全性考虑，对于风道和烟道应该选择不同厚度的钢板，风道一般选择4mm厚钢板制作，而烟道为了增加道体的耐磨性一般选用5mm厚钢板制作。
4 加固肋对于大截面的烟风道，为了提高道体的强度和刚度需要设置加固肋。
加固肋的大小和间距可根据《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程配套设计计算方法》计算。
在设计过程中需要注意的是，道体的支吊架应生根在加固肋上。
与支吊架相连的加固肋既要满足道体强度和刚度的要求，又要满足支吊架强度、刚度和稳定度的要求，所以这跟加固肋要另外进行校核计算。
一般情况会对这跟加固肋做增大加强处理。
5内撑杆对于截面过大的烟风道，从经济性考虑应该采用加固肋和内撑杆的加固方式，内撑杆和加固肋应设在同一截面上。
对于含灰尘较多的烟道，考虑到烟气中的灰尘颗粒对内撑杆有磨损，所以一般会在内撑杆迎风面加设防护角钢。
烟风道的设计要点
烟风道的设计要点烟风道是建筑物中的一种排烟系统，可以有效地将烟气排出建筑物外，保障人身安全和建筑物的安全。
在设计烟风道时需要考虑以下几个要点：1.烟风道位置的选择：烟风道应该位于建筑物的高处，并且应该分布均匀，以便烟气能够快速集中排出。
烟风道的位置也需要与建筑物的消防通道和出口相连接，便于人员疏散。
2.烟风道的材料选择：烟风道的材料需要具有耐高温、抗腐蚀和防火的特性。
常用的烟风道材料包括不锈钢、铝合金和玻璃钢等。
材料的选择需要根据实际情况和建筑物的要求来确定。
3.烟风道的布局设计：烟风道的布局需要满足烟气快速排出的要求，并且要能够保证烟气不会滞留在建筑物内部，避免对人员造成伤害。
通常情况下，烟风道的设计应遵循直线布置、坡度适宜和尽量减少弯头等原则。
4.烟风道的尺寸设计：烟风道的尺寸设计需要根据建筑物的面积和高度来确定。
通常情况下，烟风道的宽度应符合人员疏散通道的要求，而烟风道的高度需要根据建筑物的高度和烟气密度来确定。
5.烟风道与其他系统的协调：烟风道与建筑物的其他系统，如通风系统、空调系统和消防系统等需要进行充分的协调和集成。
例如，烟风道可以与通风系统进行连接，以帮助烟气的排出和通风效果的提高。
6.烟风道的维护和管理：烟风道在使用过程中需要进行定期的维护和管理，及时清理烟道内部的积灰和杂物，保证烟风道的畅通和疏散效果。
此外，还需要定期对烟风道进行检查和维修，确保其正常运行。
总之，烟风道的设计要点包括位置选择、材料选择、布局设计、尺寸设计、与其他系统的协调以及维护和管理等方面。
通过合理的设计和管理，可以确保烟风道的畅通和疏散效果，最大限度地保障人员的安全和建筑物的安全。
1000MW超超临界机组烟风道优化技术应用剖析.
由上表可以看出，现场实测的压降显著下降，达到了优化 效果。
四、研究后的优化方案
2、送粉管道的优化方案
原1、2号机组送粉管道布置简图
3、4号机组送粉管道布置简图
3、4号机组优化方案的主要特点如下： 1）磨煤机出口部分，管道布置由原来的横平竖直走向改为斜管，减少弯 头数目。 2）燃烧器入口部分，将燃烧器入口的90°弯头改为锐角弯头，减少管材 耗量及沿程阻力。
四、研究后的优化方案
3、除尘பைடு நூலகம்前烟道优化方案
原1、2号机组除尘器前烟道布置简图
3、4号机组除尘器前烟道布置简图
3、4号机组优化方案的主要特点如下： 1）原垂直管段部分改为斜管，减少了一个90°弯头； 2）进入除尘器3个接口的管道布置阻力差异进一步减 小，使得进入除尘器的烟气更容易分布均匀；
除尘器前烟道优化方案
锅炉烟风道优化技术应用
七、总结
海门电厂3、4号机组在1、2号机组的基 础上对烟风道进行了大量的优化设计。设计 过程将理论计算与数值模拟相融合，并通过 现场测试进行了优化节能效果的验证。结果 显示，采用优化措施后，每台机组可降低初 投资115.9万元，3、4号机组共可以降低约 232万元；同时，根据现场实测的效果，每年 每台机组节约的运行费用也高达210万元，具 有很可观的经济和节能效益。
四、研究后的优化方案
3、4号机组冷一次风道优化成果汇总表
数值 项目内容 冷一次风道（一） t 节约的材料量 冷一次风道（二） t 节约总重量 t 共降低初投资 万元 100% THA 阻力降低值 Pa 75% THA 50% THA 23.3 17.4 40.7 36.9 50.8 35.0 20.3
送粉管道的优化方案
3、4号机组送粉管道优化成果汇总表
高温烟气排烟系统的设计与优化
高温烟气排烟系统的设计与优化随着现代工业的发展，高温烟气排烟系统在各个领域的应用日益广泛。
高温烟气排烟系统的设计与优化对于提高工业生产效率、保护环境及确保工作人员的安全至关重要。
本文将探讨高温烟气排烟系统的设计原则和优化方法，旨在为相关领域的工作者提供参考。
一、高温烟气排烟系统的设计原则在设计高温烟气排烟系统时，应遵循以下原则：1. 安全性原则：在考虑烟气排放和烟道系统设计时，应确保系统的安全性。
排烟系统应符合相关法规与标准要求，确保烟气排放符合环境要求，并采取相应的安全措施，如设置防火、防爆等装置。
2. 热力学原则：考虑烟道系统的热力学特性，确保烟气排放温度符合规定标准，避免温度过高对环境和设备造成损害。
同时，合理设计烟道通道，减少能量损失，提高能效。
3. 流体力学原则：在设计烟道系统时，应考虑气流的流体力学特性，确保烟气畅通无阻，减少排烟阻力，提高排烟效果。
合理安排烟道截面积、弯道半径等参数，优化烟道布局。
4. 经济性原则：在设计烟道系统时，应综合考虑设备投资、运行成本及维护费用等因素，追求成本最优化。
通过准确计算和合理布局，最大限度地减少材料、能源的浪费，降低系统整体成本。
二、高温烟气排烟系统的优化方法为了提高高温烟气排烟系统的效率和性能，可以采取以下优化方法：1. 烟气净化技术优化：针对不同的高温烟气排放，选择适当的烟气净化技术进行优化。
常见的烟气净化技术包括静电除尘器、脱硫装置、脱硝装置等。
通过合理选择和优化这些设备的参数和工艺流程，可以有效去除烟气中的污染物。
2. 余热回收优化：在高温烟气排烟系统中，通常伴随着大量的热能损失。
通过余热回收技术的应用，可以将排出的烟气中的热能回收利用，提供额外的能源供应，降低能源消耗。
常见的余热回收装置包括烟气余热锅炉、烟气换热器等。
3. 烟道参数优化：通过合理设计烟道的截面积、流速、截面形状等参数，可以降低烟道系统的阻力，提高排烟效果。
同时，应避免烟道中的积灰和结焦现象，定期进行清理和维护。
装配式建筑施工中的排烟系统设计优化
装配式建筑施工中的排烟系统设计优化一、背景介绍装配式建筑是近年来快速发展的一种新型建筑形式，其具有施工速度快、质量可控、环保节能等诸多优势。
然而，在这些优势中，排烟系统设计的优化尤为关键。
合理的排烟系统设计能够有效保障人员安全和防火安全，因此，在装配式建筑施工中，对排烟系统设计进行优化至关重要。
二、问题定义在装配式建筑施工过程中，由于构件加工及运输受限等原因，排烟系统的布局和通风效果可能出现问题。
以下是需要考虑和解决的几个方面：1. 排烟口布置：如何确定最佳的排烟口位置及数量？2. 排烟路径规划：如何确保排烟路径畅通无阻？3. 排烟风机选择：如何选用合适的排烟风机以满足需求？三、解决方案1. 排烟口布置在装配式建筑施工中，由于施工现场空间有限，并且往往存在许多管道、设备等干扰因素，排烟口的选择和布置需要更加谨慎。
建议采用CAD软件或者模拟软件进行烟气分析，结合施工现场特点，确定最佳的排烟口位置和数量。
在设计过程中应考虑到火源位置、人员密集区域以及可能存在的障碍物。
2. 排烟路径规划为了确保排烟路径的畅通无阻，需要在施工前进行细致的规划。
首先，在装配式建筑设计阶段就要考虑合理的管道布置，并将其纳入建筑总体规划中。
其次，在施工过程中要注意施工材料存放、设备安装等方面对排烟路径的影响。
通过合理规划，可以避免因杂乱而导致排烟能力下降或者系统堵塞等问题。
3. 排烟风机选择排烟风机是排烟系统中重要的组成部分，对于装配式建筑来说，尤为重要。
由于装配式建筑结构特殊性和预制构件尺寸限制等因素，选用适合的风机能够提高整个系统运行效率。
在选择风机时需考虑风量、风速以及静压等参数，同时要充分考虑节能效果和噪音控制。
四、优化效果1. 提高疏散速度合理的排烟系统设计可以有效排除火源附近产生的烟气，减轻人员逃生过程中的阻力，提高疏散速度，最大限度地提高人员求生概率。
2. 防止烟雾滞留排烟系统优化设计能够有效避免火灾发生时烟雾在室内滞留，减少人员窒息和中毒的风险。
民用建筑防烟排烟设计优化分析
民用建筑防烟排烟设计优化分析摘要：目前我国人们生活水平的显著提高，我国建筑行业发展也十分快速。
社会各界对建筑消防安全问题的关注度不高，为提升建筑消防安全系数，维护消防安全性，逆序检核防烟排烟系统，以此维护建筑居住环境。
当发生火灾事故时，控制与管理不到位，必然会加剧燃烧危害性，加剧社会发展、公共安全带危险性。
由于烟气的毒害作用较强，对人们的生命安全影响大。
因此，在建筑设计过程中，优化防烟排烟系统设计，深入分析项目工程量问题，基于整体发展角度，维护建筑消防安全性。
关键词:民用建筑；防烟排烟；设计优化引言民用建筑物的发展快速，其高度及密度持续增加，规模持续增加，每座民用建筑物均能够成为一个人员密度高的区域，这种情况也可能为广大人民群众带来一定程度的消防安全隐患。
受城市人口密集因素影响，多功能民用建筑成为主流发展方向，涉及公寓、办公、娱乐等多个方面。
民用建筑多功能使得其内部结构也变得极为复杂，不仅给建筑单位带来诸多困难，也对民用建筑防火排烟设计提出了更高的要求。
进而制定合理的改进方式，最后做到民用建筑建设和防烟排烟系统有机结合，不断提升整体设计水平，促进社会的可持续发展。
结合自身工作情况，就民用建筑防火排烟设计领域存在的问题及解决措施进行探讨，以期给该领域提供些许参考。
1民用建筑消防安全现状1.1人员疏散难度大在高层民用建筑建设施工过程中，涉及楼层高，居住人员多等问题。
在疏散人群时，应注重提升疏散效率，将其作为重点处理问题。
在工程建设期间，存放大量易燃易爆物品，当发生火灾事故时，火势蔓延速度快，会堵塞疏散通道，致使施工人员无法及时逃脱。
民用建筑体系中，合理设置消防电梯与防火门，确保日常为关闭状态，以此发挥出防火门安全效应。
民用建筑发生火灾事故，群众会产生恐惧心理，不能在短时间内找寻到疏散通道，增加救援难度。
当民用建筑发生火灾事故，会增加火灾伤亡数量。
1.2民用建筑内部消防设施不规范民用建筑内部各功能区复杂，人员密集程度较高，空间职能管理上存在疏漏，使得消防配套设施也存在与消防监督工作不匹配、不完善等问题。
600MW空冷机组锅炉烟风道优化设计分析
600MW空冷机组锅炉烟风道优化设计分析李江波;贾绍广【摘要】针对600 MW空冷机组原烟风道占地面积大,材料用量多、造价高的问题,结合河北建投沙河发电有限公司2台600 MW超临界空冷机组工程中烟风道的设计,比较分析烟风道采用常规矩形道体和圆形道体的优劣,认为烟风道道体优化形状为圆形,介绍除尘器进口烟道、热一次风道、引风机进口烟道优化布置方案,并进行经济性分析.【期刊名称】《河北电力技术》【年(卷),期】2010(029)005【总页数】3页(P7-9)【关键词】600 MW机组;锅炉;烟风道;优化设计【作者】李江波;贾绍广【作者单位】河北省电力勘测设计研究院,石家庄,050031;河北省电力勘测设计研究院,石家庄,050031【正文语种】中文【中图分类】TK2231 概述河北建投沙河发电有限公司2台600 MW超临界空冷机组工程(简称“沙河工程”)是由河北省建设投资公司投资建设的火电厂工程。
该项目安装2台600 MW国产超临界参数直接空冷机组，目前正在建设中，预计2011年投产发电。
该工程在电力系统中承担基本负荷，并满足电厂调峰的需要。
该电厂为凝汽式电厂，不需要供热。
该机组锅炉为超临界直流、单炉膛、一次再热、平衡通风、半露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉，空气预热器为三分仓回转式，燃烧方式为前后墙对冲，采用“高能电火花-轻油-煤粉”的点火方式和机械雾化方式，过热器为喷水减温调节，再热器为挡板调温，喷水减温仅用于事故工况。
锅炉主要性能数据有：过热蒸汽流量2 015 t/h，过热器出口压力25.4 MPa，过热器出口温度571 ℃，再热蒸汽流量1 643 t/h，再热器出口温度569 ℃，空气预热器入口一次风温28 ℃，空气预热器入口二次风温23 ℃，排烟温度(未修正)130 ℃，锅炉效率(BRL工况，保证值)92.0%。
在该项目设计过程中，按照节能减排、降低投资、提高效益的原则，对整个电厂的设计进行了全面优化。
集成灶烟道设计与优化：烟气排放与能效的平衡分析
集成灶烟道设计与优化：烟气排放与能效的平衡分析摘要：本文探讨了集成灶烟道设计与优化中烟气排放与能效之间的平衡问题。
集成灶在现代厨房中具有重要作用，但其烹饪过程中产生的油烟和热气排放，以及能源消耗问题日益凸显。
通过分析现有的设计原则、烟气处理技术和能效提升策略，我们旨在寻找可行的解决方案，以实现集成灶烟气排放与能效的良好平衡。
关键词：集成灶烟道，烟气排放，能效，优化，环保引言：随着现代生活的快节奏和健康意识的不断提高，集成灶作为一种集烹饪、排风于一体的创新厨房设备，逐渐走入人们的生活。
然而，在追求美食的同时，人们对于室内空气质量和能源利用效率的关注也日益加深。
集成灶的烟气排放和能效问题成为了亟需解决的难题。
一、现有集成灶烟道设计与问题(一) 现有集成灶烟道的设计结构和工作原理在现代家庭厨房中，集成灶作为烹饪工具的重要组成部分，其烟道设计结构和工作原理多样，以适应不同厨房布局和用户需求。
深入了解其设计结构和工作原理，有助于我们更好地理解其功能和性能。
1. 烟道管道与排风系统：集成灶烟道的核心部分是烟道管道和排风系统。
烟道管道负责将烹饪过程中产生的油烟、热气等引导至室外，以保持室内空气清新。
排风系统中通常配备有风机，风机产生气流，加速烟气排出，从而实现室内油烟的有效去除。
2. 滤网和过滤技术：部分集成灶设计配备了滤网，用于捕捉油烟颗粒物，从而防止其进入排风系统。
滤网通常由金属网格或其他材料制成，其网孔大小可以根据需要调整，以适应不同的烹饪情况。
此外，一些更先进的设计可能采用电子静电沉降或活性炭过滤等高级过滤技术，进一步提升油烟处理效果。
3. 控制系统：部分集成灶配备智能控制系统，这些系统可以根据烹饪情况和油烟浓度自动调整排风系统的工作模式。
例如，当烹饪操作较繁琐或烟气浓度较高时，风机会自动增加转速，以确保及时排出油烟。
这不仅提高了集成灶的使用便利性，还有助于降低能耗和噪音。
（二）已知的烟气排放问题和能效缺陷1. 烟气排放问题：集成灶的烟气排放问题是一个需要关注的重要议题。
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荷载效应
式中 S：作用效应组合的设计值
R：构件承载力设计值。在设计工况下按许用应力计算，其他工况作用下按屈服限计算。
0 ：结构构件重要性系数。烟风道重要性系数γ0 =1
考虑地震组合时，结构材料许用应力可以提高1.33倍。 a) 挠度应符合下式要求：
f [f]
式中
f ：运行组合下计算的钢板或加固肋挠度值
4. 雪荷载： SK =μr SO SK — 雪荷载标准值，KN/m 2； SO — 基本雪压，KN/m 2； μr — 积雪分布系数；
5. 活荷载： 每平方米取200Kg载荷
6. 地震载荷 （风载荷、地震载荷一般取大值，很多
情况下烟风道的风载荷比地震载荷大）
角部结构的选择 1. 角部DS结构 2. 角部SS结构
注A1、A2分别为管道进、出口截面积
变径管(扩散管、收缩管、方圆节) 应满足下列要求。 1) 扩散管： 扩散角宜为7°～15°，但不宜大于20°(图13和图14) ； 当扩散角＞20°时， 应采用阶梯型扩散管或曲线型扩散管(图15和图16) ；阶梯型扩散管后宜尽量避 免直接布置弯头； 当扩散角≥30°时，应加装导向板，其片数n根据扩散角确定：＝30°，n＝2； ＝45°，n＝4；＝60°～90°，n＝6；＝100°，n＝8。
≥DN1000以上的圆形管道才需设置加强筋。加强
筋间距一般按1.0~1.5倍外径采用，但最大间距不得
大于3m。
非工地现场制造的圆形风道，在运输过程容 易造成管道变形，需增加加强筋用于防变形，故 减少的重量约为20%，如果圆形风道在工地现场制 造，不考虑防止运输变形的加强筋，百万等级锅 炉热二次风道采用圆管设计的管道重量比矩形管 道能减少约30%。
什么情况下使用？
a) 高宽比0.5~2的烟风道，且高度不小于2m的水平矩 形烟风道，宜按6m左右设置支吊结构，最大间距 不超过9m。
作用组合和效应
1)标准组合 S =P+Σqdl (8-2) 式中 S：荷载标准值效应
P：设计压力，一般为q0，KPa Σqdl ：q1~q5 烟风道计算面板上的当量荷载，KPa q1：烟风道道体面板、加固肋自重产生的当量荷载及平台活荷 载，KPa q2：烟风道保温重量产生的当量荷载，KPa q3：烟风道内部积灰产生的当量荷载，KPa q4：露天烟风道积雪产生的当量荷载，KPa q5：露天烟风道风荷载产生的当量荷载，KPa 其中q4和q5不同时出现，如有其他荷载应计入标准作用组合。
5
间距差值
S2- S1= S3- S2=....= Sn+1- Sn = S1/n S2- S1= S3- S2= ....= Sn+1- Sn = 2 S1/n
6
导向叶片中心角φ
A2= A1的90°弯头，φ=95° A2/ A1=2的90°扩散弯头，φ=75° A2/ A1=0.5的90°收缩弯头，φ=115°
1) 支吊和限位：
a) 支吊和限位的结构应能有效传递该区域烟风道的各 种荷载，应能满足烟风道运行、检修维护等需求。
b) 支吊和限位系统应设置简洁，传力路径清晰。
c) 支撑结构当钢支座直接与支撑梁接触时，滑移系数 为0.3。弧形支座的滑移系数为0.2。不锈钢板之间 的滑移系数为0.2。支座与钢梁之间设置一层聚四 氟乙烯垫板时，滑移系数为0.2。支座与钢梁之间 设置两层聚四氟乙烯垫板时，滑移系数为0.1。
限位载荷的统计
1. 压力载荷 2. 膨胀载荷 3. 风载荷 4. 地震载荷
（风载荷、地震载荷一般取大值， 很多情况下烟风道的风载荷比地震 载荷大）
墙板的当量压力载荷
脉动设计的规定
压力波动100Pa时墙板变形为1mm
壁板自振频率： fp=8.64*10-3*δ*(1/Wc2+1/W2) *Et0.5
σ=F/A≤[σ]=Fa
• 异形件设计： 11.1 矩形的烟风道弯头，宜满足下列要求。 11.1.1矩形管道的弯头，宜为同心圆缓转弯头或内、外边均为圆角的
急转弯头，弯曲半径或内、外边弯曲半径与弯头进口径向宽度的比值宜 为：
缓转弯头，R／b＝1～2 (图6) 急转弯头，rw／b＝rn／b＝0.4～0.6 (图7)
（其中：K为系数，A为通流面积）
限位载荷的统计
1. 压力载荷
2. 膨胀载荷
3. 风载荷
① WK =βZμSμZWO，不得小于0.25KN/m 2 ② WK — 风荷载标准值，KN/m 2； ③ WO — 基本风压，KN/m 2； ④ μZ — 风压高度变化系数； ⑤ μS — 风荷载体形系数； ⑥ βZ — 高度Z 处的风振系数；
管道的变形限制
无加强筋位置 墙板变形控制在L/120范围内
加强筋位置 CE：墙板变形控制在L/464范围内 (国标：设计压力下烟道加固肋变形不超过1/300。 运行压力下加固肋变形不超过1/360）
载荷的预估
1. 烟道 取每平方146~180kg。
2. 风道 取每平方126kg。 载荷的校核
设计完毕后管道的重量+每平方45kg保 温材料的重量。
充分考虑受热面与烟道之间的胀差 2. 省煤器灰斗的设计 ① 灰斗的形状及集灰效果 ② 小灰斗大小的确定 ③ 灰载荷的统计（每立方1200~1500kg）
煤的含灰量的5%集于此
1)烟道倾角：不考虑积灰的烟道，烟 道轴线与水平面夹角应大于40°；
2)灰斗倾角：灰斗的倾角不小于50° ；对于粘结性飞灰夹角应不小于 60°。
1) 运行压力下的荷载组合 S =Pa+Σqdl (8-3) Pa：运行压力，是正常运行时所在位置的压力，KPa 1) 瞬间压力下的荷载组合 S =Pmax+ q1+ q2+0.5q3 (8-4) 式中 Pmax：烟道瞬间压力或MFT工况下烟风道极限压力，KPa q1 ：烟风道道体面板、加固肋自重产生的当量荷载，KPa q2 ：烟风道保温重量产生的当量荷载，KPa q3：烟风道内部积灰产生的当量荷载，KPa 1) 地震作用下的荷载组合 S = Pa + q1+ q2+0.5q3 (8-5) 式中 P：烟风道运行压力，一般为q0，KPa q1 ：烟风道道体面板、加固肋自重产生的当量荷载，KPa q2 ：烟风道保温重量产生的当量荷载KPa q3：烟风道内部积灰产生的当量荷载KPa
1.内撑杆设计： 所有支撑均按下面提及的荷载条件和所给最大极限荷
载所确定。
1)烟风道的静荷载用正常的许用应力。
2)静荷载＋设计压力＋灰载，按正常的许用应力。
3)静荷载＋修正后的设计压力/或用户的特殊要求＋灰
载，按屈服应力计算。
4)拉杆长细比小于250；压杆不大于200。按轴心受力杆
件计算。
λ=μl/r r=（I/A）1/2
我国的烟风煤粉管道设计技术规程中规定，热风道推荐设计流 速为15~25m/s。采用上限高流速，管道截面小，风道重量轻，但 会加快磨损。采用下限低流速，管道截面大，磨损小，但风道的 重量会增加，不利于降本。由于回转式空预器有一定的漏灰率， 所以热二次风道不可避免的携带灰粉，会对管道造成磨损。综上 所述，结合以往工程的实际情况，热二次风道截面尺寸按风速 20m/s左右来确定较为合理。
动摩擦系数 无润滑剂 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.25 0.15
有润滑剂 0.05~0.10 0.10~0.15 0.05~0.10 0.05~0.10 0.05~0.10 0.05~0.10
二次风道的设计
1. 并联风道的设计 ① 平衡风道的通流面积为总面积的30% ② 远离钢梁，避免干涉。 2. 膨胀节的设置
支座形式
钢-钢 钢-青铜 钢-合金钢 弧形钢支座-钢 弧形钢支座-合金钢 合金钢-合金钢 钢-聚四氟乙烯 聚四氟乙烯-聚四氟乙烯
表8.1： 常用支座摩擦系数
静摩擦系数 无润滑剂 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.20 0.10
有润滑剂 0.10~0.12 0.10~0.15 0.10~0.12 0.10~0.12 0.10~0.12 0.10~0.12
（见示例）
大风箱的设计 1. 水冷壁布置图的对照 ① 大风箱附件位置的确定 2. 燃烧器布置图 ① 大风箱尺寸的确定 3. 大风箱的支吊
SOFA风箱的设计 1. 水冷壁布置图的对照 ① 大风箱附件位置的确定 2. SOFA燃烧器布置图 ① 风箱尺寸的确定 3. SOFA风箱的支吊
金属膨胀节的参数 1. 半高膨胀节 ① 单波膨胀节可吸收0. 5英寸膨胀量 ② 双波膨胀节可吸收1英寸膨胀量 2. 全高膨胀节 ① 单波膨胀节可吸收1.125英寸膨胀量 ② 双波膨胀节可吸收2.25英寸膨胀量
导向叶片数及其间距可按图10和表6进行计算。
带导流板的弯头
带导向叶片弯头
导向叶片数及其间距的计算方法
序号 名称
弯头前气流分布均匀是用最佳叶 降低弯头阻力时用最少叶片数 片数
1
叶片数
2S
n≈S/rn
n≈0.65S/ rn
3
外边第一个间距与内边第一个
间距比
Sn+1/ S1=2
Sn+1/ S1=3
4
内边第一个间距S1
[f]：钢板或加固肋许用挠度谢谢大家！烟风道设计优化
2019.07
烟风道的作用
1. 烟道
是省煤器出口至空气预热器， 从预热器出口至除尘器乃至烟 囱的管道。沿途它对预热器进 行加热，以提高锅炉的效率。
2.一次风道
是从一次风机至预热器、 预热器至磨煤机的管道。它 是对燃料进行加热、干燥， 对燃料进行传输的管道。
3. 二次风道
是从送风机至预热器、 预热器至炉膛的管道。它 是对燃料在炉膛内的燃烧 提供氧分的管道.
膨胀系统的确立
首先须确立一个合理的膨胀体系，因 为炉本体与预热器是两个独立的膨胀系 统，而烟风道是两者联系的桥梁，它们 之间有胀差，那么就必须建立一个和合 理的膨胀系统来满足机组的安全可靠的 运行。