精处理高速阴阳床控制指标
论提高水处理阴阳床运行周期和周期制水量
论提高水处理阴阳床运行周期和周期制水量摘要：某厂水处理阴阳床为锅炉补给水除盐设备，投运八年，制水量和运行周期明显下降，造成在制水过程中，床体运行时间缩短，再生频繁，酸碱耗量增加。
通过仔细认真分析认为某厂阴阳床运行周期逐渐缩短伴随制水量下降的主要原因及解决此问题采取的方法和措施。
关键词：阴阳床；运行周期；提高；控制水处理阴阳床制水量和制水周期随着使用时间增加，运行周期逐渐缩短，周期制水量降低，再生频繁，能耗高。
针对上述问题，通过原因分析和科学手段，提高水处理阴阳床制水量和制水周期。
1、原因分析水处理阴阳床运行周期逐渐缩短伴随制水量下降的主要原因是树脂压实污堵和树脂轻度污染，逆流再生离子交换器平时再生只进行小反洗，即对中排装置以上的压脂层进行反洗而对于中排装置以下的绝大部分树脂不进行反洗。
由于运行时间太长时，压脂层就要截留一部分杂质及污物，夹杂在树脂间隔，影响树脂的交换能力和再生效果。
同时由于较长时间树脂未反洗，极易出现树脂结块等不良现象，增加了水流阻力，大大影响了出水流量。
2、制水设备2.1再生再生一般是指恢复填料至初始工作状态的过程。
对于离子交换树脂而言,就是指恢复其交换能力的过程,此过程主要由反洗、进再生剂、置换、正洗等阶段组成。
2.2酸碱耗酸耗是指恢复阳离子交换树脂1mol离子交换能力所消耗再生剂(如盐酸)的克(g)数;碱耗是指恢复阴离子交换树脂1mol离子交换能力所消耗再生剂(如氢氧化钠)的克(g)数。
酸、碱耗常用的单位是g/mol。
阳双室床酸耗＝再生用盐酸量/[周期制水量×(进水平均碱度＋出水平均酸度)]，阴双室床碱耗＝再生用氢氧化钠量/[周期制水量×(进水平均酸度＋进水平均CO2＋进水平均SiO2)]2.3失效制水设备动态离子交换过程中,工作层不断移动,当保护层出水水质达到一定标准时,为保证水质合格,即认为交换器已经失效,通常失效的判断标准为阳床出口钠离子≤100μg/l,阴床出口电导率≤5μs/cm,二氧化硅≤50μg/l。
精处理高速阴阳床控制指标
精处理高速阴阳床控制指标精处理高速阴阳床控制指标是指在精处理系统中，根据监测到的运行数据和目标要求，通过对阴阳床的控制，实现床层温度、湿度、流速等指标的精确控制。
这种控制方式可以提高精处理系统的处理效率和处理质量，从而更好地满足环境保护和污染治理的要求。
1. 引言阴阳床是一种常见的生物处理技术，通过床层内的微生物群落分解和转化废水中的有机物，达到处理水质的目的。
而精处理高速阴阳床控制指标，指的是通过对阴阳床的运行参数进行调控，实现床层内环境的精确控制，进而提高生物降解效率和处理性能。
2. 阴阳床控制指标的重要性在精处理系统中，通过对阴阳床的控制可以直接影响处理效果和处理质量。
床层温度过高或过低都会影响微生物的活性和生物降解的效率；床层湿度的变化也会影响微生物的生长繁殖和废水与床层颗粒物的接触程度。
精确控制阴阳床的控制指标，对提高处理性能和效果至关重要。
3. 阴阳床控制指标的监测和调控方法为了实现对阴阳床控制指标的精确控制，首先需要对相关指标进行监测和调控。
目前，常见的方法包括温度传感器、湿度传感器、流速监测仪等。
通过实时监测床层温度、湿度、流速等数据，可以及时了解床层内微生物的生长状况，并根据预设的控制要求进行调控。
4. 床层温度控制指标床层温度是影响微生物生长和废水降解效率的重要因素之一。
过高的床层温度会导致微生物的活性降低，进而降低废水的处理效果；而过低的床层温度则会抑制微生物的生长，同样降低处理效果。
在精处理系统中，精确控制床层温度是提高处理性能的关键。
5. 床层湿度控制指标床层湿度也是影响微生物生长和废水降解效率的重要因素之一。
适宜的床层湿度可以提供良好的微生物生长环境，促进生物降解过程的进行；而过高或过低的湿度都会影响微生物的生长和降解效率。
在精处理系统中，精确控制床层湿度是实现高效处理的关键。
6. 床层流速控制指标床层流速是指床层内废水的流动速度。
适宜的床层流速可以保证废水与床层颗粒物充分接触，提供更大的降解表面积，从而提高废水的处理效果。
凝结水精处理阳阴阳分床系统设计(李承蓉)
凝结水精处理阳阴阳分床系统设计目前，世界水资源匮乏，缺水趋势日益严重，在我国富煤缺水地区，采用空冷发电机组发电已经非常普及。
无论是直接空冷机组还是间接空冷机组，凝结水的主要特点是金属污染物含量较高、凝结水温度高，因此，空冷凝结水精处理的主要任务是除铁除盐并具有高温时防止阴树脂降解、满足机组凝结水水质运行要求的措施。
凝结水精处理分床系统除盐能力强，在凝结水水温超出设定范围时，可只解列阴床继续运行阳床对凝结水进行处理，满足机组安全稳定运行，因此，凝结水精处理阳阴（阳）分床系统在国外空冷电厂中应用广泛，而国内电厂由于场地紧张、阳阴分床系统较复杂等原因，应用相对较少，尤其是阳阴阳系统。
我院设计的欧洲某工程凝结水精处理系统采用了阳阴阳分床系统，现就其系统设计及运行方式等特点进行总结探讨。
1、工程概况1.1 机组参数机组容量：1×300MW机组性质：亚临界直接空冷循环流化床机组工程模式：国内某公司EPC，我院负责设计1.2 锅炉补给水处理系统及补水水质锅炉补给水处理采用一级除盐加混床系统，出水水质按合同要求，为：硬度：0导电度：≤0.10μs/cm(25℃)总硅：≤10μg/Kg1.3 空冷塔型式及材质哈蒙直接空冷塔钢管铝翅片2、凝结水精处理系统工艺及配置根据合同，凝结水精处理系统采用前置过滤加阳阴阳分床方案，设置2×50%前置过滤器及2×50%一级阳床、2×50%阴床、2×50%二级阳床，一级阳床和二级阳床合用1套体外再生装置，阴床单独设置一套再生装置。
系统流程为：凝结水泵⇒前置过滤器⇒一级阳离子交换器⇒树脂捕捉器⇒阴离子交换器⇒树脂捕捉器⇒二级阳离子交换器⇒树脂捕捉器⇒轴封加热器凝结水精处理系统按H/OH方式运行。
3、设备参数一级阳床、阴床、二级阳床直径均为DN2200，设计压力4.0MPa，各2台。
4、系统连接方式和控制一级阳床和阴床串联连接，二级阳床并联连接。
600MW燃煤发电机组凝结水精处理高速混床周期制水量减少的原因分析及对策
600MW燃煤发电机组凝结水精处理高速混床周期制水量减少的原因分析及对策摘要：本文针对广东汕尾电厂2台600MW超临界机组及2台660MW超超临界机组凝结水精处理系统运行过程中高速混床周期制水量减少的云因分析及处理，总结出高速混床周期制水量减少常见的原因及处理对策。
以期对同类型参数的机组有关高速混床周期制水量降低方面提供参考和依据。
关键词：燃煤发电；凝结水精处理；高速混床；周期制水量；减少；树脂概述：凝结水精处理系统采用中压凝结水处理装置，并在高速混床前串联了前置过滤器，每台机组设置两台出力各为50%凝结水流量的管式微孔过滤器和三台出力各为50％凝结水流量的球形高速混床，即每台机组正常运行时：两台前置过滤器并联运行，不设备用；两台高速混床并联运行，一台备用，可满足每台机组的100%凝结水处理量。
每台机组设有1台出力为单台混床正常出力50?～70?的再循环泵。
在高速混床刚投入运行时，利用再循环泵进行高速混床的循环正洗。
在每台高速混床的出口装有一台树脂捕捉器，以截留少量跑出的树脂。
凝结水精处理系统设前置过滤器旁路和混床旁路。
每道旁路允许通过0～100%的最大凝结水流量，是为了在精处理装置故障、机组异常、凝结水超温、超压等异常情况时以免损坏设备和树脂。
旁路装置包括自动旁路门和手动旁路门，自动旁路门采用电动蝶门进行调节，手动旁路门为事故人工旁路。
我厂凝结水精处理是采用前置过滤器+高速混床的处理工艺。
机组给水加药采用全挥发性水处理工况（AVT），每台机组配备2套前置过滤器和2台机组共用三台高速混床。
高速混床参数为：设计出力：814 m3/h，直径：φ3056×28 mm，树脂体积/高度：6.68 m3/1200mm，阴阳树脂体积比：3 ：2，树脂类型：树枝采用美国DOW CHEMICAL公司高强度凝胶型均粒树脂，出水水质控制标准如下：Na ＋＜1μg/L,电导率＜0.1μs/cm，SiO2＜10μg/L，高速混床树脂采用体外再生方式，2台机组公用一套再生系统，再生系统采用三塔法，分为分离塔、阳塔、阴塔。
关于精处理阴阳床分床系统设计优化的几点建议
排汽门
进汽门
3.5 为了间断反洗出床体内的碎树脂，笔者建议可在再生罐体的反洗气动进水门 处再加设一个反洗手动阀门，同时反排管路的布水管不包滤布，大体结构如下图。
反排管示意
排汽门
反洗排水门
正洗进水门 反洗进水门
冲洗水泵来水
正洗排水门 反洗洗进水手动门
如上所示，在正常运行时，调整好反洗气动进水门的开度，保证正常反洗 时树脂不从反排管跑出；当运行一段时间后碎树脂增多时，即可同时利用手动门 提高反洗流量，彻底反洗出碎树脂。 3.6 华北地区某厂曾多次出现过厂用电事故停电，机组带电设备停运，精处理系 统所有电动阀门保持原位状态（旁路关闭、床体进出口门开启），以致出现当精 处理入口凝结水管路有泄压点时，除氧器内的残余压力将床体树脂反拖至凝结水 管路上。导致机组再次启动时树脂被带入锅炉引起腐蚀。建议将旁路门设计为气 动“常开”门。即在无工作电源或汽源的事故状态下阀门归回开位，如此即可避 免以上事故发生。 4 结论
关于精处理阴阳床分床系统设计优化的几点建议
管辉尧 华北电力科学研究院有限责任公司北京 100045 摘要：笔者结合自己对空冷机组精处理分床系统的理解经验，提出了几条设计优化方案。
Abstract：In this paper,the experiences of the cation+anion condensate polishing system of the air_cooled units were integrated and some design-amended schemes were summaried.
由于空冷机组空冷设备换热面较大，所以必然潜在造成大气中有CO2漏入系 统中，引起腐蚀。 2. 空冷机组精处理系统设计选择 从目前国内现有的机组看，空冷机组的精处理工艺主要有：覆盖式过滤器、阳+ 阴床的分床系统。从目前华北地区近几年建的电厂看，目前各设计院和电厂专业 人员在空冷机组凝结水精处理系统的选择上，比较偏向于阳床+阴床的工艺。
高速混床运行流速60
高速混床运行流速60--80米/小时，比阴阳固定床20-30米/小时的运行流速高很多，比浮床运行流速40--60米/小时也高。
凝结水精处理系统功能是在机组尖峰和正常运行条件下将凝结水进行处理。
当机组正常运行时，去除凝结水中的硅、铜、铁和溶解性杂质；当凝汽器泄漏时，保护给水和凝结水系统免受因凝汽器泄漏而被污染；当机组启动或非正常运行时，去除凝结水中高含量的金属氧化物杂质为提高混床运行周期、减少运行成本，国外大部分电厂凝结水精处理混床采用氨化运行，而国内电厂由于设备选型、树脂、酸碱再生剂选择没有达到氨化运行要求、运行人员没有进行严格培训，使得凝结水精处理混床多数采用氢运行。
1 氨化混床运行原理凝结水的pH值一般在9.0～9.4之间，水中绝大部分离子为NH4+，其NH4+是由给水、凝结水为调节锅炉给水pH值而加入一定的氨形成。
只有给水、炉水保持较高pH值，才不至于使热力系统设备及管道腐蚀。
凝结水精处理混床运行方式分为氢运行(H+/OH-)和氨化运行(NH4+／OH-)。
H+／OH-型混床反应的产物为H2O，其反应式如下：RSO3H+R≡NOH+NaCl＝RSO3Na+R≡NCl+H2O至于NH4+／OH-型混床，离子交换反应产物为NH4OH，反应式如下：RSO3NH4+R≡NOH+NaCl＝RSO3Na+R≡NCl+NH4OH因NH4OH的电离度比H2O大得多，因此逆反应倾向比较大，出水中容易发生Na+和Cl-漏过现象。
氨化运行是阳树脂在运行一段时间后，阳树脂呈RSO3NH4形态，同时用来转换水中阳离子，但转换Na+能力明显降低，水中NH4+又保留下来。
氨化混床运行三个阶段：第一阶段为H+／OH-运行方式，混床投入运行后，吸收凝结水中的阳、阴离子，出水质量与氢型混床相同。
运行时间根据进水pH值决定，一般为7～8d。
有些电厂在氢运行时，运行周期达到11 d。
第二阶段为氨化阶段[1]。
此阶段指从氨穿透开始直至阳树脂完全被氨化。
精处理高速阴阳床控制指标
精处理高速阴阳床控制指标摘要：1.精处理高速阴阳床控制指标的背景和意义2.精处理高速阴阳床的主要控制指标3.如何优化和提高高速阴阳床的控制指标4.高速阴阳床控制指标的实际应用案例5.结论和展望正文：一、精处理高速阴阳床控制指标的背景和意义随着现代工业化进程的加速，对生产效率和产品质量的要求越来越高。
在众多的工业生产过程中，精处理高速阴阳床以其独特的优势在化工、冶金、医药等领域得到了广泛应用。
然而，如何有效地控制高速阴阳床的各项指标，以实现生产效率的最大化和产品质量的优化，成为了当前亟待解决的问题。
二、精处理高速阴阳床的主要控制指标精处理高速阴阳床的控制指标主要包括以下几个方面：1.床层温度：床层温度是影响高速阴阳床精处理效果的关键因素。
通常情况下，床层温度应控制在一定范围内，以保证精处理过程的稳定性。
2.气体流速：气体流速对高速阴阳床的精处理效果具有重要影响。
适当的气体流速能够保证床层内物料的充分混合，从而提高精处理效果。
3.物料停留时间：物料在高速阴阳床内的停留时间直接影响精处理效果。
合理的物料停留时间能够确保物料在床层内得到充分处理，从而达到理想的精处理效果。
4.压力：压力是高速阴阳床运行过程中的重要控制指标。
适当的压力能够保证高速阴阳床的运行稳定性，从而提高精处理效果。
三、如何优化和提高高速阴阳床的控制指标为了优化和提高高速阴阳床的控制指标，可以从以下几个方面入手：1.优化床层结构：通过调整床层的物理结构，如改变床层的填充物、改变床层的形状等，以提高床层内的传热和传质效果，从而优化控制指标。
2.选择合适的高速阴阳床设备：根据生产工艺和实际需求，选择具有优良性能和稳定性的高速阴阳床设备，以保证精处理效果的优化。
3.控制策略优化：采用先进的控制策略，如自适应控制、模糊控制等，对高速阴阳床的各项控制指标进行实时监测和调整，以提高精处理效果。
四、高速阴阳床控制指标的实际应用案例在某化工企业的精处理生产线上，采用上述方法对高速阴阳床的控制指标进行了优化。
提高水处理阴阳床运行周期和周期制水量
提高水处理阴阳床运行周期和周期制水量摘要：在某公司(下称该公司)锅炉水处理系统检验中了解到，该公司现有的两套水处理系统所采用的设备和工艺基本相同，而2#系统阴床周期制水量低明显较低。
通过对锅炉水处理系统进行现场分析，查找出影响阴床周期制水量低的主要原因，提出相应的对策措施，关键词锅炉水处理周期制水量低主要原因分析结果对策措施。
关键词：周期制水量；水处理；运行周期考虑到两套系统不是使用的同一批树脂，在使用管理过程中(如树脂保管和填装过程)也与1#系统存在一些差异，故没有把系统设备、工艺设计、操作程序等作为分析的主要对象，在排除了树脂质量对制水量的影响因素后，检验人员(下称我们)从树脂使用方面进行了如下分析。
一、明确“五位一体”管理职责，为机组长周期稳定运行提供机制保障一是坚持以日检、周检和月度例会相结合的机组日常运行管理模式，确保烯烃部关键机组管理实施细则得到有效执行。
设备专业根据装置实际运行情况编制个性化的机组特护内容，规定特护巡检路线和频次，设立组织机构，明确“五位一体”各专业职责，加强巡检问题的相互沟通与处置跟踪，提高巡检质量。
二是坚持机组文档纸质管理与设备EM系统资料上传相结合，确保机组每次技措技改、设备检修、备件更新、机组附仪表专业在装置今年大修期间，通过机组吸入罐液面、密封油高位槽液面、润滑油压力、机组转子轴位移等共计28个停机联锁点的三取二联锁改造，进一步提高仪表的可靠性，消除装置事故隐患。
三、强化机组日常定期检查与预防性检查，为机组长周期稳定运行提供基础性保障烯烃部根据机组特护内容要求，制订每台机组日常定期检查表，落实责任人、检查时间、检查内容等，检查表内容包括每月一次对机组在用油进行全分析，通过油品漆膜倾向指数等确认油质安全；三个月一次对密封油油气分离器定期拆装，检查密封油油质，判断机组浮环密封工作情况；半年一次对机组油站油泵进行定期切换，检查主、备用油泵轴承、联轴器膜片、调速器等工作情况，确保周期内正常运行。
阴阳床再生污水中和处理的控制
阴阳床再生污水 中和处理的控制
一
关键词 ：阴阳床再生污水
过程控制
无模型自 适应控制ＭＦ ｐ Ａ Ｈ
崔健先生 沈阳卡斯特科技发展有限公司
助理工程 师：魏磊先生 助理工程师。
崔健 魏处理中最常见的受 Ｈ
生产装置的实际运行状况决定 ．受其影
旦 进 入 ｐ Ｈ
滴定 曲线 的 陡峭 区则 往
往 加 药 过 量 出现 超调 。
过 程增 益特
性 的变 化可 以达到 数百
倍之多。
图 １ 管道加药方式
５ ・ ２ｏｏ７
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阴阳床 再生污水中 和处理的控制
污水。 值与加药量的关系表 Ｈ
入１ｐ ３ Ｈ值
５ ４
环 与ｃ 理 像】 Ｉ 处
泵以避免其长时间在不 良工况下运行。
２ 构建先进控制平台 ．
出１ｐ ３ Ｈ值
６． ５ ６５
注碱 量
２ ／ｈ Ｌ １Ｌ ／ｈ ５
系统在控制层采 用美国 ＳＸ Ｅ 公 ＩＮ Ｔ 司的Ｒ Ｕ Ｄ Ｓ Ｔ ／ Ｃ 产品系列 Ｉ Ｐ ｍ控制器 ， 配 置模拟量和开关量输入输 出接 口，嵌入
生产工艺，其再生过程会产生强酸和强
三 控制特点
２ 大滞后（） ． １ 非线性 ．
污水 ｐ 值与加 Ｈ 药 量之 间 的关 系 呈 现 极 强的 非线 性特
本文第一作者崔健先生
从改变加药量到实际 ｐ Ｈ值
发 生变化 大约 需要 １ 而过 程 ０ Ｓ
碱污水，须经中和处理方可排放。 本文以某石化公司阴阳床再生污水ｐ Ｈ 值稳定控制系统项 目为例 ．通过对 阴阳 床污水处理管道加药工艺的分析 ，阐述
精处理混床中阳、阴树脂比例的选择
凝结水精处理混床中阳、阴树脂比例的选择韩隶传陕西西安热工研究院有限公司西安 7100322008-7-12混床内阳、阴树脂比例的选择，影响着氢型混床的运行周期和铵型混床的转型。
目前，我国电厂的凝结水精处理混床较多地采用1:1，使用中发现：用于氢型混床运行时，运行周期较短；用于铵型混床时，可能造成转型阶段出水含钠量超标的问题。
一、确定阳阴树脂比例的原则⒈氢型混床的树脂比例对氢型混床来说，选择混床内阳阴树脂的最佳比例，主要是为了获得最高的总交换容量，提高周期制水量和运行周期的时间。
在氢型混床中，任何一种树脂的交换容量耗尽，即到达混床的失效终点，而另一种树脂的交换容量不能发挥作用。
为此，混床中两种树脂的交换容量应尽量相等或接近，以达到提高混床离子交换量的目的。
用于锅炉补给水化学除盐系统和不加氨处理凝结水系统的混床，因为进水中的杂质，主要组分是无机盐类，它们解离产生的阳、阴离子量是相等的，因此，可以按照阳、阴树脂的交换量等量配置。
使用氢型混床处理凝结水时，由于热力系统采用加氨防腐，所加入的氨，在水中以氢氧化铵存在，并部分解离出铵离子和氢氧离子，铵离子将消耗阳树脂的交换容量，而氢氧离子却不消耗阴树脂的交换容量。
同时，凝结水中的含氨量将达到凝结水中含盐量的几百倍，无法使两种树脂的交换容量达到相同或接近。
为了延长氢型混床的运行周期和增加周期制水量，应尽量提高阳树脂所占的比例。
同时，为了保持混床的出水水质，试验结果表明，可以采用阳∶阴＝2∶1的比例，试验结果表明，其周期制水量明显高于1∶1或1∶2。
进一步增大阳树脂所占的比例，由于阴树脂量过少，将影响出水水质。
⒉两种树脂交换量的匹配树脂的离子交换量可以用树脂的工作交换容量与混床内所装填的该树脂体积的乘积计算，单位为mol。
国外[1]曾使用体积交换容量进行两种树脂比例的计算，考虑到氢型混床失效时，仍有部分树脂未彻底失效，建议采用阳、阴树脂的工作交换容量进行计算。
蒋如丰[2]提出，国外对氢型混床树脂的交换容量选择为：阳树脂为1200～1270 mmol/LR；阴树脂为180 mmol/LR。
阴阳床再生废水排放达标改造措施
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４ ８
３ ２ 采取工 艺技 术流 程图 ．
甘
肃
科
技
第２ ２卷
各 设 备的操作 可 以在＝ 个地 方操 作 ： ①计算 机 画面上 换 ； ⑤报警功能 ： 以画面方式 和声光信号方式对各种
通过 鼠标操 作 ； 现场 控制 柜 面板上 的操 作 ； ②
格 率低 ， 严重 的破 坏 了生态 环境 。
Ｐ 值 由 ４或 １ Ｈ Ｏ左 右 调 整 至 ６ ９ 理 的 基 本 方 法 ： 性 水 加 碱 ， 性 水 加 酸 碱
步 向 中线靠 近 。进 入第 二 阶段 ， 由于 Ｐ 值 变化 极 Ｈ 其敏 感 ， 同时 Ｐ 值 传 感 器对 于 小 范 围 Ｐ 值 变化 Ｈ Ｈ
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第２ ２卷 第 ２ 期
２０ ０ ６年 ２月
甘 肃 科 技
Ｇａ ｓ ｃｅ ｃ ｎ ｃ ｎ ｌ ｇ ｎ ｕ Ｓ ｉｎ ｅ ａ ｄ Ｔｅ ｈ ｏ ｏ ｙ
Ｖ ． Ｎ ｏ． ２２ ２ Ｆｅ ． ２ ６ ｂ ００
阴阳床 再 生 废水 排 放 达标 改造 措 施
量满足 当量定 律 ， 制 系 统 根据 当量 定 律计 算 出加 控 入 量 ， 次性加 入 ， 一 在第 一 级 管 道混 合 器 内反应 ， 对 酸 碱污水 进行粗 调处 理 ， 足部 分 由二级 调节加入 不 第二 阶段 ：
中， 由于酸性水 排放 量 大 ， 周期 短 ， 碱性 水 排 放 量 而 小， 周期 长 ， 出现 酸 性水 过 剩 现 象 ； 厂现 有 中和 池 我
是一 大难 题 。 因此 我 单 位 与 科 研 单 位 合 作 ， 用 采
Ｂ ０ Ｍ０１型酸 碱性污水 “ 家“ 化 中和排 放装置 ＳＥ 专 优 对 中和系统进行 改造 。
阴阳床动态再生法
阴阳床动态再生法1.概述叙述了化学除盐设备实行动态再生法的依据，它克服了固定再生法存在的不足和局限性，较好的降低酸碱耗指标。
2.我厂实际情况我厂有两套系列制单元式化学除盐设备，阴阳床均为双式双层浮床，采用逆流再生方式。
内径均为Ø2000mm，这两套系列自投产以来，虽然经过细心的调试，制定出合理的再生酸碱剂量并强化了酸、碱管理，但是通过半年的运行发现制水酸、碱耗指标仍然较高。
酸碱耗理论值酸耗：36.5g/mol,碱耗：40.0 g /mol,目前我厂实际运行酸耗：71.73 ～ 36.68g/mol，【（再生比耗1.96～1.002）（按照实际周期制水量1300～2542吨计算）】碱耗：101.46～72.15g/mol，【（再生比耗2.54～1.80），（按照实际周期制水量3200～4500吨计算）】。
再生比耗大，酸碱用量多，而且对废水中和处理不利。
为解决这个问题，根据水处理工艺理论计算，结合设备实际状况推导出再生剂用量的计算公式，它是根据床体上周期制水量的不同，来计算每次再生所需的酸碱用来量。
我厂制水系统两套，为避免出现集中失效现象，床体提前再生次数较多，并且由于浮床间断运行造成树脂层扰动，造成再次起床正洗制水不合格，然后进行再生，树脂的工作交换容量得不到充分利用，酸碱利用率也较低。
由于上述问题的存在，传统的固定再生剂量的方法已不能降低我厂酸碱耗，因此提出根据除盐系统前一周期制水量来计算再生所需的酸碱用量，实行动态再生法。
3、动态剂量法理论依据所谓的“动态剂量法”，就是根据除盐系统前一周期制水量，通过计算来确定每次再生所需的酸碱用来量及有关参数。
其核心是根据水处理工艺理论计算和设备实际运行情况，推导出再生剂用量的计算公式。
如下：Ex=【Q×∑阳（阴）】/V； B=【1000×G】/M×Ex×V由上述公式得出：G=【Q×M×∑阳（阴）×B】/1000其中 Ex 树脂工作交换容量B 再生比耗G 再生剂用量（100%浓度）Q 周期制水量∑阳（阴）阴阳离子数 mmol/LV 阴阳树脂的湿体积，立方M 再生剂摩尔质量 g/mol1000 再生剂单位变换系数，g/Kg根据酸碱用量的多少，将酸碱用量浓度，计量箱规格等数据带入下式可知计量箱液位下降高度。
水处理阴阳床再生控制的改进
水处理阴阳床再生控制的改进摘要：在水处理工艺中，采用沸腾浮动床技术的比较多，而以产水量大、出水品质优良、再生剂用量低的双室沸腾浮动床，更是水处理工艺之首选。
但在双室沸腾浮动床水处理工艺的实际运行过程中，再生剂的用量往往因为再生过程的不合理控制，或根本不控制而使这种技术工艺的优点不能完全突现出来。
现在我们把再生技术由定量（定再生剂用量）再生改为过程控制再生，大大降低了再生剂的用量，节约了酸（碱）、除盐水，减少了排污，使这种工艺的优越性更加完善。
关键词：离子交换器：离子交换剂；再生技术；控制水处理工艺的先进设备双室沸腾浮动床在应用方面还存在很多问题，从离子交换器再生角度出发，提出了双室沸腾浮动床应用的运行与再生控制方法，降低了酸（碱）的使用量和废水排放量，达到了降耗减本的目的，也进一步发挥了双室沸腾浮动床的优越性。
1工艺概况水处理阴阳离子交换器再生技术，是将因吸附水中阳离子的阳床和吸附水中阴离子的阴床，在吸附达到饱和而失效后，阳床利用酸（HCL），阴床利用碱（NaOH）将饱和失效的阴阳离子交换剂再生，恢复其吸附能力的技术。
多年的传统技术是按照离子交换树脂的交换（吸附）容量，即单位体积的离子交换树脂吸附水中离子的能力（单位mol／m3），来确定再生剂（酸HCL或碱NaOH的用量，所以为了保证再生效果，都采用的是过量再生，即用离子交换树脂的交换（吸附）容量（mol／m3）数的1.5倍摩尔量来确定再生剂的用量。
这种再生方法特别适用于过去的固定床或单室浮动床技术，也多用于软化水工艺。
2存在问题双室沸腾浮动床技术，是一个离子交换器中设上下两个交换工作室，将强弱两种离子交换剂分别装入上下两个室中，正常运行时，水从下部进入交换器中，先与下室的弱离子交换剂接触，吸附其大量的弱酸（碱）离子，然后再进入上室与强离子交换剂接触，吸附其强酸（碱）离子。
再生过程正好相反，再生剂（3％的HCL或NaOH）是从上部进入交换器中，先与上室的强离子交换剂接触，置换出强酸（碱）离子，然后再进入下室与弱离子交换剂接触，置换出大量的弱酸（碱）离子。
电厂精处理混床阴阳树脂复苏试验及效果分析
电厂精处理混床阴阳树脂复苏试验及效果分析摘要：我厂凝结水精处理系统采用的是前置过滤器+高速混床，从投运以来已使用了15年，目前系统存在着再生前凝结水精处理混床用离子交换树脂不易擦洗干净、再生后冲洗（正洗）时间长等问题。
为了进一步保证机组安全、经济运行，根据树脂污染情况进行复苏工作。
关键词：树脂界面监测; 离子交换树脂;混床;1、阳树脂油污染复苏试验树脂受油污染后，首先是树脂颗粒被油膜包裹，一方面会堵塞树脂微孔导致树脂中功能基团无法与外界进行交换反应从而失去交换能力；另一方面油分子之间会因范德华力导致树脂颗粒互相吸引，造成抱团现象，引起混床树脂难以彻底分离，影响混床分离乃至再生、运行效率；同时，由于油的密度较轻，会出现油污染树脂颗粒漂浮现象，加大混床树脂分离难度。
因此，油污染树脂一般都会出现制水能力下降、树脂抱团和漂浮等现象，这会给混床树脂的分离、再生、反洗及运行带来恶劣的影响。
同时，树脂颗粒上的油膜还容易吸附各种细小的微粒，不易被清除下来，导致树脂擦洗困难、出水浑浊等问题。
树脂分离塔分离后的阴、阳树脂中夹杂有少量阳、阴树脂颗粒就是因为阳树脂被油污染易发生树脂抱团所导致的。
因此，一旦树脂被油污染后，应尽快进行复苏除油处理。
为了达到除油的目的，需要结合现场实际条件，从复苏液的种类、浓度、处理时间和温度各方面来进行条件试验，以获得最佳效果。
根据试验方案，取原样阳树脂5份各10mL，在常温条件下，选用5种等体积的复苏液分别进行浸泡试验，每15min搅拌一次。
树脂若被油污染是由于系统中有油渍的存在，其不仅会污染树脂，还会污染设备。
树脂复苏必须解决两个方面的问题：一方面去除树脂中的含油，同时还要去除器壁上的油膜。
对比各种复苏液的实验效果：含NaOH成分的复苏液可完全去除器壁上的油膜；其他溶液无法清除器壁上的油膜。
2、阴树脂铁污染复苏试验树脂中的铁污染主要是由Fe3+引起，对阳树脂而言，其选择系数较高，比较难交换出来，同时其吸附力较强容易在树脂骨架上附着，比较难以洗脱；对阴树脂而言主要是后者的影响。
凝结水精处理高速阴阳床人孔门漏水治理
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科 技论 坛
凝结水精处理高速阴阳床人￣ 漏水治理 Ｌ１ Ｉ ＇
胡慧根
（ 陕西国华锦界 能源有 限责任公 司设备维护二部 ， 陕西 神木 ７ ９ １ ） １３ ９ 摘 要： 空冷机组水质＿ ￣ ｒＬ特点 ， － 凝结水精处理人孔 门的工作 状况及漏水机 力分析 ， 现有修 补材料 对比、 解决措施 级处理效 果。 关键词 ： 空冷 ； 凝结水精 处理 处理 ； 人孔 门； 漏水
陕西国华锦界能源有限责任公司为直接空冷凝汽式机组。 凝结水
水温较湿冷机组高， 压力波动较大。特别是机组启动时 ， 高速阴阳床床 体温度、 压力变化较大。 机组投运以来 ， 多次发生人孔门漏水的问题。 为 此，针对此问题进行了长期 的观察核研究。在分析清楚 了漏水的机理 后， 了针对性 的改造措施 ， 采取 并在 ２０ 年逐步实施， ０９ 解决了凝结水精 处理人孔门漏水的问题。 在此做—个简单的总结汇报， 供兄弟单位在检 修空冷机组凝结水精处理时参考。 １陕西国华锦界能源有限责任公司凝结水精处理设备 （ 以下简称
型式
１ 工况特点。 ． １ １ ．含盐量低 、ｉ ： ．１ １ ＳＯ 比例高 由于 ＳＯ 在蒸汽水和混床 出水 中所 ｉ 占比例比天然水中大 ， 且空冷系统没有冷却水泄漏或渗漏 ， 所以其凝结 水中 ＳＯ 所占比例相对较高。 ｉ 水汽接触的换热表面积大， 凝结水中 Ｃ ： Ｏ 含量较高 ， 的腐蚀产物含量高。 铁 １． ．２空冷机组凝结水水温较高。夏季运行时最高温度达 ７ ￣。一 １ ４Ｃ 般衬胶的工作温度只有 ８ ℃。 ０ １． ．３空冷机组凝结水泵出口压力较高。凝结水精处理入口压力在 １ ３ －． ａ ．－２ ２４ ＭＰ 之间波动。 １ 凝结水精处理系统设备概况。 ． ２ １ ．环境因素 ： ．１ ２ 设备安装在室内， 室内温度 ５ 室外温度范围． ８ ￣ ８ ￣；、 ℃； ２ ． ３ ． ｃ室外 １ ９ 平均相对湿度范围 ５ ％； ６ 海拔高度 １５ ． ３ ｍ。 １ ０
精处理高速阴阳床控制指标
精处理高速阴阳床控制指标简介高速阴阳床是一种用于处理有机废物的生物处理设备，其通过控制床内氧气和温度等参数来促进废物的分解和转化。
精处理高速阴阳床控制指标是指在高速阴阳床运行过程中，通过精确控制各项指标来提高处理效果和降低对环境的负面影响的一种方法。
优化控制指标的重要性精处理高速阴阳床控制指标的优化对于提高处理效率和减少废物处理过程中的负面影响非常重要。
通过合理调控控制指标，可以提高床内微生物的活性和代谢速率，从而加速废物的降解和转化过程。
同时，优化控制指标还可以降低废物处理过程中的能耗和排放物的产生，减少对环境的污染。
优化控制指标的方法1. 温度控制•确定最适宜的温度范围：根据床内微生物的生长特性和代谢需求，确定最适宜的温度范围。
一般来说，高速阴阳床的最适温度范围为40℃-60℃。
•精确控制温度：通过在床内设置温度传感器和加热设备，实时监测和调控床内温度，使其保持在最适温度范围内。
2. 氧气控制•确定最适宜的氧气浓度：床内微生物的生长和代谢需要一定的氧气供应，但过高或过低的氧气浓度都会对废物处理效果产生负面影响。
通过实验和数据分析，确定最适宜的氧气浓度范围。
•控制通风速度：通过调整通风设备的运行速度和通风口的开合程度，控制床内的氧气浓度。
通风速度过大会导致氧气浓度过高，通风速度过小则会导致氧气浓度过低，因此需要根据实际情况进行合理调节。
3. 湿度控制•确定最适宜的湿度范围：床内微生物的生长和代谢对湿度有一定的要求，过高或过低的湿度都会对处理效果产生负面影响。
通过实验和数据分析，确定最适宜的湿度范围。
•控制水分添加量：通过监测床内湿度并根据需要进行水分的添加或排除，保持床内湿度在最适宜的范围内。
4. 营养物质控制•确定最适宜的营养物质浓度：床内微生物的生长和代谢需要一定的营养物质供应，但过高或过低的营养物质浓度都会对废物处理效果产生负面影响。
通过实验和数据分析，确定最适宜的营养物质浓度范围。
•控制添加量和添加方式：根据床内微生物对营养物质的需求，合理控制添加量和添加方式，以保持床内营养物质浓度在最适宜的范围内。
精处理高速阴阳床控制指标
精处理高速阴阳床控制指标摘要：一、引言二、精处理高速阴阳床的概述1.精处理高速阴阳床的定义2.精处理高速阴阳床的工作原理三、精处理高速阴阳床的控制指标1.阴阳床的分离效果2.处理速度3.能源消耗4.设备运行稳定性四、影响精处理高速阴阳床控制指标的因素1.进料水质2.设备维护与保养3.操作参数五、提高精处理高速阴阳床控制指标的方法1.优化进料水质2.定期维护设备3.合理调整操作参数六、结论正文：一、引言精处理高速阴阳床作为一种高效的水处理设备，在保障水质安全方面发挥着重要作用。
然而，如何实现对精处理高速阴阳床的有效控制以确保其处理效果和设备运行稳定性，是当前水处理行业面临的重要问题。
本文将围绕精处理高速阴阳床的控制指标展开讨论，并提出相应的解决措施。
二、精处理高速阴阳床的概述1.精处理高速阴阳床的定义精处理高速阴阳床是一种采用高速分离技术，对水中阴阳离子进行有效分离的水处理设备。
它通过填充一定比例的离子交换剂，实现对水中离子的选择性吸附，从而达到阴阳离子分离的目的。
2.精处理高速阴阳床的工作原理精处理高速阴阳床的工作原理主要是利用离子交换剂对阴阳离子的选择性吸附能力，将进料水中的阴阳离子分离出来。
在处理过程中，通过高速分离技术，使离子在阴阳床中迅速扩散，从而实现快速分离。
三、精处理高速阴阳床的控制指标1.阴阳床的分离效果阴阳床的分离效果是衡量精处理高速阴阳床性能的重要指标。
良好的分离效果可以确保出水水质达到国家相关标准，满足生产和生活需求。
2.处理速度处理速度是衡量精处理高速阴阳床工作效率的重要指标。
高速处理能力可以提高生产效率，降低生产成本。
3.能源消耗能源消耗是精处理高速阴阳床运行过程中的关键成本因素。
降低能源消耗有助于降低运行成本，提高设备的经济性。
4.设备运行稳定性设备运行稳定性是保障精处理高速阴阳床正常运行的关键。
稳定的运行状态可以确保出水水质的稳定，降低设备故障风险。
四、影响精处理高速阴阳床控制指标的因素1.进料水质进料水质对精处理高速阴阳床的处理效果和设备运行稳定性具有重要影响。
阴阳床再生污水中和处理的控制
阴阳床再生污水中和处理的控制
崔健;魏磊
【期刊名称】《世界仪表与自动化》
【年(卷),期】2007(011)005
【摘要】一引言 pH值是工业污水处理中最常见的受控变量之一，因其特性特殊．实现自动控制的难度较大．目前仍基本采用人工进行排放管理。
【总页数】2页(P61-62)
【作者】崔健;魏磊
【作者单位】沈阳卡斯特科技发展有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】X703
【相关文献】
1.天津污水再生利用及水质控制
2.污水再生河湖利用的水质监测保障与安全控制技术
3.水处理阴阳床再生控制的改进
4.污水-土壤-植物系统资源再生的关键生态过程及风险控制
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精处理高速阴阳床控制指标
【实用版】
目录
1.引言：介绍精处理高速阴阳床控制指标的重要性
2.精处理高速阴阳床的工作原理
3.精处理高速阴阳床的控制指标
4.如何优化精处理高速阴阳床的控制指标
5.结论：总结精处理高速阴阳床控制指标的意义和应用前景
正文
一、引言
精处理高速阴阳床是现代工业生产中一种重要的固液分离设备，广泛应用于化工、冶金、矿山等行业。
在精处理高速阴阳床的操作过程中，控制指标的设定和优化是确保设备正常运行和提高分离效果的关键。
本文将详细讨论精处理高速阴阳床的控制指标及其优化方法。
二、精处理高速阴阳床的工作原理
精处理高速阴阳床是一种利用离心力将混合物中的固体与液体分离
的设备。
它主要由阴阳床体、螺旋输送器、高速旋转的离心机和控制系统组成。
当混合物通过螺旋输送器进入阴阳床体时，固体颗粒在离心力作用下沉降到床体的底部，而液体则通过上部出口排出。
三、精处理高速阴阳床的控制指标
精处理高速阴阳床的控制指标主要包括以下几个方面：
1.进料流量：合理的进料流量可以保证阴阳床的稳定运行和分离效果。
进料流量过大或过小都会影响分离效果。
2.离心机转速：离心机转速是影响分离效果的重要因素。
合理的转速
可以提高分离效率，降低设备磨损。
3.沉降时间：沉降时间是指固体颗粒在阴阳床中沉降到底部所需的时间。
合理的沉降时间可以保证固体颗粒充分沉降，提高分离效果。
4.液面控制：液面控制是保证阴阳床正常运行的关键。
合理的液面高度可以避免液体泄漏和固体颗粒的混合。
四、如何优化精处理高速阴阳床的控制指标
为了优化精处理高速阴阳床的控制指标，可以采取以下措施：
1.对进料流量进行精确控制，根据生产需要进行调整。
2.根据不同物料的特性，合理设定离心机转速，以提高分离效果。
3.调整沉降时间，确保固体颗粒充分沉降，提高分离效果。
4.对液面进行实时监控，调整液面控制参数，保证阴阳床的正常运行。
五、结论
精处理高速阴阳床的控制指标对于设备的正常运行和分离效果具有
重要意义。