氧化沟工艺设计计算书
氧化沟工艺设计计算及说明
氧化沟工艺设计计算书1.项目概况处理水量Q=5万m 3/d ；进水水质BOD 为150mg/L ；COD 为300 mg/L ；SS 为250mg/L ；L mg TN L mg N NH /30,/304==-+。
处理要求出水达到国家一级(B)排放标准即 COD≤60 mg/L ，BOD 5≤20 mg/L ，SS ≤20mg/L ，L mg TN L mg N NH /20,/84≤≤-+。
2. 方案对比三种方案优缺点比较如下表：本方案设计采用氧化沟，氧化沟分两座，每座处理水量Q=2.5万m3/d 。
下面是氧化沟工艺流程图。
氧化沟工艺流程图3. 设计计算3.1设计参数总污泥龄：20d MLSS=4000mg/L MLVSS/MLSS=0.7 MLVSS=2800mg/L污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6kg /（kg.d ） 3.2 工艺计算 (1)好氧区容积计算出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14mg/LVSS 所需BOD=1.42×14（排放污泥中VSS 所需得BOD 通常为VSS 的1.42倍） 出水悬浮固体BOD 5=0.7×20×1.42×（1-e -0.23×5）=13.6 mg/ L 出水中溶解性Se=BOD 5＝20-13.6 mg/ L=6.4mg/L%.795%100150.461505=⨯-=去除率BOD好氧区容积：内源代谢系数Kd=0.0535.77467.04000)2005.01()4.6150(25000206.0)1()(m X c Kd c Se So YQ V V =⨯⨯⨯+-⨯⨯⨯=+-=θθ好氧停留时间 h h Q V t 7.4424250007746.5=⨯==好氧 校核：)/(17.05.77467.0400025000)4.6150()(5d kgMLVSS kgBOD V X Se So Q M F V ⋅=⨯⨯⨯--=好氧 满足脱氮除磷的要求。
氧化沟设计计算
氧化沟设计计算1.1功能描述氧化沟（Oxidation ditch ）为传统活性污泥法的变形工艺，其曝气池呈封闭的沟渠型，污水和活性污泥混合液在渠内呈循环流动，提高废水的水力停留时间，同时具有脱氮除磷的功能。
目前氧化沟的类型主要有Carrusal2000、orbal 、改良式环型氧化沟等。
目前我们主要运用配备射流曝气系统的改良式环型氧化沟。
1.2设计要点（1） 容积确定V （m 3）fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)( 式中：Q ——设计水量， m 3/d ；Nw ——混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），取2.5-4.0 kg/m 3，设计一般为3.0kg/m 3Ne ——BOD 5-泥负荷，0.1-0.2(kgBOD 5/kgMLSS·d),设计一般为0.12Sa ——进水BOD 5浓度， mg/L ； Se ——出水BOD 5浓度， mg/L ；f ——混合液中MLVSS 与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，设计为0.75。
（2） 氧化沟尺寸A. 氧化沟高度H （m ）改良式环型氧化沟设计有效高度H 0为7m ，超高0.6m ，则氧化沟高度H=7.6m ；B. 氧化沟宽度B 、长度L （m ）)414.3(20B L B H V ⋅+⋅= B L ⨯=2.2式中：H 0 ——氧化沟的有效高度，m ；B ——氧化沟的宽度（即为圆弧直径），m ；L ——氧化沟的总长度，m 。
一般取为氧化沟宽度的2.2倍。
C. 氧化沟导流墙设计氧化沟导流墙设置于沟的两头，与氧化沟外墙同心，起到导流作用，导流墙的直径D=B/2；设置厚度为0.3m ，高度一般超出氧化沟0.2～0.3m ；D. 氧化沟隔流墙设计隔流墙长度：L 0(m)=L-B（3） 射流曝气系统（FAS-Jet-20型）射流曝气器数量N 计算，设计每0.5m 布置一套射流曝气器（沿宽度方向），则：5.02B N ⨯=（套）； 表1 FAS-Jet-20型的技术参数 型号参数FAS-Jet-20型 循环流量（m 3/h ）20 供气量（m 3/h ）60 充氧量（kgO 2/h ）18.4 工作水深（m ）4~8（4） 鼓风机选型氧化沟鼓风机设备选取一般2用1备，共3台。
10万吨污水处理厂计算说明书(氧化沟法)
本设计采用地下湿式矩形合建式泵房，设计流量选用最高日最高时流量 Q 1.5046 m3 s 130000 m3 d 。 （1）泵房形式
为运行方便，采用自灌式泵房。自灌式水泵多用于常年运转的污水泵站，它 的优点是：启动及时可靠，管理方便。该泵站流量小于 2m3/s，且鉴于其设计和 施工均有一定经验可供利用，故选用矩形泵房。由于自灌式启动，故采用集水池 与机器间合建，前后设置。大开槽施工。 （2）工艺布置
①集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差为：
2.29（- -5.77） 8.06m
② 出水管管线水头损失 每一台泵单用一根出水管，其流量为 Q1 376.2 L s ，选用的管径为 DN600mm 的铸铁管，查《给水排水设计手册》第一册常用资料得流速 v 1.33 m s （介于
0.8～2.5 m s 之间），1000i 3.68。出水管出水进入一进水渠，然后再均匀流入
h0— 计算水头损失，m； g— 重力加速度，m/s2；
k— 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3；
ζ— 阻力系数，与栅条断面形状有关，可按手册提供的计算公 式和相关系数计算；设栅条断面为锐边矩形断面，β=2.42。
h1=h0k=β(s/b)4/3v2ksinα/2g =2.42×(0.01/0.01)4/3×0.82×3×sin60°/19.6 =0.21(m) （3）栅后槽总高度 H，m 设栅前渠道超高 h2=0.3m H=h＋h1＋h2=0.7+0.21+0.3=1.21(m) （4）栅槽总长度 L，m L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tgα 式中，H1—栅前渠道深，H1=h+h2，m L=0.69＋0.35＋0.5＋1.0＋(0.7＋0.3)/tg60° =3.12(m) （5）每日栅渣量 W，m3/d W=86400QmaxW1/1000kz = 86400 0.375 0.1 =2.49(m3/d) ＞0.2(m3/d) 1000 1.30 总栅渣量 W=2.49 4=9.96(m3/d) 采用机械清渣。
氧化沟工艺设计计算
1 概述1.1 设计任务和依据1.1.1 设计题目20万m3/d生活污水氧化沟解决工艺设计。
1.1.2 设计任务本设计方案是对某地生活污水的解决工艺, 解决能力为202300m3/d, 内容涉及解决工艺的拟定、各构筑物的设计计算、设备选型、平面布置、高程计算。
完毕总平面布置图、重要构筑物的平面图和剖面图。
1.1.3 设计依据（1）《中华人民共和国环境保护法》（2023）（2）《污水综合排放标准》（GB8978－2023）（3）《生活杂用水水质标准》（CJ25.1—89）（4）《给水排水设计手册1-10》（5）《水污染防治法》1.2 设计规定（1）通过调查研究并收集相关资料通过技术与经济分析, 做到技术可行、经济合理。
必须考虑安全运营的条件, 保证污水厂解决后达成排放规定。
同时注意污水解决厂内的环境卫生, 尽量美观。
设计原则还涉及: 基础数据可靠；厂址选择合理；工艺先进实用；避免二次污染；运营管理方便。
选择合理的设计方案。
（2）完毕一套完整的设计计算说明书。
说明书应涉及: 污水解决工程设计的重要原始资料；污水水量的计算、污泥解决限度计算；污水泵站设计；污水污泥解决单元构筑物的具体设计计算；设计方案对比论证；厂区总平面布置说明等。
设计说明书规定内容完整, 计算对的文理通顺。
（3）毕业设计图纸应准确的表达设计意图, 图面力求布置合理、对的清楚, 符合工程制图规定。
1.3 设计参数某地生活污水202300m3/d, 其总变化系数为1.4, 排水采用分流制。
表1-1 设计规定项目进水水质(mg/L) 出水水质(mg/L)BOD5 COD SS TN TP2604003805083010030253 2 设计计算2.1 格栅2.1.1 设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网组成, 在污水解决系统（涉及水泵）前, 均须设立格栅, 安装在污水管道、泵房、集水井的进口处或解决厂的端部, 用以拦截较大的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物, 以便减轻后续解决构筑物的解决负荷。
氧化沟毕业设计
1285.76
二沉池
D32m，5.73m
2
287.88
消化池
D16m，H8m
2
188.4
造价总和
1763.95
6.1 土建费用造价列表
6.2 主要设备造价
名称
规格
数量
功率kw
格栅除污机
FH型旋转式
2
2.5
螺旋泵
350QW1000-12
6
55
阶梯式格栅除污机
JT型
2
2.2
栅渣压榨机
SY型
2
1.5
螺旋砂水分离器
4
8
24
768
污泥泵
30
4
24
2880
单螺杆泵
7.5
2
24
360
螺旋输送机
1.5
2
24
216
其他
1000
总功率
32624
主要电器消耗电力设备一览表
电表综合电价（元/d）为：32624×0.5=16312 即每月电费（元）为： 16312×30=489360 每年电费为587.2万元。
6.5 工资福利开支
采用两个污泥浓缩池,每个池面积为A/2=62.5m2
则浓缩池直径为
取污泥浓缩时间T=16h,则
3.3.4 浓缩池工作部分高度h1
3.3.6 浓缩池总高度
3.3.5 缓冲层高h3 超高h2取0.3m h3取0.3m
3.3.7 浓缩后污泥体积 H=h1+h2+h3=3.6m
3.3.4 超高h2
氧化沟工艺处理城市污水
论文题目：
第一章 设计概论
1.1 原始数据
(完整版)氧化沟设计计算
设计处理水量Q＝300m 3/d=12.50m 3/h进水COD Cr =1620mg/LCOD Cr =324mg/L BOD 5=S 0=840mg/LBOD 5=S z =126mg/L TN=250mg/LTN=30mg/L NH 4+-N=180mg/LNH 4+-N=18mg/L 碱度S ALK =280mg/LpH＝7.2SS=180mg/LSS=C e =20mg/L f=MLVSS/MLSS=0.74000mgMLSS/L 采用最小污泥龄30d曝气池出水溶解氧浓度2mg/L 衰减系数Kd=0.05d-1活性污泥产率系数Y＝0.5mgMLSS/m gBOD 5夏季平均温度T1＝25℃20℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.07冬季平均温度T2＝15℃反硝化温度校正系数= 1.09剩余碱度100mg/L硝化反应安全系数K= 2.5所需碱度7.14mg碱度/mgNH 4-N氧化硝化所需氧= 4.6mgO2/mgN H 4-N 产出碱度 3.57mg碱度/mgNO 3+-N还原反硝化可得到氧= 2.6mgO2/mgN O 3+-N 反硝化时溶解氧浓度0.2mg/L若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成459m 31.53d =36.72h kgNO 3--N/kgMLVSS （二）设计计算1 好氧区容积计算好氧池水力停留时间t 1= 氧化沟工艺设计计算（一）设计参数：进水水质：出水水质：混合液浓度X＝1(1d Q(So-Se)cc)Y V X K θθ==+5.31kg/d 即TKN中有TKN×1000/300=17.71mg/L 故需氧化的[NH 4-N]=144.29mg/L 需还原的[NO 3+-N]=43.29mg/L ( 1.42d=33.98h 设计取V=900m 3设计有效水深h= 3.5m 5.5m 则所需沟的总长度L=46.75m 22.5m 实际有效容积=1198.87m 3 4.00d (1)硝化消耗碱度=1030.25mg/L(2)反硝化产生碱度=154.54mg/L(3)去除BOD 5产生碱度=71.4mg/L(4)剩余碱度=175.69mg/L0.85β=0.95CS(20)=9.17θ= 1.024C S(25)=8.38总水力停留时间t=d kg/dkg/(kg.d)m 3kg/d 2.95V=V 1+V 2=88442.84按设定条件 α=254.17设计宽度b=取直线沟段长=实际停留时间t'=4 碱度平衡计算5 实际需氧计算6 标准需氧量计算(2)用于细胞合成的TKN=缺氧池水力停留时间t 2=3 氧化沟总池容积425m 32 缺氧区容积计算1(1d Q(So-Se)cc)Y V X K θθ==+dQ(So-Se)v 1+K c Y W θ==20,201.09(1)T D dn q q DO -=⨯-=2q v TD N V X ⨯==1() 1.420.68Q o e v=S S D W -=-(2)硝化需氧量218.7kg/d (3)反硝化产氧量33.76kg/d 250mg/L Xr=10000mg/L(4)硝化剩余污泥NH 4-N需氧量16.79kg/d (5)总氧量422.31kg/d 27.54m 3/d 99.20%3.44678.83m 3/d m3/d kg/d kg/d 187.5D4=0.56×W V ×f=D=D1+D2-D3-D4=8 剩余污泥量W=W V +X 1Q-XeQ=取污泥含水率P＝D 2=4.5×Q(N 0-Ne)=7 污泥回流量计算D3=2.6×Q×N T =按设定条件 X 0=由QX +Qr=(Q+Qr)X 得254.171() 1.420.68Q o e v=S S D W -=-(20)0(-20)()[]S T S T DC R C C αβθ==-⨯r r =0Q(X-X )Q ＝X -X V =剩W ＝1000(1-P)。
氧化沟工艺设计设计计算说明书
华北理工大学轻工学院QingGongCollegeNorthChinaUniversity of Science and Technology毕业设计说明书设计题目：20万m3/d生活污水氧化沟处理工艺设计学生：邱光兆学号：202124040113专业班级：12环境工程1班学部：材料化工部指导教师：娟娟2021年5月15日摘要本次毕业设计的题目为某污水处理厂设计——氧化沟工艺。
主要任务是工艺流程选择及构筑物设计和计算。
本污水处理厂主体处理系统分为两个局部污水处理系统和污泥处理系统，污水处理系统包括：格栅、污水提升泵站、曝气沉砂池、鼓风机房、配水井、氧化沟、接触消毒池与加氯间。
污泥处理系统包括：污泥浓缩池、污泥脱水机房。
污水处理工艺流程为污水先到粗格栅，通过污水提升泵到细格栅，再到曝气沉砂池通过配水井到三槽式氧化沟，通过接触消毒池后出水。
污泥处理工艺流程为：氧化沟中的污泥到达浓缩池经脱水机房，最后泥外运。
设计进水水质为：BOD5=260mg/L，COD=400mg/L，SS=380mg/L，TN=50mg/L，TP=8mg/L；设计出水水质为：BOD5≤30mg/L，COD≤100mg/L，SS≤30mg/L，TN≤25mg/L，TP≤3.0mg/L，即污水处理厂出水水质要求到达国家?污水综合排放标准〔GB8978-2002〕?中二级标准。
关键词：三槽式氧化沟；生活污水；污泥处理AbstractThe graduation design topic for a sewage treatment plant design - oxidation ditch process. Main task is to process selection and structure design and calculation. This sewage treatment plant main processing system is divided into two parts of the sewage treatment system and sludge treatment system, sewage treatment system include: grille, sewage pumping station, aerated grit chamber, blower room, match well, oxidation ditch, the contact between chlorine disinfection pool. Sludge treatment systems include: the sludge thickener and sludge dewatering machine room. Wastewater treatment process for wastewater to coarse grid, first by sewage lift pump to fine screen, and then to aerated grit chamber through the Wells to three slot type oxidation ditch, through contact disinfection after the pool water. In the sludge treatment process is: the oxidation ditch arrive sludge thickener dewatering machine room, finally sinotrans mud. Design the water quality is: the BOD = 260 mg/L, COD = 400 mg/L, SS = 380 mg/L, TN = 50 mg/L, TP = 8 mg/L; Design for discharging water, BOD 30 mg/L, or less COD acuities were 100 mg/L, SS 30 mg/L, or less TN acuities were 25 mg/L, TP 3.0 mg/L or less, the sewage treatment plant effluent water quality requirements meet the national "integrated wastewater dischargestandard(GB8978-2002)" in the secondary standard.Key words: three slot oxidation ditch; Wastewater; Sludge treatment.目录摘要 (I)AbstractIII引言 (1)1 概述 (2)1.1 设计任务和依据 (2)1.2 设计要求21.3 设计参数 (3)2 生活污水处理工艺比拟与确定42.1传统活性污泥法42.2 SBR工艺 (5)2.3氧化沟72.4 工艺确实定 (12)3 设计计算 (12)3.1 格栅 (12)3.2污水泵房 (18)3.3 沉砂池 (20)3.4配水井设计计算 (25)3.5 三槽式氧化沟 (26)3.6 消毒设施 (32)3.7 污泥处理系统 (34)4 污水厂平面布置 (38)4.1 平面布置原那么 (38)4.2 平面布置 (38)5 污水高程布置 (41)5.1 高程布置任务415.2 高程布置考虑事项415.3 构筑物间确实定 (41)5.4 高程布置设计计算 (42)6 系统与仪表 (44)6.1 变配电系统 (44)6.2 仪表的设计447 工程概预算及运行管理 (45)7.1 生产组织 (45)7.2 人员编制 (46)7.3 平安生产和劳动保护 (46)7.4 工程概算 (46)7.5 平安措施477.6 污水厂运行管理 (48)7.7 污水厂运行中考前须知 (48)参考文献 (49)引言生命起源于水环境，水是所有生物生存不可缺少的重要因素，亦是人类开展的物质根底，是不可替代的珍贵资源。
氧化沟工艺处理城市污水说明计算书(DOC)
氧化沟工艺处理城市污水摘要本次毕业设计的题目为某污水处理厂设计——氧化沟工艺。
主要任务是工艺流程选择及构筑物设计和计算。
其中初步设计要完成设计说明书一份、污水处理厂总平面布置图一张、高程图一张，流程图一张，主要设备图一张，管道布置图一张；单项处理构筑物施工图设计中，主要是完成氧化沟平面图和剖面图。
该污水处理厂工程，总规模达到8万吨/日。
该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池，进入氧化沟，二沉池，最后出水；污泥的流程为：从二沉池排出的剩余污泥首先进入浓缩池，进行污泥浓缩，然后进入消化池，经过消化的污泥再送至带式压滤机，进一步脱水后，运至垃圾填埋场。
出水执行国家污水综合排放标准（GB8978-1996）二级标准。
关键词：氧化沟工艺；消化池第一章设计概论1.1设计依据和设计任务1.1.1 原始依据1.设计题目:2.设计基础资料：1.2进出水水质处理水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）二级标准。
第二章工艺流程的确定2.2 污水处理中生物方法的比较2.2.1SBR工艺和氧化沟工艺的比较如前所述，SBR工艺和氧化沟工艺都比较适合于中小型污水厂，如果设计管理的好，都可以取得比较好的除磷脱氮效果。
但是这两种工艺又各有优缺点，分别适用于不同的情况。
a)SBR工艺由于采用合建式，不需要设置二沉地，同时由于采用微孔曝气，可以采用的水深一般为4～6m，比一般氧化沟的水深(3～4m)要深，因此在同样的负荷条件下，SBR工艺的占地面积小，如果污水处理厂所在地的征地费用比较高，对SBR 工艺有利。
b)SBR工艺中一个周期的沉淀时间是由活性污泥界面的沉速、MLSS浓度、水温等因素确定的，浑水时间是由滗水器的长度、上清液的滗除速率等因素决定的，对于一个固定的反应系统，沉淀时间和滗水时间的和基本上是固定的，一般都不应小于2小时，因此，每个周期的时间短，反应时间所占的比例就低，反应池的体积利用系数降低。
氧化沟、二沉池工艺设计计算
沉淀池工艺、水力计算
红色字体表示。立方米/小时 416源自67立方米/秒 0.116
416.67 mg/L mg/L
0.116
初沉池取1.0-2.0，二沉池0.8-1.5
F=Qmax/n/q D=（4*F/3.14）^0.5 则沉淀池实际表面积F平方米 q1=Qmax/n/F
二沉池固体负荷在120-150kg/(m
0.511
0.100
0.611
0.500
四、出水三角堰计算：
1、三角堰周长L 堰上负荷（立方米/米） 2、三角堰过堰流量Q3 3、每米有n个三角形出水堰 4、单个三角形（90度）出水堰流量 5、过堰水头h
72.220 5.769 0.116
5.0
0.000321 0.035
注：三角堰堰上水头 h 一般为堰口的 1/2 左右即可。
2
452.16
d) 取沉淀时间/h 储泥时间/h
3.00 2.00
没有考虑池底径向坡度
b=0.9*（q0）^0.4 q0=β 2*q2 0.75b
q0=(1.2-1.5)Q
0.139
1.25b H=H2+h1
Qmax/l
辐流沉淀池出水堰上负荷一般小于7.0
流量=Q3/L/n h=（流量/1.341）^(1/2.48)
辐流沉淀池工艺、水力计算
说明：在计算的过程中需要输入的数据采用红色字体表示。
一、基础数据：
1、设计水量Q 2、变化系数k 3、沉淀池个数n 4、单座沉淀池流量 5、氧化沟悬浮固体浓度X 6、二沉池底流生物固体浓度Xr 7、污泥回流比R 立方米/天
10000 1.45 1
10000
3000 10000 100%
(完整版)卡鲁塞尔氧化沟设计计算
卡罗塞尔氧化沟.1设计参数1) 氧化沟座数：1座2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s3) 进水水质：5BOD =220 mg/LCOD=300 mg/LSS=300 mg/L3NH -N ≤35 mg/LT-P=4 mg/LT-N=30 mg/L4) 出水水质：5BOD ≤20 mg/LCOD ≤60 mg/LSS ≤20 mg/L3NH -N ≤8 mg/LT-P ≤1 mg/LT-N ≤20 mg/L5) 最不利温度：T= 100C6) 污泥停留时间：d Q c =7) MLSS=8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度：10) 氧的半速常数：11) 污泥负荷：12) 水流速：.2计算.2.1碱度平衡计算（1）由于设计的出水BOD ，为20mg/L ，处理水中非溶解性5BOD ,值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。
f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ⨯-⨯⨯⨯C= 0.7 ⨯ 20 ⨯1.42 (5-0.23e 1⨯-)=13.6 m g / L式中 e C —出水中5BOD 的浓度 mg/L因此，处理水中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L（2）采用污泥龄20d ，则日产泥量据公式/921kg = d式中 Q —氧化沟设计流量 m ³/s ；a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7，这里取0.6；b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06；t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ；m t --污泥龄 d ；0L ---进水5BOD 浓度 mg/L ；e L ---出水溶解性5BOD 浓度 mg/L ；一般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯921=114.22 kg/d即：TKN 中有2.72.158********.114=⨯mg/L 用于合成。
氧化沟说明计算书2
水控设计说明书班级：姓名：学号：日期：目录1 粗格栅 (1)2 泵站 (3)3 细格栅 (3)4 沉砂池 (5)5 计量设备 (7)6 氧化沟 (8)7 二沉池的设计和计算 (11)8 回流污泥泵房 (12)9 接触消毒 (13)10剩余污泥泵房 (14)11污泥浓缩池 (15)12贮泥池 (16)13浓缩污泥提升泵房 (17)14污泥脱水间 (17)15污水厂总体布置 (18)16工程技术经济分析 (19)参考文献 (21)污水处理系统设计计算1 粗格栅设计说明：栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s ，槽内流速0.5m/s 左右。
如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。
此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。
如前面所述，选用平面矩形格栅（三座） 计算草图3-1图3-1 格栅示意图1.1 格栅的间隙数量n取过栅流速0.9m/s, 格栅倾角α=60°,，栅条间距b=30 mm ,栅前水深0.6m120.46360)0.030.9max ×n=2(bhv)×(sin =×0.6 =26.6Q取n=27式中: Q max －最大设计流量,m 3/sa-格栅倾角 b-栅条间隙.m h-栅前水深,mv-污水流经格栅的速度,m/s1.2格栅的建筑宽度 B设计采用圆钢为栅条，即s = 0.01mB=S n-1+bn=0.01(27-1)+0.037=1.07m （）××21.3 过栅水头损失 栅条断面形状为圆形 21 h =(v /2g)s i na K 0.188m ＝ξ×式中:ξ-阻力系数，其值与栅条断面形状有关，圆形取1.79 k-格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3 1.4 栅后槽的总高度12h =h+h +h 总式中: h 2-栅前管道超高，取0.3米h =0.6+0.188+0.3=1.088m 总1.5 格栅的总建筑长度121L=L +L +1.0+0.5+H /t ga111-b L ==1.22m 2b t g a 式中: L 1—进水渐宽部位长度，mb 1—进水渠渠宽，取0.8米；a 1—进水渠渐宽部分展开角，20° L 2—出水管道渐窄部位长度，L 2= 0.5L 1=0.61m121L=L +L +1.0+0.5+H /t ga = 7.53m 1.5 每日栅渣量的计算工程格栅间隙为30mm ，取W 1=0.02m 3/103m 33max 13W=(m /d )0.463 =1.2 =1.6m /dv z q w k ×××××· 8640010000.05864001000式中：K Z —生活污水流量总变化系数，取1.2 因为每日栅渣量＞0.2ｍ3／ｄ，宜采用机械清渣 1.6 清渣设备亚太环保公司的FH 型旋转式格栅除污机，2台，N=1.5KW 。
氧化沟——设计计算部分
式中C—曝气池中溶解氧浓度；
Csm—20℃，1大气压下氧的饱和度，9.17mg/L；
CS(T)—标准大气压下、T℃时清水中的饱和溶解氧浓度；
—污水传氧速率与清水传氧速率之比，取值范围0.5~0.95， ；
—污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧浓度之比，通常为0.9~0.97， ；
T3—去除BOD5产生的碱度， ；
T4—剩余碱度， 。
所以
3.7
为了使得沉淀池内水流更稳（如避免横向错流、异重流、出水束流等）、进出水配水更均匀、存排泥更方便，常采用幅流式二沉池。型式：周边进水，周边出水辐流式二沉池。
第二章
本工程以氧化沟法污水厂处理工艺为推荐方案。具体流程如下：
第三章
3.1
格栅用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污染物，是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。设为两座。
参数选择：
污水流量总变化系数为Kz=1.2
Qmax=50000×1.2/2=30000m3/d=1250m3/h=0.3472m3/s
3.5
沉砂池后端设置配水井，污水进入配水井向氧化沟配水，同时回流污泥液经配水井向反应区分配。
最大水流量为Qmax=50000×1.2=60000m3/d，设停留时间为t=2min，则配水井总容积为
m3
取V=84m3
设置两个配水井，每个配水井容积为42m3，取水深为3.5m，则面积A为
m2
设置圆形配水井，直径D为
BOD5
COD
SS
TN
NH3-N
单位
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
mg/l
数值
150
城市生活污水处理氧化沟工艺计算方法
1 处理规模确实定 (3)1.1 设计基础资料 (3)1.2 设计计算 (3)2 污水处理物设计计算 (4)2.1 设计进出水水质 (4)2.2 进水管道设计计算 (5)2.3 中格栅设计算 (6)2.3.1 设计参数 (6)2.3.2 设计计算 (6)2.4 进水井旳计算 (9)2.5 提高泵房和积水井设计计算 (9)2.6 细格栅设计计算 (11)2.6.1 设计参数 (11)2.6.2 设计计算 (11)2.7 沉砂池设计 (14)2.7.1 设计参数 (14)2.7.2 设计计算 (15)2.8 巴氏计量槽设计计算 (17)2.9反应池配水井设计计算 (19)2.9.1 设计条件 (19)2.10 氧化沟设计计算 (21)2.10.1 设计条件 (21)2.10.2 设计参数 (22)2.10.3 设计计算 (22)2.11 沉淀池设计计算 (31)2.11.1设计阐明 (31)2.11.2 池体设计计算 (32)3 污泥处理部分构筑物设计 (35)3.1 污泥浓缩池设计计算 (35)3.1.1 设计概述 (35)3.2.2 设计计算 (35)3.2 脱水设备旳计算 (37)3.2.1 设计条件 (37)3.2.2 设计计算 (37)3.2.3 脱水附属设备选型 (38)3.3 污泥干化厂旳设计计算 (39)第二篇设计计算阐明书1 处理规模确实定1.1 设计基础资料该直达市末直达市建成区人口110000人。
污水量210~395L/人·d，从往后，由于人们旳生活水平越来越高，因此所用水量增长，从而污水量也伴随增长。
根据该直达市旳总体规划，人口自然增长率为6.8‰，机械增长率近期14‰。
1.2设计计算根据An=P1(1+a+b)n,计算出~2030年旳人口及污水处理厂处理规模如下表：由上式计算可懂得，此污水处理厂分两期设计，二期预留用地。
一期为8年，二期为，一期处理量为3万立方米/天，二期为6万立方米/天。
毕业设计氧化沟工艺设计计算说明书
毕业设计氧化沟工艺设计计算说明书氧化沟是一种常见的废水处理工艺，用于处理生活污水和工业废水。
本文将介绍毕业设计中氧化沟工艺设计计算的相关内容。
首先，进行氧化沟工艺设计计算前，需要明确设计的目标和要求，包括处理能力、出水水质要求和设计寿命等。
然后根据这些要求，进行工艺参数的选取和计算。
设计计算中需要确定的参数包括氧化沟池体积、进水总量、曝气量和池体长度等。
其中，氧化沟池体积的计算可以根据污水进水总量和停留时间计算得出，停留时间一般可根据污水处理工艺的要求确定。
进水总量的计算可以根据日均流量和水质参数计算得出。
曝气量的计算可以根据氧化池的BOD负荷和曝气气泡尺寸计算得出，BOD负荷可以根据进水水质和处理要求确定，曝气气泡尺寸一般经验值为3-5mm。
池体长度的计算可以根据池体宽度和流速计算得出，流速可以根据氧化池污水处理工艺的要求确定。
在进行氧化沟工艺设计计算时，还需要考虑到氧化沟的氧化能力。
氧化能力是指氧化沟对有机物负荷的去除能力，可以通过氧化力指数（DO）和曝气时间计算得出。
DO的计算可以通过污水进水DO浓度和活性生物池DO浓度的差值计算得出，曝气时间则可根据池体长度和流速计算得出。
同时，在氧化沟工艺设计计算中，还需要进行混合液混合度的计算。
混合度一般可根据混合液曝气器的排水高度和曝气器排气量计算得出，排水高度可以根据氧化沟污水处理工艺的要求确定。
最后，在完成氧化沟工艺设计计算后，还需要进行系统的优化和改进。
可以通过计算结果的分析和对比，调整工艺参数，提高氧化沟的处理效果。
总之，氧化沟工艺设计计算是毕业设计中的重要部分，设计计算的结果将直接影响氧化沟的处理能力和效果。
因此，需要认真进行参数选取和计算，不断优化和改进设计，以实现对废水的高效处理。
氧化沟设计计算设计共78页文档
目录第1章设计概论 (1)1.1设计依据和设计任务 (1)1.1.1设计题目 (1)1.1.2设计任务 (1)1.1.3设计（研究）内容和基本要求 (2)1.1.4设计原始资料 (3)1.2设计水量的计算 (4)1.2.1城市平均日污水量 (4)1.2.2城市平均日公共建筑污水量 (5)1.2.3工业废水量 (5)1.2.4混合污水量 (5)1.3设计水质 (6)1.3.1进水水质 (6)1.3.2排水水质 (6)第2章工艺流程的确定 (6)2.1污水处理中生物方法的比较 (6)2.1.1适用于大中型污水处理厂脱氮除磷工艺 (6)2.1.2生物处理工艺的选择 (9)2.2工艺流程的确定 (10)2.3对各级处理的出水水质估算 (11)第3章一级处理构筑物 (11)3.1格栅 (11)3.1.1格栅的设计 (12)3.1.2设计参数 (12)3.1.3中格栅设计计算 (13)3.1.4细格栅设计计算 (15)3.2提升泵站 (15)3.2.1 选泵 (15)3.2.2 泵房布置 (17)3.3 曝气沉砂池 (18)3.3.1 沉砂池概述 (18)3.3.2 设计概述 (18)3.3.3 曝气沉砂池设计计算 (19)3.3.4曝气沉砂池曝气计算 (21)3.4初沉池设计计算 (21)3.4.1设计参数 (21)3.4.2池体设计计算 (22)3.4.3进水集配水井计算 (23)3.4.4出水溢流堰的设计 (24)3.4.5出水挡渣板设计计算 (25)第4章二级处理构筑物 (25)4.1厌氧池+DE型氧化沟工艺计算 (26)4.1.1设计参数 (26)4.1.2厌氧池计算 (26)4.1.3氧化沟设计 (27)4.1.4进出水系统计算 (29)4.1.5剩余污泥量计算 (30)4.1.6需氧量计算 (30)4.1.7供气量 (31)4.2二沉池 (31)4.2.1设计要求 (32)4.2.2设计计算 (33)4.2.3二沉池进水部分计算 (35)4.2.4出水溢流堰的设计 (36)4.2.5出水挡渣板设计计算 (37)第5章深度处理 (37)5.1深度处理工艺流程 (37)5.2深度处理泵房 (37)5.3机械絮凝池的设计计算 (37)5.3.1设计依据 (37)5.3.2设计参数 (38)5.3.3絮凝池平面尺寸计算 (38)5.3.4絮凝池搅拌设备计算 (39)5.4斜管沉淀池的设计计算 (41)5.4.1设计参数 (41)5.4.2平面尺寸计算 (42)5.4.3沉淀池进水设计计算 (42)5.4.4沉淀池集水系统设计计算 (43)5.4.5沉淀池排泥系统设计计算 (44)5.4.6沉淀池校核 (44)5.5 过滤 (45)5.5.1 池型选择 (45)5.5.2 V型滤池特点及设计参数 (45)5.5.3V型滤池设计计算 (45)5.6消毒设施计算 (51)5.6.1消毒剂选择 (51)5.6.2消毒剂的投加 (52)5.6.3平流式接触消毒池 (52)5.7 计量槽设计 (54)第6章污泥处理系统 (55)6.1浓缩池设计 (55)6.1.1 浓缩池选型 (55)6.1.2 设计参数 (55)6.1.3设计计算 (55)6.2污泥脱水 (58)6.2.1脱水后污泥量 (58)6.2.2带式压滤机的选择 (58)第7章总体布置及高程水力计算 (58)7.1 污水厂的平面布置 (59)7.1.1 污水厂平面布置原则 (59)7.1.2 污水厂的平面布置 (59)7.2 污水厂高程布置 (62)7.2.1 高程布置要求 (62)7.2.2 高程设计计算 (63)第8章供电仪表与供热系统设计 (67)8.1 变配电系统 (67)8.2 监测仪表的设计 (68)8.2.1 设计原则 (68)8.2.2 检测内容 (68)8.3 供热系统的设计 (68)第9章劳动定员 (68)9.1 定员原则 (69)9.2 污水厂定员 (69)第10章工程概预算及运行管理 (69)10.1 工程概算 (69)10.2 安全措施 (71)10.3 污水厂运行管理 (71)10.4 污水厂运行中注意事项 (71)致谢 (71)参考资料 (72)第1章设计概论1.1设计依据和设计任务1.1.1设计题目上海曲阳污水处理厂工程设计1.1.2设计任务根据上海市总体规划和所给的设计资料进行上海松江污水处理厂设计。
毕业设计氧化沟工艺设计计算说明书
毕业设计氧化沟工艺设计计算说明书一、设计目标和要求本设计旨在设计一套高效可行的氧化沟工艺系统，以实现废水处理工艺的目标：高效去除废水中的有机物和氮磷物质，达到国家废水排放标准要求。
二、工艺流程设计本设计采用了传统的氧化沟工艺，包括进水、曝气、沉淀等步骤，具体工艺流程如下：1.进水：将废水通过输送管道引入氧化沟系统，并在进水池进行调节和预处理。
2.曝气：将废水均匀分配到氧化沟中，并通过曝气装置进行气液交换，促进微生物的生长和有机物的氧化分解。
3.沉淀：废水经过氧化沟的氧化分解后，通过曝气时的气泡上升及沉淀作用，使污泥与水分离，废水的悬浮物质沉淀至污泥池底部。
4.出水：沉淀过程完成后，清水从上部流出，并通过澄清池进一步净化，最终达到国家排放标准后可直接排放。
三、计算参数和公式1.曝气量计算曝气量和废水流量成正比，可以通过以下公式计算：Qa=a*Qw其中，Qa为曝气量，a为曝气量系数，Qw为废水流量。
2.沉淀时间计算沉淀时间与氧化沟尺寸和废水泥量有关，可以通过以下公式计算：Tc=V/(Qw-Qd)其中，Tc为沉淀时间，V为氧化沟体积，Qd为污泥排出量。
3.澄清池尺寸计算澄清池尺寸可以通过以下公式计算：Vc=Qw*Tc其中，Vc为澄清池体积。
四、实际计算案例根据实际情况，假设废水处理量为100m³/d，假设曝气量系数a为0.6，污泥排出量Qd为5m³/d，则可进行如下计算：1.曝气量计算：Qa=0.6*100=60m³/h2.沉淀时间计算：假设氧化沟尺寸为10m*5m*2m，氧化沟体积V为100m³，代入公式计算：Tc=100/(100-5)=1.05h3.澄清池尺寸计算：Vc=100*1.05=105m³五、结论通过上述计算，可以得出氧化沟系统的设计参数：曝气量为60m³/h，沉淀时间为1.05小时，澄清池体积为105m³。
根据这些参数进行实际工程设计和操作，可以达到设计目标和要求，实现废水处理工艺的高效性和可行性。
奥贝尔氧化沟计算说明书
氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。
池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。
通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s 的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。
当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。
大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。
1、氧化沟类型选择本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点：1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟内的速度最高可达0．6～0．7m／s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。
中沟与内沟中污水的有机物进一步得到去除降解。
出水水质好。
2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟内溶解氧值保持在最佳值，使系统稳定、经济、可靠地运行。
3)污水进入氧化沟。
具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。
对于每个沟道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。
高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。
有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特征，难降解有机物去除率高。
并可减少污泥膨胀现象的发生。
4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。
在曝气过程中。
串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O～1～2(mg／L)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。
外沟溶解氧平均值很低。
氧化沟工艺污水厂设计计算书
氧化沟工艺污水厂设计计算书设计计算书第一章构筑物设计计算第一节污水处理系统 1 格栅与提升泵 1.1 格栅设计计算 1.1.1 主要设计参数日均污水量：Q d 为15万m 3/d总变化系数K Z ：1.3（平均日流量大于1000L/s 的K Z 为1.3）设计流量Q max =K z Q d =1.3*15万m 3/d =2.26m 3/s 栅条宽度S=10mm=0.01m （矩形断面）栅条间隙宽度b=20mm=0.02m 过栅流速 v=0.8m/s 栅前水深 h=1.2m格栅倾角α=60。
（α∈(45。
~75。
) 超高h=0.3m 1.1.2 设计计算由水力最优断面公式Q=（B1^2*v ）/2得到B1=2.38，h=B1/2=1.19实际中取1.2计算（1）栅条的间隙数(分两组）：49 实际数目为n-1=48个考虑格栅倾角的经验系数（2）栅槽宽度栅槽宽度B 一般比格栅宽0.2~0.3m 也可以不加，此取加0.2 每组栅槽宽B’=()10.2S n bn -++=0.01*（49-1）+49*0.05+0.2=1.66m 设每组栅槽间隔0.10m ，总长度栅槽宽度：B=2B’+0.10=3.42m 进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠宽B 1=2.1m ,其渐宽部分展开角度1α=20o （进水渠道内的流速为2.26/(2.38*1.2)=0.791m/s ，在0.4～0.9范围内，符合要求）L1=(B1-B2)/2tan 1α =1.43m栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=L1/2=0.715mh 损=0.0815m （3）栅后槽总高度H因粗格栅间隙较大，水利损失很少，可忽略不计设栅前渠道超高h 2=0.3m H=h 损+h 1+h 2=1.2+0.3=1.58(m) （4）格栅总长度（L ）L=L1+L2+0.5+1.0+1.30/tanα=1.43+0.715+0.5+1.0+(1.2+0.30)/tan60° =4.51m（5）每日栅渣量（W ）污水流量总变化系数为1.3，则每日栅渣量W=（Q max *W1*86400)/(K z *1000)=3m 3/d >0.2m 3/d 式中：Kz --总变化系数，取1.3； W ——每日栅渣量, m 3/d ；1 W ——栅渣量333m /10m 污水一般为每3 1000m 污水产3.31m 3； W>0.2m 3/d 所以采用机械清渣。
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设计处理水量Q＝300m3/d=12.50m3/h
进水COD Cr=1620mg/L COD Cr=324mg/L
BOD5=S0=840mg/L BOD5=S z=126mg/L
TN=250mg/L TN=30mg/L
NH4+-N=180mg/L NH4+-N=18mg/L
碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2
SS=180mg/L SS=C e=20mg/L
f=MLVSS/MLSS=0.74000mgMLSS/L
采用最小污泥龄30d 曝气池出
水溶解氧
浓度2mg/L
衰减系数Kd=0.05d-1活性污泥
产率系数
Y＝0.5
mgMLSS/m
gBOD5
夏季平均温度T1＝25℃20℃时反
硝化速率
常数
q dn,20＝0.07
冬季平均温度T2＝15℃反硝化温
度校正系
数= 1.09
剩余碱度100mg/L 硝化反应
安全系数
K= 2.5
所需碱度7.14mg碱度/mgNH4-
N氧化
硝化所需
氧= 4.6
mgO2/mgN
H4-N
产出碱度 3.57mg碱度/mgNO3+-
N还原
反硝化可
得到氧= 2.6
mgO2/mgN
O3+-N
反硝化时溶解氧浓度0.2mg/L
若生物污
泥中约含12.40%
的氮用于
细胞合成
459m3 1.53d =36.72h
氧化沟工艺设计计算书
（一）设计参数：
进水水质：出水水质：
混合液浓度X＝
kgNO3--N/kgMLVSS
（二）设计计算
1 好氧区容积计算
好氧池水力停留时间t1=
5.31kg/d 即TKN中
有TKN×
1000/300
=
17.71mg/L 故需氧化的[NH 4-N]=144.29mg/L 需还原的
[NO 3+
-N]=
43.29mg/L
1.42d=33.98h 设计取V=900m 3
设计有效水深h= 3.5m 5.5
m 则所需沟的总长度L=46.75m 22.5m 实际有效容积=1198.87m 3 4.00d (1)硝化消耗碱度=1030.25mg/L
(2)反硝化产生碱度=154.54mg/L
(3)去除BOD 5
产生碱
度=71.4mg/L
(4)剩余碱度=175.69mg/L
0.85
β=
0.95C
S(20)=9.17
θ= 1.024C S(25)=8.382 缺氧区容积计算
(2)用于细胞合成的TKN=缺氧池水力停留时间t 2=
3 氧化沟总池容积
425m 3254.17设计宽度b=取直线沟段长=实际停留时间t'=4 碱度平衡计算
5 实际需氧计算
6 标准需氧量计算
V=V 1+V 2=88442.84按设定条件 α=d kg/d
kg/(kg.d)
m 3kg/d 2.95总水力停留时间t=
(2)硝化需氧量
218.7kg/d (3)反硝化产氧量
33.76kg/d 250
mg/L Xr=10000mg/L
(4)硝化剩余污泥
NH 4-N需氧量
16.79kg/d (5)总氧量
422.31kg/d 27.54m 3/d 99.20%D3=2.6×Q×N T =按设定条件 X 0=由QX
+Qr=(Q+Qr)X 得254.17W=W V +X 1Q-XeQ=
取污泥含水率P＝D 2=4.5×Q(N 0-Ne)=
7 污泥回流量计算678.83m 3/d m3/d kg/d kg/d 3.44187.5D4=0.56×W V ×f=
D=D1+D2-D3-D4=8 剩余污泥量。