钢制直立容器设计计算
压力计算
3、设计压力（design pressure）（1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力）✧工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。
①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同；②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowable working pressure）。
③标准中的最大工作压力，最高工作压力和工作压力概念相同。
✧设计压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。
①对最大工作压力小于0.1Mpa 的内压容器，设计压力取为0.1Mpa；②当容器上装有超压泄放装置时，应按“超压泄放装置”的计算方法规定。
③对于盛装液化气体的装置，在规定的充满系数范围内，设计压力由工作条件下，可能达到的最高金属温度确定。
（详细内容，参考GB150-1998，附录B（标准的附录），超压泄放装置。
）✧计算压力P C是GB150-1998 新增加的内容，是指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力，当静压力值小于5％的设计压力时，可略去静压力。
①注意与GB150-1989 对设计压力规定的区别；《钢制压力容器》规定设计压力是指在相应设计温度下，用以确定容器壳壁计算厚度的压力，亦是标注在铭牌上的设计压力，取略高或等于最高工作压力。
当容器受静压力值大于5％设计压力时，应取设计压力与液柱静压力之和进行元件的厚度计算。
使许多设计人员误将设计压力和液柱静压力之和作为容器的设计压力。
②一台设备的设计压力只有一个，但受压元件的计算压力在不同部位可能有所变化。
③计算压力在压力容器总图的技术特性中不出现，只在计算书中出现。
4、设计温度（Design temperature）设计温度是指容器在正常工作情况下，在相应的设计压力下，设定的受压元件的金属温度。
对带搅拌的直立容器设计计算问题的探讨
卜 ——— —— — —— —
Ｄ ０
ｆ
功 率 ，ｗ；一 电机 转数 ，／ｉ。 ｋ ｎ ｒ ｎ ｍ
（） ２ 流体横向推力引起的弯矩
图 １ 立 式 上 封 头带 搅拌 “ 式 支 座 ” 力 容 器 腿 压
Ｍｔ ｌ ． ＝ ・ ＦＬ
（） ２
１ 在 静 压和 动载 荷共 同作用 下该 类 容器 要解 决 的 ４个 问题 。 １１ 容 器上 封 头的 强度计 算 ．
（ ） 拌 装置 和搅 拌轴质 量 Ｑ Ｅ计 算得 到 ， ４搅 ｚｈ
（） ５ 内压作 用 于轴 上 的推 力 Ｆ （ 项力 由轴 承 ｖ此 承担１Ｎ ，
搅 拌 装 置 中 的叶 轮在 流 体旋 转 过 程 中 的受力
分析见 图 ２ 。
（） ６ 搅拌 叶轮 产 生 的轴 向推力 ｎ（ Ｑ 质量相 与 ｚ
—
× —
１０ ００ １
Ｄ
Ｄ
＋ ４７ ｌ ．）
（ ４）
式中
Ｔ 封 头 壁 厚 ， ｍ； 一搅 拌 罐 直 径 ， ｍ； ＿器 壳 体 连 接 法 兰 直 径 ， ｍ； 广 ｅ Ｑ 搅 拌 装 置质 量 ，ｇ Ｍ广 搅拌 器 在 流体 旋 转 中 一 ｋ； 产生 的弯 矩 ， ｍ。 Ｎ・ 采 用 （ ）式 计 算 封 头 壁 厚 后 ，再 分 别 用 ４ Ｇ ５ —９ ８ 钢 制 压 力 容器 》 Ｂ１０ １９ （ 封头 一 节 进 行 核算 ， 最 终厚 度取 二者 计算 结果 较大 值 。 １ 支腿 的强度 计算 ． ２ 无 动 载荷 时 ，支 腿 的计 算 一般 根 据 容器 最 大
中图 分 类 号 ：Ｑ ５ ． Ｔ ０１ ７ 文献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ １ ４ ６ （０６０ －０ ８ ０ １７ － ９ ２２ ０ ）２ ０ ３ － ４
《立式容器的支座》word版
立式容器的支座
立式容器的支座主要有：耳式支座、支承式支座、裙式支座。
中、小型直立容器常采用前二种，高大的塔设备则广泛采用裙式支座。
1、耳式支座
简称耳座，由垫板、筋板和支脚板。
广泛用在反应釜及立式换热器等直立设备上。
（反应釜的广义理解即有物理或化学反应的容器，通过对容器的结构设计与参数配置，实现工艺要求的加热、蒸发、冷却及低高速的混配功能。
）
简单、轻便，但局部应力较大，当设备较大或器壁较薄应加垫板，不锈钢制设备用碳钢作支座，防止合金元素流失，也需加一个不锈钢垫板。
❖小型设备耳式支座，可支承在管子或型钢制的立柱上。
❖大型设备的支座往往搁在钢梁或混凝土制的基础上。
2、支承式支座
支承式支座用钢管、角钢、槽钢制作，或用数块钢板焊成。
支承式支座的优点是简单轻便，但它和耳式支座一样，对壳壁会产生较大的局部应力，因此当容器壳体的刚度较小、壳体和支座的材料差异或温度差异较大时，或壳体需焊后热处理时，在支座和壳体之间应设置加强板。
加强板的材料应和壳体材料相同或相似。
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3、裙座式支座
对高大的塔设备最常用的支座就是裙式支座。
它与前两种支座不同，目前还没有标准。
它的各部分尺寸均需通过计算或实践经验确定。
，
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粮食钢板筒仓设计规范
粮食钢板筒仓设计规范1 总则1.0.1 为在粮食钢板筒仓设计中贯彻执行国家技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于储存粮食散料，平面形状为圆形且中心装、卸粮的钢板筒仓设计。
注:粮食散料包括:小麦、玉米、稻谷、豆类以及物理特性参数与之相近的谷物散料。
1.0.3 本规范适用于焊接、螺旋卷边钢板及螺栓装配波纹钢板的圆形筒仓。
1.0.4 粮食钢板筒仓的设计工作寿命不应少于25年。
1.0.5 粮食钢板筒仓结构的安全等级为二级，抗震设防类别为丙类，耐火等级可按二级。
1.0.6 本规范结构设计依据现行国家标准《建筑结构设计统一标准》制定。
粮食钢板筒仓设计，除应符合本规范外，尚应符合国家现行的有关标准、规范的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 筒仓 silo贮存粮食散料的直立容器。
其平面为圆形、方形、矩形、多边形或其他的几何形。
2.1.2 仓顶 top of silo封闭仓体顶面的结构。
2.1.3 仓上建筑物 building above top of silo1按工艺要求建在仓顶上的建筑。
2.1.4 仓壁 silo wall与粮食散料直接接触或直接承受粮食散料侧压力的仓体竖壁。
2.1.5 仓下支承结构 supporting structure of silo bottom 基础以上、漏斗以下支承仓体的结构，包括筒壁、柱、扶壁柱等。
2.1.6 筒壁 supporting wall平面为圆形，支承仓体的立壁。
2.1.7 漏斗 hopper筒仓下部卸出粮食散料的结构容器。
2.1.8 深仓 deep bin 浅仓 shallow bin按筒仓储粮计算高度与仓内径之比，划分为深仓和浅仓。
2.1.9 单仓 single silo不与其他建、构筑物联成整体的单体筒仓。
2.1.10 仓群 group silos多个且成组布置的筒仓群。
2.1.11 星仓 interstice silo三个及多于三个联为整体的筒仓间形成的封闭空间。
TSG-R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》
释义：为了和国际接轨并为今后信息化管理创造条 件，增加了产品数据报告的要求，明确了产品质量证明 文件应包括的内容，增加了材料清单、质量计划或者检 验计划、焊接记录3种质量证明文件。材料清单中应列 出该容器产品各受压部件图纸代号、所用材料的牌号、 炉批号、质量证明书编号等。产品质量计划或者检验计 划是国际通用做法，是该容器所有检验要求、实施时间、 检验人员签字、工序流转的汇总记录表，能充分表明该 产品所经历的检验，并能有效地控制工序流转，目前的 质量体系要求制定质量计划，是应当推广的重要质量证 明文件。焊接记录应当记录各焊缝编号、焊接工艺 （WPS编号）、焊工代号、施焊时间等；焊接记录与施 焊记录不同，是针对整台容器的全面焊接情况记录，而 施焊记录一般是针对焊工的，是焊工进行焊接作业的详 细工作记录，包括焊缝编号、焊接工艺（WPS编号）、 焊工代号、施焊时间、焊材及其数量、焊接设备、电流、 电压、检验人员等。 为有效利用现代复制技术，将“产品铭牌的拓印件” 改为“产品铭牌的拓印件或者复印件”。
TSG
R0004—2009（4.5.3.2.1）基本比例要求 压力容器对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部 （100%）和局部（大于等于20%）两种。碳钢和低合金钢制低 温容器，局部无损检测的比例应当大于等于50%。 TSG R0004—2009（4.5.3.2.2）全部射线检测或超声检测 （1）设计压力大于等于1.6MPa的第Ⅲ类压力容器。 （2）按分析设计标准制造的压力容器。 （3）采用气压试验或者气液组合压力试验的压力容器。 （4）焊接接头系数取1.0的压力容器以及使用后无法进行内 部检验的压力容器。 （5）标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的低合金钢制 压力容器，厚度大于20mm时，其对接接头还应当采用本规程 1.5.3.1第（1）项所规定的与原无损检测方法不同的检测方 法进行局部监测，该局部检测应当包括所有的焊缝交叉部位。 （6）设计图样和本规程引用标准要求时。
GB150.4-2011,北京-2013.09
对原设计的修改；对受压元件的材料代用， „„ 《固容规》2.13：对主要受压元件的材料代用„„ 《固容规》4.1.6：对原设计文件的修改„„
• 4.4 采用新技术、新工艺——进行技术评审
例如：奥氏体不锈钢应变强化技术用于容器壳体
• 7.2.2 用于焊接结构受压元件的境外材料（含填充材 料），压力容器制造单位在首次使用前，应按JB/T 4708 进行焊接工艺评定。 • „„„„ • 7.2.7 焊接工艺评定技术档案应保存至该工艺评定失效 为止，焊接工艺评定试样保存期不少于5年。 GB150-1998, 10.3.2.2 „„.保存7年
2013-11-19
焊接接头质量要求
• 《固容规》3.14 焊接接头 3.14.1 壳体接头—全截面焊透对接接头 3.14.2 接管与壳体之间接头— 4.4.2 焊接接头表面质量→→见下面 • GB150.4 7.3.3 焊接接头表面应。。。。，不得有 表面裂纹、未焊透、未熔合、表面气孔、 弧坑、未填满、夹渣和飞溅物；
2013-11-19
6.8 组装及其他要求
• 6.8.2 容器受压元件的组装中不得强力进行对中、 找平等。
2013-11-19
7.2 焊接工艺
• 7.2.1 容器施焊前，„„ 熔入永久焊缝内的定位焊缝以 及上述焊缝的返修焊缝都应按JB/T 4708进行焊接工艺评 定或者具有经过评定合格的焊接工艺支持。
• 6.4.1 分瓣成形凸形封头
• 6.4.2 带间隙全尺寸内样板检查形状偏差 • 6.4.4 封头直边部分不得存在纵向皱折
2013-11-19
6.5
• • • •
GB150-1998《《钢制压力容器》
• 二．内压园筒和内压球壳： • ☆失效准则 • 容器从承载到载荷的不断加大最后破坏经 历弹性变形、塑性变形、爆破；因此容器 强度失效准则的三种观点： • 弹性失效 • 弹性失效准则认为壳体内壁产生屈服即达 到材料屈服限时该壳体即失效，将应力限 制在弹性范围，按照强度理论把筒体限制 在弹性变形阶段。认为圆筒内壁面出现屈 服时即为承载的最大极限。
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• • • • • • • • • •
5.总论： （1）容器管辖范围：（3.3.1节～3.3.4节） （2）定义：（3.4节） 1)压 力 除注明者外，压力均为表压力。 工作压力Pw 设计压力Pd 计算压力Pc 最大允许工作压力[Pw] 安全阀的开启压力Pz 爆破片的标定爆破压力Pb
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• 2)温 度 • 金属温度 ；工作温度 ；最高、最低工作温 度；设计温度；试验温度 • （3）载荷：经常性载荷；选择性载荷； （3.5.4节） • （4）厚度：厚度的定义：计算厚度；设计 厚度；名义厚度；有效厚度等； （3.4.8节）
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•
厚度负偏差C1 腐蚀裕量C2 C2=NfхdC2； Nf—设计寿命。单 位：年； dC2—腐蚀速率。单位：毫米/ 年 腐蚀裕量考虑的原则 ： １）与工作介质接触的筒体、封头、接管、 人（手）孔及内部构件等，均应考虑腐蚀 裕量。 ２）下列情况一般不考虑腐蚀裕量：
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• a、介质对不锈钢无腐蚀作用时（不锈钢、不锈复 合钢板或有不锈钢堆焊层的元件）； • b、可经常更换的非受压元件； • c、有可靠的耐腐蚀衬里； • d、法兰的密封表面； • e、管壳式换热器的换热管； • f、管壳式换热器的拉杆、定距管、折流板和支持 板等非受压元件； • g、用涂漆可以有效防止环境腐蚀的容器外表面 及其外部构件（如支座、支腿、底板及托架等， 但不包括裙座）。
GB150[1]制造检验与验收
![GB150[1]制造检验与验收](https://img.taocdn.com/s3/m/3aa6b2fa284ac850ad0242b8.png)
10制造、检验与验收10.1总则10.1.1本章适用于单层焊接、多层包扎、热套及锻焊压力容器。
对于设计温度低于或等于—20℃的容器，还应符合附录C（标准的附录）的规定。
注：热套压力容器是指套合而经机械加工或不经机械加工，各层之间以过盈相互配合，其套合预应力须经热处理尽量消除的容器。
10.1.2容器的制造、检验与验收除应符合本章规定外，还应符合图样的要求。
10.1.3容器的制造单位应具有符合国家压力容器安全监察机构有关法规要求的质量体系或质量保证体系。
10.1.4容器的焊接应由持有相应类别的“锅炉压力容器焊工合格证书”的人员担任。
10.1.5容器的无损检测应由持有相应方法的“锅炉压力容器无损检测人员资格证书”的人员担任。
10.1.6容器主要受压部分的焊接分为A、B、C、D四类，如图10-1所示。
a)圆筒部分的纵向接头（多层包扎容器层板层纵向接头除外）、球形封头与圆筒连接的环向接头、各类凸形封头中的所有拼焊接头以及嵌入式接管与壳体对接连接的接头，均属A类焊接接头。
b)壳体部分的环向接头、锥形封头小端与接管连接的接头、长颈法兰与接管连接的接头，均属B类焊接接头，但已规定为A、C、D类的焊接接头除外。
c)平盖、管板与圆筒非对接连接的接头，法兰与壳体、接管连接的接头，内封头与圆筒的搭接接头以及多层包扎容器层板层纵向接头，均属C类焊接接头。
d)接管、人孔、凸缘、补强圈等与壳体连接的接头，均属D类焊接接头，但已规定为A、B 类的焊接接头除外。
D D D C CCB B B B BB A AA AA A AA A A图10-110.1.7凡制造受压组件的材料应有确认的标记。
在制造过程中，如原有确认标记被裁掉或材料分成几块，应于材料切割前完成标记的移植。
确认标记的表达方式由制造单位规定。
对于有防腐要求的不锈钢以及复合钢板制容器，不得在防腐蚀面采用硬印作为材料的确认标记。
10.2冷热加工成形10.2.1根据制造工艺确定加工裕量，以确保凸形封头和热卷筒节成形后的厚度不小于该部件的名义厚度减去钢板的负偏差。
我国压力容器标准的发展历史
科 技信 窟 Leabharlann 嚣 国压力窖器 标准硇发展历史
南京 工程 学 院 刘友 英 朱 大胜 李 冲
［ 摘 要］ 本文 简要介绍 了我 国压 力容 器设计标准四十余年的发展历程 ， 重点是标准的制定和修订的历 史背景及适 用范 围， 以及与前 次标准的改进 完善之 处。 ［ 关键词 】 压 力容 器标准 部级标准 国家标准 经济各个丁业部 门； （ ２ ） 南原仅为设计的有关规定而扩大为包括钢制 我 国将涉及生命 安全 、 危 险性较 大的锅炉 、 压力容 器（ 含气瓶 ） 、 压 力容 器的设计 、 制造 、 检验 与验收等整个环节 。标准的升格标志着我 国 力管道 、 电梯 、 起重机械 、 客运索道 、 大型游乐设施 和场（ 厂） 内专用 机动 在压 力容器设计 、 制造 、 检验与验收技术上 的一大进步 ， 从而对压 力容 车辆等八大类设备统称为特种设备 。压力容器是在一定温度和压力下 器设计 、 制造 、 检 验与验 收人员业务 素质 的进 一步提高 提出 了更 为全 工作且介质 异常复杂 的一种 特殊设备 ， 在工业生 产 中不可缺少 。压力 面、 综合 的要求 。 容器不仅被 广泛应用于化学 、 石 油化 工 、 医药 、 冶金 、 机械 、 采矿 、 电力 、 Ｇ Ｂ １ ５ ０ — １ ９ ８ ９ （ 钢制压 力容器 》 是我 国第 １ 部压力容器设计标 准 ， 属 航天航 空、 交通运输等工业 生产部门 ， 在农业 、 民用和军工部 门也很常 常规设计标 准 ， 适用 于设计压力大 于０ ． １ ＭＰ ａ 且不大于 ３ ５ ＭＰ ａ的钢制压 见， 其中尤 以石油化学． ［ 业应用最为普遍。如一个 ６ ０万吨／ 年的重整装 力容 器的设计 、 制造 、 检验 和验 收。其 中最高设计压力为 ３ ５ ＭＰ ａ 系沿袭 置， 约有 ５ ４ １ 台设 备 ， 其 中压力容器 ２ ３ ７ 台， 占设 备总数 的４ ３ ． ８ ％。至于 《 钢制石油化工压力容器设计规定 》 ； 最低设计压力为 ０ ． １ ＭＰ ａ 系考虑与 民用或企业用的液化石油气瓶更是到处可见 。 《 压力容器安全技 术监察规程》 相一致 ， 并考虑与大多数 国家的压力容 鉴于特种设备 的特点 和在 经济生产及社会 生活中的重要性 ， 其安 器标准 的界限相 同 。适用 的设计 温度范 围按 钢材 允许 的使用温 度确 全 问题 历来 受到各 国政府 的高度重视 ， 设有 专门的安全监察 和管理机 定 ， 从一 １ ９ ６ ℃到钢材 的蠕变 限用温度 。 构， 制订 了一系列法规 、 规范和标准 ， 供从事特种设备设计 、 制造 、 安装 、 Ｇ Ｂ １ ５ ０在中国具有法律效用 ， 是强制性 的压力 容器标准 。 使用 、 检验 、 维修及 改造等各方面有关人 员共同遵行 ， 目的是把事故发 随着 科学 技 术 的发展 和 科技 成 果的 应用 ， 使 标 准不 断 完善 ， 在 生率控制到最低程度 。中国的特种设备安全监察 工作与 国外工业发达 Ｇ Ｂ １ ５ ０ — １ ９ ８ ９ （ 钢制 压力容器》 标准的基础 上 ， 结合 中国国情 ， １ ９ ９ ８ 年颁 国家相 比， 历史较短 ． 真正开展特种设备安全监察工作是在新 中国成立 布 了第一 次全面修订 后的第二版 Ｇ Ｂ １ ５ ０ － １ ９ ９ ８ （ 钢制压力 容器 》 。该标 以后 ， 目前 日趋完善 ， 形成 了“ 行政法 规一 部 门规章一安 全技术规范一 准参照 了美国 Ａ Ｓ Ｍ Ｅ 、 英 国Ｂ Ｓ ５ ５ ０ ０ 等先进 国家标 准和规 范， 充分体现 了 引用标准” 四层次的法规体系结 构。 向世界 先进 国家标准靠拢并 逐渐 国际化 的发 展需求 。１ ９ ９ ８ 版标准 与 我 国特种设备安全监察工作之一 “ 引用标准 ” ——压力容器标准 的 １ ９ ８ ９ 版相 比， 修订 了原标准的不合理 的或与其 它标准法规不相吻合 的 编制工 作同样始于建 国后 。在上世 纪６ ０ 年代 中期前 ， 基本参照苏联标 部分 内容 ， 撤消了部分单元设备和 自成体系的受压元件设计 内容 如“ 卧 准。此 时由于大量 引进 国外 成套化 工装置 ， 日 本、 德 国、 美国、 英 国等压 式容器” 、 “ 直立容器” 等， 另行制订其产品标准 ， 使Ｇ Ｂ １ ５ ０ 成为压力容器 力容 器产品标准被采用 ， 国内压 力容器制造厂期待制定 国内统一 的压 的基 础标准 ； 充分协调 本标准 和相关标准 、 法规 在技术 内容上的一 致 力容 器产品标准 。同时更鉴于 国内锅 炉压力容器事故频 发 ， 促使原机 性 ， 以利于将标准用于产品设计 、 制造 、 检验和验收的各个环节 ； 在适 用 械工业部 、 化学 工业部和 中国石油 化 工总公 司组织 编制压力容器部级 的设计压力 、 设计温度范围和结构形式方面没有变动。 标准 和行业标准 。 同 时于 １ ９ ９ ５ 年 颁布 了Ｊ Ｂ ／ Ｔ ４ ７ ３ ２ — １ ９ ９ ５ ４ 钢 制压力 容器—— 分析 设 改 革开放 以后 ， 老旧的部颁标 准已不能适应现代 石油化工行业 中 计标 准》 （ ２ ｏ ｏ ５ 年确认 ） ， 编制 时主要参照 美国 Ａ Ｓ ＭＥ — ＶＩ Ｉ Ｉ 一 ２ 制定 。Ｊ Ｂ ／ ４ ７ ３ ２ 是 以分析设计为基础的钢制压力 容器标准 ， 提供 了以弹性应力分 压力容器产 品的设 计 、 制造 和管理 要求。全 国压力 容器标准化技术委 Ｔ 员会于 １ ９ ８ ４ 年应运而生 ， 经过几十年努力 ， 已经形 成 了以 Ｇ Ｂ １ ５ ０ （ 压力 析和塑性失效准则 、 弹塑性失效准则为基础的设计方法 ； 对选材 、 制造 、 容器》 为核 心的一系列产 品标 准 、 基础标准和零 部件 标准 ， 以此构成 了 检 验 和验 收规 定 了 比Ｇ Ｂ １ ５ ０ （ 钢制 压力 容器 》 更 为严 格 的要 求 。Ｊ Ｂ ／ 压力容器标准 体系的基本框架 。标准实施后 ， 压力 容器安全监察机构 Ｔ ４ ７ ３ ２与 Ｇ Ｂ １ ５ ０ 同时实施 ， 在满足 各 自要 求的条件下 ， 可选择 其中之一・ 依据安全监 察法规 ， 并根据 压力容器产 品所使用 标准的技术要求来控 使 用。Ｊ Ｂ ， ｒ ４ ７ ３ ２ 适用 于设计压力大 于或等 于０ ． １ ＭＰ ａ 且 小于 １ ０ ０ ＭＰ ａ 的 制、 监督压 力容器的设计 、 制造 和检验等各个环 节 ， 保证产品 的质量 及 容器 ； 使用 的设计 温度应是低于 以钢材 蠕变控制其许用应力 强度 的相 安全使用 。因此 ， 压力容器标 准与压力容器安全 监察行政部 门颁布 的 应 温度 。 根据锅炉压力容器标准化丁作的需要 ， ２ ０ ０ ２ 年， 中国国家标准化管 安全监察法规 同时实施 ， 二者相辅相成 ， 构成压力容器产品的安全管理 法规体系。 理 委员会决定成立 “ 全国锅炉压力容器标 准化技术委员会 ” ， 负责全国 ２ ． 部级标 准 锅炉压力容器国家标 准的修 订制定工作 ， 同时撤销 “ 全 国压 力容器标准 １ ９ ５ ５ 年４ 月天津某棉纺织厂锅炉爆炸事故促使我 国开始 对锅炉压 化技术委员会 ” 和“ 全 国锅炉标准化技术委员会 ” 。２ ０ １ １ 年颁布了第二 力容器 实行 安全监察工作 ， 同时开始编制锅 炉压力容器设计规 范和标 次全面修订后的新版 Ｇ Ｂ １ ５ ０ ． １ — １ ５ ０ ． ４ — ２ ０ １ １ 《 压力容器》 ， 共分为 四部分 ， 准。 第１ 部分 ： 通 用要求 ； 第２ 部分： 材料 ； 第３ 部分 ： 设计 ； 第４ 部分 ： 制造 、 检 １ ９ ６ ０ 年， 原化学工业 部颁 布适用 于中低压容器 的《 石油化工设备零 验和验收 。与 １ ９ ９ ８ 版标准相 比， 主要有 以下技术变化 ： （ １ ） 扩大 了标７ 伟 部件标 准》 。１ ９ ６ ７ 年， 由原机械 工业部 、 化学工业部和 中国石 油化工总 的适用范围 ， 通过引用标 准的方式 ， 适 用于金属材料制压 力容器 而不仅 公 司组 织编制了《 钢制石油 化工压力容器设计规 定》 （ 草案 ） ， 经修订于 仅是钢制压力容 器 ， 适用 的设计 压力 、 设计温度范 围以及 结构形式 ， 对 １ ９ ７ ７ 年颁布实施 ， 随后于 １ ９ ８ ２ 年和 １ ９ ８ ５ 年修订过两次 。 钢制容器无变化 ， 对其他金属材 料容器按相应 引 标 准确 定 ； （ ２ ） 修改 １ ９ ７ ７ 版《 钢制石油化工压力容器设 计规定 》 是我 国第一部正式颁布 了容器建造参与方的资格和职责要 求 ； （ ３ ） 修订 了确定许用应力 的安 全 的部级 容器设计规范 ， 内容包括压力容器及 其元件的设计计算 以及使 系数 ， ３ ． ０ 改为２ ． ７ ， １ ． ６ 改为 １ ． ５ ； （ ４ ） 增加 了满足特种设备安 全技术规范 用该 《 规定》 的要求 。 《 规定》 根据过 去按压力分级 的习惯 ， 分为两篇 ： 第 所规定的基本安全要求的符合性声明 ； （ ５ ） 增加了采用规定标准之 外的 篇是 “ 设计压力小于 １ ０ ０ ｋ ｇ ｆ ／ ｃ ｍ 的容器 ” 共八章及七个附 录； 第二篇是 没计方
国内塔设备相关标准
塔式容器在工艺上的作用：塔式容器是直立设备中的一种，它可使气液或液液两相之间进行紧密接触，达到传质及传热的目的。
在化工、炼油、医药、石化、轻纺、石油天然气等行业的蒸馏、吸收、解吸、萃取及气体的洗涤、冷却、增湿、干燥的单元操作中得到广泛的应用，是生产中最重要的设备之一。
塔式容器的主要特点：体型高，长宽比大，荷载重，塔身除了承受压力载荷、温度载荷外，还承受风载荷、地震载荷和重量载荷。
塔式容器的支座通常为裙式支座，塔式的整个重量都是由裙座支承。
地脚螺栓又将裙座固定在基础上。
对于直径较小的塔式容器也有采用耳座、圈座等支承方式。
也有由操作平台连成一体的塔群或排塔。
塔式容器的种类：从结构考虑：等直径等壁厚塔；等直径不同壁厚塔；变径塔等。
从塔内件考虑：空塔；填料塔；板式塔等。
国内塔设备相关标准1.(重要）JB/T4710-2005《钢制塔式容器》总则1.适用范围适用于设计压力不大于35MPa，H/D＞5，且高度H＞10m裙座自支承的塔式容器：塔式容器必须是自支承的。
适用范围是考虑下述因素制定的：a. 塔式容器振动时只作平面弯曲振动；b. 高度小的塔式容器截面的弯曲应力小，计算壁厚取决于压力或最小厚度。
本标准仅适用于裙座自支承的塔器，所谓裙座自支承是指由裙座支承在基础上的独立塔器，塔与塔之间，塔与框架之间毫无关连。
这也使计算自振特性时得以方便。
2.编号HGJ211--85《化工塔类设备施工及验收规范》总则中提到适用范围，塔的吊装，及分类。
3.HG 20652-1998 《塔器设计技术规定》4.SH 3098-2000 《石油化工塔器设计规范》同样也是由JB/T4710标准补充而来5.此外，塔设备的设计一般都离不开GB50011-2001《建筑抗震设计规范》和GB50009-2001《建筑结构载荷规范》6.JB/T1205-80（塔盘技术条件）本标准适用于石油、石油化工和化学工业用塔器的钢制筛板塔盘、浮阀塔盘、圆泡罩（帽）塔盘和舌形塔盘。
GB150-1998钢制压力容器
钢制压力容器Steel pressure vessels自1998-10-1 起执行标准圆筒和内压球壳圆筒和外压球壳和开孔补强、检验与验收（标准的附录）材料的补充规定（标准的附录）超压泄放装置（标准的附录）低温压力容器（标准的附录）非圆形截面容器（标准的附录）产品焊接试板的力学性能检验（提示的附录）钢材高温性能（提示的附录）密封结构（提示的附录）材料的指导性规定（提示的附录）焊接结构对GB150-89进行修订。
依据GB150-89实施以来所取得的经验，参照近期国际同类标准进行了下列变动：GB150-89中第8章“卧式容器”、第9章“直立容器”、附录E“U形膨胀节”、附录F“直立容器高振型计算”、附录H“钢制压录L“例题”。
其中，除附录L外，其余已另有国家标准或行业标准。
“前言”、“引用标准”和“附录H”。
0-89中1.1内容列为第1章“范围”；1.2“组成”撤消，其他内容列为第3章“总论。
”章（GB150-89中第1章）中增加了“计算压力”的定义；对最小厚度和计算厚度的定义进行了修订；对腐蚀裕量选取给予明确的规述与JB4732《钢制压力容器——分析设计标准》一致；压力试验中取消了（p+0.1）的限制，并对大型容器的压力试验给予了规定。
章（GB150-89中第2章）根据钢材标准的变动，相应的增加和撤消了一些钢号；增加了不锈钢复合钢板的技术要求；加严了钢板逐章（GB150-89中第3章）取消了“圆筒和球壳的组合应力计算”。
章（GB150-89中第4章）外压圆筒和外压管子计算中，其条件D o/δe≥10改为D o/δe≥20；D o/δe<10改为D o/δe<20。
章（GB150-89中第5章）补充了7.2.5“受外压锥壳”的计算。
章（GB150-89中第6章）修订了“不另行补强的开孔直径”的规定；撤消“开孔补强设计的另一方法”。
10章增加了锻焊压力容器和焊后热处理工艺的要求。
录C补充了对奥氏体不锈钢制低温容器的规定。
GB 150-2011《压力容器》标准发布
ｉ ： ｉ
《 职业健康安全管理体系 要求》与质量、 ， 环境管理体系标
准更加兼容， 更加强调“ 健康” 的重要性 ， 增加了“ 合规性评 价” 要求， 对职业健康安全策划部分的控制措施层级提出了 新要求， 对术语和定义部分作了较大调整和变动。
国家认监委 已明确规 定 ， 认证机 构 自 ２ １ 年 １ １日 ０３ 月 起， 不得再 颁发 ２０ 版标准认证 证书。 ０１
（ Ｏ Ｃ Ｓ Ｏ 秘书处任命 为新成立的 ＩＯ Ｃ Ｓ Ｏ第 ３ Ｉ ／Ａ Ｃ ） Ｓ Ｓ ／Ａ Ｃ ５
工作组 （ ３） ＷＧ ５召集人 。
提供并支持一个汽车安全生命周期（ 管理， 研发 ， 生 提供了决定风险等级的具体风险评估方法（ 汽车安
产， 营， ， 经 服务 报废） ；
— —
研发： 系统级 ； ５ 第 部分： 产品研发： 硬件级； ６ 第 部分 ： 产品 研发： 软件级 ； ７ 第 部分： 生产和操作； ８ 第 部分： 支持过程；
第９ 部分： 基于 Ａ Ｉ ＳＬ和安全的分析； １ 部分： Ｏ ２２２ 第 ０ Ｉ ６６ Ｓ
导则 。 （ 余化 译）
我 国专家首次 当选 Ｉ ｓ ｏ工作组召集人
２１ 年 １ １日 任何 ２０ 版标准认证证书均属无 ０４ 月 起， ０１ 效。要求各认证机构要切实做到在认证实施过程中， 关注职
。 一 一
北京出台《 地铁噪声与振动 地方标准 ＿ 企一控制规范》
一
业健康安全管理体系实效与职业健康安全绩效， 确认获证组
织已符合 ２１ 版标准要求后， ０１ 方可换发 ２１ 版标准证书。 ０１ 对存在问题或达不到 ２１ 版标准要求的获证组织， ０１ 要提出
重视 。
GB150-1998钢制压力容器制造、检验、验收标准
焊缝
A向 180o
焊缝
ΔL L
当 L 较长时，应修整由于钢丝自重产生的
挠度而造成直线度测量的误差
S—测量位置离 A 类接头焊缝中心线的距离
（5）筒节最小长度和组装要求
相邻圆筒A类接头焊缝边缘的距离以及封头 A类接头焊缝的端点与相邻圆筒A类接头焊缝边缘 的距离按下图规定
A类接头焊缝
封头
圆筒
筒节最小长度≥300
GB150-1998钢制压力容器制造、检验 、验收标准
一、总 则
根据GB/T19000—ISO9000族标准的理论、原则、方法，
结合压力容器安全法规、标准的要求建立一个文件化的质
量体系并有效实施。
压力容器
GB/T 1900— ISO 9000 质量管理和 质量保证
压力容器 安全法规
压力容器 标准
(12)弧 长 =0.175D0
4 0 (13)弧 长 =0.200D0
3 0 (14)弧 长 =0.250D0
2 0 (15)弧 长 =0.300D0
(16)弧 长 =0.390D0
(1 ) (2 )(3 ) (4 ) (5 ) (6 ) (7 ) (8 ) (9 )(1 0 ) (1 1 )(1 2 )(1 3 )(1 4 )(1 5 ) (16)
≥ 6h
≥ 3h
≤5 %δs，且 不 大 于 2 m m， 否 则 应 补焊 （修磨范围）
b.复合板成形件
钢板
修 磨 范 围 斜 度 至 少 1： 3 复合板成形件
复层 修磨处
深度不得大于复层厚度的 30%且不大于 1mm，否则应于焊补。
2．坡口表面要求
作MT或RT检测
坡口表面 不得有裂纹、分层、 夹渣等缺陷
塔强度计算-T0401强度说明书
计算单位 计算条件 塔型 设计压力 容 器 分 段 数（不 包 括 裙 座） 压力试验类型 压力试验计入液柱高度 H 试验压力 （立 试 ） 试验压力 （卧 试 ） mm MPa MPa 封头 上封头 材料名称 名义厚度 腐蚀裕量 焊接接头系数 封头形状 mm mm 下封头 MPa
合格
筋板许用应力
合格
盖板许用应力
合格
裙座与壳体的焊接接头校核 kg
37786.6
焊接接头截面上的最 大弯矩 搭接接头横截面 搭接接头抗剪断面模 数 搭接焊接接头在操作 工况下最大剪应力 搭接焊接接头在操作 工况下的剪应力许可 值 搭接焊接接头在试验 工况下最大剪应力 搭接焊接接头在试验 工况下的剪应力许可 值 搭接接头拉应力 校核结果
组合应力校核
16.62 71.66
15.37 71.66
7.88 79.84 24.15 372.60
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
5
过程设备强度设计计算书
σA4 许用值 σ 许用值 校核结果
SW6-98
23.60 71.66
22.95 71.66
4.78 79.84 78.61 310.50
0.00 7.86 7.51 7.86 0.00 20.68 2.27 113.00 59.71
20.43 6.48 5.60 2.28 25.54 3.08 1.70 170.00 66.53 19.55 204.00
20.43 6.48 5.60 2.28 25.54 3.08 1.70 170.00 66.53 19.55 204.00 7.88 79.84 24.15 372.60
mm mm ℃ mm mm mm
GB150.4-2010
注：球形封头与圆筒连接的环向接头以及嵌入式接管与圆筒或封头对接连接的 A 类接头，按 B 类焊接接头 的对口错边量要求。
复合钢板的对口错边量 b（见图 4）不大于钢板复层厚度的 50%，且不大于 2 mm。
图 4 复合钢板 A、B 类焊接接头对口错边量
5
GB 150.4—2010
6.6.2 在焊接接头环向形成的棱角 E，用弦长等于 1/6 内径 Di，且不小于 300mm 的内样板或外样 板检查（见图 5），其 E 值不得大于（δs/10+2）mm，且不大于 5mm。
GB/T 196
普通螺纹 基本尺寸
GB/T 197
普通螺纹 公差
GB/T 1804
一般公差 未注公差的线性和角度尺寸的公差
GB/T ××××
压力容器用封头
GB/T 21433
不锈钢压力容器晶间腐蚀敏感性检验
JB/T 4700
压力容器法兰分类与技术条件
JB/T 4701
甲型平焊法兰
JB/T 4702
乙型平焊法兰
图 1 分瓣成形凸形封头的焊缝布置
4
GB 150.4—2010
6.5.2 用带间隙的全尺寸的内样板检查椭圆形、碟形、球形封头内表面的形状偏差（见图 2），其 最大 1 所示的先成形后 拼接制成的封头，允许样板避开焊缝进行测量。
JB/T 4703
长颈对焊法兰
JB/T 4704
非金属软垫片
JB/T 4705
缠绕垫片
JB/T 4706
金属包垫片
JB/T 4707
等长双头螺柱
JB 4708
钢制压力容器焊接工艺评定
JB/T 4709
钢制压力容器焊接工艺规程
GB150-1998《钢制压力容器》
国标委工交函[2004］2号关于批准GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单的函全国锅炉压力容器标准化技术委员会：你标委会以锅容标委〔2003〕秘字28号文和锅容标委〔2003〕秘字35号文报批的GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改通知单，业经国家标准化管理委员会批准，于2004年4月1日起实施，并在《中国标准化》杂志2004年第3期上公布。
修改单见附件.附件：GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单二○○四年一月十六日附件：GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单本修改单经国家标准化管理委员会于2004年1月16日批准，自2004年4月1日起实施.2 引用标准a）删除标准JB2536—80压力容器油漆、包装和运输b)增加以下4个标准：JB/T 4736-2002 补强圈JB/T 4746—2002 钢制压力容器用封头JB/T 4747-2002 压力容器用钢焊条订货技术条件JB/T 4711-2003 压力容器涂敷与运输包装10 制造、检验与验收a）10.1。
2 条中增加新条文：10。
1.2。
1 压力容器用封头的制造、检验和验收还应符合JB/T 4746—2002.10.1。
2.2 在JB/T 4736-2002标准范围内的补强圈还应符合JB/T 4736—2002。
10。
1.2。
3 压力容器用钢焊条应符合JB/T4747-2002.b）10。
10.3条修订为：容器的涂敷与运输包装应符合JB/T 4711—2003.主题词：国家标准修改单函国家标准化管理委员会办公室 2004年2月6日印发录入：芦菁校对：肖寒— 2 —钢制压力容器GB150—1998引言随着科学技术的发展，科技成果的应用，使标准不断完善，在GB150-1998《钢制压力容器》标准的基础上，结合中国国情,合理采用了美国ASME Ⅷ-1卷、日本JISB8370～8285标准的最新成果,修订了原标准的不合理的或与其它标准法规不相吻合的部分内容,制订了GB150—1998《钢制压力容器》标准.在制订GB150—98标准时，遵循了以下几条原则。
压力容器的强度计算
第11章压力容器的强度计算本章重点要讲解内容：（1）理解内压容器设计时主要设计参数（容器内径、设计压力、设计温度、许用应力、焊缝系数等）的意义及其确定原则；（2）掌握五种厚度（计算壁厚、设计壁厚、名义壁厚、有效壁厚、最小壁厚）的概念、相互关系以及计算方法；能熟练地确定腐蚀裕度和钢板负偏差；（3）掌握内压圆筒的厚度设计；（4）掌握椭圆封头、锥形封头、半球形封头以及平板封头厚度的计算。
（5）熟悉内压容器强度校核的思路和过程。
第一节设计参数的确定1、我国压力容器标准与适用范围我国现执行GB150－98 “钢制压力容器”国家标准。
该标准为规则设计，采用弹性失效准则和稳定失效准则，应用解析法进行应力计算，比较简便。
JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》，其允许采用高的设计强度，相同设计条件下，厚度可以相应地减少，重量减轻。
其采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，计算比较复杂，和美国的ASME标准思路相似。
2、容器直径（diameter of vessel）考虑压制封头胎具的规格及标准件配套选用的需要，容器筒体和封头的直径都有规定。
对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。
表1 压力容器的公称直径（mm）如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。
表2 无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm）3、设计压力（design pressure）（1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力）✧工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。
①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同；②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowable working pressure）。
③标准中的最大工作压力，最高工作压力和工作压力概念相同。
国内塔设备相关标准
塔式容器在工艺上的作用：塔式容器是直立设备中的一种，它可使气液或液液两相之间进行紧密接触，达到传质及传热的目的。
在化工、炼油、医药、石化、轻纺、石油天然气等行业的蒸馏、吸收、解吸、萃取及气体的洗涤、冷却、增湿、干燥的单元操作中得到广泛的应用，是生产中最重要的设备之一。
塔式容器的主要特点：体型高，长宽比大，荷载重，塔身除了承受压力载荷、温度载荷外，还承受风载荷、地震载荷和重量载荷。
塔式容器的支座通常为裙式支座，塔式的整个重量都是由裙座支承。
地脚螺栓又将裙座固定在基础上。
对于直径较小的塔式容器也有采用耳座、圈座等支承方式。
也有由操作平台连成一体的塔群或排塔。
塔式容器的种类：从结构考虑：等直径等壁厚塔；等直径不同壁厚塔；变径塔等。
从塔内件考虑：空塔；填料塔；板式塔等。
国内塔设备相关标准1.(重要）JB/T4710-2005《钢制塔式容器》总则1.适用范围适用于设计压力不大于35MPa，H/D＞5，且高度H＞10m裙座自支承的塔式容器：塔式容器必须是自支承的。
适用范围是考虑下述因素制定的：a. 塔式容器振动时只作平面弯曲振动；b. 高度小的塔式容器截面的弯曲应力小，计算壁厚取决于压力或最小厚度。
本标准仅适用于裙座自支承的塔器，所谓裙座自支承是指由裙座支承在基础上的独立塔器，塔与塔之间，塔与框架之间毫无关连。
这也使计算自振特性时得以方便。
2.编号HGJ211--85《化工塔类设备施工及验收规范》总则中提到适用范围，塔的吊装，及分类。
3.HG 20652-1998 《塔器设计技术规定》4.SH 3098-2000 《石油化工塔器设计规范》同样也是由JB/T4710标准补充而来5.此外，塔设备的设计一般都离不开GB50011-2001《建筑抗震设计规范》和GB50009-2001《建筑结构载荷规范》6.JB/T1205-80（塔盘技术条件）本标准适用于石油、石油化工和化学工业用塔器的钢制筛板塔盘、浮阀塔盘、圆泡罩（帽）塔盘和舌形塔盘。
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35 Zb——基础环的抗弯截面系数，mm3;
36 Zsb——圆筒形或圆锥形裙座底部截面的截面系数，mm3; 37 β——锥壳半顶角（见图9-6），（°）
38 δb——基础环计算厚度，mm, 39 δe——圆筒有效厚度，mm, 40 δeH——封头有效厚度，mm, 41 δes——裙座有效厚度，mm, 42 σs——室温下裙座或壳体的屈服点，Mpa; 43 [σ]t——设计温度下壳体材料的许用应力，Mpa;
9.2. 2 地 震 载 荷
9.2. 2.1
a:按等直径、等壁厚容器计算
㎏
㎏
㎏ mo1= #N/A mo2= 6000 mo3= #N/A mo4= 8200 mo5= 10000 ma= 1600 mw= 257254
δe：按当量壁厚计算，mm（自己假设的，便于与以下的b计算比较）
b:按不等直径、不等壁厚容器计算
9.2. 3 风 载 荷
9.2.3.1 水平风力计算
#N/A #N/A
(3)第3 段底 (4)第4 段底
#N/A #N/A
两相邻计算截面的水平风力按如下计算
…………………………
式中：
空气
动力 K1： 系
数，
取0.7
风振 系 K2i： 数， K2i=1+ λiζ;
系
λi:
数， 按表
9-3取
K1= 0.7
50-89)
筒体分4段设计
序号 参数 第1段 第2段 第3段 第4段 底板 封头 小计
Ab= 4E+06 Asb= 176154
B= b= 100 Cz= 0.5 Di= 5600 Dib= 5400 Dih= Dis= 5600 Dob= 5820 Dos= 5620 E= 191000 g= 9.81 H= 24000
λ1= 0.35 λ2= 0.35 λ3= 0.35 λ4= 0.35
系
ζ：
数， 按表
9-4取
则： K21= #N/A
K22= #N/A
K23= #N/A
10米 高度 处的 qo: 基本 风压 值， N/㎡;
K24= #N/A
ζ= 2
qo= 350
fi: 风压高度变化系数。在100米以下，按右公式计算
lo
1200 6800 8000 8000
δsi= 50 δpi= 50
K4
8.3E+02 2.9E+02 3.8E+02 3.8E+02
钢制-直立容器设计计算（钢制GB150-89)
序
号 1 Ab——基础环的面积，Ab=0.785（Dob2-Dib2），㎜2 2 Asb——圆筒形或圆锥形裙座底部的截面积，Asb=3.14Disδs，㎜2 3 B——系数，按1.7.5条确定，Mpa
4 b——基础环外伸宽度，b=(Dob-Dos)/2,mm 5 Cz——结构综合影响系数，取Cz=0.5
6 Di——容器内直径，mm；
7 Dib——基础环的内直径，mm；
8 Dih——锥壳任意截面的内直径，mm;
9 Dis——裙座底部截面的内直径，mm; 10 Dob——基础环的外直径，mm; 11 Dos——裙座底部截面的外直径，mm; 12 E——设计温度下材料的弹性模量（见附录I），Mpa； 13 g——重力加速度，取g=9.81m/s2; 14 H——容器高度，mm
N
（1）
：α
#N/A
1=
（2）：
（3) ：
η1= #N/A η2= #N/A F1= #N/A
η3= #N/A η4= #N/A F3= #N/A
第3段： 第4段：
F2= #N/A
F4= #N/A
9.2.
2.3 地 震 弯 矩 计 算
任意计算截面产生的地震弯矩
N.mm
(1)第1 段底 (2)第2 段底
Mpa
操作和非操作时重力引起的轴向应力：
Mpa
弯矩引起的轴向应力：
位置 第1段底部
第2段底部
第3段底部
第4段底部
9.2. 6.2 圆 筒 稳 定 性 校 核
σ1 7.78 10.00 14.00 14.00
Mpa
σ2 #N/A #N/A #N/A #N/A
σ3 #N/A #N/A #N/A #N/A
参数 A:
B(Mpa)
第1段 0.00015
#N/A
第2段 0.00012
#N/A
第3段 0.00008
#N/A
第4段 0.00008
10.7
9.2. 6.2 圆 筒 稳 定 性 校 核
内压容器 σ1-σ2+σ3≤Ø[σ]t
9.4 基 础 环 及 地 脚 螺 栓 设 计
9.4. 1 基 础 环 设 计
15 Hi——容器顶部至第i段底部的距离（见图9-4），mm
16 h——计算截面I —I 距地面的高度（见图9-2），mm
17 hi——容器第i段集中质量距地面的高度（见图9-2），mm 18 hk——计算截面I—I以上集中质量mk距地面的高度（见图9-2），mm
19 me——偏心质量引起的弯矩，N.mm;
2719 #N/A 6000
#N/A 8200
10000 1600 3200
######
Zb= 5.01E+09 36
Zsb= 2.22E+11 37 38
δb= 9
39
δe= 9
40
δeH=
41
δeS=ห้องสมุดไป่ตู้9
42
σS= 221
43
[σ]t= 113
44
113
45
Ø= 0.8
46
#N/A 6000 #N/A 8200 10000 1600 257254
me= 3200
p= 0.05 P=
1 厚度(mm)
2 高度(mm) 3 本段的mo1 4 本段的mo2 5 本段的mo3 6 本段的mo4 7 本段的mo5 8 本段的ma 9 本段的me 10 本段的mw 11 12 13 14 15 16 17 18
19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34
效直
Dei=Doi+2δsi+K4+do+2δp mm
径， DO——容器各段的外径，mm;
水平 风力 计 算：
dO——管线外径，mm;
K3——笼式扶梯当量宽度，取K3=400mm;
K4——操作平台当量宽度，可取K4=2∑A/lO mm; lo:同 一直
径的
容器
高
度，
mm
ΣA: 计算
段内
平台
构件
的投
影面
积，
㎜2；
（按
右面
数据
估
计）
容器
各段
δsi:
保温 层厚
度，
mm;
管线
保温 δpi: 层厚
度，
mm
此按
90°考
虑计
算：
第1段 第2段 第3段 第4段
Dei=Doi+2δsi+K3+K4 6953 6414 6495 6495
Dei=Doi+2δsi+K4+do+2δp #N/A #N/A #N/A #N/A
hit:容 器第i 段顶 截面 距地 面的 高 度，
m;
h1t= 2
h2t= 9
h3t= 16
计算
li:
长 度，
mm
h4t= 24
l1= 2000
l2= 7000
l3= 7000
容器l4= 8000
各段
(1)、当笼式扶梯与进出口管道布置成90°时，
Dei： 的有
式中较大者：Dei=Doi+2δsi+K3+K4,mm
10
8
6
6
2000 7000 7000 8000
#N/A #N/A #N/A 9310
0
0 3000 3000
#N/A #N/A #N/A #N/A
200 2000 3000 3000
0
0 5000 5000
400 400 400 400
200 1000 1000 1000
54159 2E+05
10 24000
mo= #N/A mmax= #N/A mmin= #N/A
假设液位高度9.5m
Ti= #N/A δe= 6.92
#N/A
圆筒段Ii=0.393(Di+δei)3δei
第3段：
3.64E-05
第3段： 第4段：
5.11E-05 7.75E-06
第3段： 第4段：
#N/A #N/A
I1= 6E+11 H1= 24000 I2= 5E+11 H2= 22000 I3= 3E+11 H3= 15000 I4= 3E+11 H4= 8000
Mx= #N/A N.mm/mm
My=
0 N.mm/mm
σb——基础环的许用应力，对低碳钢取[σ]b=140MPa
9.4. 2 地 脚 螺 栓 设 计
基础中由螺栓承受的最大拉应力
地脚 螺栓 的螺
= #N/A
=
#N/A
圆整 ～
22
式中：C4——腐蚀余量，一般取3mm; n——地脚螺栓个数。计算时可先按4的倍数假定地脚螺栓数量； [σ]bt——地脚螺栓的许用应力。对低碳钢可取[σ]bt=147MPa；
20
——容器计算截面I——I的地震弯矩，N.mm
21
——容器底部截面0——0的地震弯矩，N.mm