衡重式路肩挡土墙500kpa高6米
衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]
计算项目：衡重式路肩挡土墙500kpa高6米
计算时间：2013-11-09 22:25:38 星期六
------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
墙身尺寸:
墙身总高: 6.000(m)
上墙高: 2.400(m)
墙顶宽: 0.500(m)
台宽: 0.600(m)
面坡倾斜坡度: 1:0.050
上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350
下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250
采用1个扩展墙址台阶:
墙趾台阶b1: 0.300(m)
墙趾台阶h1: 0.600(m)
墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000
墙底倾斜坡率: 0.100:1
下墙土压力计算方法: 力多边形法
物理参数：
圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)
圬工之间摩擦系数: 0.400
地基土摩擦系数: 0.700
墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)
墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)
墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)
材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)
系数醩: 0.0020
挡土墙类型: 一般挡土墙
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 21.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 25.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.400
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 30.000(度)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 1
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 4.000 0.080 1
第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.714(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载
地面横坡角度: 20.000(度)
填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙分段长度: 10.000(m)
=====================================================================
第 1 种情况: 组合1
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 27.916(度)
计算上墙土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 28.084(度)
Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)
Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力
无荷载时的破裂角 = 33.657(度)
按力多边形法计算得到:
破裂角： 32.213(度)
Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)
衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.400
采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基底倾斜角度 = 5.711 (度)
Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)
滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0
地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)
地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)
相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)
相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)
相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)
相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距
作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)
基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)
(四) 基础强度验算
基础为天然地基，不作强度验算
(五) 上墙截面强度验算
上墙重力 Ws = 56.448 (kN)
上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)
上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)
相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)
相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)
相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)
截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)
截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)
斜截面剪应力检算:
验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)
斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.448
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)
(六) 墙底截面强度验算
验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)
截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)
截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.879
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)
(七) 台顶截面强度验算
[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 27.916(度)
计算上墙土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 28.084(度)
Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)
Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力
无荷载时的破裂角 = 32.840(度)
按力多边形法计算得到:
破裂角： 31.139(度)
Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)
[强度验算]
验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)
截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)
截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.718
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)
=====================================================================
第 2 种情况: 组合2
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 27.916(度)
计算上墙土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 28.084(度)
Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)
Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力
无荷载时的破裂角 = 33.657(度)
按力多边形法计算得到:
破裂角： 32.213(度)
Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)
衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.400
采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基底倾斜角度 = 5.711 (度)
Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)
滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0
地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)
地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)
相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)
相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)
相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)
相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距
作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)
基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)
(四) 基础强度验算
基础为天然地基，不作强度验算
(五) 上墙截面强度验算
上墙重力 Ws = 56.448 (kN)
上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)
上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)
相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)
相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)
相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)
截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)
截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)
斜截面剪应力检算:
验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)
斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.448
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)
(六) 墙底截面强度验算
验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)
截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)
截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.879
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)
(七) 台顶截面强度验算
[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 27.916(度)
计算上墙土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 28.084(度)
Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)
Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力
无荷载时的破裂角 = 32.840(度)
按力多边形法计算得到:
破裂角： 31.139(度)
Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)
[强度验算]
验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)
截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)
截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.718
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)
=====================================================================
第 3 种情况: 组合3
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 27.916(度)
计算上墙土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 28.084(度)
Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)
Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力
无荷载时的破裂角 = 33.657(度)
按力多边形法计算得到:
破裂角： 32.213(度)
Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)
衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.400
采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基底倾斜角度 = 5.711 (度)
Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)
滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300
滑动稳定方程验算：
滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0
地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)
地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)
相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)
相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)
相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)
相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距
作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)
基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)
(四) 基础强度验算
基础为天然地基，不作强度验算
(五) 上墙截面强度验算
上墙重力 Ws = 56.448 (kN)
上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)
上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)
相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)
相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)
相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)
截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)
截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)
斜截面剪应力检算:
验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)
斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.448
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)
(六) 墙底截面强度验算
验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)
截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)
截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.879
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)
(七) 台顶截面强度验算
[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 27.916(度)
计算上墙土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 28.084(度)
Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)
Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力
无荷载时的破裂角 = 32.840(度)
按力多边形法计算得到:
破裂角： 31.139(度)
Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)
[强度验算]
验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)
截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)
截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)
轴心力偏心影响系数醟= 0.718
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)
材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)
================================================= 各组合最不利结果
=================================================
(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗滑力 = 118.057(kN),滑移力 = 56.755(kN)。
滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)
滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗滑力 = 203.779(kN),滑移力 = 85.841(kN)。
地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300 (二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗倾覆力矩 = 391.574(kN-M),倾覆力矩 = 212.365(kN-m)。
倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500
倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合3(组合3)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)
地基平均承载力验算最不利为：组合3(组合1)
地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)
(四) 基础验算
不做强度计算。
(五) 上墙截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)
压应力验算最不利为：组合1(组合1)
压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算最不利为：组合3(组合3)
拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)
剪应力验算最不利为: 组合3(组合3)
剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)
斜截面剪应力检算最不利为: 组合1(组合1)
斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
强度验算最不利为：组合1(组合1)
强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)
稳定验算最不利为：组合1(组合1)
稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)
(六) 墙底截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m) 压应力验算最不利为：组合1(组合1)
压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa) 拉应力验算最不利为：组合1(组合1)
拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 430.000(kPa)
剪应力验算最不利为: 组合3(组合3)
剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)
[极限状态法]:
强度验算最不利为：组合1(组合1)
强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN) 稳定验算最不利为：组合1(组合1)
稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)
(七) 台顶截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m) 压应力验算最不利为：组合1(组合1)
压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)
拉应力验算最不利为：组合1(组合1)
拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa) 剪应力验算最不利为: 组合1(组合1)
剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa) [极限状态法]:
强度验算最不利为：组合1(组合1)
强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN) 稳定验算最不利为：组合1(组合1)
稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)
衡重式挡土墙例子
衡重式挡土墙验算 （1）挡墙的基本资料如下图所示 图3-10 挡墙基本资料图 1）墙身构造：拟采用浆砌片石衡重式路堤挡土墙，如上图所示，单位（m ）。 2）设计荷载：公路二级，车辆荷载作用在挡土墙墙背填土上所引起的附加土体侧压力，可按式（8—1）换算成等代均布土层厚度计算： γ q h = 0 （8—1） 式中： 0h ——换算土层厚度(m)；
q ——车辆荷载附加荷载强度，墙高小于2 m ，取20kN/m 2 ；墙高大于10 m ，取10kN/m 2；墙高在2m ～10m 之内时，附加荷载强度用直线内插法计算，此处墙高为10m ，q=10kN/m 2。 作用于墙顶或墙后填土上的人群荷载强度规定为3kN/m 2；作用于挡墙栏杆顶的水平推 力采用0.75kN/m ，作用于栏杆扶手上的竖向力采用1kN/m 。 γ——墙背填土的重度（kN/m 3 ）。 3）填料：碎石土湿密度m kN 3/18=ρ，计算内摩擦角33φ=?，填料与墙背的摩擦角2 ? δ= 。 4）地基情况：中密碎石土，容许承载力[]kP a 500=σ，基底摩擦系数5.0=f 。 5）墙身材料：5号水泥砂浆砌片石，砌体毛体积密度m kN a 3/22=ρ，容许压应力[]kP a a 1250=σ，容许切应力[]kP a 175=τ （2）车辆荷载的换算 010 0.51319.5 q m h γ = = = （1） 上墙土压力计算 图3-11 上墙荷载作用示意图
1）根据边界条件，计算破裂体（包括棱上荷载）的重量G 图中单位（m ） 棱体面积： )tan (tan 2 12 0αθi i H S += )tan (tan 2 12 αθγγi i H S G +=?= 2）根据力三角形求E x 的方程，即 ) 2sin()90sin(?θα?θ++=--?i i i a G E [] )()(sin ) cos(?α?θ?θ++++= ?i i i a G E )cos(?α+=i a x E E =)sin()cos()cos()sin() cos()cos(?α?θ?α?θ?α?θ++++++?+i i i i i i G = ) tan()tan(?α?θ+++i i G
衡重式挡土墙施工方案
目录 一、编制依据及说明 １.1编制依据 (2) 1.2编制说明 (2) 二、工程概述……………………………………………………………………….．2 三、质量目标..........． (3) 四、工期目标............................................................．. (3) 五、安全目标...............................................................................． (3) 六、环保、水土保持措施 (4) 七、人员及设备配置 (4) 八、施工总体计划......................................................．. (6) (1）施工准备 (6) （2）总体计划安排…………………………………………………………………６ 九、施工工艺流程 (7) 十、施工总体技术安排………………………………………………………………７ (一)施工顺序 (7) (二)片石混凝土挡土墙施工...． (7) 十一、质量保证措施…………………….．…………………………………………１２ 十二、安全保证措施 (13) 十三、文明施工保证措施……………………………………………………………１4 十四、进度保证措施…………………………….…………………………………１５ 十五、环境保护措施.........................................................................１5 十六、雨季施工保证措施...................................................................１6 十五、难点和重点工程. (18)
衡重式路肩挡土墙
背开柱牵引变电所
技术交底记录
工程名称 QJK0+020～+090 段 左侧衡重式路肩挡土墙 施工单位
编号
及电力所场坪
一、说明： 根据中铁二院，2012 年 2 月贵昆线六盘水至沾益段增建二线工程更正设计<背开柱牵 引变电所及电力所场坪设计图>内容， 背开柱牵引变电所及电力所场坪 QJK0+020～+064 段、 QJK0+076～+090 段左侧合计长 58m， 设置衡重式路肩挡土墙(六沾施路通-10)。 纵断面布置 及截面尺寸详见附图一。特交底如下： 二、技术要求： 1、墙身材料采用 C35 片石混凝土。 2、墙顶设置 C35 混凝土帽石，帽石厚度为 0.4m，顶宽为 0.62m，帽石突出墙外的飞檐 宽度为 0.12m。帽石需预埋 U 型螺栓。墙顶设置角钢立柱栏杆，详见附图二。 3、墙身高出地面部分，每隔 2.5m 上下交错设置泄水孔（衡重台处必须设置一排） 。泄 水孔尺寸为直径 0.1m 的 PVC 管。墙背宜采用砂砾石作为反滤层。为使墙后积水不渗入基 础，在最低排泄水孔下设置浆砌片石隔水层。墙背后原地面以上、2m 厚范围内用袋装砂砾 石填筑。 4、墙身沿线路方向每隔 15～20m 设置一道伸缩缝，缝宽 0.02m，缝内填塞沥青木板。 5、 挡墙墙高大于等于 6m 时： 为加强挡墙的衡重台与上墙背相交处的斜截面抗剪能力， 在该处采用插短钢筋加固的加强措施，详见附图三。 6、挡墙应在适当位置设置检查梯，检查梯可用 φ20 圆钢弯制，插入强身 0.25m，竖直 间距为 0.3m。 7、QJK0+020～+030 段路肩墙坡脚设置 C20 砼防冲刷护脚墙，截面尺寸，详见附图四。 三、工艺流程 测量放线→人工配合挖机开挖基槽→基槽验收→墙身浇筑→养护→安装栏杆、检查梯 四、施工方法： 1、先做好地表截排水设施后，再采用机械开挖墙背临时边坡,开挖墙身内边坡坡率 1:0.25,基坑开挖按照测量放桩开挖,人工配合修整边坡和基坑。 2、 基坑开挖清理干净基坑虚土后挂好施工线报请监理工程师检查挡墙基坑及地基承载 力,报检合格后方可浇筑墙身。基础埋置深度应符合下列要求： ①一般情况下不小于1m。 ②在软质岩地基上，不应小于1m。 ③受水流冲刷时，在冲刷线以下不小于1m。 ④墙基置于斜坡地面时，其趾部埋入所在地层的深度和距地面线的水平距离应符合附 表一。 技术负责人 交底人 接受交底人 监理工程师 交底日期
衡重式挡土墙施工方案
蔡家组团P标准分区道路工程 P1路3#、4#衡重式挡墙 施工技术方案 、编制依据 1、施工承包合同书 2、两阶段施工图设计 3、《公路工程质量检验评定标准》(JTGF8/ 1 —2004) 4、《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076—95) 5、《工程测量规范》GB50026-2007 6、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 7、《建筑与市政降水工程技术规范》JGJ/T111-98 8、《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120- 99 9 、《建筑基坑工程技术规范》(DB 29-202-2010) 10、《建筑基坑工程监测技术规范》(GB 50497-2009) 二、工程概况 1、工程简介 重庆市蔡家组团是重庆市城市总体规划中确定的都市圈范围内的十一个外围组团之一，位于重庆市主城区北部，北碚区的东南部，距北碚城区16公里，距重庆市中心35公里，处于北碚区、沙坪坝区、北部新区的“金三角”地带的核心位置。蔡家组团东临嘉陵江，与渝北区悦来镇隔江相望。南、北、西三面分别与童家溪镇、施家梁镇、龙凤桥镇接壤。蔡家组团的建设用地面积约50平方公里，规划城市人口45万。已建成的重庆市快速路一横
线(蔡家段)东西向穿过组 团中心 蔡家组团是重庆市主城区主要的城市拓展空间，是北碚区、沙坪坝区、江北区、渝北区、北部新区经济联动和功能衔接的枢纽。蔡家组团规划面积为48平方公里，有约20公里长的江岸线；西靠中梁山脉，有20公里长的绿色走廊；中部地势平坦、开阔，海拔高度大多在250~380米之间。 蔡家组团P标准分区位于蔡家组团东南部，P标准分区东侧即为嘉陵江，因此发育多条冲沟，区内多陡坡台地地貌。P1路，是P标准分区道路中的一条支路。 3#挡墙起止桩号为K0+028.024?K0+225.360,全长197.336m, 挡墙高度12.065?26.285m; 4#挡墙起止桩号为K0+285.360?K0+340.000,全长54.64m,挡墙高度12.788 ?9.800m。 2、衡重式挡墙设计要求 3#、4#挡墙均为衡重式挡墙，其设计要求如下： (1)挡墙材料采用C25片石混凝土，石料强度不低于MU30墙身高度超过19m基础采用C30砼扩大基础。 (2)挡墙在施工前做好地面排水工作，清除挡墙后背坡面堆载，保持基坑和边坡坡面干燥。 (3)挡墙施工必须采取分段分层跳槽开挖的方式，土层、强风化及中风化岩石临时开挖坡率为1:1.0、1:0.50、1:0.25，并根据现场情况调整，施工时需采取有效措施保证开挖边坡安全。 (4)挡墙基底纵坡i不宜大于5%当大于5%寸，应在纵向将基础做成台阶式。地基承载力大于0.5Mpa。
衡重式路肩墙施工方案
国道G3４7(原省道Ｓ3０2)北川青石段改线工程(1标段) 路 肩 墙 施 工 方 案 编制: 复核: 审批: 编制时间:2016年 9 月 1 日 四川永基建筑工程有限责任公司 国道G347青石改线工程(１标段)项目部 一、工程概况 全线共设计衡重式路肩墙2处共计1１8。6米,现浇C20片石砼２7４3m3。
挡土墙应根据地形与地质变化情况设置沉降缝,间距一般为1０~1５米,缝宽2cm;挡土墙基础底部应埋置在地面线以下不小于50ｃｍ,地基承载力不小于设计要求。 二、施工准备情况 1、人员准备情况 依据该段挡土墙得工程数量,地理地形环境,项目部计划配备30人用于该段挡墙得施工与管理工作,现施工作业人员已进场,做好了开工准备,具体见下表: 2、施工设备、机具情况 依据该段挡土墙工程数量、施工方法,以及技术特点,施工所需得施工设备、施工机具等,具体见下表: 进场人员一览表 进场设备、机具一览表
3、材料准备情况 该挡墙墙身采用C2０片石砼,墙顶防撞护栏基础采用C25砼,均由项目部拌合站集中拌合,砼罐车运输至施工现场,砼所用得原材料、片石等经试验合格。防撞护栏预埋管及固定钢筋(Ｂ22)由物资部门统一采购、 4、技术准备 组织有关施工技术人员熟悉设计文件与图纸,了解施工规范得有关要求,并进行现场核对及施工调查,进行技术交底。 对各类施工机械人员进行培训,熟悉操作规程、技术要求、施工方法以及注意事项,对参加试验有关人员进行详细得技术交底与分工,使各类施工人员各司其责。 四、衡重式路肩墙施工方案 依据衡重式路肩墙结构形式,路肩墙施工分两部分进行施工,首先为C20片石砼基础得施工,完成后继续Ｃ20片石砼墙身施工。 (一)C20片石砼基础及墙身得施工
挡土墙计算
6.2 挡土墙土压力计算 6.2.1 作用在挡土墙上的力系 挡土墙设计关键是确定作用于挡土墙上的力系，其中主要是确定土压力。 作用在挡土墙上的力系，按力的作用性质分为主要力系、附加J力和特殊力. 主要力系是经常作用于挡土墙的各种力，如图6—11所示, 它包括： 1．挡土墙自重G及位于墙上的衡载； 2．墙后土体的主动土压力Ea(包括作用在墙后填料破裂棱体上的荷载，简称超载); 3．基底的法向反力N及摩擦力T； 4．墙前土体的被动土压力Ep . 对浸水挡土墙而言，在主要力系中尚应包括常水位时的静水压力和浮力。 附加力是季节性作用于挡土墙的各种力，例如洪水时的静水压力和浮力、动力压力、波浪冲击力、冻胀压力以及冰压力等。 特殊力是偶然出现的力，例如地震力、施工荷载、水流漂浮物的撞击力等。 在一般地区，挡土墙设计仅考虑主要力系．在浸水地区还应考虑附加力，而在地震区应考虑地震对挡土墙的影响。各种力的取舍，应根据挡土墙所处的具体工作条件，按最不利的组合作为设计的依据。 6.2.2 一般条件下库伦(coulomb)主动土压力计算 土压力是挡土墙的主要设计荷载。挡土墙的位移情况不同，可以形成不同性质的土压力(图6—12)。当挡土墙向外移动时(位移或倾覆)，土压力随之减少，直到墙后土体沿破裂面下滑而处于极限平衡状态，作用于墙背的土压力称主动土压力；当墙向土体挤压移动，土压力随之增大，上体被推移向上滑动处于极限平衡状态，此时土体对墙的抗力称为被动土压力；墙处于原来位置不动，土压力介于两者之间，称为静止土压力.
采用哪种性质的土压力作为档土墙设计荷载，要根据挡土墙的具体条件而定。 路基档土墙一般都可能有向外的位移或倾覆，因此在设计中按墙背土体达到主动极限平衡状态，且设计时取一定的安全系数，以保证墙背土体的稳定。对于墙趾前土体的被动土压力Ep, 在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，一般均不计，以偏于安全. 主动土压力计算的理论和方法，在土力学中已有专门论述，这里仅结合路基挡土墙的设计，介绍库伦土压力计算方法的具体应用。 (一)各种边界条件下主动土压力计算 路基挡土墙因路基形式和荷载分布的不同，土压力有多种计算图式. 以路堤挡土墙为例，按破裂面交于路基面的位置不同，可分为5种图示：破裂面交于内边坡，破裂面交于荷载的内侧、中部和外侧，以及破裂面交于外边坡。兹分述如下： 1．破裂面交于内边坡(图6—13) 这一图式适用于路堤式或路堑式挡土墙。图中AB为挡土墙墙背，BC为破裂面，BC与铅垂线的夹角θ为破裂角，ABC为破裂棱 体。棱体上作用着三个力，即破裂棱体自重G、主动土压力的反力Ea和破裂面上的反力R。Ea的方向与墙背法线成δ角，且偏于阻止棱体下滑的方向; R的方向与破裂面法线成φ角，且偏于阻止棱体下滑的方向。取挡土墙长度为1m计算，作用于棱体上的平衡力三角形abc可得：
衡重式挡土墙计算实例
弃渣场挡土墙设计 3.1. 设计资料 浆砌片石衡重式挡土墙，墙高H=8m ，填土高a=26m ，填料容重3 /18m KN =γ,根据内摩擦等效法换算粘土的?=42?，基底倾角0α=5.71°圬工材料选择7.5号砂浆砌25号片石, 容重为3 /23m KN k =γ，砌体[]kpa a 900=σ，[]kpa j 90=σ ，[]kpa l 90=σ， []kpa wl 140=σ，地基容许承载力[]kpa 4300=σ，设计荷载为一般荷载，填土宽度路基宽 21m 。 3.2. 断面尺寸（如图1） 过综合考虑该路段的挡土墙设计形式为衡重式，初步拟定尺寸如下图，具体数据通过几何关系计算如下： H=8m ，H 1=3.18m ，H 2=4.52m ，H 3=0.7m ，B 1=1.948m ，B 2=2.46m ，B 3=2.67m ，B 4=2.6m ，B 41=2.61m ，B 21=0.35m ，B 11=1.27m ，h=0.26m ，311.0tan 1=α 2tan α=－0.25 j tan =0.05 βtan =1:1.75，b=8×1.5＋2+6.2×1.75＝24.85m ； 图1挡土墙计算图式： 3.3. 上墙断面强度验算 3.3.1 土压力和弯矩计算: 3.3.1.1 破裂角 作假象墙背 18 .327 .1311.018.3311.0tan 1111'1+?=+?= H B H α=0.71 ?=37.35'1α ?=74.29β
假设第一破裂面交于边坡，如图2所示： 图2上墙断面验算图式： 根据《公路路基设计手册》表3-2-2第四类公式计算： ()()βε?θ-+-?= 219021 i =33.1° ()()βε?α---?=2 1 9021i =14.9° 其中? β εsin sin arcsin ==47.85° 对于衡重式的上墙，假象墙背δ=?，而且' 1α>i α,即出现第二破裂面。 设衡重台的外缘与边坡顶连线与垂直方向的角度为0θ，则： 0tan θ= a H B H b +--111tan α=2 .1418.327 .1311.018.385.24+-?-=1.3>i θtan =0.65，所以第一破裂 面交与坡面，与假设相符。 3.3.1.2 土压力计算 土压力系数：K= () ()()()()2 22cos cos sin 2sin 1cos cos cos ? ? ? ???-+-++-βα?αβ???ααα?i i i i i =0. 583 ' 1H = β αβ αtan tan 1tan tan 1'11 i H ++=3.88（m ）
衡重式挡土墙设计
1.1 挡土墙设计 1.1.1 挡土墙的类型 挡土墙具有阻挡墙后土体坍滑，保护与收缩边坡等功能。在路基工程中，挡土墙常用来防止路基填土或挖方坡体变形失稳，克服地形限制或地物干扰，减少土方量或拆迁和占地面积，避免填方侵占河床和水流冲淘岸坡，整治滑坡等病害。 按照墙的设置位置，路基挡土墙可分为路肩墙、路堤墙和路堑墙等。 挡土墙按结构形式与特点的不同可划分为重力式、薄壁式、锚固式、垛式和加筋土式等。重力式挡土墙验算 现拟定采用俯斜衡重式路堤墙。墙高H=15.9m ，上墙H1 =6.4m ,墙背俯斜1:0.33 ( ! = 18o15 )，衡重台宽d=1.0m,下墙H2=9.5m，墙背仰斜1:0.25 ( 2 二—14o02 ' ) d 0.5m墙面坡度1:0.05,墙身分段长度按沉降伸缩缝的要求进行。取此处挡土墙为例，验算拟定尺寸是否满足强度、稳定性等要求。 山坡基础为砂、页岩，查得摩阻系数f 0.6 ，地基容许承载力0 800kPa 填土边坡为1 : m = 1 : 1.5，路基宽度为12米。墙背填料为就地开挖砾石土， 容重为 =18.6 KN /m3,内摩阻角35。墙体用50号砂浆砌片石，容重为 =22.5 KN/m3，容许压应力a600kPa ,容许剪应力j 500kPa ,外摩阻 角3= /2=17.5 ° 稳定系数：滑动稳定系数[Kc]=1.3, [Ko]=1.5. 。计算图示见图4。
图7.2衡重式挡土墙计算图示 、上墙土压力计算 设计荷载采用公路U 级，采用双车道布置，选取分段长度 L=12m ,车辆荷 1、计算破裂角，判断是否出现第二破裂面 假象墙背倾角为： 载换算等代土层高度为h o G 200 4 b o L 18.6 5.5 12 0.651，分布宽度取5.5m 。同 理，验算荷载用挂车车辆荷载换算等代土层咼度为 h o = 0.75m, 分布宽度为5.5
衡重式挡土墙施工工艺
A-03 专项施工技术方案申报批复单 承包单位：合同号：03 监理单位：编号：LZ03-078
施工单位技术方案内审表 承包单位：合同号: 监理单位：编号: 审查内容： 路基首件衡重式挡土墙施工方案 项目总工程师: 项目经理意见: 签字: 单位总工程师审查意见: 签字:03 LZ03-078
衡重式挡土墙施工方案 、工程概况 K110+98LK111+030路基衡重式挡土墙，衡重式挡土墙墙高：3?4m采 用M7.5砂浆砌片石。 主要工程量为： 墙身、基础：M7.5砌砂浆片石225.00m3 人工挖基土方:179.8m3 人工挖基石方：32.0m3 本项目所在地区境内属于北亚热带季风气候，具有雨热同季的特点，气候 温和，雨量充沛。多年降水量1429.7mm 最高1700mm最小1245.1mm 年蒸发量931.5?1073mm历年平均蒸发量950.7mm年平均气温15.3 °C。无霜期279 天，年平均日照1253小时。年降水量1260mm是全省少雨和暴雨中心地区之一。 灾害天气由春旱、洪涝、冰雹等，主要的是干旱。 、施工安排 (一)工期：工期为30天 开工时间是二o—年八月二十日，完工时间是二o—年十月二十日 (二)施工人员、机械及仪器安排
(2)主要施工机械配置表 施工工序：准备工作一测量放样一挖基一＞动力触探一＞地基加固（软弱地基）——4验收一基础放样——砌筑基础一墙身放样一基础回填墙体砌筑及淡水管设置—墙背过滤层设置及回填土—勾缝—验收。 三、施工准备工作 （一）施工准备 1熟悉招、投标文件，设计文件和有关规范。 2、勘察现场，修建施工临时设施，安装调试搅拌机，做好材料的储存和堆 放，做好开工前的试验检测工作。 3、开工前，向监理工程师上报施工组织方案和开工报告，并严格按监理工程师批准后方案施工。 （二）材料准备 石料：采用质地坚硬、均匀、不易风化的片石，片石中部厚度不应小于15cm, 极限抗压强度不低于30Mpa.
挡土墙的计算方法
挡土墙计算方法 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙 体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5. 地基容许承载力
地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )cos(δε+=F F H )sin(δε+=F F V 2 2 2)cos()cos()sin()sin(1)(cos cos ) (cos ? ? ? ???-+-+++-= βεδεβ?δ?δεεε?a K ε：墙背与铅直面的夹角，β：墙后回填土表面坡度。 2）朗肯主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )2/45(2?-=o a tg K 注意：F 为作用于墙背的水平主动土压力，垂直主动土压力按墙背及后趾以上的土重计算。 3）回填土为粘性土时的土压力 按等值内摩擦角法计算主动土压力，可根据工程经验确定，也可用公式计算。 经验确定时： 挡土墙高度<6m 时，水上部分的等值内摩擦角可采用280 ~300，地下水位以下部分的等 值内摩擦角可采用250 ~280。挡土墙高度>6m 时，等值内摩擦角随挡土墙高度的加大而相应降低，具体可参照SL265-2001〈水闸设计规范〉。 公式计算时：
衡重式挡土墙计算实例
第三章 挡土墙设计 3.1. 设计资料 浆砌片石衡重式挡土墙，墙高H=7m ，填土高a=14.2m ，填料容重3 /18m KN =γ,根据内摩擦等效法换算粘土的?=42?，基底倾角0α=5.71°圬工材料选择7.5号砂浆砌25 号片石,容重为3 /23m KN k =γ，砌体[]kpa a 900=σ，[]kpa j 90=σ ，[]kpa l 90=σ， []kpa wl 140=σ，地基容许承载力[]kpa 4300=σ，设计荷载为公路一级，路基宽32m 。 3.2. 断面尺寸（如图1） 过综合考虑该路段的挡土墙设计形式为衡重式，初步拟定尺寸如下图，具体数据通过几何关系计算如下： H=7m ，H 1=3.18m ，H 2=4.52m ，H 3=0.7m ，B 1=1.948m ，B 2=2.46m ，B 3=2.67m ，B 4=2.6m ，B 41=2.61m ，B 21=0.35m ，B 11=1.27m ，h=0.26m ，311.0tan 1=α 2tan α=－0.25 j tan =0.05 βtan =1:1.75，b=8×1.5＋2+6.2×1.75＝24.85m ；
图1挡土墙计算图式： 3.3. 上墙断面强度验算 3.3.1 土压力和弯矩计算: 3.3.1.1 破裂角 作假象墙背 18 .327 .1311.018.3311.0tan 1111'1+?=+?= H B H α=0.71 ?=37.35'1α ?=74.29β 假设第一破裂面交于边坡，如图2所示：
图2上墙断面验算图式： 根据《公路路基设计手册》表3-2-2第四类公式计算： ()()βε?θ-+-?= 219021 i =33.1° ()()βε?α---?=2 1 9021i =14.9° 其中? β εsin sin arcsin ==47.85° 对于衡重式的上墙，假象墙背δ=?，而且' 1α>i α,即出现第二破裂面。 设衡重台的外缘与边坡顶连线与垂直方向的角度为0θ，则： 0tan θ= a H B H b +--111tan α=2 .1418.327 .1311.018.385.24+-?-=1.3>i θtan =0.65，所以第一破 裂面交与坡面，与假设相符。 3.3.1.2 土压力计算 土压力系数：K= () ()()()()2 22cos cos sin 2sin 1cos cos cos ? ? ????-+-++-βα?αβ???ααα?i i i i i =0. 583
衡重式挡土墙施工方案
建始县化肥厂棚户区基础设施建设暨防洪工程 挡土墙施工组织 设计 编制单位：建始县盛达建筑安装有限责任公司 编制人： 审核人： 审批人： 编制日期：
目录 二、材料准备...................... 错误!未指定书签。
一、成立文明施工和环保管理机构 .... 错误!未指定书签。
挡土墙施工方案 第一章工程概况 一、项目概况 本工程为建始县化肥厂棚户区基础设施建设暨防洪工程，工程地点位于七里中桥北岸。工程内容主要包括七里中桥西侧的挡土墙工程桥东侧的人行道铺装工程以及旧路改造工程。 二、挡土墙概况 现拆除原江屿华庭售楼部玻璃护栏44m，拟新建的挡土墙与原浆砌块石挡土墙顺接，桥东侧为已建浆砌块石挡土墙，与桥台挡土墙形成整体。 本挡土墙设计为衡重式浆砌石挡土墙，全长共计80m，按图纸分为AB段（16m）、BC段（8m）、CD段（32m）、DE段（8m）、EF段（16m），其中AB段、BC段、CD段基础为30mm厚C20混凝土垫层，DE段在垫层上有1000mm厚C30素混凝土，EF段在垫层上有2000mm厚C30钢筋混凝土，以石灰岩层为持力层，挡土墙高度约为10.0m～13.0m，墙身采用浆砌块石结构，每隔8m设置沉降缝，宽度3cm，沥青麻絮填充密实。挡土墙顶部采用30cmC30混凝土压顶，拟建人行道，修建汉白玉栏杆124m与原汉白玉栏杆对接。 第二章编制依据 1、施工图、地勘报告及当地水文情况。 2、七里中桥设计及施工资料。 3、《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204-2015 4、《砌体质量验收规范》GB50203-2011 5、《建筑地基与基础质量验收规范》GB50202-2002 6、《室外排水设计规范》GB50014-2006 7、《挡土墙（重力式、衡重式、悬壁式）国家建筑标准设计图集04J008
衡重式挡土墙施工方案(终)
衡重式挡土墙专项施工方案 目录 衡重式挡土墙施工方案 一、编制依据 0 二、工程概况 0 三、材料要求及配合比 0 四、人员安排 (1) 五、设备配置 (1) 六、毛石砼挡土墙施工技术要求 (2) 七、挡土墙施工 (3) 九、模板拉杆稳定计算书 (8) 十、毛石砼挡土墙施工注意事项 (10) 十一、质量保证及控制 (10) 十二、安全生产规程 (11) 十三、环保措施 (11) 十四、其它事项 (12)
衡重式挡土墙施工方案 一、编制依据 1、《公路工程技术标准》JTG B01-2014 2、《公路路基设计规范》JTG D30-2015 3、《公路路基施工技术规范》（JTG＿F10-2006 4、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95) 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 6、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80∕1—2004） 二、工程概况 本标段原线路起点位于苏洼龙隧道下游洞口与现有竹茨公路（XV07 线）交叉处（桩号K42+126.281），沿苏哇龙乡靠金沙江一侧新建，过苏哇龙乡后沿原有道路并结合施工场地布置、施工交通布置，终点为苏洼龙水电站永久大桥下游约550m（桩号K44+719.162）。2017年10月18日，经监理组织业主、设计、承包商现场查看后，为减少征地协调困难，避免公路建设对居民生产生活造成不利影响，决定对K42+600~K44+060段路线进行适当调整。本合同段全线衡重式挡土墙均为C20片石混凝土。 三、材料要求及配合比 1、毛石：应选择未风化、坚硬的石料，抗压强度应不小于30MPa，毛石的尺寸不应大于所浇筑部位最小宽度的1/3，并不得大于300mm，毛石厚度不宜小于150mm。毛石表面的石粉、污泥在填充前用水冲刷干净，毛石用量不得超过毛石混凝土总体积的20%。 2、混凝土：采用商品砼，利用车泵进行混凝土浇筑。
衡重式路肩挡土墙500kpa高11米
衡重式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：衡重式路肩挡土墙500kpa高11米 计算时间：2013-11-09 23:16:38 星期六 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 11.000(m) 上墙高: 4.400(m) 墙顶宽: 0.800(m) 台宽: 1.200(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.050 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.550(m) 墙趾台阶h1: 1.100(m) 墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000 墙底倾斜坡率: 0.100:1 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数： 圬工砌体容重: 24.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.700 墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa) 材料抗压强度设计值: 7.820(MPa) 系数醩: 0.0020 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 21.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 25.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.400 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 4.000 0.080 1 第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.476(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载 地面横坡角度: 20.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 填土重力分项系数 = 1.000 √ 3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 11.286(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 27.916(度) 计算上墙土压力 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 24.752(度) Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度) Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.732(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 34.732(度) Ea=179.578(kN) Ex=179.250(kN) Ey=10.850(kN) 作用点高度 Zy=2.941(m) 墙身截面积 = 28.847(m2) 重量 = 692.327 (kN) 衡重台上填料重(包括超载) = 78.826(kN) 重心坐标(2.071,-2.421)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.400 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基底倾斜角度 = 5.711 (度)
衡重式挡土墙墙身设计12m全解
衡重式挡土墙墙身设计12m 衡重式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：衡重式挡土墙 1 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 12.000(m) 上墙高: 4.000(m) 墙顶宽: 0.600(m) 台宽: 2.500(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.100 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.500 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.700(m) 墙趾台阶h1: 1.000(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙踵台阶b3: 0.600(m) 墙踵台阶h3: 1.000(m) 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数： 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.300 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度: 30
挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 22.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 11.000(度) 地基土容重: 19.800(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 300.000(kPa) 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 12.500 0.000 1 第1个: 定位距离0.000(m) 汽车-超20级(计算荷载) 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 基础类型: 钢筋混凝土底板基础 悬挑长度: 1.200(m) 根部高度: 0.750(m) 端头高度: 0.500(m) 榫头宽度: 0.000(m) 榫头高度: 0.000(m) 基础容重: 23.000(kN/m3) 钢筋容许拉应力: 150.000(MPa) 混凝土容许主拉应力: 0.530(MPa) 混凝土容许剪应力: 0.800(MPa) 钢筋合力点到基底距离: 50(mm) ===================================================================== 第 1 种情况: 计算荷载 [土压力计算] 计算高度为 12.000(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.000(度) 汽车-超20级(计算荷载) 路基面总宽= 12.500(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列 布置宽度= 7.198(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车:
衡重式挡土墙专项施工方案
中国剑门蜀道文化博览园剑门大道南延线建设工程 衡 重 式 挡 墙 施 工 方 案 编制: 审核： 四川长与建筑工程有限公司剑门大道南延线 项目经理部 二〇一六年十一月十二日 目录 一、编制依据 (2) 二、图纸依据 (2) 三、工程概况 (2)
四、拟投入得设备 (3) 五、施工部署 (4) 六、分项工程施工方法 (5) 七、分项工程质量验收 (1) ０ 八、安全技术管理措施 (12) 九、成品保护措施措施 (13) 一、编制依据 1、规范规程 《公路路基施工技术规范》(JTＧF10-２０06) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GＢ5０204-20０2； 二、图纸依据 《中国剑门蜀道文化博览园剑门大道南延线建设工程挡土墙施工图》 三、工程概况 1、挡土墙工程量及形式 K0＋500—K0＋985右侧段长56５米,地面到顶面高度为9-－1０米，基础埋深不小于1米,承载力为350kpa，砼标号C2５; Ｋ１+134—Ｋ1+2２6右侧段长92、５米,地面到顶面高度为１3米,基础埋深不小于1米,承载力为３50kpa,砼标号Ｃ2５; K0+465—Ｋ0＋5７3左匝道右侧段长108米,K0+７8８—Ｋ０＋80６左匝道右侧段长58ｍ,墙高为3－-5米,基础埋深不小于1米,承载力为150kｐａ，砼标号Ｃ25。外侧为1:０、05斜面，内侧呈1:0、25斜坡形，顶宽5０0㎜,断面:基
本形式见下面附图： 2、挡土墙各分项工程得做法特点及要求 挡土墙地基开挖及处理：中风化或强风化地基,开挖过程会出现局部基础不平整,暂定为Ｃ20混凝土找平至设计标高。对边坡不稳定得沟槽采取挖完一段验收后不支模一次性浇筑至４95标高。 模板工程:由于该断面上部呈梯形,基础呈不规则形状,采用钢模板不合模数，采用定型钢模板费用太高，为此选用木模板：即木质多层板与35×8５得木方配合钢管得体系结构。 混凝土工程:挡土墙要求为Ｃ25素混凝土，要求设置泄水孔,孔眼尺寸为50㎜，孔眼间距２、5米,上下左右交错设置，最下一排泄水孔得出水口应高出地面３00㎜;留设伸缩缝，每１０-２０米一道,缝宽20～30㎜。
重力式挡土墙及衡重式挡土墙
重力式挡土墙 重力式挡土墙，指的是依靠墙身自重抵抗土体侧压力的挡土墙。重力式挡土墙可用块石、片石、混凝土预制块作为砌体，或采用片石混凝土、混凝土进行整体浇筑。半重力式挡土墙可采用混凝土或少筋混凝土浇筑。重力式挡土墙可用石砌或混凝土建成，一般都做成简单的梯形。它的优点是就地取材，施工方便，经济效果好。所以，重力式挡土墙在我国铁路、公路、水利、港湾、矿山等工程中得到广泛的应用。 常见的重力式挡土墙高度一般在5～6 m以下，大多采用结构简单的梯形截面形式，对于超高重力式挡土墙（一般指6m以上的挡墙）即有半重力式、衡重力式等多种形式，如何科学地、合理地选择挡土墙的结构形式，是挡土墙技术中的一项重要内容。 由于重力式挡土墙靠自重维持平衡稳定，因此，体积、重量都大，在软弱地基上修建往往受到承载力的限制。如果墙太高，它耗费材料多，也不经济。当地基较好，挡土墙高度不大，本地又有可用石料时，应当首先选用重力式挡土墙。 重力式挡土墙一般不配钢筋或只在局部范围内配以少量的钢筋，墙高在6m 以下，地层稳定、开挖土石方时不会危及相邻建筑物安全的地段，其经济效益明显。 重力式挡土墙的尺寸随墙型和墙高而变。重力式挡土墙墙面胸坡和墙背的背坡一般选用1：0.2～1：0.3，仰斜墙背坡度愈缓，土压力愈小。但为避免施工困难及本身的稳定，墙背坡不小于1：0.25，墙面尽量与墙背平行。 对于垂直墙，当地面坡度较陡时，墙面坡度可有1：0.05～1：0.2，对于中、高挡土墙，地形平坦时，墙面坡度可较缓，但不宜缓于1：0.4。
采用混凝土块和石砌体的挡土墙，墙顶宽不宜小于0.4m；整体灌注的混凝土挡土墙，墙顶宽不应小于0.2m；钢筋混凝土挡土墙，墙顶不应小于0.2m。通常顶宽约为H／12，而墙底宽约为（0.5～0.7）H，应根据计算最后决定墙底宽。 当墙身高度超过一定限度时，基底压应力往往是控制截面尺寸的重要因素。为了使地基压应力不超过地基承载力，可在墙底加设墙趾台阶。加设墙趾台阶时挡土墙抗倾覆稳定也有利。墙趾的高度与宽度比，应按圬工（砌体）的刚性角确定，要求墙趾台阶连线与竖直线之间的夹角θ（图6—3），对于石砌圬工不大于35°，对于混凝土圬工不大于45°。一般墙趾的宽度不大于墙高的二十分之一，也不应小于0.1m。墙趾高应按刚性角定，但不宜小于0.4m。 墙体材料：挡土墙墙身及基础，采用混凝土不低于C15，采用砌石、石料的抗压强度一般不小于MU30，寒冷及地震区，石料的重度不小于20kN/m3，经25次冻融循环，应无明显破损。挡土墙高小于6m砂浆采用M5；超过6m高时宜采用M7.5，在寒冷及地震地区应选用M10。 1 常见重力式挡墙的墙背与墙正面结构形态 1.1 挡土墙墙背结构形态
衡重式挡土墙课程设计
衡重式挡土墙课程设计 1、设计资料 （1）地形 中浅切割褶皱剥蚀中低山地区，地势起伏较大。 （2）工程地质条件 自上而下土层依次如下： ①号土层：耕植土，厚约0.9m ，黄褐色，含大量有机质。 ②号土层，中风化砾岩，厚度未揭露，地基容许承载力R=800kPa 。 （3k j （4（521：0.273（1'1tan =0 .3133.00.3tan 1111 H d H =0.67 则'1 = 82.33 假想破裂面交于荷载内，按表5.6第一类公式计算，得 验核破裂面位置如下：第一破裂面距墙顶内缘距离为 )tan (tan '11 i H =3.0×（0.521+0.67） =3.573m ＜0b =5.5m 破裂面交于荷载内，与假设相符，而且也不可能出现其他情况，故采用此类计算公式。因为i ＜'1 ，故出现第二破裂面。
（2）计算第二破裂面上的主动土压力1E 有表5.6第一类公式，有 K=)2 45cos()245(tan 2 =) 5.1745cos()5.1745(tan 2 =0.587 1K =1+1 02H h =1+0.355.02 =1.367 1E =122 1KK H =0.5×18×3.0×3.0×0.587×1.367=64.98kN （34（122 =235061435' ='3666 tan 2 =-tan +))(tan tan (cot A =-2.311+)27.0311.2)(311.2428.1( =0.795 2 = 48.38 验核破裂面位置：堤顶破裂面距墙顶内缘的距离为 =3×（0.67+0.521）+5.1×（0.795-0.25） =3.573+2.779 =6.353m ＞0b =5.5m