压型钢板配筋计算
压型钢板配筋计算
压型钢板楼板计算(根据CECS 273:2010)钢筋直径d=mm 钢筋间距@=mm 每延米钢筋面积As=mm2hs=mm Cs=mm bl,min=mm bt=mm 展开宽度Ls=mm 单位质量m=kg/m2(查询厂家资料)贯性矩Is=cm4/m 正抵抗矩Ws1=cm3/m 负抵抗矩Ws2=cm3/m 强边方向（顺肋）长度Lx=mm 弱边方向长度Ly=mm 计算宽度b=mm (本程序按波距Cs取)计算宽度b内组合楼板换算腹板宽度：bmin=b/cs*bl,min=mm 计算宽度（钢板＋混凝土）横截面面积A=mm2计算宽度b钢筋砼自重Qgck1=KN/M 计算宽度b钢板自重Qgsk=KN/M 计算长度L0＝mm Mck1=1/8*(Qgck1)*L0^2=KN.M Msk=1/8*(Qgsk)*L0^2=KN.M 3、施工阶段验算：施工阶段结构重要性系数γ0＝Wae=(Ws1,Ws2)min=mm3施工活载Qq=Kpa 计算宽度b活载Qqk=KN/M承载力极限状态荷载组合设计值：11810007523014.914034.534.52308830500.040.750.979350.65259000.0330502.083641387000880.461Mqk=1/8*(Qqk)*L0^2=KN.M M=1.2Msk+1.4Mck1+1.4Mqk=KN.M 压型钢板受弯承载力验算:σs=γ0*M/Wae=Mpa >fa=Mpa 压型钢板受弯承载力Mu=fa*Wae/γ0=:KN.M 挠度：Qk=Qgck1+Qgsk+Qqk=KN/M 有效截面Iae=Is*b/1000=mm4Wmax=5*Qk*L0^4/384/Ea/Iae=mm >[W]=Mpa <[W]=Mpa 4、使用阶段验算：活载Qq=Kpa 计算宽度b活载Qqk=KN/M 装饰面层Qgk2=Kpa 计算宽度b装饰面层Qgc2=KN/M 4.1 受弯承载力计算：Mck2=1/8*(Qgc2)*L0^2=KN.M Mqk=1/8*(Qqk)*L0^2=KN.M 活载控制时：M1=1.2(Msk+Mck1+Mck2)+1.4Mqk=KN.M 恒载控制时：M2=1.35(Msk+Mck1+Mck2)+0.98Mqk=KN.M 承载力极限状态荷载组合设计值：M=(M1,M2)Max=KN.M 计算宽度b钢筋面积Ass=mm2计算宽度b压型钢板面积Aa=Ls/2*t=mm2(当不考虑钢板时，此处自动判别为0)β1=εcu=(Rc<=C50时)相对界限受压区高度ξb＝β1/(1+fa/Ea/εcu)组合楼板有效高度h0=mm （暂时近似按h0=hc+hs/2）混凝土受压区高度x=(Aafa+Assfy)/fc/b=mm <hc=mm <ξbh0mm 实取x=mm Mc=fc*b*x*(h0-x/2)=KN.M >M=KN.M 抗弯能力满足要求4.2 受剪承载力计算：Vck1=(Qgck1)*L0/2=KN Vck2=(Qgck2)*L0/2=KN Vsk=(Qgsk)*L0/2=KN Vqk=(Qqk)*L0/2=KN 活载控制时：V1=1.2(Vsk+Vck1+Vck2)+1.4Vqk=KN 恒载控制时：V2=1.35(Vsk+Vck1+Vck2)+0.98Vqk=KN 承载力极限状态荷载组合设计值：V=(V1,V2)Max=KN0.53 1.021.11.851.8132200019.416.9209.9205.00.80.0033 1.1420.00.970.350.400.460.531.52.182.142.1832 3.730.6172.20.6880.00.615117.5496002.02.860.050.702.802.860.530.99328 2.2板净跨Ln=mm 剪跨a=mm (均布时按Ln/4)剪切粘结系数m=Mpa (查询资料)剪切粘结系数k=(查询资料)m*Aa*h0/1.25/a+k*ft*b*h0=KN >V=KN 0.7*ft*bmin*h0=KN >V=KN 抗剪能力满足要求240019.99 2.9 6.993.21600213.25-0.00169.19 2.9。
楼板钢筋工程量计算
第四节 板钢筋工程量计算
三、板的标注
2、有梁板的标注 1）集中标注
第四节 板钢筋工程量计算
1）集中标注
注写要求： ①贯通筋上部和下部分别注写，以B代表下部，以T代表上部，B&T代表下 部与上部； ②X向贯通纵筋以X打头，Y向贯通纵筋以Y打头，两向贯通纵筋配置相同 时以X&Y打头； ③当为单向板时，分布筋可不必注写，而在图中统一注明； ④当在某些板内（例如在悬挑板XB的下部）配置有构造钢筋时，则X向以 Xc，Y向以Yc打头注写； ⑤当Y向采用放射配筋时（切向为X向，径向为Y向），设计者应注明配筋 间距的定位尺寸； ⑥当贯通筋采用两种规格钢筋“隔一布一”方式时，表达式为 Axx/yy@xxx，表示直径为xx的钢筋和直径为yy的钢筋二者间距为xxx，直 径xx的钢筋间距为xxx的2倍，直筋yy的钢筋间距为xxx的2倍。
LB1计算过程
支座负筋总结
2、板顶钢筋计算 3）板顶贯通钢筋：（单跨板）
单跨板顶钢筋长度＝2*伸入支座长度+板内净尺寸 伸入支座长度：①hb-保护层-梁角筋D＞lab, 0.3lab(0.6lab)+15d; ②hb-保护层-梁角筋＜lab时，0.3lab(0.6lab)+15d; 或者可以按③ (hb-保护层-1/2梁角筋D+15d) 钢筋数量计算参考板端负筋钢筋根数计算
1、板底钢筋计算—受力钢筋
不同支座的锚固长度
第四节 板钢筋工程量计算
四、板的钢筋计算
1、板底受力钢筋计算 布筋范围： ①距离端部为50mm 或者为一个保护层 ②距离梁角筋为一个 1/2个板筋间距
布筋范围＝净跨－50*2（2个保护层） 或者 布筋范围＝净跨＋保护层×2＋左梁角筋1/2直径＋右梁角筋1/2直径－板筋间距
(整理)配筋计算公式及配筋原则
钢筋工程量计算规则(一）钢筋工程量计算规则1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。
2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。
钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。
3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算：（1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m，螺杆另行计算。
（2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。
（3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m，两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。
（4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。
（5）低合金钢筋或钢绞线采用JM， XM， QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。
（6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在2 0m以上时，预应力钢筋长度增加1．8m.（7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。
（二）各类钢筋计算长度的确定钢筋长度=构件图示尺寸－保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值）式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下：1、钢筋的砼保护层厚度受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。
（2）处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当砼强度等级不低于C20且施工质量有可靠保证时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于露天或室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂浆抹面且有质量可靠保证措施时其保护层厚度可按表中室内正常环境中的构件的保护层厚度数值采用。
组合楼板结构设计与施工规程
S 1.2S S 1.4S c 1.4S q
表 3.2.1 种 热轧 钢筋 HPB 235 HRB 335 HRB 400
' y
钢筋强度标准值（N/mm² ） 符号
类
fyk
235 335 400
Φ φ
3.2.2 钢筋抗拉强度设计值 f y 和抗压强度设计值 f 应按表 3.2.2 采用。
表 3.2.2 种类 HPB 235 热轧 钢筋 HRB 400 360 360 HRB 335 钢筋强度设计值（N/mm² ） 符号 Φ φ
fy
210 300
fy
210 300
3.2.3 钢筋弹性模量 E s 应按表 3.2.3 采用。
5
表 3.2.3 种类 热轧 钢筋
钢筋弹性模量（×10
5
N/mm² ）
Es
2.1 2.0
HPB 235 HRB 335、HRB 400
3.3 压型钢板 3.3.1 压型钢板质量应符合现行国家标准《建筑用压型钢板》GB/T12755 的要求，用于冷弯 压型钢板的基板应选用热浸镀锌钢板，不宜选用镀铝锌板。镀锌层应符合现行国家标准《连 续热镀锌薄钢板和钢带》 GB/T2518 的规定。 钢板的强度标准值应具有不小于 95%的保证率， 压型钢板材质应按下列规定选用： 1 现行国家标准《连续热镀锌薄钢板和钢带》GB/T2518 中规定的 S250（S250GD+Z、 S250GD+ZF） ，S350（S350GD+Z、S350GD+ZF） ，S550（S550GD+Z、S550GD+ZF）牌号 的结构用钢； 2 现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 和《低合金高强度结构钢》GB/T1591 中规定 的 Q235、Q345 牌号钢。 3 压型钢板采用其他牌号的钢材时，应符合相应的现行国家有关标准的要求。
压型钢板混凝土组合楼板的设计与构造
压型钢板混凝土组合楼板的设计与构造摘要：本文简要介绍了考虑组合效应的压型钢板组合楼板的概况，对它的设计方法、设计步骤、构造要求和设计中需要注意的问题，做了简要介绍，有利于对考虑组合效应的压型钢板组合楼板有较为完整的认识。
并以具体的计算案例进行简单的设计分析，可为工程设计人员提供参考。
关键词：压型钢板组合楼板结构设计端部构造0 引言压型钢板混凝土组合楼板是在压型钢板上浇筑混凝土，通过粘结和咬合将之进行组合，形成的一种共同受力、变形协调楼盖，简称组合板[1]。
由于两种不同性质的材料能够扬长避短、能够充分发挥两种材料各自的优越性，因此它的工作性能比单一材料制成的结构更为优越，组合结构具有一系列优点[2]。
由于压型钢板的大批量生产和品种的多样化，以及配套技术的不断完善，组合楼板在建筑和桥梁领域都得到了广泛应用。
《组合楼板设计与施工规范》(CECS 273：2010)颁布实施，使得设计人员有据可依，必将进一步推动压型钢板组合楼板的广泛应用。
1 压型钢板在组合楼板中的作用组合楼板按压型钢板在楼板中的作用通常可分为二类：1.1 以压型钢板作为永久性模板的组合楼盖压型钢板在施工阶段承受自重及楼层自重和施工荷载，混凝土凝结达到设计强度后全部楼层荷载由混凝土板承受，压型钢板失去作用，作为永久模板留在混凝土楼板中，这种压型钢板混凝土板按普通钢筋混凝土板设计，压型钢板叠合面不需要设计齿槽。
计算方法、配筋构造完全遵照《混凝土结构设计规范》。
1.2 考虑压型钢板与混凝土组合效应的组合楼板在施工阶段，压型钢板起模板作用，混凝土凝结达到设计强度后，压型钢板与混凝土形成整体，压型钢板兼做混凝土板的受力钢筋或部分受力钢筋，与混凝土共同承受荷载作用。
压型钢板的表面必须设置抗剪齿槽或其他措施来抵抗叠合面之间的纵向剪力或垂直掀起力，它对板型有特殊要求以外，对耐久性和防火性也有要求。
前一种楼盖为非组合楼板，第二种才是组合楼板。
鉴于组合楼板在实际工程中具有更好的结构性能和经济性能，应用更广泛，受力分析更复杂，本文主要研究考虑压型钢板和混凝土共同作用的组合楼板。
压型钢板组合楼板计算与构造.doc
压型钢板组合楼板1.定义组合楼板由压型钢板、混凝土板通过抗剪连接措施共同作用形成。
2．组合楼板的优点1)压型钢板可作为浇灌混凝土的模板，节省了大量木模板及支撑；2)压型钢板非常轻便，堆放、运输及安装都非常方便；3)使用阶段，压型钢板可代替受拉钢筋，减少钢筋的制作与安装工作。
4)刚度较大，省去许多受拉区混凝土，节省混凝土用量，减轻结构自重；5)有利于各种管线的布置、装修方便；6)与木模板相比，施工时减小了火灾发生的可能性；7)压型钢板也可以起到支撑钢梁侧向稳定的作用。
3．组合楼板的发展二十世纪30-50年代早在三十年代，人们就认识到压型钢板与混凝土楼板组合结构具有省时、节力、经济效益好的优点，到50年代，第一代压型钢板在市场上出现。
二十世纪60年代－70年代六十年代前后，欧美、日本等国多层和高层建筑的大量兴起，开始使用压型钢板作为楼板的永久性模板和施工平台，随后人们很自然的想到在压型钢板表面做些凹凸不平的齿槽，使它和混凝土粘结成一个整体共同受力，此时压型钢板可以代替或节省楼板的受力钢筋，其优越性很大。
二十世纪80年代－现在组合板的试验和理论有了新进展，特别是在高层建筑中，广泛地采用了压型钢板组合楼板。
日本、美国、欧洲一些国家相应的制定了相关规程。
我国对组合楼板的研究和应用是在20世纪80年代以后，与国外相比起步较晚，主要是由于当时我国钢材产量较低，薄卷材尤为紧缺，成型的压型钢板和连接件等配套技术未得到开发。
近年来由于新技术的引进，组合楼板技术在我国已较为成熟。
4 常用的压型钢板的截面形式给出了几种实际工程中采用的压型钢板，通过图片使学生对压型钢板有感性的认识，图中所示设置凹槽的压型钢板，设置凹槽后可明显提高钢板和混凝土板的组合作用。
2.1.1 常用压型钢板截面形式§2.2 组合楼板的材料及受力特性分析组合板：由压型钢板和混凝土板两部分组成；压型钢板按其在组合板中的作用可以分为三类：（一）以压型钢板作为组合板的主要承重构件，混凝土只是作为楼板的面层以形成平整的表面及起到分布荷载的作用；（二）压型钢板作为浇筑混凝土的永久性模板，并作为施工时的操作平台；（三）考虑组合作用的压型钢板组合楼板，这种结构构件在工程中最为广泛应用。
屋面压型钢板自攻螺钉间距_概述说明以及解释_
屋面压型钢板自攻螺钉间距概述说明以及解释1. 引言1.1 概述屋面压型钢板自攻螺钉间距是指在屋面压型钢板的安装过程中，自攻螺钉之间的水平和垂直间距。
这个间距的大小对于屋面压型钢板的强度和稳定性有着重要影响。
在设计和施工过程中，正确确定和控制自攻螺钉间距是至关重要的。
1.2 文章结构本文将介绍屋面压型钢板自攻螺钉间距的重要性、确定因素、计算方法和实际应用案例，以及相关标准与规范。
文章主要包括以下几个部分：引言：对屋面压型钢板自攻螺钉间距的概述说明以及文章结构。
屋面压型钢板自攻螺钉间距的重要性：介绍自攻螺钉在屋面压型钢板应用中的作用，以及自攻螺钉间距对屋面压型钢板强度和稳定性的影响。
屋面压型钢板自攻螺钉间距的确定因素：阐述影响自攻螺钉间距确定的因素，包括钢板材质与厚度、受力条件与荷载情况，以及环境因素与使用寿命要求等。
屋面压型钢板自攻螺钉间距的计算方法和实际应用案例：介绍根据荷载和受力分析进行计算的方法和步骤，并结合实际工程案例，探讨自攻螺钉间距的设计与施工控制措施。
结论：总结屋面压型钢板自攻螺钉间距的合理设计原则，并提出建议以综合考虑影响因素。
此外，还展望了未来研究方向。
1.3 目的本文旨在全面阐述屋面压型钢板自攻螺钉间距的重要性及其影响因素，并提供具体的计算方法和实际应用案例作为参考。
通过本文的阐述，读者将能够更好地理解屋面压型钢板自攻螺钉间距的内涵和实际应用价值，从而为相关行业从业人员提供有效指导。
2. 屋面压型钢板自攻螺钉间距的重要性2.1 自攻螺钉在屋面压型钢板应用中的作用:屋面压型钢板经常使用自攻螺钉进行固定，起到连接和支撑作用。
自攻螺钉能够牢固地将屋面压型钢板与搭接的构件绑定在一起，以提供强度和稳定性。
2.2 自攻螺钉间距对屋面压型钢板强度和稳定性的影响:适当的自攻螺钉间距对于确保屋面压型钢板的强度和稳定性至关重要。
如果自攻螺钉间距过大，则可能导致承载能力降低，使屋面材料容易受到外力影响而变形或出现其他安全隐患。
08J925-3《压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造(三)含压型铝合金板》国家建筑标准设计图集简介
08J925-3《压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造(三)含压型铝合金板》国家建筑标
准设计图集简介
本文简要介绍了国家建筑标准设计图集中的08J925-3《压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造（三）含压型铝合金板》。
文章主要讨论了某综合楼型钢混凝土框支转换层结构的设计和分析。
在转换层楼板设计中，需要重新分配上下层的剪力，并考虑自身平面内的受力情况。
为此，本项目采用了200mm厚度
的楼板，并在转换层上部设置了空心板，地下室顶板厚度则取180mm或220mm。
同时，所有楼板的配筋都按照规范要求进
行加强。
框支梁主体框架采用型钢混凝土梁，其他转换次梁则采用钢筋混凝土梁。
柱子全部采用型钢混凝土柱以实现与型钢混凝土梁的连接。
在一些地方，为了满足建筑功能需要，框支剪力墙与框支梁轴线错开，因此在剪力墙墙肢处设置了与框支梁垂直的抗偏梁，以抑制框支梁关键部位的出平面变形。
为了保证梁柱连接节点的可靠传力，梁翼缘与柱采用全熔透坡口对接焊缝，梁腹板与柱通过连接板采用高强螺栓连接。
水平加劲肋与柱型钢翼缘采用坡口焊，与腹板采用双面角焊缝。
本文通过建立不同分析模型，对某综合楼型钢混凝土框支转换层结构进行了计算分析，并对转换构件进行了对比。
分析表明采用型钢混凝土可以有效降低梁高，提高抗震性能。
当框支剪力墙与框支梁轴线错开时，可以在转换构件关键部位设置抗偏梁，以平衡扭矩及控制变形，此外，抗偏梁的设置可以减小楼板受力，使楼板更可靠地进行剪力重分配。
压型钢板组合楼板计算
8.88 KN.m
板跨中处弯矩 M2 =0.125q*S*S
3.11 KN.m
一个波长内上
层配筋
As'
=
（注：此处指
的是波宽范围
内的钢筋面
积）
bmin ho'=h-20
=
b1min
=
=
X=(As'*fy)/(f c*bmin)
=
≤
ξb*ho'=
楼板所能承受
最大弯矩 M2'
=
fc*bmin*X*(ho
Δq)
容许
[fmax]=S/200
fmax
不满足条件
[fmax]
5.10 mm 5.49 mm 6.34 mm
7.42 mm 8.58 mm 0.00
16.93 mm 18.53 mm 18.53 mm
18 mm
(此处不满足 时，调整压型 钢板型号或者 加设支撑）
四.
裂缝验算
标准组合下荷
载Q
面筋直径D
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （CECS273210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算：
施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷 载 SL
使用阶段荷载 恒荷载 DL （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重）
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受 剪承载力验算
压型钢板组合楼板计算知识分享
3.6 m 120 mm 95 mm
50 mm
根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （CECS273210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算：
施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重 DL 混凝土自重 L施L工均布活荷 载 SL
使用阶段荷载 恒荷载 DL （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重）
Ea*Ia)
w
<
（注：此条件
不满足时可以
加设支撑或者
重新选择压型
钢板型号）
（2）对三跨的 跨中扰度进行 验算 S2 根据静力计算 手册，三跨的 跨中扰度为 w＝ 0.677*0.01*qs 2*L4/(Ea*Ia)
w
<
种情况
[w]=min(L/1 80,20)=
[w]=min(L/1 80,20)=
0.59 KN/m
3.6 m
14.78 mm 20.00 mm
3.6 m 7.69 mm 20.00 mm
（注：此时可 以加设支撑或 者重新选择压 型钢板型号） 扰度满足要求
三. 使用阶段 验算 3.1 跨中弯矩 验算 q1 =(1.2*DL+1.4* LL)*Cs q2 =(1.35*DL+0.9 8*LL)*Cs q=max(q1,q2)
'-X/2)
=
M2
<
M2'
(此处不满足
时，调整配
筋）
此时支座受弯
承载力满足要
求。
3.3 斜截面受 剪承载力验算
楼板抗剪承载 力 Vu
Vu =
0.7*bmin*(h-
=
20)*ft
板所受剪力 V = q*S/2
板、柱、梁配筋率
板0.4％一0．8％，矩形粱0．6％～1.5％，T形梁0.9％一1.8％，如取其平均值．则板为0.6％，矩形梁为1.05％，T形粱为1.35％一般情况下，粱板的配筋率应尽可能用其经济配筋率的平均值、但由于各种原因，不可能都如愿以偿、故经济配筋率的核心范围，建义扳取0.5％～0．7％，矩形粱取0.85％～1．25％，T形粱取1.1％～1．6％。
为了不使截面配筋过于拥挤，全部纵筋配筋率不宜超过0.05。
对于仓库、贮仓、料斗等贮料荷载经常占总荷载较大部分的结构物，若柱中纵向配筋率过大，在长期贮料突然卸载时，会使柱中混凝土出现拉应力甚至开裂。
若柱中的纵筋和混凝土之间有很强的黏结应力时，则能同时产生纵向裂缝，这种裂缝更为危险。
为了防止出现这种情况，要控制柱的配筋率，对于筒仓柱的全部配筋率不应大于0.02。
从经济和施工方面来考虑，一般常用的配筋率范围为0.005~0.02。
常用框架结构设计板、梁、柱的经济取值一、单向板肋梁楼板。
1、主梁：经济跨度一般为6~9米，截面高度为跨度的1/14~1/8，宽度为梁高的1/3~1/2；2、次梁：经济跨度（即主梁的间距）一般为4~7米，截面高度为次梁跨度的1/28~1/12，宽度为梁高的1/3~1/2。
3、板：经济跨度（即次梁的间距）一般为1.8~3.0米，板厚不小于其跨度的1/40，一般为70~100㎜。
二、井字梁楼板（正交式或斜交式）。
井字梁楼板梁的跨度可达30米，板的跨度一般为3米左右。
三、经济配筋率：1：板：0.4％一0．8％，如取其平均值．则板为0.6％；2：矩形粱：0．6％～1.5％，矩形梁平均值为1.05％，T形梁0.9％一1.8％，T形粱平均值为1.35％。
一般情况下，粱板的配筋率应尽可能用其经济配筋率的平均值、但由于各种原因，不可能都如愿以偿、故经济配筋率的核心范围，建义扳取0.5％～0．7％，矩形粱取0.85％～1．25％，T形粱取1.1％～1．6％。
压型钢板配筋计算
浙江杭萧钢构股份有限公司2m+2m+2m+2m 四等跨连续板（一）设计数据1 基本数据混凝土强度 C25 ,板中钢筋采用HPB235级钢筋结构重要性系数 γ＝1永久荷载分项系数 γG ＝1.2可变荷载分项系数 γQ ＝ 1.4次梁间距l 1＝2000mm l 2＝2000mm l 3＝2000mm l 4＝2000mm 楼板最大厚度 h ＝150mm 楼板平均厚度 h ＝112mm 假设支承梁上翼缘宽度b 1均为100mm 模板在梁上的支承长度 a ＝50mm 单榀压型钢板计算宽度 b f '＝352mm 单榀压型钢板槽宽 b ＝153mm混凝土抗压强度设计值 f c ＝11.9混凝土抗拉强度设计值 f t ＝ 1.27混凝土抗拉强度标准值 f tk ＝ 1.78混凝土弹性模量 E c ＝2800相对受压区高度0.55钢筋抗压强度设计值 f y '＝210钢筋抗拉强度设计值 f y ＝210钢筋强度标准值 f yk ＝235钢筋弹性模量 E s ＝210000连接钢筋抗拉强度设计值 f y ＝210混凝土上保护层厚度 c'＝15mm 混凝土下保护层厚度 c ＝15mm2 荷载取值楼板 2.8面层1.25楼面活荷载2.53、荷载计算压型钢板楼板配筋计算书2m kN2m kN2mk N2m kN2m m N2m m N =b ξ2m m N 2m m N 2m m N2m m N2m m N 2m m N 2m m N α)2(02xh bx f M c -=浙江杭萧钢构股份有限公司楼板净跨l1n=l1-b1＝1900mml2n=l2-b1＝1900mml3n=l3-b1＝1900mml4n=l4-b1＝1900mm 楼板自重g1=25×h×b＝0.986除楼板自重外的永久荷载 g2=1.2×b＝0.440楼面活荷载 p2=楼面活荷载×b＝0.880（二）内力计算按四等跨连续板计算计算跨度 l10=l1n+a/2+b1/2＝1975mml20=l2n+b1＝2000mml30=l3n+b1＝2000mml40=l4n+a/2+b1/2＝1975mm 查《建筑结构静力计算手册》得：恒载下：AB段跨中弯矩 M GK1=0.077×(g1+g2)l102=0.428 BC段跨中弯矩 M GK2=0.036×(g1+g2)l202=0.205CD段跨中弯矩 M GK3=0.036×(g1+g2)l302=0.205DE段跨中弯矩 M GK4=0.077×(g1+g2)l402=0.428B处支座弯矩 M GKB=－0.107×(g1+g2)l202=-0.610C处支座弯矩 M GKC=－0.071×(g1+g2)l302=-0.405D处支座弯矩 M GKD=－0.107×(g1+g2)l302=-0.610活载下：考虑荷载最不利组合AB段跨中弯矩 M QK1=0.100×p2l102=0.343BC段跨中弯矩 M QK2=0.074×p2l202=0.260CD段跨中弯矩 M QK3=0.081×p2l302=0.285DE段跨中弯矩 M QK4=0.098×p2l402=0.336B处支座弯矩 M QKB=－0.121×p2l202=-0.426C处支座弯矩 M QKC=-0.036×p2l302=-0.127D处支座弯矩 M QKD=-0.058×p2l302=-0.2042m kN2mkN2mk N2mkNmkNmkNmkNmkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅(mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅mkN⋅浙江杭萧钢构股份有限公司∴ 最大弯矩跨中：AB 跨 M k1=M Gk1+M Qk1＝0.771 M 1=γ[γG (M Gk1)+γQ M Qk1]=0.994支座：B 支座 M kB =M GkB +M QkB ＝-1.036 M B =γ[γG (M GkB )+γQ M QkB ]=-1.328（三）截面设计1、 正截面承载力验算（1） 楼板钢筋计算∵h 0=h-20=130.000mm∴ 混凝土受压区高度 1.839mm受拉区钢筋截面面积36.683mm 2初选2φ12实际钢筋截面面积：A s ＝226.000mm 2配筋率验算最大配筋率0.031kN ⋅m kN ⋅mkN ⋅%45t f f ==ycbf f ξρmax m kN ⋅m kN ⋅kN ⋅kN ⋅=--=fc b f Mh h x '2120==yf c sfxb f A'sy f c A f x b f =')2('01x h x b f M f c -=浙江杭萧钢构股份有限公司最小配筋率取0.002与 中的较大值∵0.003∴ 最小配筋率＝-0.000720.00354.129mm 2619.905mm 2所以满足要求！（2） 支座负筋计算 B支座∵h'0=h-20=130.000mm ∴ 混凝土受压区高度 5.739mmB 支座所需负筋截面面积49.761mm 2初选φ12@200实际钢筋截面面积：A B ＝198.880mm 2配筋率验算最大配筋率0.031最小配筋率取0.002与 中的较大值∵0.003∴ 最小配筋率＝-0.000720.003124.533mm 21426.187mm 2所以满足要求！楼板连接处需按构造配置连接钢筋。
压型钢板屋面板计算
压型钢板屋面板计算在进行压型钢板屋面板计算之前，需要确定以下几个关键参数：1.屋面投影面积：这是指屋面的平面投影面积，可以通过测量或根据建筑图纸计算得出。
2.板材长度：这是指屋面板在较长一侧的长度，通常以米为单位。
3.板材宽度：这是指屋面板在较短一侧的宽度，通常以米为单位。
4.屋面板类型：有许多不同类型的压型钢板可用于屋面，如波纹板、瓦型板等。
不同的板材类型具有不同的尺寸和特性。
在进行计算之前，需要确定所需的压型钢板的类型和尺寸。
这可以根据建筑设计和预算要求来确定。
一旦确定了所需的板材类型和尺寸，就可以进行计算：1.计算板材面积：通过将板材长度乘以板材宽度，可以得出每块板材的面积。
对于曲面屋面板，需要根据它们的形状进行适当的估算，以获取板材的有效面积。
2.计算板材数量：通过将屋面投影面积除以每块板材的面积，可以确定所需的板材数量。
需要考虑到板材之间的重叠和浪费。
3.添加额外的板材：为了确保备用和避免短缺，通常会在所需的板材数量上增加一定比例的额外板材。
4.验证计算结果：最后，需要验证计算结果，确保所需的板材数量和尺寸与实际情况一致。
如果存在差异，需要重新计算或进行修正。
除了以上的基本计算，还可以根据具体需求考虑以下因素：1.边缘板材：如果需要将屋面板延伸到建筑物的边缘，则需要计算边缘板材的数量和尺寸。
这些板材通常需要与主要屋面板进行连接。
2.附加材料：除了压型钢板之外，还可能需要使用其他附加材料，如螺钉、垫片等。
这些材料的数量和尺寸也需要相应计算。
总的来说，压型钢板屋面板计算是一个复杂的过程，需要准确地确定所需的板材数量和尺寸。
通过正确计算，可以确保屋面板的质量、安全和经济性。
因此，在进行压型钢板屋面板计算时，确保使用正确的数据和正确的计算方法非常重要。
压型钢板组合楼板计算
1174.971858 mm2
IuL=k7+kK8+kk 9+kk10+k11*kK 12
长期刚度计算开裂截面 kk13=4*ρa*а E+(ρa*2*а E)^2 yccL2=[sqrt(k k13)-ρa*2*а E]*ho 满足条件yccL2 ≤hc= kK14=(Cs*yccL 2*yccL2*yccL2 )/3 kk15=2*а E*Aa*ycsL*ycs L
0.0210 0.309689908 mm
39.15 mm 50 mm
3999700.757 mm4 5262007.603 mm4 2934126.667 mm4 12195835.03 mm4 17927493.85 mm4 5.37825E+11 N.mm2
521344.80 mm3 5487.84 mm2 57.31 mm
面筋的相对粘
结特征系数νi
面筋保护层厚
度C
构件受力特征
系数аcr
混凝土抗拉强
度标准值ftk
Ate=0.5*bmin*
h+(Cs-
bmin)*hc
ρte=As'/Ate
（当ρte≤
0.01时，取
0.01）
deq=D/νi
б
sk=M2/(0.87*h
o*As')
ψ=1.1-
0.65*ftk/(ρ
te*бsk)
10.80 KN.m
5.01 KN 3.46 KN
斜截面受剪承 载力满足要求 。
3.3 扰度验算
短期刚度计算未开裂截面 аE=Ea/Ec 计算截面中和 轴距混凝土顶
压型钢板组合楼板(组合楼承板)配筋计算(Mathcad)
qhk = 0.86 KN/m
fy1 := 210 fy2 := 300 H0 := H − a
N/mm2 N/mm2
m
二、压型钢板配筋计算 计算公式按《简明钢筋混凝土结构计算手册》(机械工业出版社 国振喜主编)ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
板计算跨度
L1 := 3.7 m
α1 := 1.0
β1 := 0.8
a.跨中弯矩最大值 （翼缘处于受压区 ）
2 截面高宽 b := 1000 mm α1 := 1.0
有效高度 h0 := h − 15
αs :=
M3 ⋅ 106 α1 ⋅ fc ⋅ b ⋅ h02
1 + 1 − 2⋅αs γs :=
2 As3 : M3 ⋅ 106
M3 = 0.431 h := 64 h0 = 49
KN-m mm mm
αs = 0.013
混凝土自重 恒载标准值
q3
:=
⎡⎢⎣ B1 ⋅ H2
+
⎛⎜⎝
B2
+ 2
B3
⎟⎠⎞
⋅ H1⎤⎥⎦
⋅ 25
qdk := q1 + q2 + q3
c.活载计算 活载标准值
qhk := 2.5 ⋅ B1
d.材料 混凝土抗压强度 混凝土抗拉标准值 板保护层厚度
fc := 14.3 ftk := 1.43 a := 0.015
N/mm2 N/mm2
m
钢筋强度设计值 有效高度
B1 := 0.344 m B2 := 0.140 m B3 := 0.204 m H1 := 0.076 m H2 := 0.064 m H := H1 + H2 H = 0.14 m
压型钢板计算范文
压型钢板计算范文压型钢板是一种形状和尺寸经过压制和成型的金属板材。
它具有强度高、刚度好、重量轻、成本低等优点，可以广泛应用于建筑、桥梁、机械制造等领域。
在进行压型钢板计算时，一般需考虑以下几个方面：材料选择、截面尺寸、强度计算、稳定性计算等。
首先，材料选择是进行压型钢板计算的第一步。
常见的压型钢板材料有普通碳素结构钢、低合金钢、不锈钢、铝合金等。
根据实际使用要求，选择合适的材料，以满足强度、耐腐蚀和使用寿命的要求。
其次，压型钢板的截面尺寸也是计算中需要考虑的重要因素。
截面尺寸的确定需要满足强度和刚度的要求，并考虑到板材重量和成本等因素。
对于特定的工程要求，通常可以采用截面尺寸经验公式或有限元分析等方法进行计算。
强度计算是压型钢板计算的重点之一、对于不同的应力状态（拉伸、压缩、弯曲等），需要进行相应的强度计算。
在强度计算中，常用的方法有杆件法、板材法、有限元分析等。
利用这些方法，可以计算出压型钢板在不同受力状态下的强度，并确保满足设计要求。
稳定性计算是压型钢板计算中的另一个重要方面。
压型钢板在受力过程中容易发生屈曲或失稳，因此需要进行稳定性计算来确保结构的安全性。
稳定性计算中，一般采用欧拉稳定性理论或有限元分析方法，得出压型钢板在不同受力状态下的临界稳定荷载，并与实际工况进行比较。
此外，压型钢板的计算还需要考虑一些其他因素，如焊接连接强度、腐蚀防护措施等。
在实际工程中，还需要参考相关标准和规范，并进行必要的试验验证，以确保计算结果的准确性和可靠性。
综上所述，压型钢板计算是一个复杂的过程，需要综合考虑材料选择、截面尺寸、强度计算、稳定性计算等多个因素。
通过合理的计算和分析，可以确保压型钢板在不同工况下的安全可靠性，满足设计要求。
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恒载 活载
表2 板支座弯矩 计算
B -0.542 -0.316 -0.858
BC跨 0.182 0.193 0.375
C -0.360 -0.094 -0.454
0.193 0.211 0.249 -0.316
-0.094
-0.151
CD跨 0.182 0.211 0.394
楼板自重 g1=25×h×b＝
除楼板自 重外的永 久荷载 g2=1.2×b＝
楼面活荷 载 p2=楼面 活荷载×b ＝
（二）内 力计算
按 四等跨连 续板计算
1700 mm 1700 mm 1700 mm 1700 mm 0.529
1.035
0.805
计算跨度 l10=l1n+a/2 +b1/2＝
＝
＝
l20=l2n+b1 l30=l3n+b1
混凝土抗 压强度设 计值 fc＝
混凝土抗 拉强度设 计值 ft＝
混凝土抗 拉强度标 准值 ftk＝
混凝土弹 性模量 Ec ＝ 相对受压 区高度
钢筋抗压 强度设计 值 fy'＝
钢筋抗拉 强度设计 值 fy＝
钢筋强度 标准值 fyk ＝
钢筋弹性 模量 Es＝
连接钢筋 抗拉强度 设计值 fy ＝ 混凝土上 保护层厚 度 c'＝ 混凝土下 保护层厚 度 c＝
CD段跨中 弯矩 MQK3=0.08 1×p2l302=
DE段跨中 弯矩 MQK4=0.09 8×p2l402=
B处支座弯 矩 MQKB= －0.121× p2l202=
C处支座弯 矩 MQKC=0.036× p2l302=
D处支座弯 矩 MQKD=0.058× p2l302=
恒载 活载
表1 板跨中弯矩 计算
∴ 最小配筋率＝
-0.00012
0.002 53.552 mm2 613.291 mm2
所以
楼板连接 处需按构 造配置连 接钢筋。 计算结 束！
满足要求！
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假设支承 梁上翼缘 宽度b1均为 模板在梁 上的支承 长度 a＝ 单榀压型 钢板计算 宽度 bf'＝
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1
1.2
1.4 1800 mm 1800 mm 1800 mm 1800 mm 130 mm
92 mm
100 mm
50 mm
230 mm
浙江杭萧钢构股份有限公司
单榀压型 钢板槽宽 b＝
查《建筑 结构静力 计算手册 》得：
l40=l4n+a/2+b1/2＝
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1775 mm 1800 mm 1800 mm 1775 mm
AB段跨中 弯矩 MGK1=0.07 7× 恒载下： (BgC1段+g跨2)中l102= 弯矩 MGK2=0.03 6× (g1+g2)l202 =CD段跨中 弯矩 MGK3=0.03 6× (g1+g2)l302 =DE段跨中 弯矩 MGK4=0.07 7× (g1+g2)l402 =B处支座弯 矩 MGKB= －0.107× (g1+g2)l202 =C处支座弯 矩 MGKC= －0.071× (g1+g2)l302 =D处支座弯 矩 MGKD= －0.107× (g1+g2)l302 =
DE跨 0.379 0.249 0.628
D -0.542 -0.151 -0.693
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∴ 最大 弯矩
AB跨 Mk1=MGk1+ 跨中： MQk1＝
M1= γ[γ G(MGk1)+γ QMQk1]=
B支座 MkB=MGkB 支座： +MQkB＝
MB= γ[γ G(MGkB)+γ QMQkB]=
（三）截 面设计
1、 正 截面承载 力验算
浙江杭萧钢构股份有限公司
0.633 0.810 -0.858 -1.092
（1） 楼 板钢筋计 算
∵
∴ 混凝 土受压区 高度
受拉 区钢筋截 面面积
h0=h-20=
110.000 mm 2.725 mm
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27.628 mm2
浙江杭萧钢构股份有限公司
2 荷载 取值
Байду номын сангаас
楼板 面层 楼面活荷载
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88 mm 11.9 1.27 1.78
2800 0.55 270 270
300 200000
300 15 mm 15 mm
2.3 4.5 3.5
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3、荷载 计算
楼板净跨 l1n=l1-b1＝ l2n=l2-b1＝ l3n=l3-b1＝ l4n=l4-b1＝
初选 实际钢筋 截面面 积：
配筋 率验算
最大配筋 率
As＝
1φ12 113.000 mm2
0.024
最小配筋 率取0.002 与
中的较大 值
∵
0.002
所以
（2） 支 座负筋计 算
B支座 ∵
∴ 最小配筋率＝
-0.00012
0.002 20.489 mm2 234.650 mm2
满足要求！
∴ 混凝 土受压区 高度
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压型钢板楼板配筋计算 书
2m+2m+2m +2m 四等 跨连续板
（一）设 计数据
1 基本 数据
混凝土强 度 C25 ,板 中钢筋采 用HPB235 级钢筋 结构重要 性系数 γ ＝ 永久荷载 分项系数 γG＝
可变荷载 分项系数 γQ＝
次梁间距 l1＝
l2＝
l3＝
l4＝ 楼板最大 厚度 h＝ 楼板平均 厚度 h＝
考虑荷载 最不利组 活载下： 合
AB段跨中 弯矩 MQK1=0.10 0×p2l102=
浙江杭萧钢构股份有限公司
0.379 0.182 0.182 0.379 -0.542 -0.360 -0.542
0.254
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浙江杭萧钢构股份有限公司
BC段跨中 弯矩 MQK2=0.07 4×p2l202=
h'0=h-20=
110.000 mm 9.932 mm
B支座所 需负筋截 面面积
38.523 mm2
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浙江杭萧钢构股份有限公司
初选 实际钢筋 截面面 积：
配筋率 验算
最大配筋 率
AB＝
φ8@200 57.000 mm2
0.024
最小配筋 率取0.002 与
中的较大 值
∵
0.002