表冷器计算书
Ф16铜管表冷器设计计算书
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 设计风量 设计冷量 本机采用铜管套铝片表冷器，其结构参数如下： 翅片形状 每排管管数N= 管排数P= 分路数n= 每路水程数m= 盘管组合数Z= 每组盘管集水管规格S= 每组盘管集水管内径Di= 翅片密度FPI= 片间距e= 管间距s1= 排间距s2= 叠片长度L= 铜管内径di= 铜管外径do= 翅片厚度δ = 则: 每米肋管长的肋片表面积Af=(s1*s2-π *do /4)*2/e 每米肋管长的肋片间基管外表面积Ap=π *do*(e-δ )/e 每米换热管外表面的换热面积为A=Af+Ap 每米换热管内表面的换热面积为Ai=π *di 肋化系数τ =A/Ai 肋通系数（每米肋管外表面积与迎风面之比）a=A/s1 净面比（最窄流通断面积与迎风面之比） ε =(s1-do)(e-δ )/s1/e 总的换热面积 F=A*总换热管长 迎风面积 Fy=N*s1*L 迎面风速 Vy=Qf/Fy/3600 最小流动截面的风速v=Vy/ε 空气流通段面的当量直径 de=2*(s1 -di)*(e-δ )/((s1-di)+(e-δ )) 进水温度tw1 出水温度tw2
0.956222152 20.49 1.583354863 63.8670001 8.798691788 8.329945574 0.943916919 W/m2℃ ℃ kW kW
1.286859236 59.34628807
% %
49.67285831 94.07969034 25.62982536
Pa Pa kPa
表冷器计算书
表热器估计书籍之阳早格格创做(一)前表热器a.已知：①风量：14000CMH气氛品量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈气氛体积流量 q vg=14000/3600≈3/s②气氛进、出心温度：搞球：35/17℃℃③气氛进、出心焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进火温度：6℃，流量：110CMH(前、后热却器)⑤阻力：火阻＜70KPa，风阻700Pa(前后热却器)b.估计：①交战系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈②查《部分气氛热却器的交战系数ε2》表：当时：GLⅡ六排的ε2从那咱们不妨瞅出：六排管即可谦脚央供.（可得出如下论断：正在表热器中型尺寸受到节造的情况下，咱们从删大换热里积去普及换热总量经常不大理念，纵然强止减少排数仍旧助闲不大.尔近30遍的脚工估计也道明白那一面.普及火流速战落矮火温对于普及换热总量有更为主动的孝敬.通过估计咱们不妨创造钢管的火阻真正在太大，轻微减少一面，火阻便大的吓人.于是尔安排采与了二组单排供、单排回的表热器，正在二组总排数仅8排的表热器里共时供回火达四排之多，火程便一个去回.那样便出现了大流量小温好的情况，火流速ω不妨普及.正在热冻火里增加乙二醇，使热冻火的冰面下落.很简单咱们创造对于数仄衡温好普及了很多.进而达到了普及换热总量的脚段.）③选型分解：⊙热背荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×)≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的火阻△Pω≤70Kpa得：管内火流速ω≤[火阻的大小战火程的少短也有稀切的闭系，体味公式不对于此给个道法.推论：八排管（即本量上的二排管）正在流速一定时的火阻必为六排管的1/3.表里上不妨使△Pω≤70Kpa，有ω≤1.8874m/s，但是知识报告咱们：不克不迭如许与值，不妨判决八排管（即本量上的二排管）的ω≤1.5m/s为合理.] 仄安起睹，设令：ω=1.2m/s⊙央供V，可初估迎里尺寸（估计标明风速战流速的减少，将戴去K值的减少，但是K值的减少，却引导迎里的减小，间接使所有换热里积A的减小，尔对于Vy=2.8m/s举止的估计标明，K值的减少，A值减小，K×A之积减少本去不明隐.从那面去瞅死K值换A值较为有好处完全换热效验，特别的要保6~8排的K值，换去的是将正在以去用4~6排的减少里积去补充，是很得不偿得的，况且那时K值还得再按0.8倍估计.但是按Vy=2.0m/s估计标明：A值减少，K×A之积也反而减小，K=65.336，思量其余果数K=54.23，β≈，γ≈；ε1≈0.5665534，提出t w1℃的分歧理央供.由多次的估计瞅出存留一个K×A最好大值，即以下的分解估计）.统造V安排，有：迎风里积Ay=q vg2令：表热器少L=1500 L’=1500+120+120+60=1800表热器下≈迎里换热管数n=h/39≈（根）与n=29根共时总供火根数N=29×4=116根有：表热器下h=1131 h’=1131+84=1215迎风里积2迎里风速Vy= q vg≈⊙可提供的热火流量 q mw：经反复多次验算，按△tw =℃安排较为合理.热冻火量q mw =Q/C×△tw×==18.71L/s(67.356CMH)根据所提供的110CMH的火量调配到前表热器可正在75CMH安排（由于火泵的选大，本量流量已正在120CMH以上，调配到前表热器可达80CMH）.通火截里Aw= n×Ad =116×1.54×10-4=1.7864×10-2m2ω= q mw /Aw≈普及到ω=m/s 有q mw= L/s （77.17248CMH）则：△tw≈3.0544℃≈3.1℃④表热器结构尺寸(GLⅡ型)查《真用造热与空调工程脚册》page584~586《气氛热却器本能参数》表:肋管D18×2+φmm单位少度管传热里积：Fd=0.64㎡/m思量局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计.换热里积A：A=n×8×L×Fd =29=28㎡⑤析干系数：ξ⑥传热系数：K8yξ8)]-1≈99.077W/㎡℃K8计= K8×η×≈82.234W/㎡℃η—建正系数(思量排数、污秽、表面积灰、估计缺面等仄安果素)⑦估计热接换效用系数ε1:估计传热单元数：β=KA/ξq mg Cp×28/3.231×4.667×1.01×103≈估计火当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C≈ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核估计热冻火初初温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε15×0.656432≈℃（根据〈简明空调安排脚册〉page150介绍：思量仄安系数α=0.94.那是针对于热冻火重新走到底的情况，咱们采用的是八排四进四出，热排管末究脆持一个仄衡矮温状态，不妨使仄安系数α=0.95~1，与α=0.95）t w1=℃＞6℃谦脚可提供6℃的热冻火央供.与t w1=℃⊙咱们的结构更多的大概是α=1：t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/1×0.656432≈℃⊙t w2= t w1+△tw =6+3.℃⑨校核估计传热量⊙对于数仄衡温好△tm△tm=[(35-9.1)-(17-6)]/ln[(35-9.1)/(17-6)]≈℃⊙Q=KA△≈303736(w)≈3(Kw)⊙仄安系数≈10.8%分解：由于咱们正在参数的与值设定上已是最不利的情况，而估计又充分思量了余量，且使用的估计公式自己便是根据真验得出的体味公式，正在此前提上另有余量是仄安合理的.⑩风阻校核估计：六排：△P≈八排：△P×8/6≈1≈175Pa⑾火阻校核估计：六排：△PωKPa那里八排管（即本量上的二排管）估与△Pw=40Kpa，谦脚央供.（二）后表热器a. 已知：⑪风量：14000CMH气氛品量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈气氛体积流量 q vg=14000/3600≈3/s⑫气氛进、出心温度：搞球：/14.5℃干球：℃⑬气氛进、出心焓值：/29.79KJ/㎏⑭进火温度：6℃，流量：110CMH(前、后热却器)⑮阻力：火阻＜70KPa，风阻700Pa(前、后热却器)b. 估计：①交战系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-()/()≈0.7843②查《部分气氛热却器的交战系数ε2》表：当Vy=3m/s时：GLⅡ六排的ε2-6＞0.78922、GLⅡ四排的ε2-4通过尔往日多次的估计比较，采用12排才搞较好的谦脚K×A的央供，为不使火阻过限，分三组每组走四排（二个去回）.③选型分解：⊙热背荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×)≈Kw(112735Kcal/h)⊙统造Vy=3m/s，可初估迎里尺寸：Ay=q vg3≈1.2963≈1.3m2令：L=1500（统一中型宽度）L’=1500+120+120+60=1800h=Ay/L=1.3≈mn=h/39≈22.23根与n=22根、N=22×3=66根有：h=858 h’=858+84=942Ay= L×h=×0.858=1.287m2Vy= q vg287≈m/s⊙管内火流速ω根据正在前表热器的分解，设令：ω≤1.1m/s⊙可提供的热火流量 q mw：经反复多次验算，按△tw =℃估：q mw =Q/C×△tw×≈kg/s=L/s(CMH)根据所提供的110CMH的火量调配到后表热器可正在35CMH安排（由于火泵的选大，本量流量已正在120CMH以上，调配到前表热器可达40CMH）.Aw= n× Ad =66×1.54×10-4=1.0164×10-2m2ω= q mw/Aw≈m/s（小于设定的ω≤1.1m/s）q mw = L/s（40CMH）可普及到ω=m/s则：△tw≈℃≈℃④表热器结构尺寸(GLⅡ型)查《真用造热与空调工程脚册》page584~586《气氛热却器本能参数》表:肋管D18×2+φmm单位少度管传热里积：Fd=0.64㎡/m思量局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计.换热里积：A=n×12×L×Fd =22×12=241.56㎡⑤析干系数：ξ=1（果为不除干）⑥传热系数：K12yξ8)]-1≈43.64W/㎡℃K12计= K12×η×≈≈31W/㎡℃η—建正系数(思量排数、污秽、表面积灰、估计缺面等仄安果素)⑦估计热接换效用系数ε1:⊙估计传热单元数：β=KA/ξq mg Cp=31×2/1×4.667×1.01×103≈⊙估计火当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=1≈01336⊙ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核估计热冻火初初温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=-(-1)/×≈℃t w1=℃＞6℃谦脚可提供6℃的热冻火央供.与t w1=℃⊙t w2= t w1+△tw ℃⑨校核估计传热量⊙对于数仄衡温好△tm△tm=[(-)-(1-6)]/ln[(3-)/(1-6)]=/ln/≈1℃⊙Q=KA△tm=31×2×1≈130722(w)≈(Kw)⊙仄安系数≈8.44%分解：由于咱们正在参数的与值设定上已是最不利的情况，而估计又充分思量了余量，且使用的估计公式自己便是根据真验得出的体味公式，正在此前提上另有余量是仄安合理的.⑩风阻校核估计：6排：△P≈12排：△P×12/6≈≈315Pa⑾火阻校核估计：6排：△PωKPa那里12排管（即本量上的4排管）估与△Pw=60Kpa，谦脚央供.。
表冷器冷量计算
21 14.853 21.5 15.327
Qs显热量KW
QL潜热量KW
QT总热量KW Qv加热量KW
11 7.751 11.5 8.016 11.8 8.179
空气冷却： 加热／冷却：
空气冷却： 加热／冷却：
12.06655508 -12.06655508 10.30904984 10.30904984
=Qs+QL意：一二次回风含湿量d混 （即g：/Kdg混）=8必.89须9g≤/K室g内＜温湿度下 dn=9.059g/Kg
9.21 5.91
饱和气压 实际气压
含湿量 焓值 露点温度 密度 湿球温度 绝对湿球温度 饱和气压对数
P1qb
A 实际气压
密度
P（qd） P（q）
d I tl ρ ts Ts LN(P1qd) P1qb A P（q） ρ
t1ng一次回风温度℃ dn1一次回风含湿量g/kg
h 2一次回风焓值kj/kg
t2ng二次回风温度℃ dn2二次回风含湿量g/kg h 3二次回风焓值kj/kg
混合风
tC 新一回混风温度℃ d1.2 新①回混风含湿量g/kg h 1.2新一次回风焓值kj/kg
经表冷后
tL新①回混出风温度℃ dL新①回混出风含湿量g/kg
37.95
14.50
9.22 37.95
表冷显热量KW 表冷全热 KW 除湿量 Kg/h
11.77 22.62 14.85
夏季工况：新风：33.5℃DB/28 回风：24±2℃DB/60±5%RH；新一
7
12
2500 2500 500 0.2
0 1 0 0.8
二次混合前 t2前二次混合前温度℃ d2送 二混前含湿量g/kg h 2 送二混前焓值kj/kg
表冷器计算介绍模板之欧阳数创编
表冷器计算书(一)(二)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
Ф9.52铜管表冷器计算书
1.809111321
m/s
0.592364095
m/s
根据给定的设计参数、室外参数和进风温度，可以计算表冷器进出风状态点的参数如下:
大气压力 进风干球温度t1 进风湿球温度ts1 进风焓 i1 出风干球温度t2 出风湿球温度ts2 出风焓 i2 机器露点 t3 机器露点温度对应的焓i3 则: 达到空气处理过程所需要的冷却效率η=(i1-i2)/(i1-i3) 达到空气处理过程所需要的制冷量 Q0=G*ρ*(i1-i3) 空气处理过程中的析湿系数ξ=(i1-i2)/(t1-t2)/cp 2排传热系数K=1/(1/(45.895Vy0.444ξ0.463)+1/(359.734ω0.8)) 对数传热温差ΔT=((t1-tw2)-(t2-tw1))/ln((t1-tw2)/(t2-tw1)) 传热量Q=K*F*ΔT 2排接触系数η'=0.985502-0.012435Vy
kW
W/m2℃ ℃ kW
下面对计算结果进行校核验证：
第49项与第55项的偏差：|η'-η| / η *100% 第50项与第54项的偏差：|Q-Q0| / Q0 *100% 设计校核偏差大于5％，请重新设计和校核！
2排干工况空气阻力Hg=12.515Vy1.696 2排湿工况空气阻力Hs=17.058Vy1.544ξ0.125 水阻力Hw＝1.061mLω2+0.489(m-1)πs1ω2+10.945ω2+0.05ω'2
51.78732823
%
1.042046237
%
31.0500707
Pa
37.87205668
Pa
77.24760355
kPa
101325 25
9.52表冷器性能计算
m/s =
-1
1.373 56.97 （W/m2℃）
空气的定压比热 = 水量(kg/s)×水的比热
热交换效率系数ε 1＇ 需要的热交换效率系数ε 1 热平衡
= = = =
1-e-β (1-γ ) 1-γ e-β (1-γ ) t1-t2 t1-tw1 ε 1'-ε 1
=
水流量W
=
=
=
5.4
L/S
水流量m3/s = 0.81 水通断面积m2 全热冷量（KW） 111.87 析湿系数ξ = = 81.45 显热冷量（KW） + 1/(303.134ω 0.8)］ 传热系数K = ［1/(37.947 Vy0.464ξ 0.673) 表冷器能达到的热交换效率系数 传热系数(W/m2℃×散热面积(m2) 10044.55 = 传热单元数β = 析湿系数×风量(kg/s)×空气的定压比热 9248.21 水流速ω = 水当热比γ
（Pa） （KPa）
表冷器计算
序号： 已知参数： 1. 风量G— 20000 m3/h 2.全热冷量Q—111.87 kW 3.进口水温tw1— 7 ℃ 4.出口水温tw2—12 ℃ 计算： 空气出口参数 干球温度t2— 14.93 ℃ 湿球温度ts2— 14.04 ℃ 焓i2— 39.105 KJ/KG 型 号： 1520 5.空气进口参数 干球温度t1— 27.00 ℃ 湿球温度ts1— 19.50 ℃ 焓i1— 55.886 KJ/KG
表冷器参数 翅片型式— φ 9.52—波纹压花片 mm 片距— 1.95 4 排数— 50 面管数— 单排表冷器传热面积 : 44.1 m2 表面风速Vy = 风量（m3/s） 迎风面积（m2） 全热冷量KW 进出水温升℃ =
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 qmg=(14000×/3600≈s空气体积流量 qvg=14000/3600≈s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：℃③空气进、出口焓值：㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（tg2-ts2）/（tg1-ts1）=1-/≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= qmg ×(h1-h2)×－≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa得：管内水流速ω≤s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。
表冷器性能计算书
风量25000m3/h,要求的制冷量127KW，表冷器前的参数为t干=27℃，t湿=℃，焓值=56KJ/Kg,表冷器后的参数t干=℃，t湿=℃，焓值=Kg确定表冷器为4P，表冷器净长1750，表冷器高40孔。
表冷器的迎风面积=表冷器净长*表冷器高*38/1000000=1750*40*38/1000000=表冷器迎面风速=风量/3600/迎风面积=25000/3600/=s表冷器换热面积=表冷器排数*排间距*表冷器孔数*孔间距*表冷器净长/片间距*2/*8*8*表冷器排数*孔数=4**40*38*1750/*2/*8*8*4*40=234m2水量=冷量/5/=127/5/=h铜管内的水流速=水量/3600/（排数/管程数*单管内的流通面积*表冷器也数）=3600/（4/8**40）=s析湿系数=(表冷器入口焓值-表冷器出口焓值)/干空气定压比热/(表冷器入口干球湿度-表冷器出口干球温度)=（）/（）=传热温差=（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））/LN（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））=（（27-12）-（））/LN（（27-12）-（））=传热系数=*（1/（1/（*迎面风速*析湿系数）+1/（*铜管内的水流速））=*（1/（1/（*）+1/（*））=（m2. ℃）传热量=传热温差*传热面积*传热系数/1000=*234*1000=127KW传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
其余机组计算形式同上，计算结果如下：风量12500m3/h,确定表冷器4P，表冷器净宽950mm,表冷器高40孔.表冷器迎风面积,表冷器迎面风速s，表冷器换热面积127 m2，传热系数（m2. ℃），传热量63KW.传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
风量30000m3/h,确定表冷器4P，表冷器净宽1950mm,表冷器高40孔.表冷器迎风面积,表冷器迎面风速s，表冷器换热面积261 m2，传热系数（m2. ℃），传热量120KW.传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
表冷器
盘管的选型计算书盘管的选型计算书盘管的选型计算书盘管的选型计算书一、AHU150901 1台风量18700m3/h 全新风外形B×H 1920×1710mm 夏季表冷进风参数tg=36.3℃ts=27.3℃额定冷量270KW 查i-d图进风焓i1=86KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=86-2.1187003600270××=43 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)163.36(01.14386−×−=2.1 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 1570×1334 净尺寸 33孔迎风面积Fy=1.57×1.334=2.09m2 迎面风速V y=FyG=09.2360016100×=2.14 m/s =)21(21ttcpii−− 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(9.0175.36−×−=0.734 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=435015.014.3)8.1~0.1(09.214.244.2000289.02××××××=0.51 0.28 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.57 0.66 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =77.789.7w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( )66.057.07.897.77(6.32.11610001.144.2××××=224 299 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=258344 m2 如选用8排表冷器,则实际散热面积F实=1.57×0.8×35×8=352 m2>344 m2 所以选用8排表冷器合适二、AHU50902 1台风量16500m3/h 新风量3630m3/h 回风量2870m3/h 机组外形B×H1920×1710mm 夏季表冷进风参数tg=28.3℃ts=22.0℃额定冷量120KW 查i-d图进风焓i1=64KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=64-2.1165003600120××=42 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)163.28(01.14264−×− =1.77 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 1570×1334 净尺寸 35孔迎风面积Fy=1.57×1.334=2.09m2 迎面风速V y=FyG=09.2360016500×=2.19 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)73.28(9.0163.28−×−=0.64 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=435015.014.3)8.1~0.1(77.109.219.2000289.02××××××=0.38 0.21 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.83 0.9 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =68 77w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( )9.0837.077~68(6.32.11650001.177.1××××=142 174m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=164200m2 每米铜管散热面积约0.8m2 如取6排表冷器,则实际散热面积F实=1.57×0.8×35×6=264 m2>200 m2 所以选用6排表冷器合适三、AHU50903 1台风量49000m3/h 新风量3920m3/h 回风量45080m3/h 机组外形B×H 2540×2330mm 夏季表冷进风参数tg=27.0℃ts=21.0℃额定冷量250KW 查i-d图进风焓i1=60KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=604-2.1490003600250××=45 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=16.7℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)7.1627(01.14560−×−=1.44 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2190×915 净尺寸 24孔两台迎风面积Fy=2.19×0.915×2=4.02m2 迎面风速V y=FyG=02.4360049000×=3.39 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)727(94.07.1627−×−=0.55 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=4224015.014.3)8.1~0.1(02.439.344.1000289.02×××××××=0.67 0.37 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.97 1.1 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =668 74w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 1.197.074~66(6.32.14900001.144.1××××=292 371m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=336 427m2 每米铜管散热面积约0.8m2 如取6排表冷器,则实际散热面积F实=2.19×0.8×48×6=205 m2>427 m2 所以选用6排表冷器合适四、AHU50502A B 2台风量80300m3/h 全新风机组外形B×H 3160×2970mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量260KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1803003600260××=84 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=28℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)285.36(01.18494−×− =1.16 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2180×1219 净尺寸 32孔4台迎风面积Fy=2.81×1.219×2=6.85m2 迎面风速V y=FyG=85.6360080300×=3.26 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(94.0285.36−×−=0.31 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=4432015.014.3)8.1~0.1(85.626.316.1000289.02×××××××=0.33 0.18 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=2.55 2.61 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =59 66w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 61.255.26659(6.32.18030001.116.1××××=182 209 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=210 240 m2 如选用8排表冷器,则实际散热面积F实=2.81×0.8×32×2×2=288 m2>240 m2 所以选用2排表冷器合适五、AHU50503A B 2台风量85600m3/h 全新风机组外形B×H 3160×3160mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量280KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1856003600280××=84 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=28℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)285.36(01.18494−×− =1.16 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 2180×12969 净尺寸 34孔4台迎风面积Fy=2.81×1.296×2=7.28m2 迎面风速V y=FyG=285.7360085600×=3.27 m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(94.0285.36−×−=0.31 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=4434015.014.3)8.1~0.1(28.727.316.1000289.02×××××××=0.33 0.18 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=2.55 2.61 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =59 66w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 61.255.26659(6.32.18560001.116.1××××=194 222 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=223 255 m2 每米铜管散热面积0.8 m2 如选取2排表冷器,则实际散热面积F实=2.81×0.8×34×2×2=306 m2>255 m2 所以选用2排表冷器合适六、AHU50504 1台风量5000m3/h 全新风机组外形B×H 1300×1090mm 夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量75KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.150********××=49 KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=18.5℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)5.185.36(01.14994−×− =2.48 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 950×686 净尺寸 18孔迎风面积Fy=0.95×0.686=0.65m2 迎面风速V y=FyG=65.036005000×=2.14m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(9.05.185.36−×−=0.68 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=418015.014.3)8.1~0.1(65.014.248.2000289.02××××××=0.31 0.17 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.76 0.82 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =77 89w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 82.076.08977(6.32.1500001.148.2××××=57 71 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=66 82 m2 如选取6排表冷器,则实际散热面积F实=0.951×0.8×18×6=82 m2=82 m2 所以选用6排表冷器合适七、AHU50505 1台风量15000m3/h 全新风机组外形B×H 1300×1710mm夏季表冷进风参数tg=36.5℃ts=29.1℃额定冷量230KW 查i-d图进风焓i1=94KJ/kg 根据由Q=G×Δi 处理后空气焓i2= i1-GQ=94-2.1150003600230××=48KJ/kg 查i-d图 处理后温度t2=18℃析湿系数§=)21(21ttcpii−− =)185.36(01.14894−×− =2.46 根据机组外形初定表冷器外形 长×高 950×1296 净尺寸 34孔迎风面积Fy=0.95×1.296=1.23m2 迎面风速V y=FyG=23.1360015000×=3.39m/s 干球效率Eg= )1(21tjttt−−α =)75.36(9.0185.36−×−=0.7 水当量比D=0.000289·fwFyV y.⋅⋅δ=434015.014.3)8.1~0.1(23.139.346.2000289.02××××××=0.49 0.27 传热单元数B=)11(1EgDEgtnD−−−=0.656 0.73 传热系数K=1.163·[8.088.1871622.0171.0266.521wvy+⋅ξ]-1 =82 95w/m2·℃W=1.0 1.8 m/s 需要散热面积F=kBgcp6.3⋅⋅ξ=( ) 73.065.09582(6.32.11500001.146.2××××=179 233 m2 取安全系数1.15 则需要散热面积F需=206 268 m2 如选取10排表冷器,则实际散热面积F实=0.95×0.8×34×10=258m2 所以选用10排表冷器合适。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知:①风量:１400０CＭH空气质量流量ｑmg＝（14０0０×1、2)/360０≈４、６６7kｇ／ｓ空气体积流量ｑvg=１400０/３600≈3、8８9m3/ｓ②空气进、出口温度:干球：35/17℃湿球:３0、9／１6、5℃③空气进、出口焓值：105、２6／46、5２KＪ/㎏④进水温度:6℃，流量:110CMH（前、后冷却器)⑤阻力:水阻<70KPａ,风阻700Pa(前后冷却器)b.计算:①接触系数ε2：ε2= 1－(t g２-t s2)／（tｇ1-t s1)=１－(1７-16、5)/(35-3０、９)≈0、8７8②查《部分空气冷却器得接触系数ε２》表:当Vy=２、3~2、５m/ｓ时:GLⅡ六排得ε2=０、8８7～0、８７5从这我们可以瞧出：六排管即可满足要求。
(可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制得情况下,我们从增大换热面积来提高换热总量总就是不大理想,即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近3０遍得手工计算也证明了这一点。
提高水流速与降低水温对提高换热总量有更为积极得贡献。
通过计算我们可以发现钢管得水阻实在太大，稍微增加一点,水阻就大得吓人。
于就是我设计采用了两组双排供、双排回得表冷器,在两组总排数仅8排得表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差得情况,水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇,使冷冻水得冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量得目得。
)③选型分析:⊙冷负荷Q= q mg×（ｈ1－ｈ2)4、6６7×(10５、２6－46、5２)≈274、14Kｗ(235760Kｃaｌ/h)⊙由六排管得水阻△Pw=６4、68ω1、８５４≤70Kpａ得:管内水流速ω≤1、043５6ｍ/ｓ[水阻得大小与水程得长短也有密切得关系,经验公式没有对此给个说法。
推论:八排管(即实际上得二排管）在流速一定时得水阻必为六排管得１/3。
表冷器热工计算(终极版)
f
db
)0.205( X f Pd
)0.558( Sf
Pd
f
)0.133
(2-5)
Req— S1— S2— Sf— δf— db—
由式(2-5)得：
j= 0.037235175
Xf— Pd—
计算空气的质量流量 Gm
Gm
G q
3600
(2-6)
查表得空气的平均密度，且作为常 数
ρq=
式中:
G—
Nf —
S1— Sf— db— δf—
计算表冷器最小单元格的截面积 f
'min
f
' min
S1 1.0
Sf 106
(1-7)
式中：
S1— Sf —
由式(1-7)得： f 'min=
6.72042E-05 m2
计算表冷器净面比 ε
fmin
f
' min
(1-8)
式中：
由式(1-8)得：
ε= 0.560551057
υq=
1.506E-05 m2/s
S1— Sf — db— δf —
计算最小空气流通单元处的空气雷诺数
Req
Re q
vmax de
q
(2-4)
式中：
由式(2-4)得： Req= 281.5368708
vmax— de— υq—
计算翅片传热因子 j
j
0.394Req0.357(SS12 )0.272(S f
初始参数
参数
1 盘管参数
(1)铜管外径
d0
(2)铜管壁厚
δ
(3)铜管孔距
S(41)铜管排距
S(52)翅片厚度 (6)每英寸翅片片数
中央空调表冷器设计计算书
101325 27 19
46.32 14 12 90%
34.08 27.36 85.55
Pa ℃ ℃ kJ/kg ℃ ℃
kJ/kg ℃
kJ/kg
-0.312006118 26.52
0.941538462 42.34292254 10.49675841 12.39210189 0.93641329
kW
W/m2℃ ℃ kW
58 下面对计算结果进行校核验证：
59 换热偏差：(Q-Q0) / Q0 *100%
-53.27261731
投标单 位投：标项 目：
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
27
28 29 30 31
32
Ф9.52表冷器设计计算书（完整版）
设计风量 设计冷量 本机采用铜管套铝片表冷器，其结构参数如下： 翅片形状 每排管管数N= 管排数P= 分路数n= 每路水程数m= 盘管组合数Z= 每组盘管集水管规格S= 每组盘管集水管内径Di= 翅片密度FPI= 片间距e= 管间距s1= 排间距s2= 叠片长度L= 铜管内径di= 铜管外径do= 翅片厚度δ= 则: 每米肋管长的肋片表面积Af=(s1*s2-π*do2/4)*2/e 每米肋管长的肋片间基管外表面积Ap=π*do*(e-δ)/e 每米换热管外表面的换热面积为A=Af+Ap 每米换热管内表面的换热面积为Ai=π*di 肋化系数τ=A/Ai 肋通系数（每米肋管外表面积与迎风面之比）a=A/s1 净面比（最窄流通断面积与迎风面之比） ε=(s1-do)(e-δ)/s1/e 总的换热面积 F=A*总换热管长 迎风面积 Fy=N*s1*L*Z 迎面风速 Vy=Qf/Fy/3600 最小流动截面的风速v=Vy/ε 空气流通段面的当量直径 de=2*(s1-di)*(e-δ)/((s1-di)+(e-δ))
表冷器计算介绍模板之欧阳家百创编
表冷器计算书(一)欧阳家百（2021.03.07）(二)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
表冷器计算介绍模板之欧阳引擎创编
表冷器计算书(一)欧阳引擎（2021.01.01）(二)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
表面冷凝器_计算书-管壳式
管壳式换热器选型计算书睿能（四平）北方能源技术有限公司用户名称:搬迁改造项目位号：01E0306 设备名称：表面冷凝器日期： 2013-12-31 设计：项目单位壳程管程一、工况参数：01工作介质含碱二次蒸汽冷却水02单台总流量Kg/h 10491.68 679907.4903单台流量Kg/h 10491.68 679907.4904进口温度℃70 3005出口温度℃39.5 3906密度Kg/m30.07/9994.7 983.88/943.8207比热KJ/Kg.℃ 1.904/4.209 4.1851/4.261608导热系数W/m.℃0.022/0.6866 0.6605/0.685709粘度CP 0.0113/0.2422 0.4042/0.213210潜热Kj/Kg -- --11允许压降KPa 1 5012设计压力MPa FV/0.15 0.8/FV13设计温度℃100 10014总热负荷KW 7120.1性能参数：15型号BEM1800/2100-0.8/0.15-960-6.5/25-416换热器形式固定管板式17单台传热面积m296018总传热面积m296019并联台数*20串联台数*21传热系数W/m2.℃717.222对数平均温差(修正后) ℃10.323流程数 1 424压力降KPa 1 23.525流速m/s 28.77 1.1326结构参数：27换热管参考数根1940 28壳体内径 mm DN1800/210029换热管材料316L 30壳体材料316L31换热管型号直径×壁厚φ25×2 32折流类型切边率支持板33换热管长度 6.5 m 34折流板间距 mm 50035管间距34 36管板厚度 mm /37排列方式三角形38拉杆数根/39管程进出口口径DN400/400 40壳程进出口口径DN1200/10041设备参考净重~29 t 42运行重量~38 t43 参考外形尺寸（长*宽*高）9400*2200*270044执行标准： GB151-1999《管壳式换热器》45说明：换热器安装形式为卧式。
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表冷器计算书表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)⊙要求Vy=2.3~2.5m/s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K 值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=2.8m/s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A 之积增加并不明显。
从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K 值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按0.8倍计算。
但按Vy=2.0m/s计算表明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=65.336，考虑其它因数K=54.23，β≈0.8862，γ≈0.17322；ε1≈0.5665534，提出t w1=1.2℃的不合理要求。
由多次的计算看出存在一个K×A最佳大值，即以下的分析计算）。
控制Vy=2.3m/s左右，有：迎风面积Ay= q vg/Vy=3.889/2.3=1.691m2令：表冷器长L=1500 L’=1500+120+120+60=1800表冷器高h=Ay/L=1.691/1.5≈1.127m迎面换热管数n=h/39≈28.9（根）取n=29根同时总供水根数N=29×4=116根有：表冷器高h=1131 h’=1131+84=1215迎风面积Ay= L×h=1.6965m2迎面风速Vy= q vg/Ay=3.889/1.6965≈2.29237m/s⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复多次验算，按△tw=3.5℃左右较为合理。
冷冻水量q mw=Q/C×△tw=274.14/4. 1868×3.5=18.71kg/s=18.71L/s( 67.356CMH)根据所提供的110CMH的水量分配到前表冷器可在75CMH左右（由于水泵的选大，实际流量已在120CMH以上，分配到前表冷器可达80CMH）。
通水截面Aw= n× Ad=116×1.54×10-4=1.7864×10-2m2ω= q mw/Aw≈1.047m/s提高到ω=1.2m/s 有 q mw=21.4368 L/s（77.17248CMH）则：△tw ≈3.0544℃≈3.1℃②表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φ38钢绕片片距3.2mm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计。
换热面积A：A=n×8×L×Fd=29×8×1.5×0.61=212.28㎡③析湿系数：ξ=(105.26－46.50)/[1.01(35－17)]=3.231④传热系数：K8=[1/(21.1Vy0.845ξ1.15)+(1/216.6W0.8)]-1≈99.077W/㎡℃8K8计= K8×η=99.077×0.83≈82.234W/㎡℃η=0.83—修正系数(考虑排数、污垢、表面积灰、计算误差等安全因素)⑤计算热交换效率系数ε1:计算传热单元数：β=KA/ξq mg Cp=82.234×２12.28/3.231×４.667×1.01×103≈1.14621计算水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=3.231×4.667×1.01/21×4.1868≈0.17322ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈0.612354/0.93285≈0.656432⑥校核计算冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/0.95×0.656432≈6.136℃（根据〈简明空调设计手册〉page150介绍：考虑安全系数α=0.94。
这是针对冷冻水从头走到底的情况，我们选取的是八排四进四出，冷排管始终保持一个平均低温状态，可以使安全系数α=0.95~1，取α=0.95）t w1=6.136℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求。
取t w1=6.0℃⊙我们的结构更多的可能是α=1：t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/1×0.656432≈7.58℃⊙t w2= t w1+△tw =6+3.1=9.1℃⑦校核计算传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(35-9.1)-(17-6)]/ln[(35-9.1)/(17-6)]=14.9/ln25.9/11≈17.4℃⊙Q=KA△tm=82.234×212.28×17.4≈303736(w)≈303.73(Kw)⊙安全系数（303.73-274.14）/274.14≈10.8% 分析：由于我们在参数的取值设定上已是最不利的情况，而计算又充分考虑了余量，且使用的计算公式本身就是根据实验得出的经验公式，在此基础上还有余量是安全合理的。
⑧风阻校核计算：六排：△Ps=32.05Vy1.695=32.05×2.292371.695≈130.77Pa八排：△Ps=130.77×8/6≈174.36≈175Pa⑾水阻校核计算：六排：△Pw=64.68ω1.854KPa这里八排管（即实际上的二排管）估取△Pw=40Kpa，满足要求。
（二）后表冷器a. 已知：⑨风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s⑩空气进、出口温度：干球：39.8/14.5℃湿球：19.4/10.1℃?空气进、出口焓值：55.62/29.79KJ/㎏?进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)?阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前、后冷却器)b. 计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(14.5-10.1)/(39.8-19.4)≈0.7843②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=3m/s时：GLⅡ六排的ε2-6＞0.78922、GLⅡ四排的ε2-4＜0.78922通过我以前多次的计算比较，选取12排才能较好的满足K×A的要求，为不使水阻过限，分三组每组走四排（两个来回）。
③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(55.62-29.79)≈120.55Kw(112735Kcal/h)⊙控制Vy=3m/s，可初估迎面尺寸：Ay= q vg/Vy=3.889/3≈1.2963≈1.3m2令：L=1500（统一外型宽度）L’=1500+120+120+60=1800h=Ay/L=1.3/1.5≈0.867mn=h/39≈22.23根取n=22根、 N=22×3=66根有：h=858 h’＝858+84=942Ay= L×h=1.5×0.858=1.287m2 Vy= q vg /Ay=3.889/1.287≈3.0217m/s⊙管内水流速ω根据在前表冷器的分析，设令：ω≤1.1m/s⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复多次验算，按△tw=3.5℃估：q mw=Q/C×△tw=120.55/4.1868×3.5≈8.23kg/s=8.23L/s(29.615CMH )根据所提供的110CMH的水量分配到后表冷器可在35CMH左右（由于水泵的选大，实际流量已在120CMH以上，分配到前表冷器可达40CMH）。
Aw= n× Ad=66×1.54×10-4=1.0164×10-2m2ω= q mw/Aw≈0.88m/s（小于设定的ω≤1.1m/s）q mw =11.11 L/s（40CMH）可提高到ω=1.0932m/s则：△tw ≈2.592℃≈2.6℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φ38钢绕片片距3.2mm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计。
换热面积：A=n×12×L×Fd=22×12×1.5×0.61=241.56㎡⑤析湿系数：ξ=1（因为没有除湿）⑥传热系数：K12=[1/(21.1Vy0.845ξ0.8)]-1≈43.64W/㎡℃1.15)+(1/216.6W8K12计= K12×η=43.64×0.71≈30.983≈31W/㎡℃η=0.71—修正系数(考虑排数、污垢、表面积灰、计算误差等安全因素)⑦计算热交换效率系数ε1:⊙计算传热单元数：β=KA/ξq mg Cp=31×２41.56/1×4.667×1.01×103≈1.58865⊙计算水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=1×4.667×1.01/11.11×４.1868≈0.101336⊙ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈0.79142/0.9788632≈0.80851⑧校核计算冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=39.8-(39.8-14.5)/0.94×0.80851≈6.51℃t w1=6.51℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求。
取t w1=6.0℃⊙t w2= t w1+△tw =6+2.6=8.6℃⑨校核计算传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(39.8-8.6)-(14.5-6)]/ln[(39.8-8.6)/(14.5-6)]=22.7/ln31.2/8.5≈17.457℃⊙Q=KA△tm=31×２41.56×１7.457≈130722(w)≈130.72(Kw)⊙安全系数（130.72-120.55）/120.55≈8.44%分析：由于我们在参数的取值设定上已是最不利的情况，而计算又充分考虑了余量，且使用的计算公式本身就是根据实验得出的经验公式，在此基础上还有余量是安全合理的。