QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书
塔吊基础设计计算书(单桩63)
塔吊基础设计(单桩)计算书1.计算参数（1）基本参数采用2台QTZ63塔式起重机，1台45米、1台40米，塔身尺寸1.63m,承台面标高-12.20m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况基础荷载P(kN) M(kN.m)F k FhM MZ503.80 35.00 1500.00 200.00MkFM zkF =F =M =zM =基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩hF h塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图：F k =503.80kN，Fh=35.00kN，M=1500.00+35.0×1.10=1538.50kN.mF k ‘=503.80×1.35=680.13kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN，Mk=(1500.00+35.0×1.10)×1.35=2076.98kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度 L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*ιi(kN/m) 抗拔系数λiλi q sik*ιi(kN/m)1 粘性土 1.9 55.00 100.00 104.50 0.7073.15 2 粉质粘土 0.9 95.00 150.00 85.50 0.70 59.85 3 强风化 6.2 120.00 245.00 148.00 0.70 103.88 4 中风化1.10 200.00420.00 174.40 0.70 121.8 桩长10.10∑q sik*ιi512.40∑λi q sik*ιi358.683）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1400人工挖孔灌注桩，桩顶标高-12.20m ，桩端设扩大头，桩端入中风化 1.10m ；桩混凝土等级C30，f C =14.30N/mm 2 ,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2，桩长10.10m ；钢筋HRB335,f y =300.00N/mm 2 ,E s =2.00×105N/mm 2；承台尺寸长(a)=3.50m 、宽(b)=3.50m 、高(h)=1.20m ；桩中心与承台中心重合,面标高-12.20m ；承台混凝土等级C30,f t =1.43N/mm 2,f C =14.30N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
63塔吊基础施工方案计算书
塔吊基础设计计算书编制：____________________审核：_____________________审批：_____________________、1#塔吊设计:1、塔吊选择：本塔吊采用塔吊生产厂家提供的QTZ63型塔吊，塔吊基础长宽均为5m,高1m。
基础砼强度等级采用C35级，钢筋采用HRB400级。
QTZ63型塔式起重机主要性能及参数如下：2、技术参数:Fv=425（KN）M=630KN.m Fh=68KN3、确定基础尺寸：由地勘报告知，1#塔机基底所处位置地基承载力为160kpa，原厂家设计塔吊基础对地基承载力要求不小于200kpa,大于本工程的160kpa,故需在基础下部设一扩大的钢筋砼平台，以增大基底面积.暂定平台尺寸为5000X 5000X 1000，做地基承载力验算.4、力学演算天然基础尺寸为b x b x h=5n K5mx 1.3m砼基础的重力Fg=5X 5X 1 x 25=625KN地面容许压应力[P B]=160KPa2 2 2HRB400: f y 360N/mm ,C35: f c 16.7N/mm,f t 1.57N/mm4.1、地基承载力演算地基承载力为：f=25 m2x 160KPa/10=400吨塔吊结构自重：Fv=31吨塔吊基础自重：Fg=25x 1.35 x 2.5=84.37 吨f=216 吨〉F二Fv+Fg=31+84.37=115.37 吨所以，地基承载力能满足塔吊使用要求。
4. 2塔吊抗倾覆演算e=0.751m<b/3=5/3=1.67m 满足要求4.3、偏心荷载下地面压应力验算：P2F；Fg 2 31；84'7 87.95kN/m2<160kP 满足要求3l(b e) 3 5 (5 0.7512 21.2 M F h hF F g1.2 630 68 1.35310 84370.751kN/m24.4、抗剪强度验算：按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》公式(8.4.9 )1800刁3 3V S (310 843.7)/4 288.43KN 0.7 hs f t b w h o 0.7 0.946 1.57 10 2 1 2.080 10 KN满足要求。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书一、参数信息二、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）桩配筋图（图3）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×50)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.063kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(330+843.75)/4=293.438kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4+(1292+14.1×1.35)/5.091=550.94 9KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4-(1292+14.1×1.35)/5.091=35.926K N2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4+(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.09 1=723.956kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4-(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.091 =28.675kN三、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.5=1.571m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.5×0.5/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.5m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1×1.571×534.78+1651.568×0.196+0.1×6.054×120.09 2=1237.014kNQ k=293.438kN≤R a=1237.014kNQ kmax=550.949kN≤1.2R a=1.2×1237.014=1484.417kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 35.926KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14159×14/1000×14/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.956kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kNQ=723.956kN<=R=1800kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.926kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书工程名称工程地点:建设单位:设计单位:施工单位:编制单位：审批单位：部门：-部门：总工室编制人：审批负责人:审核人：__________________编制日期：2017年2月28日审核日期：年月日***共设四台塔吊，其中三台(1~3#)是QTZ5515型固定式塔吊, 另外一台QTZ63型固定式塔吊。
以下是QTZ63型固定式塔吊基础计 算书QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础(四桩基础)桩基承台尺寸及载荷表桩基承台 边长L(mm) 桩基承台高 h (mm) 桩基承台重量F g (KN )垂直载荷 F v(KN )水平载何 F h (KN )弯矩 M (KN -m )①400预应力管桩单桩 承载力设计值(KN ) 抗压抗拉 50001300 812.5 795 43.7 2345 16504051. 单桩作用荷载计算(如图10)(1)当塔吊臂与桩基承台边线平行时maxQ minF g F v (M F h h) x=(812.5+795) /4 士 [ (2345+43.7 X 1.3 ) X 2]/ (4X 22)=401.875士 300.226=702.1KN(101.65KN )(2)当塔吊臂与桩基承台边线成45°时FvmaxQ minF g F v (M F h h) x=(812.5+795) /4 士 [ (2345+43.7 X 1.3 ) X 2V 2 ]/2 ( 2 V 2_)=401.875士 424.65 =826.53KN (-22.775KN )2. 单桩抗压与抗拔承载力计算OOO OO—yLfl Sb550 0Lr图10(1)抗压承载力计算R K q p A p U p q si l i式中R k—单桩轴向承载力标准值;R—单桩轴向承载力设计值；q p—桩端土的承载力标准值；A p—桩身横截面面积；U p—桩身周边长度；q si—桩周土的摩阻力标准值；h—按土层划分的各段桩长；Q max—单桩承受最大压力计算值有效桩长为6m的桩进行抗压承载力计算: 土质为全风化岩q si=90kPa, q pk=4000kPaR K q p A p U p q sih=3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN 因为R k=1178.4KN > ( F g+F v) /4=401.875KN,且 1.2R k=1.2 X 1178.4=1414KN> Q max=826.53KN 时，满足要求。
QTZ63（ZJ5311）矩形板式基础计算书.
QTZ63（ZJ5311）矩形板式基础计算书.预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
矩形承台桩基础计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 塔机自重标准值:Fk1=450.80kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=0.00kN.m 塔吊计算高度: H=40m 塔身宽度: B=2.50m非工作状态下塔身弯矩:M1=1350kN.m 桩混凝土等级: C45 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HPB235 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: HPB235桩入土深度: 11.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.200m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=450.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN承台受浮力：F lk=5×5×0.85×10=212.5kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×2.5=0.75kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.75×40.00=29.87kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×29.87×40.00=597.33kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×2.50=1.33kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.33×40.00=53.33kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×53.33×40.00=1066.52kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1350+0.9×(0+597.33)=1887.60kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1350+1066.52=2416.52kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(450.8+843.75)/4=323.64kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75)/4+(2416.52+53.33×1.35)/5.66=763.61kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75-212.5)/4-(2416.52+53.33×1.35)/5.66=-169.46kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(450.8+843.75+60)/4=338.64kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75+60)/4+(1887.60+29.87×1.35)/5.66=679.50kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+843.75+60-212.5)/4-(1887.60+29.87×1.35)/5.66=-55.35kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4+1.35×(1887.60+29.87×1.35)/5.66=632.56kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4-1.35×(1887.60+29.87×1.35)/5.66=-287.77kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4+1.35×(2416.52+53.33×1.35)/5.66=746.11kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4-1.35×(2416.52+53.33×1.35)/5.66=-441.82kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
63基础承受荷载计算
一、基础承受荷载计算、分析4=10kNQTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态〔无附墙〕时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量1.00T，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。
根据《建筑地基基础设计标准》GB50007-2011第8.5条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。
承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重1.1.1 塔机自重标准值1401.00KF kN1.1.2 基础自重标准值FK2=5.0X5.0X25=625KN1.1.3 起重荷载标准值q 60.00K F =kN1.2 风荷载计算1.2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风均布线荷载标准值〔0.20O ω=2kN/m 〕00.8/SK z S Z O q bH H αβμμωα=0.8 1.2 1.59 1.95 1.320.200.35 1.60.44=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK =q sk ·H=0.44x40=17.6kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x17.6x40=352kN m ⋅1.2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风线荷载标准值〔马鞍山0.4O ω'=2kN/m 〕0.8/SKz S Z O q bH H αβμμωα''=0.8 1.2 1.64 1.95 1.320.40.35 1.60.91=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK ’=q sk ’·H=0.91x40=36.4kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x36.4x40=800kN m ⋅ 1.3 塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前〔起重臂方向〕为正，向后为负。
矩形板式基础计算书(63型及80型)
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1215=1640.25kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1552kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2095.2kN·mF v''=F v'/1.2=99.765/1.2=83.138kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(514+1215)/36-1097.43/36-1097.43/36=-12.941<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1552+73.9×1.35)/(514+1215)=0.955m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-0.955=3.287m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.676=2.324m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.676=2.324m b'l'=2.324×2.324=5.403m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-12.941kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(514+1215)/(3×2.324×2.324)=106.665kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(514+1215)/(6×6)=48.028kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.35-0.5)=172.94kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=48.028kPa≤f a=172.94kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=106.665kPa≤1.2f a=1.2×172.94=207.528kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPaY轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPa基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPap y=(P ymax+P1y)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNV y=|p y|(l-B)b/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNX轴方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.215≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V x=868.789kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.215≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V y=868.789kN满足要求！作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=0+0=0kPa≤f az=324.94kPa满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-δ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A1=max(2477，ρbh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2基础底长向实际配筋：A s1'=12874mm2≥A1=11610mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-δ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A2=max(2477，ρlh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=12874mm2≥A2=11610mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=7884.54mm2≥0.5A S1'=0.5×12874=6437mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=7884.54mm2≥0.5A S2'=0.5×12874=6437mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
1元计算书_58_矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书工程信息：工程名称：某工程；方案编制人：张三；编制日期：2021/4/1。
施工单位：某施工单位；结构类型：框架；计算依据：依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-2017）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）编制。
一、参数信息1)塔吊基本参数塔吊型号:QTZ63，塔吊最大起吊高度H0=40m，塔身宽度B=1.6m；2)塔机自重参数塔身自重G0=251kN，起重臂自重G1=37.4kN，小车和吊钩自重G2=3.8kN，平衡臂自重G3=19.8kN，平衡块自重G4=89.4kN，最大起重荷载Q max=60kN，最小起重荷载Q max=10kN；3)塔机尺寸参数起重臂重心到塔身中心的距离R G1=22m，小车和吊钩重心到塔身中心的距离R G2=11.5m，平衡臂重心到塔身中心的距离R G3=6.3m，平衡块重心到塔身中心的距离R G4=11.8m，最大起重荷载到塔身中心的距离R Qmax=11.5m，最小起重荷载到塔身中心的距离R Qmin=50m；4)塔吊承台参数承台长度b=4.8m，承台宽度l=4.8m，承台高度h=1.25m，承台混凝土强度等级：C35，承台混凝土自重=25kN/m3，承台上部覆土厚度d=1.5m，承台上部覆土重度=17kN/m3；5)塔吊基础参数地基承载力特征值f a=150kN/m2，基础宽度地基承载力修正系数ηb=0.3，基础埋深地基承载力修正系数ηd=1.6，基础埋深地基承载力修正系数γ=25kN/m3，基础底面以上的土的加权平均重度γm=25kN/m3，承台埋置深度D=1.5m，修正后的地基承载力特征值f a=203.5kN/m2；6)风荷载参数塔身桁架杆件类型为：型钢或方钢管，地面粗糙度类型为：B类城市郊区，塔机计算高度h=43m，塔身前后片桁架平均充实率α0=0.35，塔身风向系数α=1.2，基本风压W0=0.45kN/m2(工程所在地：北京，取50年一遇)，风荷载高度变化系数μz=1.32，风荷载体型系数μs=1.95，风荷载风振系数βz=1.65；7)承台配筋参数承台底面长向配筋：使用HPB235钢筋，直径为20mm，间距为160mm；承台底面短向配筋：使用HPB235钢筋，直径为20mm，间距为160mm；二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值F k1=251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4kN；2)基础自重标准值G k=4.8×4.8×(1.25×25+1.5×17)=1307.52kN；3)起重荷载标准值F qk=60kN；2、风荷载计算计算公式如下：1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值工作状态下ω0=0.2kN/m2μz=1.32μs=1.95βz=1.59α0=0.35α=1.2计算结果：ωk=0.65kN/m2q sk=0.44kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=18.92kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=406.78kN·m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值非工作状态下ω0=0.45kN/m2(北京，取50年一遇)μz=1.32μs=1.95βz=1.65α0=0.35α=1.2计算结果：ωk=1.53kN/m2q＇sk=1.03kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F＇vk=q＇sk×H=44.29kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M＇sk=0.5F＇vk×H=952.24kN·m3、塔机的倾覆力矩塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。
塔式起重机矩形板式基础计算方案书
矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。
(最新整理)QTZ63塔吊基础计算书
QTZ63塔吊基础计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（QTZ63塔吊基础计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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合肥西湖花苑桂雨苑、南屏苑工程塔吊基础方案一、工程概况合肥宋都西湖花苑工程位于安徽省合肥市政务文化新区习友路与怀宁路交叉口。
本工程中桂雨苑共12幢住宅楼及地下车库，南屏苑共4幢住宅楼,框架异型柱结构6~18层,车库为地下一层。
其中桂雨苑1~10#楼6层，总高度22.20米;桂雨苑11#、南屏苑1、2、4＃楼11层，总高度38。
80 米；南屏苑3＃楼9层，总高度33。
00 米；桂雨苑12#楼18层，总高度59.10 米.室内地面标高±0.000相当于黄海标高42.950米.二、塔吊概况本工程主体结构施工时共设塔吊7台,布设位置和塔吊编号见平面布置图。
Ⅰ#、Ⅱ#塔吊采用浙江虎霸建设机械有限公司生产のQTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40米，附着式起升高度达140米，工作臂长50米，最大起重量6吨，额定起重力矩为63吨米,最大起重力矩为76吨米.Ⅲ＃、Ⅳ#、Ⅵ＃、Ⅶ#塔吊采用烟台市建设机械厂生产のQTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40米，附着式起升高度达140米,工作臂标准臂长45米，加长臂50米，最大起重量6吨，额定起重力矩为760千牛米，最大起重力矩为860千牛米.Ⅴ#塔吊采用浙江省建筑机械公司生产のQTZ60型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40。
1米，附着式起升高度达100米，工作臂长45米，额定起重力矩600千牛•米(60吨•米），最大额定起重量6吨.桂雨苑12＃楼工程结构最大高度59。
QTZ63(5510)塔吊基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.062kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk'+Gk)/n=(423+843.75)/4=316.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4+(1770+74.6×1.35)/4.808=705.744kNQkmin =(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4-(1770+74.6×1.35)/4.808=-72.369kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4+(2389.5+100.71×1.35)/4.808=952.754kNQmin =(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4-(2389.5+100.71×1.35)/4.808=-97.698kN四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2p承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×90)/2.5=225/2.5=90kPa承台底净面积：Ac =(bl-n-3Ap)/n=(5×5-4-3×0.785)/4=4.661m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra =ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×3.142×(2.8×10+3.2×70)+4000×0.785+0.1×90×4.661=3815.376kNQk =316.688kN≤Ra=3815.376kNQkmax =705.744kN≤1.2Ra=1.2×3815.376=4578.451kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-72.369kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=72.369kN桩身的重力标准值：Gp =((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-2)-0+13)×25+(6-((-2)-0+13))×(25-10))×0.785=157kNRa '=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×3.142×(0.6×2.8×10+0.6×3.2×70)+157=537.007kNQk '=72.369kN≤Ra'=537.007kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=14×3.142×142/4=2155mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=952.754kNψc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×19.1×0.785×106 + 0.9×(360×2155.133))×10-3=11943.388kNQ=952.754kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=11943.388kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=97.698kNfy As=(360×2155.133)×10-3=775.848kNQ'=97.698kN≤fy As=775.848kN满足要求！4、桩身构造配筋计算As /Ap×100%=(2155.133/(0.785×106))×100%=0.275%<0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
63A塔吊基础计算书
63A塔吊基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63， 塔吊起升高度H=101.00m，塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.60m， 基础以上土的厚度D=0.00m，自重F1=450.80kN， 基础承台厚度Hc=1.35m，最大起重荷载F2=60.00kN， 基础承台宽度Bc=5.00m，桩钢筋级别:II级钢， 桩直径=0.60m，桩间距a=3.50m， 承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.35+20×5.00×5.00×0.00)=1012.50kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+1012.50)/4+882.00×1.75/(4× 1.752)=532.37kN。
矩形板式桩基础-1
矩形板式桩基础计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012二、参数信息三、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）暗梁配筋图（图3）桩配筋图（图4）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.25×25+0×19)=720kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×720=972kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(357+720)/4=269.25kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(357+720)/4+(1026.9+14.1×1.25)/5.091=474.414 KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(357+720)/4-(1026.9+14.1×1.25)/5.091=64.086KN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(Fk+G)/n+(M+F v h)/L=(393.2+972)/4+(1.35×1026.9+14.1×1.35×1.25)/5.091= 618.272kNQ min=(Fk+G)/n-(M+F v h)/L=(393.2+972)/4-(1.35×1026.9+14.1×1.35×1.25)/5.091=64.328kN四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.8×0.8/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.4m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(4.8×4.8-4×0.503)/4=5.257m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=1×2.513×534.78+1651.57×0.503+0.1×5.257×120.092 =2237.35kNQ k=269.25kN≤R a=2237.35kNQ kmax=474.414kN≤1.2R a=1.2×2237.35=2684.82kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=64.086KN≥0kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=m1πd2/4=16×3.14159×20/1000×20/1000/4=0.005m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=618.272kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.22kNQ=618.272kN<=R=7089.22kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=64.086kN≥0kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。
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QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.3×5.32/6=24.81m3W y=bl2/6=5.3×5.32/6=24.81m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=675.88×5.3/(5.32+5.32)0.5=477.92kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=675.88×5.3/(5.32+5.32)0.5=477.92kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(461.4+877.81)/28.09-477.92/24.81-477.92/24.81=9.15kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算P kmin=9.15kPaP kmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(461.4+877.81)/28.09+477.92/24.81+477.92/24.81=86.2kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(461.4+877.81)/(5.3×5.3)=47.68kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(5.30-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=193.51kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算P k=47.68kPa≤f a=193.51kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=86.2kPa≤1.2f a=1.2×193.51=232.21kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1250-(40+20/2)=1200mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/28.090-(614.538+15.850×1.250)/24.813)=-12. 338kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/28.090+(614.538+15.850×1.250)/24.813)=56 .688kN/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((5.300+1.600)/2)×56.688/5.300=36.901kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/28.090-(614.538+15.850×1.250)/24.813)=-12. 338kN/m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/28.090+(614.538+15.850×1.250)/24.813)=56 .688kN/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((5.300+1.600)/2)×56.688/5.300=36.901kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(56.69+36.9)/2=46.79kN/m2p y=(P ymax+P1y)/2=(56.69+36.9)/2=46.79kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=46.79×(5.3-1.6)×5.3/2=458.82kNV y=|p y|(l-B)b/2=46.79×(5.3-1.6)×5.3/2=458.82kNX轴方向抗剪：h0/l=1200/5300=0.23≤40.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×5300×1200=18921kN≥V x=458.82kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1200/5300=0.23≤40.25βc f c bh0=0.25×1×11.9×5300×1200=18921kN≥V y=458.82kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(5.3-1.6)2×46.79×5.3/8=424.41kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(5.3-1.6)2×46.79×5.3/8=424.41kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=424.41×106/(1×11.9×5300×12002)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.998A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=424.41×106/(0.998×1200×300)=1182mm2基础底需要配筋：A1=max(1182，ρbh0)=max(1182，0.0015×5300×1200)=9540mm2 基础底长向实际配筋：A s1'=9560mm2≥A1=9540mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=424.41×106/(1×11.9×5300×12002)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.998A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=424.41×106/(0.998×1200×300)=1182mm2基础底需要配筋：A2=max(1182，ρlh0)=max(1182，0.0015×5300×1200)=9540mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=9560mm2≥A2=9540mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=5526mm2≥0.5A S1'=0.5×9560=4780mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=5526mm2≥0.5A S2'=0.5×9560=4780mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
五、配筋示意图矩形板式基础配筋图。