脚手架抗倾覆计算书

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抗风倾覆稳定性计算书（幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全）

抗风倾覆稳定性计算书（幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全）抗风倾覆稳定性计算书案例一：广告牌计算书SAP2000案例二：广告牌计算书PKPM-STS案例三：单柱或多柱广告塔主要结构造型计算附件一：螺栓强度核算表附件二：基础抗风稳定性简易计算附件三：广告牌地脚螺栓强度简易核算广告牌计算书SAP2000一、工程概况本工程为一广告牌，该广告牌为立体桁架组成的结构体系，桁架采用角钢连接。

二、设计所依据的规范1、户外广告设施钢结构技术规程(CECS148-2003)2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、钢结构设计规范（GB50017-2003）4、钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ82-91）三、荷载情况1、恒载：结构自重程序自动计入2、活载：0.35kN/m23、基本雪压：0.3kN/m24、基本风压:Wo=0.35kN/m，地面粗糙度:C类。

5、抗震设防烈度:8度，设计基本地震加速度:0.20g，设计地震分组:第三组6、水平地震影响系数最大值:0.167、建筑物场地类别:Ⅱ类，特征周期值:0.35s，结构阻尼比:0.058、抗震等级:三级。

四、总体结构布置形式1、喷绘图案广告位高度h＝4.68m2、广告牌高H=5m3、广告牌全长L=30m五、风荷载计算1、基本风压ω0＝0.35KN/m22、标准风压ω＝β×K×Kz×ω0＝0.77KN/m2其中：风振系数β=2.3；体型系数K=1.3；风压高度变化系数Kz=0.74六、计算过程1、SAP2000整体模型：2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根（即轴2处，其他轴线处均等于或小于该轴线）方钢管最大弯矩、剪力、挠度：由分析可得：最大剪力为32.362KN；最大弯矩为M J=14.9655KN·M；最大挠度为7.86mm由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度，所以此处不再示明。

高处作业吊篮抗倾覆安全系数计算

高处作业吊篮抗倾覆安全系数计算
一、计算依据：JGJ202-2010《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》、GB191515-2003《高处作业吊篮》
二、上部悬挂机构稳定性合格条件：悬挂机构的稳定性系数必须≥2。

三、计算条件：
1.吊篮额定载荷量500kg（正常情况）。

2.吊篮自重：650kg（包含工作平台、提升机、安全锁、钢丝绳等重量。

）
3.吊篮配重及后插杆、后支架等：合计100kg。

四、计算简图
五、计算内容
1.抗倾覆安全系数
抗倾覆安全系数等于配重矩与前倾力矩之比，其值不得小于2。

2.吊篮正常安装状态
前梁伸缩长度a≤1.5m，前后支座距离为b＝4.5m（标准长度）。

抗倾覆系数＝p×b/w×a＝1000×4.5/500＋650×1.5＝2.61＞2
符合要求。

安全计算书(脚手架)

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20145、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×1+1. 4×2.5×1)=6.185kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=5.619kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(6.185,5.619)=6.185kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×1)=3.035kN/ mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×1)=3.414k N/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：M max=0.27kN·m（图7）面板弯矩图σ=M max/W=0.27×106/24000=11.266N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×100/1000)×1=2.81kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图1）挠度图ν=0.179mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图2）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1 000)=1.855kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=1.68 6kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(1.855,1.686)=1.855kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×300/1000)=0. 91kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图3）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×100/1000)×300/1000) =1.024kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（图4）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图5）次梁弯矩图M max=0.648kN·mσ=M max/W=0.648×106/(42.667×103)=15.192N/mm2≤[f]=17N/mm2满足要求2、抗剪验算（图6）次梁剪力图V max=3.332kNτmax=V max S/(Ib0)=3.332×1000×32×103/(341.333×104×4×10)=0.781N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×100/1000)×300/1000=0.843kN/m（图7）正常使用极限状态下的受力简图（图8）次梁变形图νmax=0.297mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。

脚手架计算书

脚手架计算书一、背景介绍脚手架是建筑施工过程中常用的工具，它能够提供临时支撑和方便的工作平台，以帮助工人高效、安全地进行施工。

而脚手架计算书则是用来计算和确认脚手架设计的一种工具。

二、使用前提在编写脚手架计算书之前，有一些前提条件需要明确和了解：1. 施工地点的特殊要求：不同地点有不同的土壤、风速等特殊条件，需要根据实际情况做出相应的调整。

2. 脚手架的基本要求：了解脚手架的设计规范和标准，如国家标准GB 50010-2010《建筑结构荷载规范》等。

3. 施工工艺要求：脚手架在施工过程中可能会经历多个阶段，需要根据不同阶段的情况来计算和设计。

三、计算方法脚手架计算书的编写需要依据一定的计算方法和步骤，下面是一个基本的计算流程：1. 确定脚手架的结构形式和尺寸：脚手架可以有不同的形式，如单排架、双排架等。

根据具体情况选择适当的结构形式和尺寸。

2. 确定脚手架的荷载：根据施工需要和使用要求，确定脚手架所受的荷载，包括自重荷载、施工人员和设备的荷载等。

3. 计算脚手架的稳定性：根据荷载大小和脚手架的结构形式，计算脚手架的稳定性和抗倾覆能力。

4. 计算脚手架的承载能力：根据荷载和脚手架的结构形式，计算脚手架的承载能力，确保其能够承受使用过程中的荷载。

5. 绘制脚手架结构图和计算书：根据计算结果，绘制脚手架的结构图和计算书，并进行校核和复核，确保计算的准确性和可靠性。

四、注意事项在编写脚手架计算书时需要注意以下几个方面：1. 数据来源和准确性：所使用的数据应该来自权威的标准和实验，确保数据的准确性和可靠性。

2. 计算公式和方法：使用合适的计算公式和方法，确保计算的准确性和合理性。

3. 结果的合理性和判断：对计算结果进行合理的判断和分析，确保脚手架在使用过程中的安全可靠性。

4. 绘图和文档的规范性：绘制脚手架的结构图和计算书时需要注意规范性，确保图纸和文档的整洁美观。

五、总结脚手架计算书是在脚手架设计和施工过程中必不可少的文件，通过合理的计算和设计可以确保脚手架的安全可靠性。

脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算

脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。

而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。

根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。

最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。

［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。

《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。

④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。

可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。

《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。

《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。

《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。

施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。

对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。

如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。

所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。

如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。

1脚手架的倾覆验算通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。

钢构吊装满堂脚手架支撑体系专项施工计算书

目录一、工程简介-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 11.1工程概况 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 11.2施工平面布置图----------------------------------------------------------------------------------------------------- 1二、满堂支撑架计算书 ------------------------------------------------------------------------------------------------------- 22.1架体参数 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 22.3设计简图 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 32.4板底纵向支撑次梁验算 -------------------------------------------------------------------------------------------- 52.5横向主梁验算--------------------------------------------------------------------------------------------------------- 82.6可调托座验算-------------------------------------------------------------------------------------------------------- 122.7立杆的稳定性验算 ------------------------------------------------------------------------------------------------- 122.8抗倾覆验算----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 142.9立杆支承面承载力验算 ------------------------------------------------------------------------------------------- 14一、工程简介1.1工程概况本工程采用钢筋混凝土框架结构，其顶层为穹顶网壳钢结构，结构投影为圆形，分为上下两层。

高空作业吊篮计算书

1、高处作业吊篮计算书一、计算依据：JGJ202-2010《建筑施工工具式脚手架平安技术规范》GB19155-2003《高处作业吊篮》二、上部悬挂机构稳定性合格条件：悬挂机构的稳定系数必需≥2。

三、计算条件：1、吊篮额定载荷量：500kg 。

2、吊篮自重：650kg （包含工作平台、提升机、平安锁和钢丝绳重量）。

3、吊篮配重及后插杆、后支架等：合计1000kg四、计算简图：五、计算内容1、抗倾覆平安系数抗倾覆平安系数等于配重矩比前倾力矩，其比值不得小于2。

（1）吊篮正常安装状态前梁伸缩长度a ≤1.5米，前后支座距离为b=4.5米抗倾覆系数=P×b W×a =1000×4.5(500+650)×1.5=2.61＞2（2）吊篮非正常安装状态前梁伸缩长度a=1.7米，前后支座距离为b=4.3米抗倾覆系数=P×b W×a =1000×4.3(500+650)×1.7=2.20＞2 2、钢丝绳破断拉力计算（由2根钢丝绳各负担1/2）按容许应力法进行核算，计算荷载采纳标准值，平安系数K 应选取9。

（1）竖向荷载标准值：Q 1=（G k +Q k ）/2=（500+650）×10/2=5750N（2）水平荷载值（只考虑风荷载）：Q 2=Q wk /2依据《建筑施工工具式脚手架平安技术规范》JGJ202-2010 条，在工作状态下，基本风压值不低于500Pa ，按1.5倍基本风压值计算。

依据本工程实际工况，按最大受力面积，吊篮长度为5m ，高度1.1m 。

Q 2=500×5×1.12=1375N（3）钢丝绳所受拉力：Q D =√Q 12+Q 22=√57502+13752=5912N （4）查表d=8.3mm 钢丝绳破断拉力为59134NK=59134/5912=10＞93、支承悬挂机构前支架处的结构强度验算N D =Q D (1+a b)+G D =5912×（1+1.5/4.5）+4500=12382N G D 为吊篮悬挑横梁自重：450kg ×10=4500N该工程最低为C30混凝土，f ck =20.1N/mm 2所以支撑点处的最小受力面积：s=N D /f ck =12382/20.1=616mm 2 远小于本工程电动吊篮支撑点处的面积。

211006729_独立脚手架的抗倾覆验算方法探讨

100 | CHINA HOUSING FACILITIES衡时，有：)(,X L N M N N n n −==X B X n −=− （1）设计荷载产生的倾覆力矩M 共同作用下，各立杆的轴力呈线性。

局部倾覆始点（门架立杆）的静力平衡条件有： M NX L N nj j j ¦ 1)( (4)∑∑∑∑∑∑======−−+−+−nj nj j j nj j n n j j n n j j n n j j L L n L L M L L X L L L 121211112)()(])( (6)，即X L L L L X L n j jn j j n j jnj jn j j −=−∑∑∑∑∑=====1121112 （8）式，可得X B n n X L n n N M e n −−−=−−−<=)1(312)1(312 (9)2 起控制作用的抗倾覆承载能力极限状态和工况2.1 起控制作用的抗倾覆承载能力极限状态在相同工况下，比较整体抗倾覆公式（1）和局部抗倾覆公式（8），因XL X L L L X L L −=−≤−∑∑∑∑，故局部抗倾覆的允许偏心距小图1　整体抗倾覆计算模型图2　局部抗倾覆计算模型Copyright ©博看网. All Rights Reserved.1012023.02 |抗倾覆要求，就一定会满足整体抗倾覆要求，反之则不然。

（迎风面首排杆）产生的轴向力（“-”为拉力，“+”为架立杆产生的附加轴力（拉力）：力：向设计荷载，包括局部均布荷载和集中力，都会对门架立n (13)施工对支架的局部抗倾覆不利，控制工况应考虑这些因素，或临边堆料；二是模板安装后，临边安装钢筋或堆料；三制工况为其中的最不利情况，即在水平荷载和架体上竖向n G L >或0-<G n X L ，工况一为控制工况，即架体搭好后未安风载基本相同，竖向设计荷载不同，通过分析不同工况间为控制工况。

脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算

而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。

根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。

最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。

［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。

《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第3.0.2条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。

④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。

可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。

《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。

《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。

《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。

施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。

对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。

如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。

所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。

如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。

1脚手架的倾覆验算1.1通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。

脚手架抗倾覆计算书

脚手架结构的设计规定和计算方法摘要：《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）对建筑脚手架的荷载计算、设计表达式等计算方法作出了规定。

脚手架的主要验算项目应包括单、双排脚手架的整体稳定性验算，非单、双排脚手架结构和单肢立杆的稳定性验算及水平杆件的强度验算、连墙件验算等。

关键词：脚手架；技术标准；设计规定；计算方法；稳定性验算摘自：建筑技术.1999.第8期1993 年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标[1993] 062 号，以下简称《统一规定》），对涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算方法的有关问题作出了规定。

经4 年的应用和研究，1997年通过并下发了该规定的修订稿，基本上形成了脚手架设计计算方法的框架，成为即将陆续颁布实施的各种建筑施工脚手架安全技术规范的指导性文件。

由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，应依据《统一规定》确定的方法和要求进行设计和计算。

1 《统一规定》对脚手架结构设计计算方法的规定1.1 对设计方法和设计要求的规定1.1.1 规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。

1.1.2 规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.9。

1.1.3 对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0 。

为此，在计算式中引人材料强度附加分项系数γ0’或抗力附加分项系数γ’R，γ’R =γ0γ’m=0.9γ’m。

1.1.4 规定钢管脚手架结构归人薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18-87）。

DM1代导轨附着式脚手架(更新版)计算书

达蒙（DM001）导轨附着脚手架（更新版）计算书一、编制依据：1.《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）2.工程结构设计施工图纸：结构施工图、建筑施工图等3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）2010版5.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-20116. 建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知7.《武汉市建筑施工附着式脚手架安全技术要求》武城安字[2010]20号8.《建筑结构菏载规范》（GB50009-2012）9.工程项目《施工组织设计》二、计算书内容：附着支撑结构的验算，支承附着式升降脚手架的建筑结构构件验算（一）、附着支撑结构的验算⑴、吊具、钢丝绳的受拉承载力；⑵、悬臂钢梁正截面和斜截面承载力、稳定及变形；⑶、压杆的受压承载力和稳定；⑷、附墙支座的受弯、受剪、焊缝；⑸、穿墙螺栓的受剪和受拉承载力。

（二）、建筑结构构件验算⑴、穿墙螺栓在螺栓孔处，梁及剪力墙混凝土的局部受压承载力；⑵、穿墙螺栓所在阳台封口梁的受弯、受剪扭承载力及变形，支承该阳台封口梁的悬臂梁受弯、受剪承载力及变形；⑶、穿墙螺栓所在阳台封口梁平面外的受弯、受剪承载力；⑷、穿墙螺栓所在框架梁平面内、外的受弯及受剪扭承载力；⑸、穿墙螺栓所在剪力墙，剪力墙抗冲切及平面外受弯承载力。

（三）计算书名词含义1. 竖向主框架：用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。

2 水平支承框架：支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。

3.附着支承装置：附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中，承受脚手架架体荷载的支承结构。

4. 支承跨度：相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。

5 .脚手架高度：脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。

5号下穿通道箱涵盘扣式脚手架计算书(附件一)

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×1=40.044kN/m q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×1.2)]×1=36.264kN/mq1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×3)×1=3.78kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×1＝33.22kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝40.044×0.12/8＝0.05kN·mσ＝M max/W＝0.05×106/54000＝0.927N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×33.22×1004/(384×9350×486000)=0.01mmνmax=0.01mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算101k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.3+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×0.1＝4.028kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝4.028×1.22/8＝0.725kN·mM2＝q1L12/2=4.028×0.12/2＝0.02kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.725，0.02]＝0.725kN·mσ=M max/W=0.725×106/4490=161.495N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×4.028×1.2＝2.417kNV2＝q1L1＝4.028×0.1＝0.403kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.417，0.403]＝2.417kNτmax=2V max/A=2×2.417×1000/424＝11.401N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×0.1＝3.342kN/m挠度,跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×3.342×12004/(384×206000×10.78×104)＝4.063mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.342×1004/(8×206000×10.78×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1.4×0.9×3]×0.1＝4.052kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×1.2)+1×1×3)×0.1＝3.362kN/m承载能力极限状态按简支梁，R max＝0.5q1L＝0.5×4.052×1.2＝2.431kN按悬臂梁，R1＝4.052×0.1＝0.405kNR＝max[R max，R1]＝2.431kN;正常使用极限状态按简支梁，R'max＝0.5q2L＝0.5×3.362×1.2＝2.017kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=3.362×0.1＝0.336kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.017kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=3.89×106/102000=38.135N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.586×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)＝21.546N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.323mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.123mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=19.448kN，R2=19.448kN七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×450=2130mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=2130/20.1=105.97≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立柱段：λ1=l01/i=2130.000/20.1=105.97查表得，φ＝0.551不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2]=Max[19.448，19.448]=19.448kNf＝N1/(ΦA)＝19448/(0.551×571)＝61.814N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.52/10＝0.026kN·mN1w =Max[R1,R2]+M w/l b=Max[19.448,19.448]+0.026/1.2=19.47kNf＝N1w/(φA)+ M w/W＝19470/(0.551×571)+0.026×106/7700＝65.261N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，φ1=0.667不考虑风荷载:N =Max[R1,R2]+1×γG×q×H=Max[19.448,19.448]+1×1.2×0.15×6.9=20.69kNf=N/(φ1A)＝20.69×103/(0.667×571)=54.325N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.52/10＝0.026kN·mN w=Max[R1,R2]+1×γG×q×H+M w/l b=Max[19.448,19.448]+1×1.2×0.15×6.9+0.026/1.2=20.7 12kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝20.712×103/(0.667×571)+0.026×106/7700=57.76N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6.9/11=0.627≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1Hh1)=1×0.9×1.4×(0.076×26×6.9×3.9+0.55×26×6.9×3.9)= 551.864kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×6.9/(1.2×1.2))×26×112/2=1725.384kN·mM T=551.864kN·m≤M R=1725.384kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γ0×ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1Hh1)=1×0.9×1.4×(0.612×26×6.92+0.55×26×6.9×3.9)=143 9.403kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×1.2+(0.5+0.15×6.9/(1.2×1.2))]×26×112/2=44366.268kN·mM T=1439.403kN·m≤M R=44366.268kN·m满足要求！十一、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0 u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=5320mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×0.967×0.829+0.25×0)×1×5320×1180/1000=3521.462kN≥F 1=20.712kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c c βl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln =ab=20000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F 1=20.712kN 满足要求！。

扣件式脚手架计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2０1１2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》ＧＢ5１210－２01６3、《建筑施工模板安全技术规范》JＧJ162－2０084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JＧＪ30０-20１35、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018－2０025、《混凝土结构设计规范》GB50０10-２0106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》ＧB500１7-2０03ﻬ二、计算参数主楞合并根数１次楞类型矩形木楞次楞规格 40×90 次楞合并根数／钢管类型Ф48×3.5荷载参数可调托座承载力容许值（ｋN ） 30 地基承载力特征值ｆak (kPa) / 架体底部垫板面积Ａ(ｍ＾２) 0.２模板（不含支架）自重标准值Ｇ１k (kN/m^２)0．2 新浇筑混凝土自重标准值G 2k (ｋN ／m^3)2４钢筋自重标准值G ３ｋ（kN/m ＾３) 1.1 施工荷载标准值Ｑｋ（ｋN ／m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重ＱDK (ｋN/ｍ＾2） 0．５计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1．3５脚手架安全等级 2级脚手架结构重要性系数γ0 1是否考虑风荷载是省份、城市四川（省)绵阳市(市）地面粗糙度类型C 类指有密集建筑群的城市市区基本风压值W o (kN/ｍ^2) 0.２沿风荷载方向架体搭设的跨数n 6 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m (mm) 1000 模板支撑架顶部模板高度H b (m ｍ） 700 模板荷载传递方式可调托座简图：（图１) 平面图（图2）ﻩ纵向剖面图1（图3)ﻩ横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》５.２．1,按简支跨进行计算,取b=１m宽板带为计算单元。

W m=bｈ2/6＝100０×１2２／6=240０0mm３I=ｂh３/１２=100０×123/12=１44０0０mm4由可变荷载控制的组合:ｑ1=1.２［Ｇ1k+（G2k+G3ｋ）h］b+1.4(Q k+κＱＤK)b=1.２×(０.２＋(24+1.1）×3５0／1０00）×１+1.４×(2+1.３5×0.5）×１=１4.５２7kN/ｍ由永久荷载控制的组合:q2＝1.３5［G１k+（G2k+G3ｋ)h］b+1.4×0.7（Ｑｋ+κQ DK)b＝１.35×(0.2＋(2４+1.1)×350/10０0)×1+1.４×0.7×(2＋1.35×0.5)×1=１４.７５１kＮ／m 取最不利组合得：q=max[q1,q2］=mａx(14.527,14．７51）=１4.751ｋN／m（图4）ﻩ面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.166kN·ｍσ=Υ0×Mｍaｘ/W=１×0.166×106/２4000=6.915N／ｍm２≤[f]＝３1N／ｍm2满足要求2、挠度验算q k＝(G1k+(G３k＋G２k)×h)×ｂ=（０.2+(2４+1.1）×350/1000)×1＝8.9８５kN/m(图６)ﻩ挠度计算受力简图(图7）ﻩ挠度图ν=0.５72mm≤［ν]＝30０/400=０.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

脚手架施工方案的抗震与抗倾覆计算与设计

脚手架施工方案的抗震与抗倾覆计算与设计在建筑施工中，脚手架是一种临时性的支撑结构，用于支撑和搭载施工人员，材料和设备。

它的安全性对于保障工人的生命安全和施工质量至关重要。

其中，脚手架的抗震和抗倾覆性能是关键。

本文将讨论脚手架施工方案的抗震与抗倾覆计算和设计方法。

首先，抗震性能是脚手架设计中不可忽视的因素之一。

地震是一种破坏性的自然灾害，对建筑物和临时结构都会造成不同程度的破坏。

为了确保脚手架的抗震性能，设计师需要考虑以下几个方面：1.地震作用的计算：根据施工场地的地震参数，计算地震作用的大小和方向。

地震作用通常包括水平力和竖向力两个方向。

2.结构的强度和刚度：脚手架的结构必须具备足够的强度和刚度，以承受地震作用。

这需要根据设计规范和实际情况，对脚手架的构件尺寸、材料强度和连接方式进行计算和设计。

3.抗震设防要求的满足：根据相关建筑抗震设计规范，确定脚手架的抗震设防等级。

不同等级的抗震设防要求不同，需要设计师根据情况进行合理选择。

其次，抗倾覆性能也是脚手架设计的重要考虑因素之一。

特别是在高风区或施工场地地基条件较差的情况下，脚手架的抗倾覆性能更为重要。

以下是抗倾覆计算和设计的关键要点：1.倾覆力矩的计算：根据脚手架的几何形状和受力情况，计算倾覆力矩的大小和方向。

倾覆力矩通常由风荷载和重力作用引起。

2.基础的稳定性：脚手架的基础结构应具备足够的稳定性，以抵抗倾覆力矩。

这包括基础的尺寸和深度设计，以及适当的地基处理措施。

3.斜撑和加固措施：为了增强脚手架的抗倾覆性能，可以采用斜撑和加固措施，例如增加脚手架的支撑点，安装斜撑框架或增加连墙件的数量。

除了上述的抗震和抗倾覆计算与设计，脚手架施工方案还需要考虑其他因素，如可行性和施工操作性。

可行性分析包括场地条件评估、搭设路径规划等，以确保脚手架能够有效搭设和使用。

施工操作性考虑则包括人力和机械设备的使用、施工时间和施工顺序等，以确保脚手架的施工顺利进行。

总结起来，脚手架施工方案的抗震与抗倾覆计算与设计是建筑施工中不可缺少的环节。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书一、引言脚手架是建筑施工中常用的临时性工具，用于搭建支撑框架，提供施工人员操作平台。

满堂脚手架作为一种常见的脚手架类型，具有高度可调节、结构稳定等特点，广泛应用于建筑工程中。

本文将介绍满堂脚手架的计算书编写方法和相关工程要求。

二、满堂脚手架计算书的编写方法1. 计算书的基本结构满堂脚手架计算书应该包括以下内容：（1）工程基本信息：包括工程名称、工程地点、设计单位、施工单位等。

（2）脚手架设计要求：包括设计荷载、设计风速、设计抗震要求等。

（3）脚手架参数：包括脚手架结构参数、支撑方式、立杆间距等。

（4）脚手架荷载计算：根据设计要求和结构参数，计算脚手架的荷载情况。

（5）脚手架承重力矩计算：根据脚手架的结构参数和支撑方式，计算脚手架的承重力矩。

（6）脚手架的稳定性计算：根据脚手架的结构参数和支撑方式，计算脚手架的稳定性。

（7）脚手架的抗震能力计算：根据脚手架的结构参数和支撑方式，计算脚手架的抗震能力。

2. 计算书的编写要点（1）对于满堂脚手架的结构参数和支撑方式，应严格按照设计要求和标准进行选择和确定。

（2）在荷载计算中，应考虑脚手架本身的重量、人员活动荷载、施工设备荷载等各种荷载情况。

（3）在承重力矩计算中，应考虑脚手架的结构形式和支撑方式对力矩的影响，并进行综合计算。

（4）在稳定性计算中，应根据脚手架的结构形式和支撑方式，计算脚手架的抗倾覆和抗滑移能力。

（5）在抗震能力计算中，应根据脚手架的结构形式和支撑方式，计算脚手架在地震作用下的反应。

三、满堂脚手架计算书的工程要求1. 设计荷载要求根据脚手架的使用场所和施工条件，确定设计荷载，并按照国家有关规范进行计算。

2. 脚手架结构要求满堂脚手架的结构应稳定牢固，能够承受设计荷载和施工人员活动荷载。

3. 施工要求脚手架的搭设应根据脚手架计算书的要求进行，严格按照设计要求进行施工。

4. 安全防护要求脚手架的搭设应考虑到施工现场的安全因素，设置必要的防护设施，确保施工人员的安全。

14m标高300x700梁模板钢管支撑架计算书

14m标高300x700梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。

模板支架搭设高度为14.00米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×700mm，梁两侧楼板厚度0mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加1道承重立杆。

梁顶托采用单钢管: 48×3.0。

立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。

采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式。

梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板15㎜厚。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板按照多跨连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×0.700×0.450=8.032kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.500×0.450×(2×0.700+0.300)/0.300=1.275kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×0.700×0.450+0.500×0.450×(2×0.700+0.300)/0.300=9.307kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(8.032+1.275)+1.4×0.9×1.125]=13.983kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3；I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.787kNN2=2.622kNN3=0.787kN最大弯矩 M1 = 0.039kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/16875=2.330N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 9.31kN/m为设计值。

扣件式模板支撑架整体稳定及抗倾覆验算

模板支撑架整体稳定及抗倾覆验算计算书计算依据：《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)一、参数信息1.构造参数2.构件参数14 板2975 100 0 la 顶托/ 300 0.515 梁250 500 0 la 顶托300 0.516 板3025 100 0 la 顶托/ 300 0.517 梁350 950 0 la 顶托300 0.5 3.支撑参数钢管类型(mm) Φ48×3 第1根立杆与“构件1”中心线距离(mm)675承重立杆间距(mm) 550,250,550,675*3,625*6,250,625*10,250,625*10,250,625*6,675*3,550,250,550钢管钢材品种钢材Q235钢(≤16) 钢管弹性模量(N/mm2) 206000钢管屈服强度(N/mm2) 235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)215钢管抗剪强度设计值(N/mm2) 125钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3254.荷载参数模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24楼板钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1梁钢筋自重标准值(kN/m3)1.5人员及设备荷载(kN/m2)2.5 基本风压(kN/m2) 0.25立杆荷载偏心距(mm) 60扣件抗滑承载力折减系数0.75模板支撑体系剖面图模板支撑体系平面图二、荷载计算1.构件荷载基本组合值q混凝土结构由17个构件组成，各构件荷载的计算方法是相同的，下面仅给出“构件1”荷载的计算过程，其他构件直接给出计算结果。

(一) 构件1荷载计算取计算单元宽度la=0.8m；=(0.95+0.95-0.1+0.35)×0.8×0.5/0.35 + 24×永久荷载标准值Gk0.95×0.8 + 1.5×0.95×0.8=21.837 kN/m；=2.5×0.8=2.000 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算承载力q=0.9×1.1×(1.35×1×21.837+1.4×0.9×2.000) =31.680 kN/m；计算抗倾覆（砼浇筑时）q=0.9×21.837=19.653 kN/m；计算抗倾覆（砼浇筑前）q=0.9×3.597=3.237 kN/m；(二) 各构件荷载基本组合值统计（单位：kN/m）(三) 构件外侧荷载基本组合值计算取“板底立杆沿梁跨度方向间距la”作为计算单元宽度，la=0.8m；永久荷载标准值Gk=0.5×0.8 =0.400 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.8=2.000 kN/m；计算承载力q=0.9×1.1×(1.35×1×0.400+1.4×0.9×2.000) =3.029 kN/m；计算抗倾覆q=0.9×0.400=0.360 kN/m；2.附加水平荷载Q3泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载Q3：取竖向永久荷载的2%。

8-基础抗倾覆、抗滑移验算计算书

基础稳定性验算一、工程概况根据四川正基岩土工程有限公司提供的《中江县第二人民医院门诊综合大楼项目岩土工程勘察报告》提供的岩土工程勘察报告。

本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中风化粉砂质泥岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=3.7Mpa,桩长大于6m 。

桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土7.87m 、淤泥质粘土9.1强风化砂岩2.0m 、中风化砂岩按2.4m 考虑。

二、基础抗倾覆验算本工程设防烈度6度，根据《高规》4.3.7条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的2.5倍。

根据PKPM 计算结果，结构在小震、风荷载、中震作用下整体抗倾覆验算如下：楼栋号1-1~1-5轴 1-6~2-10轴结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩比值结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩比值X 向风荷载 1751103.1 19059.8 91.87 10120948.0 29221.4 346.35 Y 向风荷载 1042019.3 30922.1 33.70 4812587.5 58357.7 82.47 X 向小震 1693562.5 56691.8 29.87 9749434.0 132165.9 73.77 Y 向小震 1008296.1 53907.1 18.70 4635423.5 127161.6 36.45 X 向中震 1693562.5 141729.5 11.95 9749434.0 330414.75 29.51 Y 向中震1008296.1134767.757.484635423.531790414.58参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第5.5.2条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于1.5，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。

三、基础抗滑移验算本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。

环梁脚手架计算书

环梁脚手架计算书一、引言环梁脚手架是一种常用的建筑施工辅助工具，用于支撑和搭建梁体、板体等各种结构物的施工作业。

环梁脚手架的安全稳定性对工程质量和人员安全至关重要。

因此，为了保障施工安全和工程质量，需要进行环梁脚手架的计算。

二、计算内容环梁脚手架的计算主要包括以下几个方面：脚手架的构造计算、脚手架的承载计算、脚手架的稳定计算和脚手架的抗倾覆计算。

1. 脚手架的构造计算脚手架的构造计算是根据实际梁体或板体的尺寸、重量和施工工艺要求等参数，设计脚手架的主要构造部件，如立杆、横杆、斜杆、连接件等。

在构造计算中，需考虑到脚手架的受力情况和安全系数，确保构造的合理性和稳定性。

2. 脚手架的承载计算脚手架的承载计算是为了确定脚手架能够承受的最大荷载。

根据实际施工需求和工程要求，考虑梁体或板体的自重、施工人员和施工设备的重量等因素，计算出脚手架承载的最大荷载，并与脚手架的构造承载能力进行比较，以确保脚手架的安全可靠性。

3. 脚手架的稳定计算脚手架的稳定性是指在施工现场使用过程中，脚手架不会因受力过大而发生倾倒或垮塌的情况。

在稳定计算中，需要考虑脚手架的基础稳定性、结构整体稳定性以及受风、地震等外力作用下的稳定性。

通过合理的设计和计算，确保脚手架能够满足稳定的要求。

4. 脚手架的抗倾覆计算脚手架的抗倾覆计算是为了确定脚手架在受到风力或其他外力作用时的抗倾覆能力。

通过计算脚手架的稳定系数和倾倒力矩，判断脚手架的抗倾覆能力是否满足要求，并采取相应的加固措施，以确保施工过程中不出现倾倒现象。

三、计算方法在环梁脚手架的计算中，常用的计算方法主要包括静力分析法、结构力学计算法和有限元分析法等。

根据具体的施工要求和工程特点，选择适合的计算方法进行计算，并对计算结果进行验证和调整。

四、计算结果的应用脚手架计算的结果应应用于实际的施工现场，用于指导脚手架的搭建、使用和拆除等工作。

计算结果应与工程设计要求和相关标准进行比较，确保脚手架的安全性和合理性。