660MW机组二级低温省煤器堵塞治理探讨分析

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浅谈空预器堵塞原因及改善措施

浅谈空预器堵塞原因及改善措施摘要：某燃煤电厂660MW机组已实施氮氧化物超低排放改造，机组长时间运行后空预器堵塞较为严重，造成空预器进出口差压增大，引起风机耗电增加、喘振失速等问题，严重影响机组的安全经济运行。

本文对空预器堵塞原因进行分析，通过多种改善措施对其做以管理，希望能为相关人士提供有效参考。

关键词：空预器；堵塞；原因；分析；一、空气预热器的结构及原理我厂采用的是哈尔滨锅炉厂预热器有限责任公司生产的三分仓回转式空气预热器，型号为：32-VI(T)-1850(2000)-QMR。

它是由转动的圆筒型转子和固定外壳组成。

转子是受热面，它被分为许多仓格，里面装有蓄热板，扇形顶和底板将转子分为烟气通道和空气通道。

当受热处于烟气侧时，蓄热板吸收烟气热量，并将热量积蓄起来，等到转至空气侧时，蓄热板再把储存的热量放给空气，自身温度降低。

受热面不断旋转，热量便不断从烟气传给空气，空气得到加温，烟气得到冷却，这就是回转式空气预热器的工作原理。

二、空预器堵塞情况通常情况下，在机组投入使用后，机组当中空预器的蓄热原件会由于各种因素出现堵塞情况，并还有可能在检修不到一年的时间内出现差压值大幅上升的情况。

也正是由于差压升高，会导致排烟温度持续上升，从而空预器的出风口的风温会随之下降。

如此一来，不仅会使风机耗电量持续增长，还会对空预器及风机的安全运行带来隐患。

机组大修期间，检修人员将空预器进行拆卸后，发现在空预器的冷锻以及中间层的蓄热元件中会出现严重的堵塞情况，堵塞情况使之前的一系列不正常情况显得有因可循。

除了有严重的堵塞情况外，在接近冷端的下部分区域还会出现明显的结垢现象，并且这些结构必须用钢丝刷，使劲清洗才能将其清除。

从这两种不正常现象中我们可以发现，空预器的接口层主要在蓄热原件冷端方向的300毫米以及中间层底部接近冷端侧面区域的200毫米高度范围中结垢严重。

除了这两个区域，其他部分主要为积灰。

并且在底部出现结垢后，很容易导致积灰堵塞现象的发生。

600MW直流锅炉低温省煤器常见故障以及处理办法

600MW直流锅炉低温省煤器常见故障以及处理办法摘要：我国火力发电厂每年消耗煤炭总产量５０％，排烟热损失是电站锅炉各项热损失中最大的一项，一般在５％～８％，占锅炉总热损失的８０％或更高．影响电站锅炉排烟热损失的主要因素是排烟温度．一般情况下，以燃用热值２１．７１ＭＪ／ｋｇ煤的６0０ＭＷ超超临界锅炉为例，每年则多消耗近万吨煤，所以降低排烟温度对节约燃料和降低污染具有重要的实际意义．低低温技术利用烟气余热加热凝结水，提高机组效率，同时又降低烟温，提高除尘效率，减少污染物排放。

低低温技术相对于火力发电厂是一项较新的技术，使用的厂家不多．为更好地展开对这项技术的研究。

关键词：600MW直流锅炉低温省煤器；故障处理办法；低低温省煤器装置利用排烟余热加热凝结水，加热后的凝结水返回低压加热器，排挤汽轮机抽汽，增加汽轮机做功功率，提高机组效率，降低煤耗，既可降低烟温，又能减小飞灰比电阻，提高除尘效率，减少污染物排放，具有显著的经济效益和社会效益。

一、概述低温省煤器的技术方案为凝结水在低温省煤器内吸收排烟热量，降低排烟温度后，凝结水自身被加热，温度升高后的凝结水再返回至汽轮机低压加热器系统，代替部分低压加热器的作用，如图１所示。

在发电量不变的情况下，可降低机组的能耗。

同时，由于进入脱硫塔的烟温下降，还可以节约脱硫工艺水的消耗量。

低温省煤器加装在空预器和电除尘器之间。

在设计条件下，低温省煤器出口烟温为９５～１０５℃，并可调节。

当烟气温度降低后，粉尘比电阻降低，使烟气的流速降低，可提高电除尘器的除尘效率。

在电除尘器内去除ＳＯ３，减轻了下游设备的腐蚀。

烟温降低后，降低了脱硫系统的水耗，回收的热量还能用来加热凝结水，提高了机组运行的经济性。

二、600MW直流锅炉低温省煤器常见故障1.省煤器腐蚀。

电站锅炉省煤器中面临最为严重的是管外低温腐蚀, 因而着重探讨该腐蚀内在机理。

燃料中的硫分燃烧生成二氧化硫, 其中一小部分还会生成三氧化硫, 而三氧化硫与烟气中的水蒸汽会形成硫酸蒸汽。

660WM超超临界锅炉空预器堵塞的原因分析及应对措施

660WM超超临界锅炉空预器堵塞的原因分析及应对措施发布时间：2022-09-12T05:46:57.365Z 来源：《科学与技术》2022年5月9期作者：梁克勤王轶斌宁少华王伟男侯璐璐[导读] 针对华能左权电厂660WM超超临界锅炉空预器在运行中遇到的差压大问题，讨论其产生的原因及应对措施。

梁克勤王轶斌宁少华王伟男侯璐璐华能左权煤电有限责任公司山西左权 032600[摘要]针对华能左权电厂660WM超超临界锅炉空预器在运行中遇到的差压大问题，讨论其产生的原因及应对措施。

【关键词】空预器堵塞、硫酸氢铵、堵塞、SCR、氨逃逸量概述华能左权电厂原空预器为东方锅炉（集团）股份有限公司生产的容克式空预器。

单台锅炉配有两台48分仓，半模式、双密封、三分仓回转式空预器，立式布置，烟气与空气以逆流方式换热。

预热器型号为LAP13494/2400，转子直径为φ13494mm，热端蓄热元件高度自上而下分别为200和1150mm，波型为DU型，材质为碳钢；冷端1050mm元件为搪瓷蓄热元件，波型为NF6。

每台预热器金属重量约710吨，其中转动重量约430吨（约占总重61%）。

1空预器堵塞的原因1.1蓄热元件高度的影响我厂原空预器蓄热元件为3层，从上到下高度分别为200mm、1150mm、1050mm，总高度2400mm。

较高的蓄热元件高度可以提高换热效率，降低排烟温度，提高锅炉燃烧经济性，这是它的优点；反之，降低排烟温度将在一定意义上增加了冷端蓄热元件的酸腐蚀，在蓄热元件内产生硫酸氢铵黏性物质，与飞灰、未燃尽的煤粉一同附着在料芯表面堵塞蓄热元件，蓄热元件过高还会造成吹灰效果不理想，使得中间段蓄热元件堵塞物质一直存在，无法靠吹灰系统进行清理，造成空预器差压升高。

1.2脱硝系统影响我厂两台660WM机组进行的脱硝超低排放改造，对减少氮氧化物的排放取得了显著成效，但是逃逸的氨气会生成硫酸氢铵并沉积在空预器中，导致空预器差压高，堵塞空预器，系统阻力增大，影响锅炉安全、经济运行。

660MW低省联合暖风器改造对机组安全的影响及优化措施

660MW 低省联合暖风器改造对机组安全的影响及优化措施1低省联合暖风器改造方案1.1系统改造概况该厂对空预器出口至除尘器入口段烟道进行改造，新建烟道从空预器出口向锅炉两侧引出至钢架外，之后竖直向上、向下，最后回至除尘器入口。

低温省煤器（以下简称低省）布置于由上至下的烟道内，单台炉布置2台低省，烟气由上至下流经低温省煤器，出口烟温设计值为105℃。

低温省煤器的水来自凝结水，采用了两点取水、一点回水方式。

正常运行时，将#8低加入口（低温取水）和#7低加出口（高温取水）引出的凝结水混合至70℃，经低省增压泵增压后进入低温省煤器加热，加热后的凝结水进入暖风器中加热一次风、二次风；多余的热量进入#5低加入口管道实现热平衡，回水温度不低于THA工况回水点温度（119℃）。

一、二次风暖风器分别布置于一次风机、送风机和空预器之间的冷风道内，单台炉分别布置2台一次风暖风器和二次风暖风器，暖风器出口风温不低于70℃。

1.2低省联合暖风器系统示意图2 系统运行调节及存在的问题2.1运行调整方式（1）根据负荷运行一至两台增压泵，通过调整增压泵的频率来控制进入低省的凝结水总量，保持低省出口烟温降至105℃左右；（2）通过调节低温取水调节门的开度，并配合手动调节高温取水调节阀和循环水管调节阀的开度，使高、低温两者水混合，使混合后进入低省的水温不低于70℃；（3）通过调节暖风器进水调节阀的开度，来达到调节进入暖风器热水的水量，保持暖风器出口风温升至50℃左右；（4）调节回水母管调节阀的开度，控制多余的热量进入#5低加入口，实现低省热量全部回收。

2.2系统运行中存在的问题2.2.1低省烟气侧积灰堵塞2020年6月，低省投运半年后烟气侧发生积灰粘接性板结，且两侧蒸汽吹灰器中间位置有积灰现象。

630MW时B侧低省差压最高达1659Pa，A侧差压1422Pa，由于低省两侧差压不一致，在引风机动叶开度一致的情况下，两侧引风机电流偏差大（603A/489A），电流偏差达到了114A。

1000MW锅炉低温省煤器堵塞原因分析及处理措施

1000MW锅炉低温省煤器堵塞原因分析及处理措施摘要：文章针对1000MW锅炉低温省煤器堵塞这一常见问题，通过结合案例分析设备装置参数发现，堵塞现象出现的主要原因在于飞灰、硫酸铵、硫酸盐附着于低温省煤器管壁。

明确原因后，通过加装变压器、延长二次风暖风器投入时间、降低SCR脱硝装置氨逃逸率等措施解决问题，结果发现措施方案行之有效，能够恢复低温省煤器的运行状态并降低堵塞概率。

关键词：大型锅炉；低温省煤器；飞灰；堵塞故障引言随着双碳、碳中和等战略目标的提出以及国家能源结构的调整，新能源应用占比的提高对传统能源使用效益提出更高要求，尤其在节能环保方面。

低温省煤器作为一种降低烟气温度、提高能源利用率的设备，可实现热量转化、利用，减少煤炭消耗，提高锅炉机组效率。

然而在实际运行过程中，常出现省煤器堵塞问题，影响机组经济性。

因此，为顺利实现节能降耗的生产目的，基于问题分析原因并落实相应处理措施是必要的。

1.基于1000MW锅炉分析低温省煤器堵塞原因1.1原因一：飞灰堵塞以某热电厂为例，经定期监测数据发现，锅炉烟气风量和省煤器出口烟气温度分别处于下降和上升状态，且经检修发现，支撑梁上存在较多飞灰，初步判断低温省煤器出现堵塞问题。

由于考虑到ABS黏性积灰等影响，技术人员借助ANSYS FLUENT软件模拟研究H型翅片管省煤器。

截取支持板一侧的底部7排炉管区域进行建模，H型翅片管采用非结构化双管，其参数为：管径40mm、翅片厚度3mm、翅片间隙7mm、横管节距80mm、翅片高度88mm、翅片轴向间距18mm。

确保建模参数与实际结构一致后，采用Nu数开展网格独立性验证确定网格数，基于495~530K温度区间模拟计算ABS黏结沉积，采用DPM模型跟踪飞灰颗粒，在忽略颗粒对流体作用的前提下，运用SIMPLE算法对压力和速度方程进行处理、求取，验证堵塞原因是飞灰沉积。

通过对烟气流动状态进行观察分析发现，支撑梁的存在带来了烟气滞留区，影响了飞灰颗粒运动速度，导致绕梁运动现象的出现，而且，伴随回流、涡流情况，一旦周围温度降低，将加剧飞灰颗粒在支撑板附近的黏性增长。

电厂空预器堵塞原因分析及对策

某电厂空预器堵塞原因分析及对策某660MW电厂两台机组锅炉分别配备三分仓容克式空气预热器，并配置了漏风控制系统和红外热点探测系统。

整个空预器传热面由排列紧密的波纹板组成，在转子内分成热端、中温段、冷端3个部分。

每台锅炉布置2套SCR脱硝装置，液氨为还原剂，布置在锅炉省煤器与空预器之间的高尘区域。

SCR脱硝系统运行至今催化剂已超过或接近24000h性能保证期。

在冬季低温及低负荷运行时，为达到一定的脱硝效率，喷氨量增大，氨逃逸率上升，从而生成NH4HSO4沉积物，导致空预器堵灰、局部堵塞现象。

空预器堵塞引起炉膛负压波动增大，同时空预器烟气侧、一/二次风侧的进出口差压增加；堵塞严重时，空预器漏风量增大，两侧排烟温度偏差明显增大，锅炉排烟损失增加，同时送/引风机、一次风机电流均有所增加，风机电耗明显增加，甚至导致风机失速等严重问题。

1空预器堵塞原因分析1.1煤质因素锅炉设计煤种全硫分为0.50%，其中灰主要成分有Fe2O3为20.66%，CaO为18.09%，Na2O为0.43%，K2O为0.70%，属于中等结渣煤。

实际燃用煤种变化较大，含硫量0.36%～1.08%变化不等，含硫量高，水分高，造成烟气中SO2量增大，且粘附性较强，易促使冷端结露腐蚀。

酸露点温度与煤折算硫分的立方根成正比。

空预器堵塞期间，因燃煤发热量降低，最大折算硫分超过设计值的2倍，引起SO3浓度增加且酸露点温度升高，在空预器冷端金属表面发生腐蚀的同时，加剧了空预器堵塞。

1.2空预器金属壁面温度与烟气接触的空预器金属壁温若高于露点温度，则低温腐蚀导致的空预器堵塞一般不可能发生，否则反之。

当机组负荷降低时，排烟温度下降，尤其冬季环境温度低，排烟温度和空预器进口风温随之更低，造成空预器金属壁温降低。

机组原设计中采用热风再循环来提高空预器的进口风温，冷端综合温度需满足：冷端综合温度=排烟温度+空预器进口风温≥148℃。

空预器堵塞期间的相关数据显示：锅炉负荷较低，环境温度较低，空预器进口风温、排烟温度均处于低值。

660MW机组水冷壁及省煤器检修方案

660MW机组水冷壁及省煤器检修方案1.1 燃烧室清焦1.1.1 待炉内温度降至40℃以下，方可进入炉内工作，炉内照明应充足。

1.1.2 炉膛内装设升降平台，经安监部门检查合格后方可使用。

1.1.3 进入燃烧室清焦前，应先从人孔、看火孔处检查有无大块焦塌落的危险，若有可能应先用长棒从人孔或看火孔处将焦打落。

1.1.4 检查炉内结焦情况,可乘吊笼上去进行清焦,清焦时人处于焦渣上方,自上而下进行除焦工作。

1.2 水冷壁检查1.2.1 检查水冷壁的胀粗、鼓包、磨损、腐蚀情况，重点检查燃烧器周围高温区管子的过热胀粗情况和各孔门附近管子的磨损情况。

1.2.2 宏观检查水冷壁的鳍片与管子的焊缝及热影响区有无裂纹，尤其是燃烧器区域及出口管座焊口有无裂缝。

1.2.3 检查水冷壁管屏的密封情况，主要是四角、炉膛抽烟口、燃烧器区域水冷壁出口处，必要时予以处理。

1.2.4 检查卫燃带，耐火塑料是否完好无脱落，对腐蚀、冲刷严重的管子进行更换，脱落的耐火塑料进行修补，配合卫燃带防结焦处理。

1.2.5 检查本体各人孔、观火孔有无烧坏变形，是否严密不漏灰，修复或更换脱落或损坏件。

1.2.6 清理冷灰斗内部积灰，检查水冷壁损伤情况，对损伤管子进行更换，检查四角密封情况，对泄漏处进行密封补焊。

1.3 割管取样1.3.1 根据化学、金属监督的要求和检查结果确定割管部位及数量。

1.3.2 根据确定的割管部位拆除保温，用气焊割开两侧鳍片。

1.3.3 垂直管段采用气焊切割时，应防止熔渣落入管内，在无防火溶渣落入管内的措施时，应采用人工切割。

管子割下后若不能立即焊接应在切口处加塞子堵住。

1.3.4 割下的管段，检查其结垢和腐蚀情况，对于所割管段应标明部位和流向，并作好记录，交化学或金属监督人员检查。

1.3.5 将留下的管段制好坡口，再根据割管长度准确配制带坡口的新管。

1.3.6 检查新管规格和材质与原管是否相同，合金管应光谱检查确认。

1.3.7 宏观检查新管内、外表面有无重皮、拉痕、裂纹、锈坑等缺陷，对于有凹陷，弯头椭圆的新管应做通球试验。

660MW超超临界机组低温省煤器配置方案研究_王岩

105
85
85
105
酸露点
4
℃
温度
94． 5
水露点
5
℃
47
温度
注：吸风机后考虑温升 5 ℃ 。
2013 年第 7 期（总第 187 期）
应用能源技术
31
3． 3． 2 水介质温度的选取
低温省煤器进口水温的确定应综合考虑传热
经济性及腐蚀对设备寿命的影响，如选取较低的
进口水温，虽然能增大传热温差，提高换热效率，
表 1 ND 钢与其它钢种的腐蚀速率对比
钢种 ND
腐蚀速率 7． 3
（ mg/ cm2·h）
倍数
1
Cast CRIA
A3
AISI Sten
（日本）（日本）
103． 5 63． 0 13． 4 21． 7 27． 1
14． 11 8． 63 1． 84 2． 97 3． 75
省煤器低温侧选用 ND 钢，高温侧选用碳钢。
业绩，吸风机低温防腐目前仍未解决，除尘器前低
温省煤器出口温度选择酸露点以上。
综上所述，各方案烟气参数见表 2。
表2
烟气参数
序号名称单位方案一方案二方案三
器前
进口烟
2
℃ 135． 6 135． 6 105 135． 6
气温度
出口烟
3
℃
气温度
究工作。
收锅炉排烟热量来加热凝结水或进入空气预热器的锅炉送风，回收利用部分热量，减少排烟热损失。在燃煤量不变的情况下，提高机组出力，增加发电量，提高效益。根据已有的工程经验并结合本工程的特点，本工程选择低温省煤器进行烟气的余热回收利用。

某电厂低温省煤器专项治理方案张容波

某电厂低温省煤器专项治理方案张容波发布时间：2021-09-17T03:49:19.402Z 来源：《中国科技人才》2021年第16期作者：张容波[导读] 低温省煤器是热交换器，通过回收烟气余热加热从汽轮机某级低压加热器出口水，从而提高烟气余热利用率，提高电厂运行效率。

安徽华电六安电厂有限公司一、设备状况低温省煤器是热交换器，通过回收烟气余热加热从汽轮机某级低压加热器出口水，从而提高烟气余热利用率，提高电厂运行效率。

它是由管箱及管箱密封、联箱、本体构架、排柱与支撑、钢架与平台及扶梯、顶部起吊装置、进出口过渡烟道及膨胀节和配套件等组成。

管箱是低温省煤器本体的核心部件，管箱是一定数量的管子的集合，它是热交换的主要构件，烟气通过管子将热量传给管子里的水，使水得以升温。

管箱密封是由一些搭板及封板构成，搭板主要起管箱间的连接与固定作用，封板则是起密封的作用，使得烟气均匀流过各管箱。

联箱用于汇总水流以及分流到管子，在附属管道与受热管子之间起到过渡的作用，同时也使得管子进出口水可以均匀混合。

本体构架分本体外围构架和本体顶层、中层和底层构架，外围构架相当于本体管箱外的框架，用于连接本体与本体外构件；各层构架则是起支撑作用。

排柱与支撑和钢架是支撑整个预热器重量的主要构件，基本支承整个低温省煤器的重量。

顶部起吊装置主要是在检修时，用于吊装管箱等构件。

进出口过渡烟道及烟道外壳构成烟空气通道，防止烟气外泄。

低温省煤器热交换原理，是通过烟气冲刷管子，管子从热烟气中吸取热量，再不断地传给其中的水，从而加热水。

烟气与管子里的水总体呈现逆流方式，可以增大换热效率，提高烟气余热利用率。

本机组设置一级低温省煤器，布置在引风机后、脱硫塔入口总烟道前，降低烟气温度，加热凝结水，提高机组总的热效率。

低温省煤器布置在脱硫装置吸收塔入口，是利用烟气的余热加热凝结水的换热系统。

凝结水由＃7低加出口引出，经过低温省煤器加热后回＃6低加进口，与低加串联运行。

660MW超超临界火电机组磨煤机粉管堵粉原因浅析

660MW超超临界火电机组磨煤机粉管堵粉原因浅析摘要：随着火电技术飞速发展，越来越多直吹式制粉系统被应用到超超临界火电机组中去，直吹式制粉系统适合于较大的锅炉容量，具有较高的燃烧效率、较广的煤种适应性以及较迅速的负荷响应性，但是直吹式制粉系统有其弊端，易引起磨煤机出口煤粉管堵塞，煤粉管堵塞轻者使锅炉燃烧不稳定，严重时还会引起锅炉灭火，甚至粉煤管道爆炸。

某火力发电厂#1锅炉整套试运行期间发生过粉煤管堵塞的现象，下面就根据此厂的设备概况、堵粉原因及防范措施进行具体分析。

关键词：超超临界、掺烧、磨煤机粉管、积粉堵塞、炉膛灭火1.该厂制粉系统概述正压直吹式制粉系统的原则性流程如下：原煤由输煤系统进入原煤斗，再落入给煤机，经给煤机调节给出的煤量后进入磨煤机，磨煤机将原煤研磨成细度初步合格的煤粉，这部分煤粉再进入煤粉旋转动态分离器，煤粉分离器将煤粉分成粗细两部分，粗粉返回磨煤机重新磨制，细粉经一次风管被吹往锅炉燃烧器。

该厂磨煤机采用北京电力设备总厂有限公司生产的ZGM113G-II型中速辊式磨煤机简称ZGM磨，燃用煤种为35%中煤+45%煤泥+20%矸石掺烧，该厂磨煤机防爆蒸汽采用消防蒸汽，分别从一次风室、机壳、分离器三处入磨，用于磨煤机启动和停止过程中防爆。

防爆气体可用辅助蒸汽，消防蒸汽入口处设置疏水器，以防止水进入磨内损坏磨辊套及衬瓦。

1、磨煤机煤范围煤种：烟煤、无烟煤、褐煤、贫煤发热量：13.4～31MJ/Kg全水分：≤40%哈氏可磨度：HGI>35可燃质挥发份：<10～40%原煤粒度：0～50mm2、运行的基本原理ZGM磨煤机碾磨部分由转动的磨环和三个沿磨环滚动的固定且可自转的磨辊组成。

来自给煤机的需进行碾磨的原煤从磨机的中央落煤管落到磨环上，旋转的磨环借助于离心力将原煤运送至碾磨辊道上，通过磨辊进行碾磨。

三个磨辊沿圆周方向均布于磨盘滚道上，碾磨力则由液压加载系统产生，通过静定的三点系统，碾磨力均匀作用至三个磨辊上，这个力经磨环、磨辊、压架、拉杆、传动盘、减速机、液压缸后通过台板传至基础原煤的碾磨和干燥同时进行，一次风（热风）通过喷嘴环均匀进入磨环周围，产生气流，将经过碾磨从磨环上切向甩出的煤粉混合物烘干并输送至磨煤机上部的分离器，煤粉混合物在分离器中进行分离，粗粉被分离出来落到磨环重磨，合格的细粉被一次风带出分离器。

空预器堵灰致使差压大分析

空预器堵灰致使差压大分析由于国家对环保要求的提高，各电厂在近几年均对燃煤机组进行了脱硝改造。

华能左权电厂#2机组为 660MW 等级超临界燃煤机组，于2015年9月将脱硝还原剂由液氨制备氨气改为尿素水解制备氨气混合物，氨气混合物与热一次风稀释并混合均匀后，送入脱硝系统进行化学反应。

更改脱硝系统无疑改变了空预器的运行工况，易造成空预器的堵灰、腐蚀，甚至影响到整个锅炉的安全经济运行。

机组运行半年来，空预器差压逐渐增大发生了堵灰现象，针对空预热器在运行中存在的问题，本文就其中原因作出简要的分析，提出几点预防建议措施以供参考。

一、锅炉设备概况及脱硝系统改造情况1、锅炉设备概况华能左权电厂#2机组为 660MW 等级超临界燃煤机组，配套锅炉为东方锅炉集团股份有限设计制造的DG2141/25.4-Ⅱ7 型锅炉。

锅炉为超临界参数变压直流炉，墙式对冲燃烧、单炉膛、一次再热、平衡通风、半封闭布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。

锅炉主要燃用左权县周边的低挥发分贫煤。

锅炉配备了 5 台 MGS4366 型双进双出钢球磨，燃用设计煤种 BMCR 工况下采用 5 台磨运行方式，单台磨带一层 6 只燃烧器。

2、脱硝系统改造情况左权电厂锅炉脱硝系统还原剂原设计为液氨制备氨气（气氨），为防止液氨泄漏，消除左权电厂重大危险源。

左权电厂于2015年9月将脱硝还原剂由液氨制备氨气改为尿素水解制备氨气混合物，氨气混合物与热一次风稀释并混合均匀后，送入脱硝系统进行化学反应。

正常运行期间，要求氨气混合物管道温度不得低于130℃，否则会发生尿素水解逆反应形成尿素结晶体。

目前为止，液氨系统退出运行。

#2锅炉低氮燃烧器改造后，存在锅炉欠氧运行、侧墙水冷壁管高温腐蚀严重、单侧炉膛偏烧、再热气温偏低等问题。

二、空预器差压增大情况及原因1、空预器差压变化情况#2机组2015年12月09日启动至12月20日停机前，空预器差压无明显升高；机组负荷300MW时，#21空预器差压1.01KPa，#22空预器差压1.22KPa。

660MW超超临界空预器堵塞分析及防范措施

660MW超超临界空预器堵塞分析及防范措施发布时间：2022-11-21T03:44:39.785Z 来源：《城镇建设》2022年第14期作者：王翱祝棋冰[导读] 本文分析了空预器堵塞的原因，王翾祝棋冰江苏靖江发电有限公司，江苏靖江 214513摘要：本文分析了空预器堵塞的原因，虽然通过对空预器在线水冲洗可以降低堵塞程度，但依然没有根本解决问题，只有通过优化运行工艺才是根本解决问题的途径，为其他电厂提供借鉴。

关键词：空预器 ?堵塞 ?硫酸氢铵氨逃逸在线水冲洗1 简述某电厂2×660MW超超临界机组采用两台半模式、三分仓双密封回转式空气预热器，空气预热器型号为：32.5-VI(T)-2400(2600)-QMR，转子直径Ф13552mm，传热元件总高度2400mm。

其中热端及中间层传热元件高度为450mm、1000mm，FNC板型，冷端传热元件高度为950mm，DU3E板型。

元件分装在48个仓格内，每个仓格为7.5°。

至2015年2月份正式投产以来，共计39个月。

表1为2015年2月28日 - 2018年5月19日期间锅炉空预器运行统计表。

据表1数据统计#1机组空预器在运时间明显多于#2机组空预器。

2 空预器堵塞因素造成空预器堵灰的因素较多，比如：（1）燃煤在燃烧后产生的硫氧化合物，与脱硝系统逃逸的氨反应生成硫酸氢铵，其容易在空预器冷端结露，造成低温腐蚀和堵灰；（2）省煤器脱硝灰斗除灰效率降低，使落入空预器的灰增多；（3）吹灰蒸汽过热度不够、疏水不充分或吹灰蒸汽管道阀门未关严，液态水与烟气中的灰粒混合附着在传热元件表面；（4）锅炉启动初期点火过程中，未燃尽的油或煤粉，附着在空预器上，容易粘灰等。

其中主要原因是脱硝系统氨逃逸进而产生的硫酸氢铵，其在146--207℃的温度范围内为液态，具有非常强的粘性，极易捕捉飞灰，粘附在传热元件表面上，长期运行中会逐渐层叠硬化板结，而常规的蒸汽吹灰难以有效清除，最终空预器传热元件烟风流道堵塞越来越严重。

660MW机组单列布置空预器堵塞原因分析与对策

660MW机组单列布置空预器堵塞原因分析与对策发布时间：2021-08-20T15:50:49.860Z 来源：《当代电力文化》2021年4月10期作者：张文涛[导读]张文涛华电新疆五彩湾北一发电有限公司 (新疆吉木萨尔831204) 摘要：回转式空气预热器堵灰是危害锅炉安全稳定运行的难点问题，不仅降低换热元件换热效率，降低锅炉效率，还会造成烟风系统阻力增加，提高引风机耗电率，一次风压压差增大，严重时造成炉膛负压波动，机组无法带满负荷运行。

本文结合公司实际，对影响回转式空预器堵灰的因素进行了较为全面的分析，并相应提出了解决措施。

关键词: 回转式空预器；换热元件；堵灰；原因分析；对策1 概述公司1号、2号锅炉各配备一台豪顿华工程有限公司生产的35VNT2350型三分仓容克式空气预热器，立式、三分仓结构，主轴垂直布置，烟气和空气以逆流方式换热。

当空预器换热元件经过烟气侧时，烟气携带的一部分热量就传递给换热元件；而当换热元件经过空气侧时又把热量传递给空气。

降低了排烟温度，提高了燃料与空气的初始温度，强化了燃料的燃烧，因而进一步提高了锅炉效率。

空预器换热元件采用三层布置，冷端换热元件采用脱碳钢镀搪瓷材料，以防止换热元件堵塞和低温腐蚀，热端换热元件采用低碳钢材质。

?每台空预器配置两台蒸汽吹灰器，分别布置在烟气出入口处，用于日常运行中清理换热元件堵灰。

1号、2号机组自2019年投运以来，经常出现空气预热器出入口差压大的问题，按照原设计，空预器差压不大于1.5KPa，2020年空预器差压经常大于2.5KPa，不得不通过提高吹灰的频次和压力以缓解换热元件堵塞情况，效果并不明显，严重影响安全运行。

2 空预器堵灰的危害换热元件表面积灰、堵灰会降低换热元件换热能力，使锅炉一二次风温升降低，排烟温度升高，锅炉效率降低，一次风进出空预器压差大，可能造成风道膨胀节损坏，危害巨大。

2.1 对制粉系统的危害：一次风温降低，使磨煤机入口热风温度降低，由于准东地区褐煤水分较高（30%左右），一次风温无法满足干燥出力，降低制粉系统出力，严重时造成机组降负荷；2.2 对排烟温度的影响：换热元件换热能力的降低，使锅炉排烟温度大幅升高；空气预热器堵灰严重时，一次风侧、二次风侧排烟温度偏差大；2.3 对厂用电率的影响：堵灰还会造成烟气系统阻力增大，增加引风机电耗，使电厂厂用电率居高不下，严重时会造成引风机抢风，引风机失速，炉膛负压无法维持，威胁机组安全稳定运行；2.4 空预器堵灰后，通常需通过提升吹灰压力和吹灰频次来缓解，造成蒸汽损失。

660MW超超临界火电机组低温省煤器投运率提升的探索

660MW超超临界火电机组低温省煤器投运率提升的探索发布时间：2022-09-15T06:44:03.420Z 来源：《科技新时代》2022年4期2月作者：杨艳龙，袁超伟，姚兴龙[导读] 降低锅炉排烟温度，是提高火电机组效率的方法之一。

低温省煤器在大型火电机组广泛应用，具有杨艳龙，袁超伟，姚兴龙陕西商洛发电有限公司.陕西.商洛 726000［摘要］降低锅炉排烟温度，是提高火电机组效率的方法之一。

低温省煤器在大型火电机组广泛应用，具有降低锅炉排烟温度提高机组经济效率、提升电除尘器的收尘效率的作用。

但低温省煤器换热管基本采用ND钢材质，机组启动或低温省煤器检修后对凝结水质影响较大，存在延长机组冷态启动时间、机组运行中低温省煤器检修后无法投运的问题，影响电除尘效率、降低锅炉经济性、增加脱硫水耗。

在低温省煤器回水管道手动门前增设冲洗管道，系统停运后执行保养措施，极大提高了低温省煤器的投运率，缩短机组冷态启动时间。

［关键词］660MW机组；低温省煤器；冲洗管道；经济性；陕西商洛发电有限公司（简称商洛发电公司）锅炉设备为东方锅炉股份有限公司生产的高效超超临界机组，超超临界参数变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、平衡通风，不带启动循环泵内置式启动系统，湿式排渣、全钢构架、全悬吊结构π型锅炉。

在低温除尘器入口烟道上，水平室外布置4台低温省煤器，并入凝结水系统。

低温省煤器入口水来自轴封加热器至8号低压加热器连接管及再循环回路两路混合，部分凝结水经低温省煤器加热后回到6号低压加热器入口，低温省煤器出口设计烟温90℃。

换热器采用H型鳍片管，基管及鳍片材质均为ND钢，具有抵御含硫烟气结露腐蚀的特点。

为降低飞灰对低省换热管壁的磨损，在迎风面模块前布置2排假管。

低温省煤器作用：降低电除尘入口烟气温度，粉尘的比电阻增大，提高粉尘适当粘度，降低空气密度，提升电除尘效率；吸收排烟温度热量，提高凝结水温度，降低低加抽汽量，提高机组经济效率；降低脱硫入口烟气温度，减少脱硫系统耗水量。

省煤器输灰系统故障分析及处理措施陈岩

省煤器输灰系统故障分析及处理措施陈岩发布时间：2021-08-25T02:46:21.667Z 来源：《福光技术》2021年7期作者：陈岩[导读] 火力发电厂省煤器输灰系统在运行过程中经常会发生系统堵塞、程控无法投入、系统漏泄等问题，但是由于系统较为复杂，输灰管路较长，问题发生后判断起来特别困难。

大唐珲春发电厂吉林珲春 133300摘要：火力发电厂省煤器输灰系统在运行过程中经常会发生系统堵塞、程控无法投入、系统漏泄等问题，但是由于系统较为复杂，输灰管路较长，问题发生后判断起来特别困难。

但是通过对发生问题的具体现象进行归纳总结与分析，可以判断出导致问题发生的具体原因。

经过提前预防、安装便于检查的排空气阀、可拆卸法兰短接等方式，可以快速有效的解决系统发生的问题，确保省煤器输灰系统可靠运行。

关键字：输灰；阀门；压缩空气；堵塞；板结引言火力发电厂发通过燃烧煤炭加热水，将化石能源转化为热势能，水蒸气推动汽轮机转动，将热势能转化为动能，转动的汽轮机再带动发电机转动，最终将动能转化为我们需要的电能。

但是燃烧后的煤炭会形成大块的炉渣和细小的飞灰，炉渣都是从锅炉底部的排渣系统排出，飞灰则会随着烟气经过整个锅炉烟道内部的过热器、再热器、省煤器、脱硝系统以及空气预热器等设备，最终在除尘器中与烟气分离后排入灰库。

由于锅炉布置复杂，飞灰在这个过程中会发生沉积，特别是Π 型炉的省煤器下方飞灰沉积现象尤为突出。

所以，一般锅炉在省煤器下方会安装输灰系统（如图 1 所示），以保证沉积的飞灰及时排除。

一旦省煤器输灰系统发生堵塞无法输灰，轻则堵塞烟道，影响机组负荷，重则压损烟道，造成机组非计划停机的严重后果。

所以，及时有效的解决省煤器输灰系统发生的问题是一项非常重要的研究课题。

省煤器输灰系统工作原理、结构及作用省煤器输灰系统主要由灰斗、进料阀门、发送罐、气源管路、减压阀、气源控制门、输灰管路、逆止门、流量孔板、反吹阀等组成。

其工作原理是飞灰沉积在省煤器灰斗后会被收集在灰斗中，沉积的炉灰再由灰斗进入发送罐，发送罐内的灰量通过进料气动门控制，0.75Mpa（空气压缩机出口压力）的压缩空气到省煤器输灰系统减压阀前的压力可以达到 0.32Mpa，经过减压阀降压后用于输灰的压力只有约 0.1Mpa。

茶园电厂660MW锅炉空预器堵塞现象分析及解决方案

茶园电厂660MW锅炉空预器堵塞现象分析及解决方案发布时间：2021-05-28T09:26:41.050Z 来源：《电力设备》2021年第2期作者：杨文剑[导读] 锅炉设计烟气侧，空预器冷端综合温度设计值189°C，在BMCR工况下。

（贵州金元茶园发电有限公司贵州毕节 551800）摘要：阐述锅炉空预器堵塞形成原理，结合茶园电厂2×660MW机组空预器堵塞问题，分析堵塞的原因，并制定检查与整改措施关键词：空预器；堵塞；硫酸氢氨；解决方案1引言茶园电厂每台锅炉配置有2台空预器，均采用豪顿华工程有限公司生产的三分仓容克式空预器（型号：32VNT2300），热端换热元件规格及材质：HC11c，厚0.5mm，深1200mm，低碳钢；冷端换热元件规格及材质：HCF，厚0.75mm，深1100mm，碳钢镀搪瓷换热元件由薄钢板制成，一片波纹板上有斜波，另一片上除了方向不同的斜波外还有直槽，带斜波的波纹板和带有斜波和直槽的定位板交替层叠，直槽与转子轴线方向平行布置，使波纹板和定位板之间保持适当的距离，斜波与直槽呈30°夹角，锅炉设计烟气侧，空预器冷端综合温度设计值189°C，在BMCR工况下。

同时每台锅炉设计有SCR脱硝反应器，设计均采用蜂窝式催化剂。

两侧SCR反应器中设置有“3+1层”催化剂层（3层初装催化剂层和1层备用催化剂层），每层催化剂层按照“7×14”的模块布置方式布置各98块蜂窝式催化剂，布置于省煤器和空预器之间，烟气经省煤器出口烟道后引出进入SCR脱硝反应器，再经过空预器后进入电除尘；氨气在SCR脱硝反应器中催化剂的作用下与烟气中的NOx反应生成N2和H2O，从而达到降低排烟中NOx含量的目的。

2018年锅炉进行了超低排放改造，为了控制吸收塔出口净烟气NOx含量小于50mg/L,在锅炉炉膛上层增加了SNCR系统，进行第一阶段脱硝。

2空预器堵塞形成原理在燃料燃烧过程中，根据燃料中硫的含量和过量空气系数等因素的不同，大部分的硫转变为SO2，但仍有约1-5％的硫转变为SO3，SO3遇到烟气中的水蒸气就会形成硫酸（H2SO4）。

660MW燃煤锅炉空预器堵塞原因分析及解决方法探讨

660MW燃煤锅炉空预器堵塞原因分析及解决方法探讨作者：王有利来源：《科技创新导报》2020年第10期摘要：本文以我厂660MW燃煤汽轮发电机组为例，对该机组中空预器堵塞问题的产生原因进行分析，主要受传热元件、运行环境、脱硝系统、机组维修等因素影响，并提出针对性的解决对策，最后通过检测实验检测应用效果。

结果表明，送风、引风和一次性风机等设备的电量消耗有所降低，空预器的运行安全与经济性得到显著提升。

关键词：燃煤锅炉空预器堵塞原因解决方法在燃煤锅炉长期运行下，很容易出现积灰、结垢等情况，使锅炉空预器发生堵塞，对正常生产运行起到负面影响。

在机组运行中，空预器很可能受到传热元件、运行环境、脱硝系统等多种因素影响造成堵塞，应通过工艺升级、调整脱硝系统、科学引入送风机再循环等方式进行预防和解决，提高机组工作效率。

1 问题产生我厂共计安装2台660MW燃煤汽轮发电机组，每台锅炉配备两台空气预热器，型号为31.5VNT2300，传热面积为55698m2。

烟气入/出口流量2432.6/2552.9t/h，顶部、底部扇形板，轴向弧形板均固定不可调，材料方面与烟气脱硝工艺要求相符合。

在机组额定负荷下，空预器设计差压为1.2kPa。

自4台机组投入运行后，陆续出现不同程度的空预器堵塞情况。

在机组检修过程中，对蓄热元件进行高压冲洗，空预器差压持续上升，达到2.5kPa，炉膛压力浮动范围达到-550—+350Pa，引风机的电流增加20A左右，送风机电流增加5A左右，对机组运行安全带来极大威胁，不利于经济性的提升。

将空预器拆解后发现，冷端与中间层附近的蓄热元件出现严重的结垢现象，冷端结垢高度为300mm左右，大多与飞灰粘连，通过高压冲洗可解决，剩余部位均为积灰，容易清理[1]。

我厂采用改进型低NOX燃烧器，自脱销投运以来，空预器差压增大，高负荷时，部分机组空预器差压达到2.8kPa以上，提高空预器吹灰压力，投入空预器连续吹灰效果仍不明显。

关于超临界660W型锅炉空预器堵塞分析

关于超临界660W型锅炉空预器堵塞分析发布时间：2023-04-25T02:53:14.411Z 来源：《当代电力文化》2023年第1期作者：张蒙[导读] 锅炉空预器差压大由于各种原因，经常出现锅炉负荷受限制，空气预热器是燃煤锅炉电站重要辅助设备,张蒙贵州省习水鼎泰能源开发有限责任公司贵州遵义 564611【摘要】锅炉空预器差压大由于各种原因，经常出现锅炉负荷受限制，空气预热器是燃煤锅炉电站重要辅助设备,但由于种种原因,锅炉空气预热器往往容易发生堵灰问题,给锅炉运行带来巨大的安全隐患。

本文结合锅炉运行经验实例,就锅炉空气预热器堵塞问题,并有针对性地采取了治理措施进行分析与讨论。

【关键词】空预器堵塞吹灰腐蚀1习水二郎电厂空预器布置特点习水二郎#1、#2锅炉分别设置两台豪顿华生产的32VNT2500回转式三分仓空气预热器，露天布置，主轴垂直布置，烟气和空气以逆流方式换热，一次风接口在内侧，二次风接口在外侧，其出口风温满足所提供煤种的需要。

单台空气预热器运行可使锅炉带60％BMCR负荷连续安全运行。

每台锅炉配用两台三分仓容克式空气预热器，烟气向下流动。

空气预热器具有旋转的受热面及模数仓格结构的转子等特点，蓄热元件分为热端蓄热元件和冷端蓄热元件，其中冷端蓄热元件采用耐腐蚀搪瓷板制成，其余热端蓄热元件采用碳钢制成。

在减少一、二次风漏风方面采取了如下措施：采用双道密封设计，减少直接漏风。

设径向、轴向、环向和中心密封装置。

扇形板，轴向密封板与外壳板之间设静密封。

改善各向密封板调节装置的调节作用。

加强密封板装置制造精度的质量控制。

2、空预器堵塞的现象空预器堵灰现象空气预热器发生堵灰，表现为一次风、二次风风压增大、炉膛负压难以维持，并出现摆动现象，摆幅逐渐加大，且呈现周期性变化，其摆动周期与空气预热器旋转一周的时间恰好吻合，严重时导致送、引风机发生喘振、引风机无调节余量，影响到燃烧自动装置的投入。

空气预热器堵灰后会造成锅炉排烟温度升高热风温度下降，风、烟系统阻力上升，一次风、二次风正压侧和烟气负压侧的压差增大，增加了空气预热器漏风；堵灰严重时，影响锅炉的满负荷运行。