(完整版)常用运放公式大全

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运算放大电路

ri=R1
uo
RP =R1 // R2
为保证一定的输入
电阻，当放大倍数大时，需增大R2，而大电阻的精度差，
因此，在放大倍数
较大时，该电路结构不再适用。
3
i2
R2
i1
ui R1

_
+ +
RP
电位为0，虚地
3. 反馈方式
电压并联负反馈输出电阻很小，输入电阻也不大。
4. 共模电压
u u 0 2
实际应用时可适当增加或减少输入端的个数，以适应不同的需要。
10
R11 ui1
i11
ui2
R12
i12
虚地
iF
R2
_ +
+
RP
u u 0
i11 i12 iF
uo
可用叠加法求
uo

( R2 R11
ui1

R2 R12
ui2 )
11
二、同相求和运算
R1
RF
ui1
-

R21
+
+
3. 同相输入的共模电压高，反相输入的共模电压小。
30
比例运算电路与加减运算电路小结
1. 它们都引入电压负反馈，因此输出电阻都比较小。
2. 关于输入电阻：反相输入的输入电阻小，同相输入的输入电阻高。
3. 同相输入的共模电压高，反相输入的共模电压小。
31
3. 微分运算电路与积分运算电路
一、反相微分运算
4.输入和输出反相。 5. 在放大倍数较大时，该电路结构不再适用。
5
二、同相比例运算电路
虚短路

运放电路输出电压计算公式

运放电路输出电压计算公式
运放电路输出电压的计算公式是通过运用欧姆定律和基尔霍夫
定律，根据电路中的电流、电压和电阻等参数，推导出来的。

一般情况下，运放电路的输出电压为输入电压的放大倍数，即 Vout=Av×Vin，其中，Vout为输出电压，Vin为输入电压，Av为放大倍数。

对于非反馈式运放电路，其放大倍数由电路中的电阻值和运放的放大倍数决定。

具体而言，放大倍数可以通过以下公式计算：
Av=-(Rf/Rin)，其中，Rf为反馈电阻，Rin为输入电阻。

对于反馈式运放电路，其放大倍数由反馈电阻和输入电阻共同决定。

具体而言，放大倍数可以通过以下公式计算：Av=1+(Rf/Rin)，
其中，Rf为反馈电阻，Rin为输入电阻。

在进行运放电路输出电压计算时，需要注意电路的参数设置和计算公式的正确应用，以确保计算结果的准确性和可靠性。

- 1 -。

运算放大器截止频率计算公式

运算放大器截止频率计算公式
运算放大器的截止频率可以通过以下公式进行计算：
f_c = 1 / (2 * π* R * C)
其中，f_c是运算放大器的截止频率，R是运算放大器输入端的电阻，C是运算放大器输入端的电容。

这个公式是基于运算放大器的输入端的低通滤波器的截止频率的计算公式。

需要注意的是，这个公式是一个简化的公式，实际的运算放大器截止频率还受到许多其他因素的影响，比如运算放大器内部的频率补偿电路等。

因此在实际设计中，需要综合考虑这些因素来计算运算放大器的截止频率。

减法器运放公式

减法器运放公式
减法器运放是一种利用运算放大器（运放）构建的模拟电路，其输出电压等于两个输入电压之差。

一、基本原理
减法器运放的基本原理是利用运放的虚短和虚断特性。

1．虚短：运放的同相输入端和反相输入端的电压相等。

2．虚断：运放的输入端电流为零。

基于这两个特性，可以推导出减法器运放的输出电压公式：
Vo=-R2/R1*V1+(R2+R1)/R1*V2
其中：
Vo：输出电压
V1：反相输入端电压
V2：同相输入端电压
R1：连接到反相输入端的电阻
R2：连接到同相输入端的电阻
二、特点
减法器运放具有以下特点：
1．可以实现两个输入电压的差分运算
2．输出电压与输入电压的差成正比
3．增益可以通过调整R1和R2的值来改变
三、应用
减法器运放可以广泛应用于各种模拟电路中，例如：
1．信号相减
2．电压比较
3．滤波
4．A/D转换
四、注意事项
在使用减法器运放时，需要注意以下事项：1．运放应选择具有足够高增益和输入阻抗的型号2．R1和R2的阻值应匹配，以获得最佳的性能3．输入电压的幅度应不大于运放的输入共模范围。

常用运放电路图及计算公式

常⽤运放电路图及计算公式Op Array AmpCircuitCollectionAN-31TL H 7057Practical Differentiatorf c e12q R2C1f h e12q R1C1e12q R2C2f c m f h m f unity gainTL H 7057–9IntegratorV OUT e b1R1C1t2t1V IN dtf c e12q R1C1R1e R2For minimum offset error dueto input bias currentTL H 7057–10Fast IntegratorTL H 7057–11Current to Voltage ConverterV OUT e l IN R1For minimum error due tobias current R2e R1TL H 7057–12Circuit for Operating the LM101without a Negative SupplyTL H 7057–13Circuit for Generating theSecond Positive VoltageTL H 7057–14 2Neutralizing Input Capacitance to Optimize Response TimeC N sR1R2C S TL H 7057–15Integrator with Bias Current CompensationAdjust for zero integrator drift Current drift typically 0 1 n A C over b 55 C to 125 C temperature range TL H 7057–16Voltage Comparator for Driving DTL or TTL Integrated CircuitsTL H 7057–17Threshold Detector for PhotodiodesTL H 7057–18Double-Ended Limit DetectorV OUT e 4 6V for V LT s V IN s V UT V OUT e 0V forV IN k V LT or V IN l V UTTL H 7057–19Multiple Aperture Window DiscriminatorTL H 7057–203Offset Voltage Adjustment for Inverting AmplifiersUsing Any Type of Feedback Element RANGE e g VR2R1JTL H 7057–21Offset Voltage Adjustment for Non-Inverting AmplifiersUsing Any Type of Feedback ElementRANGE e g V R2R1JGAINe 1aR5R4a R2TL H 7057–22Offset Voltage Adjustment for Voltage Followers RANGE e g V R3R1JTL H 7057–23Offset Voltage Adjustment for Differential AmplifiersR2e R3a R4RANGE e g V R5R4J R1R1a R3JGAIN eR2R1TL H 7057–24Offset Voltage Adjustment for InvertingAmplifiers Using 10k X Source Resistance or LessR1e 2000R3U R4R4U R3s 10k X RANGE e g VR3U R4R1JTL H 7057–254SECTION2 SIGNAL GENERATIONLow Frequency Sine Wave Generator with Quadrature OutputTL H 7057–26 High Frequency Sine Wave Generator with Quadrature Output f o e10kHzTL H 7057–275Free-Running Multivibrator Chosen for oscillation at 100Hz TL H 7057–28Wein Bridge Sine Wave OscillatorR1e R2C1e C2 Eldema 1869f e12q R1C110V 14mA BulbTL H 7057–29Function GeneratorTL H 7057–30Pulse Width ModulatorTL H 7057–316Bilateral Current SourceI OUT e R3V IN R1R5R3e R4a R5R1e R2TL H 7057–32Bilateral Current SourceI OUT eR3V INR1R5R3e R4a R5R1e R2TL H 7057–33Wein Bridge Oscillator with FET Amplitude Stabilization R1e R2C1e C2f e12q R1C1TL H 7057–347Low Power Supply for Integrated Circuit TestingTL H 7057–35 V OUT e1V k XTL H 7057–91Positive Voltage ReferenceTL H 7057–36Positive Voltage ReferenceTL H 7057–37 8Negative Voltage Reference TL H 7057–38Negative Voltage ReferenceTL H 7057–39Precision Current Sink I O eV IN R1V IN t 0VTL H 7057–40Precision Current SourceTL H 7057–41SECTION 3 SIGNAL PROCESSINGDifferential-Input Instrumentation AmplifierR4R2e R5R3A V eR4R2TL H 7057–429Variable Gain Differential-Input Instrumentation AmplifierGain adjustA V e10b4R6TL H 7057–43 Instrumentation Amplifier with g100Volt Common Mode Range R3e R4R1e R6e10R3A V e R7 R6Matching determines common R1e R5e10R2mode rejectionR2e R3TL H 7057–4410Instrumentation Amplifier with g10Volt Common Mode RangeR1e R4R2e R5R6e R7Matching Determines CMRRA V e R6R2 1a2R1R3JTL H 7057–45High Input Impedance Instrumentation AmplifierR1e R4 R2e R3A V e1a R1 R2Matching determines CMRRMay be deleted to maximize bandwidth TL H 7057–46 Bridge Amplifier with Low Noise CompensationReduces feed through ofpower supply noise by20dBand makes supply bypassingunnecessaryTrim for best commonmode rejectionGain adjustTL H 7057–4711Bridge Amplifier R1R S1e R2R S2V OUT e V a1bR1R S1JTL H 7057–48Precision DiodeTL H 7057–49Precision Clamp E REF must have a source im-pedance of less than 200X if D2is usedTL H 7057–50Fast Half Wave RectifierTL H 7057–51Precision AC to DC ConverterFeedforward compensation can be used to make a fast full wave rectifier without a filter TL H 7057–52Low Drift Peak DetectorTL H 7057–5312Absolute Value Amplifier with Polarity Detector V OUT e b l V IN l c R2R1R2 R1eR4a R3R3TL H 7057–54Sample and HoldPolycarbonate-dielectric capacitorTL H 7057–55Sample and HoldWorst case drift less than2 5mV secTeflon Polyethylene or PolycarbonateDielectric CapacitorTL H 7057–5613Low Drift IntegratorTL H 7057–57Q1and Q3should not have internal gate-protection diodes Worst case drift less than 500m V sec over b 55 C to a 125 C Fast Summing Amplifier with Low Input CurrentTL H 7057–58In addition to increasing speed the LM101A raises high and low frequency gain increases output drive capability and eliminates thermal feedback Power Bandwidth 250kHzSmall Signal Bandwidth 3 5MHz Slew Rate 10V m sC5e6c 10b 8R f14Fast Integrator with Low Input CurrentTL H 7057–59Adjustable Q Notch Filterf O e12q R1C1e 60HzR1e R2e R3C1e C2e C23TL H 7057–6015Easily Tuned Notch Filter R4e R5 R1e R3R4e R1f O e12q R40C1C2TL H 7057–61Tuned Circuitf O e12q0R1R2C1C2TL H 7057–62Two-Stage Tuned Circuitf O e12q0R1R2C1C2TL H 7057–6316Negative Capacitance MultiplierC e R2R3C1I L e V OS a R2I OSR3R S e R3(R1a R IN) R IN A VO TL H 7057–65Variable Capacitance Multiplier C e 1a R b R a J C1TL H 7057–66Simulated InductorL t R1R2C1R S e R2R P e R1TL H 7057–67 Capacitance MultiplierC eR1R3C1I L eV OS a I OS R1R3R S e R3TL H 7057–68 17High Pass Active FilterTL H 7057–71Values are for100Hz cutoff Use metalized polycarbonate capacitors for good temperature stability Low Pass Active FilterTL H 7057–72 Values are for10kHz cutoff Use silvered mica capacitors for good temperature stability Nonlinear Operational Amplifier with Temperature Compensated BreakpointsTL H 7057–7318Current MonitorV OUT e R1R3 R2I LTL H 7057–74Saturating Servo Preamplifier withRate FeedbackTL H 7057–75 Power BoosterTL H 7057–7619。

三运放电路放大公式推算

三运放电路放大公式推算
三运放(Transistor amplifier)是一种典型的电路放大器，其结构由
三个晶体管、几个电容、几个电阻、一个输出线圈和一个DC电源组成。

三运放的放大公式可以使用来计算放大器的放大率，该公式如下：放大率= A=η_in × η_out （η_in为输入增益，η_out为输出增益）
计算输入增益η_in 和输出增益η_out 的公式如下：
输入增益η_in = β_1 = β_2 = β_3
输出增益η_out = β_1 × β_2 × β_3 ÷ (β_2 + β_3)
其中，β1、β2、β3为每个晶体管的射极射线的增益常数。

计算三运放的最终放大倍率时，可以通过将上述乘积常数相乘而得到
最终结果，即
A=β_1×β_2×β_3
由此可见，三运放的放大倍数与晶体管的射极射线的增益常数成正比。

因此，要想增加放大器的放大率，就要提高晶体管的射极射线增益。

除此之外，还可以将不同值的电阻和电容用于改变放大器的放大倍数。

若是将电阻和电容调整为较小的值，则可以达到较大的放大倍数；反之，
则可以达到较小的放大倍数。

总之，三运放的放大公式可以根据晶体管的射极射线增益、电阻和电
容等参数来计算放大器的放大倍数。

常用运放公式大全

常用运放公式大全运放（Operational Amplifier，OP）是一种重要的电子元器件，广泛应用于模拟电路中。

运放可以放大电压信号、实现各种线性运算以及滤波、比较等功能。

在设计和分析电路时，常用的运放公式非常有用，下面是一些常用的运放公式。

1.运放的基本理想模型公式：Vout = A*(V+ - V-)，其中Vout为运放的输出电压，A为运放的放大倍数，V+和V-分别为非反馈输入和反馈输入的电压。

2.反向放大运放电压放大倍数公式：Vout = -Rf/Ri * Vin，其中Rf为反馈电阻，Ri为输入电阻，Vin为输入电压。

3.非反向放大运放电压放大倍数公式：Vout = (1 + Rf/Ri) * Vin，其中Rf为反馈电阻，Ri为输入电阻，Vin为输入电压。

4. 电压跟随器（Voltage Follower）电压放大倍数公式：Vout ≈ Vin，电压跟随器的输入电压和输出电压近似相等。

当V+ > V-时，Vout = Vsat+，当V+ < V-时，Vout = Vsat-。

Vsat+和Vsat-分别为正饱和电压和负饱和电压。

CMRR = 20 * log10(Aac/Acm)，其中Aac为差模增益，Acm为共模增益。

7. 运放的输入偏置电流（Input Bias Current）公式：输入偏置电流为非反馈输入端和反馈输入端的电流之差。

8. 极限频率（Gain Bandwidth Product，GBP）公式：GBP=A*f，其中A为运放的放大倍数，f为运放的截止频率。

9. 运放的输入偏置电压（Input Offset Voltage）公式：输入偏置电压为非反馈输入端和反馈输入端的电压之差。

10.运放的输入阻抗公式：输入阻抗可以用输入电阻（Ri）和输入电流（Ii）表示，输入阻抗Zi=Ri+(1/A)*Ri。

11.运放的输出阻抗公式：输出阻抗可以用输出电阻（Ro）和输出电流（Io）表示，输出阻抗Zo=Ro+(1/A)*Ro。

同相运算放大器计算公式

同相运算放大器计算公式同相运算放大器，是一种常见的电路，广泛用于各个领域的放大器设计中。

其主要作用是将输入信号进行放大，以便输出更强的信号。

同相运算放大器的计算公式是由以下三个公式组成：1. 基本放大公式：Vout = Av x Vin其中，Vout是输出电压，Av是放大倍数，Vin是输入电压。

2. 反馈公式：Vf = Vout / Rf其中，Vf是反馈电压，Rf是反馈电阻。

3. 输入公式：Vin = Vp - Vn其中，Vin是输入电压，Vp是正输入电压，Vn是负输入电压。

在同相运算放大器的设计中，我们需要确定放大倍数、反馈电阻和输入电压等数值。

下面，我们来介绍一下具体的计算方法。

首先，假设我们需要将输入电压放大10倍，那么放大倍数Av就可以确定为10。

接着，我们需要计算反馈电阻的数值。

反馈电阻决定了输出电压和输入电压的比例，从而影响放大器的放大效果。

反馈公式告诉我们，Vout / Rf = Vf。

为了得到较大的反馈电压，我们可以选择较小的反馈电阻。

比如，假设我们选择了反馈电阻为1kΩ，那么反馈电压就可以计算为Vf = Vout / 1000。

如果输出电压为5V，那么反馈电压就为5mV。

接下来，我们需要确定输入电压的值。

由于输入电压是由正负输入电压的差值决定的，因此我们需要同时确定正输入电压和负输入电压的值。

一般来说，我们会选择将负输入接地，那么输入电压就等于正输入电压。

在实际的设计中，我们还需要考虑一些其它因素，比如功耗、带宽、噪音等。

因此，设计同相运算放大器并不是一件简单的事情。

需要认真分析实际应用场景和需求，进行合理的选型和设计。

总之，同相运算放大器是一种重要的电子电路，其计算公式可以帮助我们确定放大倍数、反馈电阻和输入电压等关键参数。

在实际应用中，需要仔细分析应用场景和需求，进行合理的设计和选型。

运算放大器的输出计算公式

运算放大器的输出计算公式运算放大器是一种电子设备，用于放大电压、电流或功率信号。

它是现代电子技术中常见的重要组成部分，广泛应用于各种电路和系统中，如音频放大、通信系统、计算机等。

运算放大器的输出计算公式可以用下面的标题来概括：放大倍数=输出信号幅度/输入信号幅度。

在运算放大器中，输出信号的幅度是输入信号幅度的放大倍数。

这个放大倍数是由运算放大器的内部电路组成和工作原理决定的。

运算放大器内部一般包含多个晶体管、电阻和电容等元件，通过这些元件的合理组合和工作方式，实现了输入信号的放大。

为了更好地理解运算放大器的输出计算公式，下面我们将结合实际例子进行说明。

假设我们有一个运算放大器，它的输出电压为10伏特，输入电压为1伏特。

根据上面的公式，我们可以计算出放大倍数为10。

这意味着运算放大器将输入信号放大了10倍，输出信号的幅度是输入信号的10倍。

当输入信号的幅度变化时，运算放大器的输出信号也会相应变化。

例如，当输入电压为2伏特时，根据公式，我们可以得到输出电压为20伏特。

同样，当输入电压为0.5伏特时，输出电压为5伏特。

除了电压信号，运算放大器还可以放大电流信号和功率信号。

对于电流信号，输出计算公式与电压信号类似，即放大倍数=输出信号电流/输入信号电流。

对于功率信号，输出计算公式是放大倍数=输出信号功率/输入信号功率。

通过运算放大器的输出计算公式，我们可以更好地理解和设计电路和系统。

例如，在音频放大器中，我们可以根据输入信号的幅度和所需输出信号的幅度，选择合适的运算放大器，并计算出所需的放大倍数。

在通信系统中，我们可以根据输入信号的功率和所需输出信号的功率，选择合适的运算放大器，并计算出所需的放大倍数。

运算放大器的输出计算公式是一个重要的工具，它帮助我们理解和设计电路和系统。

通过合理选择运算放大器和计算放大倍数，我们可以实现所需的信号放大效果，从而满足各种应用需求。

常用运放电路图及计算公式

Op Array AmpCircuitCollectionAN-31TL H 7057Practical Differentiatorf c e12q R2C1f h e12q R1C1e12q R2C2f c m f h m f unity gainTL H 7057–9IntegratorV OUT e b1R1C1t2t1V IN dtf c e12q R1C1R1e R2For minimum offset error dueto input bias currentTL H 7057–10Fast IntegratorTL H 7057–11Current to Voltage ConverterV OUT e l IN R1For minimum error due tobias current R2e R1TL H 7057–12Circuit for Operating the LM101without a Negative SupplyTL H 7057–13Circuit for Generating theSecond Positive VoltageTL H 7057–14 2Neutralizing Input Capacitance to Optimize Response TimeC N sR1R2C S TL H 7057–15Integrator with Bias Current CompensationAdjust for zero integrator drift Current drift typically 0 1 n A C over b 55 C to 125 C temperature rangeTL H 7057–16Voltage Comparator for Driving DTL or TTL Integrated CircuitsTL H 7057–17Threshold Detector for PhotodiodesTL H 7057–18Double-Ended Limit DetectorV OUT e 4 6V for V LT s V IN s V UT V OUT e 0V forV IN k V LT or V IN l V UTTL H 7057–19Multiple Aperture Window DiscriminatorTL H 7057–203Offset Voltage Adjustment for Inverting AmplifiersUsing Any Type of Feedback Element RANGE e g VR2R1JTL H 7057–21Offset Voltage Adjustment for Non-Inverting AmplifiersUsing Any Type of Feedback ElementRANGE e g V R2R1JGAINe 1aR5R4a R2TL H 7057–22Offset Voltage Adjustment for Voltage Followers RANGE e g VR3R1JTL H 7057–23Offset Voltage Adjustment for Differential AmplifiersR2e R3a R4RANGE e g V R5R4J R1R1a R3JGAIN eR2R1TL H 7057–24Offset Voltage Adjustment for InvertingAmplifiers Using 10k X Source Resistance or LessR1e 2000R3U R4R4U R3s 10k X RANGE e g VR3U R4R1JTL H 7057–254SECTION2 SIGNAL GENERATIONLow Frequency Sine Wave Generator with Quadrature OutputTL H 7057–26 High Frequency Sine Wave Generator with Quadrature Outputf o e10kHzTL H 7057–275Free-Running Multivibrator Chosen for oscillation at 100HzTL H 7057–28Wein Bridge Sine Wave OscillatorR1e R2C1e C2 Eldema 1869f e12q R1C110V 14mA BulbTL H 7057–29Function GeneratorTL H 7057–30Pulse Width ModulatorTL H 7057–316Bilateral Current SourceI OUT e R3V IN R1R5R3e R4a R5R1e R2TL H 7057–32Bilateral Current SourceI OUT eR3V INR1R5R3e R4a R5R1e R2TL H 7057–33Wein Bridge Oscillator with FET Amplitude StabilizationR1e R2C1e C2f e12q R1C1TL H 7057–347Low Power Supply for Integrated Circuit TestingTL H 7057–35 V OUT e1V k XTL H 7057–91Positive Voltage ReferenceTL H 7057–36Positive Voltage ReferenceTL H 7057–37 8Negative Voltage Reference TL H 7057–38Negative Voltage ReferenceTL H 7057–39Precision Current Sink I O eV IN R1V IN t 0VTL H 7057–40Precision Current SourceTL H 7057–41SECTION 3 SIGNAL PROCESSINGDifferential-Input Instrumentation AmplifierR4R2e R5R3A V eR4R2TL H 7057–429Variable Gain Differential-Input Instrumentation AmplifierGain adjustA V e10b4R6TL H 7057–43 Instrumentation Amplifier with g100Volt Common Mode RangeR3e R4R1e R6e10R3A V e R7 R6Matching determines common R1e R5e10R2mode rejectionR2e R3TL H 7057–4410Instrumentation Amplifier with g10Volt Common Mode RangeR1e R4R2e R5R6e R7Matching Determines CMRRA V e R6R2 1a2R1R3JTL H 7057–45High Input Impedance Instrumentation AmplifierR1e R4 R2e R3A V e1a R1 R2Matching determines CMRRMay be deleted to maximize bandwidth TL H 7057–46Bridge Amplifier with Low Noise CompensationReduces feed through ofpower supply noise by20dBand makes supply bypassingunnecessaryTrim for best commonmode rejectionGain adjustTL H 7057–4711Bridge Amplifier R1R S1e R2R S2V OUT e V a1bR1R S1JTL H 7057–48Precision DiodeTL H 7057–49Precision Clamp E REF must have a source im-pedance of less than 200X if D2is usedTL H 7057–50Fast Half Wave RectifierTL H 7057–51Precision AC to DC ConverterFeedforward compensation can be used to make a fast full wave rectifier without a filter TL H 7057–52Low Drift Peak DetectorTL H 7057–5312Absolute Value Amplifier with Polarity Detector V OUT e b l V IN l c R2R1R2 R1eR4a R3R3TL H 7057–54Sample and HoldPolycarbonate-dielectric capacitorTL H 7057–55Sample and HoldWorst case drift less than2 5mV secTeflon Polyethylene or PolycarbonateDielectric CapacitorTL H 7057–5613Low Drift IntegratorTL H 7057–57Q1and Q3should not have internal gate-protection diodes Worst case drift less than 500m V sec over b 55 C to a 125 CFast Summing Amplifier with Low Input CurrentTL H 7057–58In addition to increasing speed the LM101A raises high and low frequency gain increases output drive capability and eliminates thermal feedbackPower Bandwidth 250kHzSmall Signal Bandwidth 3 5MHz Slew Rate 10V m sC5e6c 10b 8R f14Fast Integrator with Low Input CurrentTL H 7057–59Adjustable Q Notch Filterf O e12q R1C1e 60HzR1e R2e R3C1e C2e C23TL H 7057–6015Easily Tuned Notch Filter R4e R5R1e R3R4e R1f O e12q R40C1C2TL H 7057–61Tuned Circuitf O e12q0R1R2C1C2TL H 7057–62Two-Stage Tuned Circuitf O e12q0R1R2C1C2TL H 7057–6316Negative Capacitance MultiplierC e R2R3C1I L e V OS a R2I OSR3R S e R3(R1a R IN) R IN A VOTL H 7057–65Variable Capacitance MultiplierC e 1a R b R a J C1TL H 7057–66Simulated InductorL t R1R2C1R S e R2R P e R1TL H 7057–67Capacitance MultiplierC eR1R3C1I L eV OS a I OS R1R3R S e R3TL H 7057–68 17High Pass Active FilterTL H 7057–71Values are for100Hz cutoff Use metalized polycarbonate capacitors for good temperature stabilityLow Pass Active FilterTL H 7057–72 Values are for10kHz cutoff Use silvered mica capacitors for good temperature stabilityNonlinear Operational Amplifier with Temperature Compensated BreakpointsTL H 7057–7318Current MonitorV OUT e R1R3 R2I LTL H 7057–74Saturating Servo Preamplifier withRate FeedbackTL H 7057–75 Power BoosterTL H 7057–7619Analog MultiplierR5e R1 V b10JV1t0V OUT e V1V210TL H 7057–77Long Interval TimerLow leakage b0 017m F per second delayTL H 7057–78Fast Zero Crossing DetectorTL H 7057–79 Propagation delay approximately200nsDTL or TTL fanout of threeMinimize stray capacitancePin8Amplifier for Piezoelectric TransducerLow frequency cutoff e R1C1TL H 7057–80Temperature ProbeSet for0V at0 CAdjust for100mV CTL H 7057–81 20Photodiode AmplifierV OUT e R1I DTL H 7057–82Photodiode AmplifierV OUT e10V m ATL H 7057–83 Operating photodiode with less than3mVacross it eliminates leakage currentsHigh Input Impedance AC FollowerTL H 7057–84Temperature Compensated Logarithmic Converter1k X(g1%)at25 C a3500ppm CAvailable from Vishay UltronixGrand Junction CO Q81SeriesDetermines current for zerocrossing on output 10m Aas shownTL H 7057–8510nA k I IN k1mASensitivity is1V per decade21R o o t E x t r a c t o r2N 3728m a t c h e d p a i r sT L H 7057–8622Multiplier DividerTL H 7057–87 Cube GeneratorTL H 7057–8823A N -31O p A m p C i r c u i t C o l l e c t i o nFast Log Generator1k X (g 1%)at 25 C a 3500ppm CAvailable from Vishay Ultronix Grand Junction CO Q81SeriesTL H 7057–89Anti-Log Generator1k X (g 1%)at 25 C a 3500ppm CAvailable from Vishay Ultronix Grand Junction CO Q81SeriesTL H 7057–90LIFE SUPPORT POLICYNATIONAL’S PRODUCTS ARE NOT AUTHORIZED FOR USE AS CRITICAL COMPONENTS IN LIFE SUPPORT DEVICES OR SYSTEMS WITHOUT THE EXPRESS WRITTEN APPROVAL OF THE PRESIDENT OF NATIONAL SEMICONDUCTOR CORPORATION As used herein 1 Life support devices or systems are devices or 2 A critical component is any component of a life systems which (a)are intended for surgical implant support device or system whose failure to perform can into the body or (b)support or sustain life and whose be reasonably expected to cause the failure of the life failure to perform when properly used in accordance support device or system or to affect its safety or with instructions for use provided in the labeling can effectivenessbe reasonably expected to result in a significant injury to the userNational Semiconductor National Semiconductor National Semiconductor National Semiconductor CorporationEuropeHong Kong LtdJapan Ltd1111West Bardin RoadFax (a 49)0-180-530858613th Floor Straight Block Tel81-043-299-2309十种精密全波整流电路图中精密全波整流电路的名称,纯属本人命的名,只是为了区分;除非特殊说明,增益均按1设计.图1是最经典的电路,优点是可以在电阻R5上并联滤波电容.电阻匹配关系为R1=R2,R4=R5=2R3;可以通过更改R5来调节增益图2优点是匹配电阻少,只要求R1=R2图3的优点是输入高阻抗,匹配电阻要求R1=R2,R4=2R3图4的匹配电阻全部相等,还可以通过改变电阻R1来改变增益.缺点是在输入信号的负半周,A1的负反馈由两路构成,其中一路是R5,另一路是由运放A2复合构成,也有复合运放的缺点.图5 和图6 要求R1=2R2=2R3,增益为1/2,缺点是:当输入信号正半周时,输出阻抗比较高,可以在输出增加增益为2的同相放大器隔离.另外一个缺点是正半周和负半周的输入阻抗不相等,要求输入信号的内阻忽略不计图7正半周,D2通,增益=1+(R2+R3)/R1;负半周增益=-R3/R2;要求正负半周增益的绝对值相等,例如增益取2,可以选R1=30K,R2=10K,R3=20K图8的电阻匹配关系为R1=R2图9要求R1=R2,R4可以用来调节增益,增益等于1+R4/R2;如果R4=0,增益等于1;缺点是正负半波的输入阻抗不相等,要求输入信号的内阻要小,否则输出波形不对称.图10是利用单电源运放的跟随器的特性设计的,单电源的跟随器,当输入信号大于0时,输出为跟随器;当输入信号小于0的时候,输出为0.使用时要小心单电源运放在信号很小时的非线性.而且,单电源跟随器在负信号输入时也有非线性.图7,8,9三种电路,当运放A1输出为正时,A1的负反馈是通过二极管D2和运放A2构成的复合放大器构成的,由于两个运放的复合(乘积)作用,可能环路的增益太高,容易产生振荡.精密全波电路还有一些没有录入,比如高阻抗型还有一种把A2的同相输入端接到A1的反相输入端的,其实和这个高阻抗型的原理一样,就没有专门收录,其它采用A1的输出只接一个二极管的也没有收录,因为在这个二极管截止时,A1处于开环状态.结论:虽然这里的精密全波电路达十种,仔细分析,发现优秀的并不多,确切的说只有3种,就是前面的3种. 图1的经典电路虽然匹配电阻多,但是完全可以用6个等值电阻R实现,其中电阻R3可以用两个R 并联.可以通过R5调节增益,增益可以大于1,也可以小于1.最具有优势的是可以在R5上并电容滤波.图2的电路的优势是匹配电阻少,只要一对匹配电阻就可以了.图3的优势在于高输入阻抗.其它几种,有的在D2导通的半周内,通过A2的复合实现A1的负反馈,对有些运放会出现自激. 有的两个半波的输入阻抗不相等,对信号源要求较高.两个单运放型虽然可以实现整流的目的,但是输入\输出特性都很差.需要输入\输出都加跟随器或同相放大器隔离.各个电路都有其设计特色,希望我们能从其电路的巧妙设计中,吸取有用的.例如单电源全波电路的设计,复合反馈电路的设计,都是很有用的设计思想和方法,如果能把各个图的电路原理分析并且推导每个公式,会有受益的.最后的结论供大家在电路设计的时候参考.。

仪表运放电路计算公式

仪表运放电路计算公式
仪表运放电路的计算公式主要包括以下几个部分：
1.电压放大倍数：这是运放电路最重要的性能指标之一，表示输出电压与输
入电压之间的比例关系。

电压放大倍数可以通过反馈电阻和输入电阻的比值来计算，即 A_v = -Rf / Ri。

其中负号表示输出电压与输入电压具有相反的相位。

2.输入电阻：这是运放电路对输入信号的阻碍作用，由输入端的电阻和电导
决定。

在计算时，需要考虑运放的开环增益和输入偏置电流等因素。

3.输出电阻：这是运放电路对输出信号的负载能力，由输出端的电阻和电导
决定。

在计算时，需要考虑运放的开环增益和输出偏置电流等因素。

4.带宽增益乘积：这是运放电路的重要参数之一，表示运放电路的带宽与增
益之间的乘积关系。

在计算时，需要考虑运放的开环增益、带宽增益和反馈网络的性能等因素。

5.噪声系数：这是运放电路对噪声的敏感程度，表示输入信号中的噪声与输
出信号中的噪声之间的比值。

在计算时，需要考虑运放的内部噪声、反馈网络的性能和输出阻抗等因素。

以上是仪表运放电路的主要计算公式，但实际应用中还需要考虑其他因素，如电源电压、温度等。

因此，在进行电路设计时，需要综合考虑各种因素，选择合适的运放型号和参数，以确保电路的性能和稳定性。