浅谈钱塘江下游码头与防洪堤设计

第11卷第4期中国水运V ol.11

N o.4

2011年4月Chi na W at er Trans port A pri l 2011

收稿日期：作者简介：韩冰翰，杭州市交通规划设计研究院。

浅谈钱塘江下游码头与防洪堤设计

韩冰翰

（杭州市交通规划设计研究院，浙江杭州310000）

摘

要：文中提出钱塘江下游杭州港东洲综合码头以及防洪堤工程的设计方案，一个是码头建设与防洪堤建设相结

合，另一个是总平面布置中将整个防洪堤平移至码头的外围，并与原防洪堤顺接。关键词：码头设计；防洪堤设计中图分类号：U 656.1

文献标识码：A

文章编号：1006-7973（2011）04-0125-02

杭州港东洲综合码头工程，共占地478.71亩，占用岸线991m 。将建成散货泊位4个、件杂货泊位7个、多用途泊位3个和大件泊位1个，共计15个500吨级泊位，设计年吞吐量300万吨。

本码头的特征水位如下：

20年一遇洪水位：9.14m （85国家高程）；

20年一遇洪水位：8.64m

设计最高通航水位：6.70m 设计最低通航水位：2.95m 平均水位：4.45m

东洲岛20年一遇的防洪堤斜穿作业区用地，破坏了作业区的完整性，不利于码头的运营。因此码头的总体设计中，提出了两个防洪堤设计方案。

方案一：码头建设与防洪堤建设相结合。

将防洪堤前移至码头前沿线，防洪堤与码头功能合二为一。码头顶面高程设计应同时满足《河港工程总体设计规范》（J TJ 212-2006）与《堤防工程设计规范》（GB50286-98）。

根据《堤防工程设计规范》GB50286-98，堤顶高程计算公式为：

Z p =H p +Y 允Y 允=R+e+A

式中：Z p ——设计频率的堤顶高程（m ）；H p ——设计频率的高水位（m ）；Y 允——堤顶超高值（m ）；

R ——按设计波浪计算的累积频率为F%的波浪爬高值（m ）；

e ——风壅水高度（m ）；取e=0。A ——安全加高值（m ）

。

图1

码头总体设计方案

2011-02-17

126中国水运第11卷

本工程区河道窄，吹程小，不计波浪爬高，安全加高值根据规范取用0.60m。

工程上游富阳站二十年一遇高水位为9.88m，故堤顶高程计算值为10.48m，目前已有堤坝的堤顶高程为10.55m，本工程为迁建加固工程，迁建后的防洪防洪堤御洪潮能力不应低于原有能力，堤顶高程也不应低于原有的堤顶高程，故取用堤顶高程为10.55m。

方案二：在征得相关部门同意后，总平面布置中将整个防洪堤平移至码头的外围，并与原防洪堤顺接，标高为10.5m。而码头顶面高程则根据10年一遇洪水位设计。

根据《河港工程总体设计规范》（J TJ212-2006）要求，码头顶面高程为设计高水位加超高：E=HWL+Δ；Δ=0.1~0.5m。

故取E＝8.64+0.11m，确定码头面高程定为8.75m

与方案一比较，方案二具有三个优点一个缺点：

优点1：随着前沿码头面高程的降低，方案二码头陆域堆场可减少填筑高度1.75m，节省直接工程造价约3,260万。

优点2：杭州港东洲综合码头所在水域平均水位为4.45m，码头顶面降低 1.75m后，两方案垂直提升距离分别为8.55m与6.8m。

方案二的货物垂直装卸效率提高约20.5%。

优点3：随着提升高度的减少，方案二装卸作业具有节能减排的优势。

码头不同港机装卸作业的能耗转换系数多在0.6-0.8之间。当按照0.7的转换效率计算式。年节约电力能耗20417千瓦时，折合成标准煤约8.2吨，减排二氧化碳20.4吨。

缺点：码头前沿防洪标准由二十年一遇降低为十年一遇。

防洪影响分析：

钱塘江水域现属于调节水系。建国以来，富阳以上钱塘江流域相继建成新安江、湖南镇、黄坛口、横锦、富春江等大、中型水库，共控制流域面积31,420km2，占富阳以上全部流域面积的83.6%，改变了自然来水规律。工程所在处的水位发生了一定的变化。根据富阳和闻家堰两处水文站实测资料的推算分析，推算结果详见表6-2。根据1959年~2007年间统计资料表明，东洲河段历年最高水位高于20年一遇洪水位的年份数为0，高于10年一遇洪水位8.64m 的年份数仅有1997年一年。因此总平面布置中将防洪堤外移，并降低码头前沿顶面高程至十年一遇防洪标准是安全可行的。

同时在码头的总体设计中，将码头电气设备的设置高度均提高至10.5m以上，有效的减少了洪水的不利影响。

码头前沿顶面高程与内河水位、码头重要性、淹没影响、装卸工艺、地形等因素相关，并结合码头平面布置、结构型式、防洪措施及工程投资等条件，综合分析确定。

综上所述，本工程通过总平面布置、防洪堤迁移、码头顶面高程降低等措施，合理的降低了工程造价、促进节能减排、提高装卸效率。

参考文献

[1]谢殿武，刘普军，刘建国，王多垠．内河架空直立式码头

接岸结构的选择探讨[J]．重庆交通学院学报，2005，（04）．[2]姜守东．码头施工中几个细节问题的建议[J]．海岸工程，

1998，（03）．

表1东洲河段、富阳和闻家堰水文站（1959—2007）历年最高水位表/m 年份19591960196119621963196419651966196719681969

富阳水文站8.03 6.858.677.067.65 6.987.918.108.838.928.96闻家堰水文站 6.49 6.22 6.99 6.26 6.75 6.48 6.85 6.637.257.547.51东洲河段估算值7.09 6.467.64 6.577.10 6.677.267.207.868.078.07年份19701971197219731974197519761977197819791980富阳水文站8.5518.628.798.977.807.767.637.85 6.41 6.65 6.71闻家堰水文站 6.89 6.437.167.077.25 6.48 6.45 6.78 5.90 6.12 6.32东洲河段估算值7.487.287.797.817.46 6.98 6.917.19 6.10 6.33 6.47年份19811982198319841985198619871988198919901991富阳水文站7.629.009.268.04 6.17 6.087.507.189.097.04/闻家堰水文站 6.537.187.547.02 5.93 6.58 6.95 6.187.27 6.14 6.51东洲河段估算值 6.957.888.217.41 6.02 6.397.16 6.577.97 6.49/年份19921993199419951996199719981999200020012002富阳水文站8.98//8.94/9.94/7.997.618.63/闻家堰水文站7.527.227.28 6.857.168.21 6.92 6.76 6.667.477.04东洲河段估算值8.097.668.887.247.037.92年份20032004200520062007

富阳水文站/7.11 6.598.237.30

闻家堰水文站 6.13 6.77 6.39 6.65 6.35

东洲河段估算值 6.90 6.477.26 6.61