3-30m连续箱梁计算书
30m箱梁预应力张拉计算书
30米箱梁预应力张拉计算书一、张拉设计2 预应力钢束为φ高强度低废弛钢绞线，横载面积 140mm，有单束5 根、4 根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力 N1～N3 为 1340Mpa，N4 为 1320Mpa，T1 为 1395Mpa，T2 为1340MPa。
二、张拉设施采纳1 、张拉设施能力计算（以单束 5 根为例，边跨 N1～N3）P=σ控×A×n=1340 6×10 2 -6N/m×140×102m×5=938KN=为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超张拉 3%σ控：P max=P×103%=2、张拉设施行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）L=σ控×L/E p=1340 ×106×× 103/ ×1011)=张拉时为双侧张拉 , 单侧伸长量为 2=所采纳QYC150型穿心式液压千斤顶, 其张拉力T=150T，行程l s=400mm。
3、压力表采纳2150T 千斤顶活塞面积为290cm。
由式 P n=P/A n（式中 P n—计算压力表读数； P—张拉力； A n—张拉设施工作液压面积），得：P4 2 n =×10 N/29000mm=mm 2所采纳最大读数为60MPa的压力表。
三、分级张拉段区分为了便于伸长量丈量和控制两头张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：张拉力4φ张拉阶段5φs10%σ控（KN）20%σ控（KN）100%σ控（KN）938103%σ控（KN）四、应力张拉操作程序初张拉至δ k（正确丈量伸长量），持荷3分钟，而后张拉至δ k，持荷 3 分钟，再张拉直接到位δk，持荷 3 分钟，进油张拉到δk锚固。
不再采纳超张拉工艺。
30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书一、主要设计标准1、公路等级：城市支路，双向四车道2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m3、荷载等级：汽车-80级4、设计时速：30Km/h5、地震动峰值加速度0.2g6、设计基准期：100年二、计算依据、标准和规1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）三、计算理论、荷载及方法1、计算理论桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。
2、计算荷载（1）自重：26KN/ m3（2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装（3）人行道恒载：20KN/ m（4）预应力荷载：采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。
（5）汽车荷载：本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下：根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。
冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。
（6）人群荷载：3.5 KN/ m2（7）桥面梯度温度:正温差：T1=14°，T2=5.5°负温差：正温差效应乘以-0.53、计算方法（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。
（2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。
（3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。
（4）根据规规定的各项容许指标。
按照A类构件验算是否满足规的各项规定。
四、计算模型全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。
部颁图30米小箱梁计算书
目录1 计算依据与基础资料.................................... 错误!未定义书签。
标准及规范 ....................................................................................................错误!未定义书签。
标准 ........................................................................................................错误!未定义书签。
规范 ........................................................................................................错误!未定义书签。
参考资料 ................................................................................................错误!未定义书签。
主要材料 ........................................................................................................错误!未定义书签。
设计要点 ........................................................................................................错误!未定义书签。
2 横断面布置 ...................................................... 错误!未定义书签。
30米边跨内边板计算书
箱梁砼方量计算书（30m边跨内边板）依据《6车道30m组合箱梁通用图》、《8车道30m组合箱梁通用图》及相关文件对30m边跨内边梁的砼方量进行计算。
一、各断面积计算计算原理：先当宽2.85m、高1.6m的箱梁为实体，再扣除空心部分。
计算过程中部分尺寸取平均值。
S=2.85×（1.576+1.633）/2=4.573m21、计算腹板为25cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算3个梯形面积，一个三角形面积。
a1=0.175mb1=0.175+0.192=0.367mh1=0.063mS'1=（0.175+0.367）/2×0.063=0.017m2b1=0.367mc1=0.175+0.192+0.333=0.7mH1=1.333mS2=（0.367+0.7）/2×1.333=0.71m2a1’=0.808mh1’=0.086mS3=0.808×0.086/2=0.035a1’=0.808mb1’=0.808+0.342=1.15mH1’=1.367mS'4=（0.808+1.15）/2×1.367=1.338m22、扣除中间空心部分，一共计算2个梯形面积c2=1-0.25×2+0.25/4×2=0.625mb2=0.625+（1.6-0.18-0.25-0.07）/4×2=1.175m H1=1.6-0.18-0.25-0.07=1.1mS5=（0.625+1.175）/2×1.1=0.99m2b2=1.175ma2=1.175-0.15×2=0.875mh2=0.07mS6=（1.175+0.875）/2×0.07=0.072m2S1=4.573-0.017-0.71-0.035-1.338-0.99-0.072=1.411m2 2、计算箱梁张拉端断面面积S2=1.411-0.25×1-0.25×0.25/4=1.145m23、计算腹板为18cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算2个梯形面积。
30米箱梁钢绞线理论伸长量计算书
30m 箱梁钢绞线理论伸长量计算书以下计算中k 取0.0015，μ取0.17，千斤顶工作长度为43cm 。
N1、N2、N3钢束竖弯角均为12350.087, 1.80.031,4 1.40.024rad rad N rad θθθ======平弯角均为竖弯角。
张拉控制应力5con 1350MPa,Ep=1.9510σ=⨯预应力筋弹性模量。
一、N1钢束1、N1非连续端伸长量计算： （1） 直线段AB72.143115.1() 1.151()1350 1.1510.0088195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC2278.50.7850.00150.7850.170.0310.006513500.7850.0065110.005521950002BC BC con BC BC BC Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：2()0.0065673.1 6.73113501341.23MPa 1341.23 6.7310.04646195000BCCD kl C con C CD CD Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====（4） 曲线段DE12392.7 3.9270.0015 3.9270.170.0870.02071341.23 3.9270.0207110.0272721950002DE DE c DE BC DE Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（5） 直线段EF首先求出EF 段起点截面E 处预应力筋张拉应力：1()0.0207270.3 2.7031341.231313.72MPa 1313.72 2.7030.01818195000DEEF kl E C E EF EF Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====通过以上计算可知N1非连续端的总伸长量：185462718104()AB BC CD DE EF l l l l l l mm ∆=∆+∆+∆+∆+∆=++++=2、N1连续端伸长量计算： （1） 直线段AB72.143115.1() 1.151()1350 1.1510.0088195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC2278.50.7850.00150.7850.170.0310.006513500.7850.0065110.005521950002BC BC con BC BC BC Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：2()0.0065843.78.43713501341.23MPa 1341.238.4370.05858195000BCCD kl C con C CD CD Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====（4） 曲线段DE12392.7 3.9270.0015 3.9270.170.0870.02071341.23 3.9270.0207110.0272721950002DE DE c DE BC DE Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（5） 直线段EF首先求出EF 段起点截面E 处预应力筋张拉应力：1()0.020788.90.8891341.231313.72MPa 1313.720.8890.0066195000DEEF kl E C E EF EF Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====通过以上计算可知N1连续端的总伸长量：28558276104()AB BC CD DE EF l l l l l l mm ∆=∆+∆+∆+∆+∆=++++=综上计算可以得出以下结果： 30m 箱梁边跨N1钢束总伸长量：12104104208()l l l mm ∆=∆+∆=+=边N130m 箱梁中跨N1钢束总伸长量：221042208()l l mm ∆=∆=⨯=中N1二、N2钢束1、N2非连续端伸长量计算： （1） 直线段AB72.143115.1() 1.151()1350 1.1510.0088195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC2278.50.7850.00150.7850.170.0310.006513500.7850.0065110.005521950002BC BC con BC BC BC Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：2()0.0065512.4 5.12413501341.23MPa 1341.23 5.1240.0353*******BCCD kl C con C CD CD Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====（4） 曲线段DE12392.7 3.9270.0015 3.9270.170.0870.02071341.23 3.9270.0207110.0272721950002DE DE c DE BC DE Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（5） 直线段EF首先求出EF 段起点截面E 处预应力筋张拉应力：1()0.0207430.3 4.3031341.231313.72MPa 1313.72 4.3030.029********DEEF kl E C E EF EF Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====通过以上计算可知N2非连续端的总伸长量：185352729104()AB BC CD DE EF l l l l l l mm ∆=∆+∆+∆+∆+∆=++++=2、N2连续端伸长量计算： （1） 直线段AB72.143115.1() 1.151()1350 1.1510.0088195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC220.00150.7850.170.0310.006513500.7850.0065110.005521950002BC BC con BC BC BC Pkl l kl l m mm E μθσμθ+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：2()0.0065683.1 6.83113501341.23MPa 1341.23 6.8310.0474*******BCCD kl C con C CD CD Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====（4） 曲线段DE12392.7 3.9270.0015 3.9270.170.0870.02071341.23 3.9270.0207110.0272721950002DE DE c DE BC DE Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（5） 直线段EF首先求出EF 段起点截面E 处预应力筋张拉应力：1()0.0207251 2.511341.231313.72MPa 1313.72 2.510.01717195000DEEF kl E C E EF EF Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====通过以上计算可知N2连续端的总伸长量：285472717104()AB BC CD DE EF l l l l l l mm ∆=∆+∆+∆+∆+∆=++++=综上计算可以得出以下结果： 30m 箱梁边跨N2钢束总伸长量：12104104208()l l l mm ∆=∆+∆=+=边N230m 箱梁中跨N2钢束总伸长量：221042208()l l mm ∆=∆=⨯=中N2三、N3钢束1、N3非连续端伸长量计算： （1） 直线段AB72.143115.1() 1.151()1350 1.1510.0088195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC220.00150.7850.170.0310.006513500.7850.0065110.005521950002BC BC con BC BC BC Pkl l kl l m mm E μθσμθ+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：2()0.0065371.8 3.71813501341.23MPa 1341.23 3.7180.02626195000BCCD kl C con C CD CD Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====（4） 曲线段DE12392.7 3.9270.0015 3.9270.170.0870.02071341.23 3.9270.0207110.0272721950002DE DE c DE BC DE Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（5） 直线段EF首先求出EF 段起点截面E 处预应力筋张拉应力：1()0.0207570.3 5.7031341.231313.72MPa 1313.72 5.7030.03838195000DEEF kl E C E EF EF Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====通过以上计算可知N3非连续端的总伸长量：185262738104()AB BC CD DE EF l l l l l l mm ∆=∆+∆+∆+∆+∆=++++=2、N3连续端伸长量计算： （1） 直线段AB72.143115.1() 1.151()1350 1.1510.0088195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC2278.50.7850.00150.7850.170.0310.006513500.7850.0065110.005521950002BC BC con BC BC BC Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：2()0.006513501341.23MPa 1341.23 5.0460.0353*******BCkl C con C CD CD Pe e l l m mmE μθσσσ-+-==⨯=⨯∆====（4） 曲线段DE12392.7 3.9270.0015 3.9270.170.0870.02071341.23 3.9270.0207110.0272721950002DE DE c DE BC DE Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（5） 直线段EF首先求出EF 段起点截面E 处预应力筋张拉应力：1()0.0207431.2 4.3121341.231313.72MPa 1313.72 4.3120.029********DEEF kl E C E EF EF Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====通过以上计算可知N3连续端的总伸长量：285352729104()AB BC CD DE EF l l l l l l mm ∆=∆+∆+∆+∆+∆=++++=综上计算可以得出以下结果： 30m 箱梁边跨N3钢束总伸长量：12104104208()l l l mm ∆=∆+∆=+=边N330m 箱梁中跨N3钢束总伸长量：221042208()l l mm ∆=∆=⨯=中N3四、N4钢束1、N4非连续端伸长量计算： （1） 直线段AB208.643251.6() 2.516()1350 2.5160.01717195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC3373.30.7330.00150.7330.170.0240.006413500.7330.0064110.005521950002BC BC con BC BC BC Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：3()0.006413501341.33MPa 1341.3312.0180.0838*******BCkl C con C CD CD Pe e l l m mmE μθσσσ-+-==⨯=⨯∆====通过以上计算可知N4非连续端的总伸长量：117583105()AB BC CD l l l l mm ∆=∆+∆+∆=++=2、N4连续端伸长量计算： （1） 直线段AB207.243250.2() 2.502()1350 2.5020.01717195000AB con ABAB Pl cm m l l m mmE σ=+==⨯∆==== （2） 曲线段BC3373.30.7330.00150.7330.170.0240.006413500.7330.0064110.005521950002BC BC con BC BC BC Pl cm mkl l kl l m mm E μθσμθ==+=⨯+⨯=+⨯⎛⎫⎛⎫∆=-=-== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（3） 直线段CD首先求出CD 段起点截面C 处预应力筋张拉应力：3()0.00641187.811.87813501341.33MPa 1341.3311.8780.08282195000BCCD kl C con C CD CD Pl cm me e l l m mmE μθσσσ-+-====⨯=⨯∆====通过以上计算可知N4连续端的总伸长量：217582104()AB BC CD l l l l mm ∆=∆+∆+∆=++=综上计算可以得出以下结果： 30m 箱梁边跨N4钢束总伸长量：12105104209()l l l mm ∆=∆+∆=+=边N430m 箱梁中跨N4钢束总伸长量：221042208()l l mm ∆=∆=⨯=中N430m 箱梁预应力钢束伸长量汇总表如若考虑锚口预应力损失，超张拉3%，则张拉控制应力1350 1.031390.5con MPa σ=⨯= 超张拉3%钢束理论伸长量如下：。
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。
即：Q主+Q副≥125.39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。
（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
12.0 29.829.829.227.7 24.6 23.3 21.8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21.6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16.0 16.0 16.3 16.3 16.3 16.316.316.3 15.2 13.718.0 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.612.6 12.219.0 9.7 9.7 9.7 9.7 9.7 9.710.7 23.0 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 9.1 26.0 4.6 4.6 4.6 4.6 4.6 6.8 29.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.5 35.0 1.7 1.7 1.7 3.0 38.0 0.5 0.5 1.8 41.0 0.9 2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。
公路桥梁《30m后张法箱梁理论伸长值计算》
公路桥梁《30m后张法箱梁理论伸长值计算》一、概况30m箱梁每榀正弯矩处共有8束钢绞线，在梁的两侧腹板对称布置，分别为：N1、N2、N3、N4中跨箱梁的全部为每束4股钢绞线；边跨箱梁的N1、N2、N3均为5股钢绞线，N4为4股钢绞线；在每榀箱梁顶板负弯矩处共设5束钢绞线，分别为：T1、T2，其中T1为2束，T2为3束。
T1、T2每束均为5 股钢绞线。
钢绞线采用低松弛高强度预应力钢绞线，标准抗拉强度f pk=1860MPa, 弹性模量E p=1.92×105Mpa，公称直径Φs＝15.2㎜，公称面积A=140㎜2，锚下控制应力σcon=0.75f pk=1395MP a。
腹板束采用M15—4、M15—5预应力钢绞线其公称直径Φ＝15.2㎜，公称面积A=140㎜2，标准抗拉强度f pk=1860MPa,实测弹性模量E p=1.92×105MPa。
设计管道摩阻系数µ=0.15，管道偏差系数k=0.0015，钢绞线的锚下控制应力σcon=0.75f pk=1395MP a；腹板张拉顺序：N1→N2→N3→N4，顶板张拉顺序： T2→T1钢束采用两端对称张拉。
二、理论伸长值计算书30m箱梁正交中跨预应力混凝土箱梁理论伸长值计算选用图号为S4-1-1-2(10-12)(一)、中跨梁N1理论伸长量计算N1伸长值分三段计算，根据图纸所给的钢绞线构造图分直线段和曲线段分别计算然后相加。
即理论伸长值ΔL=2（AB+BC+CD）如图纸上所示：对N1钢束：圆弧半径R＝6500cm；a=7.5°，则圆心角即方向的夹角之和a与切线长的计算如下：T=Rtg(a/2)=6500tg(7.5°/2)=426.033cmθ＝7.5°÷180°×Π＝0.13088969（rad）则弧长BC＝Rθ=6500×0.13088969＝850.848cmAB＝（144-31）÷sin a－T＝113÷sin7.5°－426.033+45＝484.694cm。
30m预制箱梁二期恒载计算书_secret
关于L=30m预制箱梁二期恒载计算
L=30米二期恒载计算
1、砼重量75.97 m3×2.5t/ m3=189.93t
2、沥青混凝土重量12.90 m3×2.3 t/ m3=29.67t
3、钢筋等重量10622Kg=10.62t
合计：230.22t
每片箱梁二期恒载承重230.22t/4=58T
L=30m箱梁压载后观测步骤如下：
1、先观测箱梁：从预制那天至今挠度是多少？
即L/4、2L/4、3 L/4点的挠度值记录
2、视起拱度多少而定加载数量
10t、15t、20t……58t
同样观测L/4、2L/4、3 L/4点的挠度值记录
3、观测该三点挠度值决定加载多少？
4、从现在预制开始至10月末为预制期
5、从2011年11月12月；2012年1、2、3、4、5月末为止大约7个月后可以架梁。
6、在此期间每15天观测一次，视情况决定加载多少？
L=30米预制箱梁预压计算书
高速总监办
2011年8月29日。
完整版9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
桥涵通用图30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0 米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审察：二〇二〇年七月30m 连续箱梁下部构造计算（B＝9m,R=80m ）第一部分基础资料一、计算基本资料1技术标准与设计规范：1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（ JTG B01-2014 ）2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（ JTG D60-2015 ）3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018 ）4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（ JTG D63-2007 ）2桥面净空：净 -8.0 米3汽车荷载：公路Ⅰ级，构造重要性系数4资料性能参数1)混凝土C30 砼：墩柱、墩柱系梁 ,主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa ，f tk＝强度设计值f cd＝13.8MPa ，f td＝弹性模量 E ＝4M pac2)一般钢筋a)HPB300 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝300MPa抗拉强度设计值 f sd＝250MPa弹性模量E s＝2.1x10 5MPab)HRB400 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝400MPa抗拉强度设计值 f sd＝330MPa弹性模量 E ＝5M Pasc)HRB500 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度设计值f sd＝415MPa弹性模量E s＝2.0x10 5MPa5主要构造尺寸上部构造为 2×30m ～ 4×30m 一联 ,现浇连续预应力箱形梁。
每跨横向设 2 个支座。
桥墩墩柱计算高取10 、15 、17 米，直径、 1.6 米。
因无法预计各桥的实际部署情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按 2 跨一联、 3 跨一联、 4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。
应用本通用图时，应依照本质分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋可否满足受力要求。
部颁图30米小箱梁计算手册
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)3.1.5 荷载横向分布系数汇总 (17)3.2 剪力横向分布系数 (18)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (18)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (18)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (18)4 主梁纵桥向结构计算 (18)4.1箱梁施工流程 (18)4.2 有关计算参数的选取 (19)4.3 计算程序 (20)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (20)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (20)5.1 荷载标准值计算（弯矩） (30)5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (31)5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (33)5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (35)5.2 荷载标准值计算（支点剪力） (37)5.2.1 预制箱内桥面板支点剪力计算 (37)5.2.2 现浇段桥面板支点剪力计算 (37)5.3 持久状况承载能力极限状态计算 (38)5.3.1 预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 (38)5.3.2 现浇段桥面板承载能力极限状态计算 (40)5.3.3 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (41)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m 装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料1.1.3 参考资料∙《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f MPa =，52.010S E Mpa =⨯1.3 设计要点1）本计算示例按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用；2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁3.1.1 刚性横梁法1）抗扭惯矩计算宽跨比B/L＝13.5/30＝0.45≤0.5,可以采用刚性横梁法。
30m箱梁钢绞线理论伸长量计算书
0.987535
1.929×105
59.4
起弯段
3.927
0.08727
0.027708
0.972672345
1.877×105
27.4
中段直线段
2.507
0
0.0037605
0.991246
1.8699×105
17.2
107×2=124
N3钢绞线: 30.935-1.3=29.635/2=14.818
N2钢绞线半个曲线梁内长度:
(30.891-0.65×2)/2
=29591/2
=14796
1.①千斤顶长度段：420
②直线段：7942
③起弯段：3927
④中部直线段：2507
各段系数表
线段
L
θ
kx+μφ
e-(kx+μφ)
P终点力（N）
伸长量（mm）
千斤顶长度
0.42
0
0
1
1.953×105
3
直线段
0
=5×1.9385×105×9968/(5×140×1.95×105)
=70.8（mm）
起弯段：P平均=5×（1.924×105+1.8714×105）/2
=5×1.8977×105（N）
△L3= P平均×L/(AP·EP)
=5×1.8977×105×3927/(5×140×1.95×105)
=27.3（mm）
0.023208
0.97705
1.8938
27.56
中段直线段
5.863
0
0.0087945
1.87721
40.5
107×2=214
30m预制箱梁张拉计算书
福鼎市潮音大桥（人行桥）及岗尾大桥工程岗尾大桥30m预制箱梁张拉计算书福建龙辉建设工程有限公司二〇一四年九月二十二日岗尾大桥30m预制箱梁张拉计算书一、工程概况岗尾大桥30m预制箱梁的预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，标准强度为f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积A=140mm2，弹性模量E p=1.997×105Mpa(试验平均值)。
预制箱梁内正弯矩钢束均采用两端同时张拉，锚下控制应力为0.75f pk=1395Mpa，φs15.2-4钢束控制张拉力为781.2KN, φs15.2-5钢束控制张拉力为976.5KN，锚具采用M15-4、M15-5圆形成套锚。
预应力管道成孔采用圆形钢波纹管。
预应力钢束张拉前应先试压同条件养护砼试件，达到设计强度85%以上，且混凝土龄期不少于7天，方可进行组织张拉。
二、预应力钢束张拉顺序根据施工图设计文件，预应力钢束张拉顺序为：左N1→右N1→右N3→左N3→左N2→右N2→右N4→左N4三、预应力钢束张拉程序1、低松弛预应力钢束张拉程序：0→初始应力（15％σk）→30％σk→100％σk（持荷5分钟锚固）2、张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束断丝不超过1丝，单个孔道内断面断丝总合不超过断面钢丝总数的1%，张拉时应做好施工记录。
四、预应力计算的有关公式及参数1、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数PP AE LP L =∆ 式中：P P —预应力筋平均张拉力（N ）; L —预应力筋的长度（mm ）;A —预应力筋的截面积（mm 2）,取单股A=140mm 2；p E —预应力筋的弹性模量（N/mm 2）,试验平均值p E =1.997×105N/mm 2。
2、预应力筋锚下张拉力计算公式及参数P=σk ×A式中：σk —设计张拉控制应力（MPa ）;A —预应力筋的截面积（mm 2）,取单股A=140mm 2；3、预应力筋的平均张拉力计算公式及参数μθμθ+-=+-kx e P P kx P )1()(式中：P —预应力筋锚下张拉力（N ）;X—从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）;θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，根据设计图纸说明，金属波纹管孔道偏差系数取K=0.0015。
30米箱梁计算书
学校代码学号00863112分类号密级本科毕业论文（设计）学院、系鄂尔多斯学院土木工程系专业名称土木工程年级2008学生姓名韩志东指导教师年月日装配式预应力混凝土箱型梁桥摘要：装配式箱型梁桥设计本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，根据设计任务书的要求和《公桥规》的规定,对Y河大桥进行方案比选和设计的。
本论文提出三种不同的桥型方案进行比较和选择：方案一为预应力混凝土连续箱型梁桥，方案二为预应力混凝土简支T型梁桥，方案三为钢筋混凝土拱桥。
经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑、比较确定预应力混凝土连续箱型梁桥为推荐方案。
在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在使用工程中恒载以及活载的作用力，采用整体的体积以及自重系数，荷载集度进行恒载内力的计算。
运用杠杆原理法、修正偏心压力法求出活载横向分布系数，并运用最大荷载法进行活载的加载。
根据所得内力，进行了梁的预应力钢筋估算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、挠度的计算。
下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的双柱式桥墩，并简要介绍了施工方案。
关键词：预应力连续箱梁桥、内力、体系转换、预应力损失、验算、钻孔灌注桩、双柱式桥墩、预应力混凝土Assembly type prestressed concrete box girder bridge Abstract:Prefabricated Box Beam Bridge Design in the "safe, economy, beautiful, practical" eight-character principle, according to the requirements of the design task and" the bridge" provisions, on the Y River Bridge for scheme selection and design. This paper presents three different bridge type scheme comparison and selection: scheme for the prestressed concrete continuous box girder bridge, scheme for the prestressed concrete simply supported T beam bridge, scheme three is a reinforced concrete arch bridge. Based on the character and the principle of design construction and other aspects to consider, the comparison to determine the prestressed concrete continuous box girder bridge as the recommended scheme.In the design, the bridge upper structure calculation analyzes bridge in use of dead load and live load force, the overall volume and weight coefficient, load collection degree of constant load internal force calculation. Using the lever principle method, modified excentral pressure method for live load transverse distribution coefficient, and the maximum load live load.According to the internal force of the beam, the prestressed steel strand estimation, estimation of loss of prestress, and prestressed phase and use phase of the main beam section of the strength and deformation calculation, the calculation of deflection. The substructure adopts to bored pile based on double column pier, and briefly introduces the construction scheme.Keywords: prestressed continuous box beam bridge internal force, system, conversion, prestress loss, checking, bored pile, double column pier, prestressed concrete目录总论 ............................................................................................................................................................... - 1 -1 概述 ................................................................................................................................................... - 1 -1.1 预应力混凝土梁桥概述......................................................................................................... - 1 -1.2 我国预应力混凝土梁桥的发展............................................................................................. - 2 - 第一章方案比选.................................................................................................................................... - 3 - 1具体方案比选..................................................................................................................................... - 3 -1.1 预应力混凝土箱型梁桥方案................................................................................................. - 3 -1.2 部分预应力混凝土斜拉桥方案............................................................................................. - 3 -1.3 上承式刚架拱桥方案............................................................................................................. - 3 -2 方案比选 ........................................................................................................................................... - 4 - 第二章Y河水文设计原始资料及计算....................................................................................................... - 5 -1 设计原始资料.................................................................................................................................... - 5 -2 河段类型判断.................................................................................................................................... - 5 -2.1 稳定性及变化特点................................................................................................................. - 5 -2.2 河段平面图形......................................................................................................................... - 5 -2.3 断面及地址特征..................................................................................................................... - 5 -3 设计流量和设计流速的复核............................................................................................................ - 5 -3.1 根据地质纵剖面图绘出的河床桩号，绘制河流横断面图。
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。
即：Q主+Q副≥125.39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。
（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑主1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。
N=K1*G/n*1/Sinα≤P/K2式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；G—梁板质量；n—吊索根数；α—吊索钢丝绳与板梁水平夹角；P—吊索钢丝绳的破断拉力；K1—吊装时动载系数，取1.2；K2—吊索钢丝绳的安全系数，取6。
30m小箱梁计算书
目录目录 0一、项目概况 (1)1.1 设计计算采用的标准、规范、规程 (1)1.2 技术标准 (1)1.3 设计要点 (1)二、结构计算 (2)2.1 结构模型 (2)2.2 计算参数 (2)2.3 施工步骤 (3)2.4 荷载组合 (3)2.5 计算结果 (3)一、项目概况1.1 设计计算采用的标准、规范、规程1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；6、《公路工程抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；1.2 技术标准1、采用荷载等级：公路－I级。
2、桥面宽度：0.5（护栏）+11.75（行车道）+0.5（护栏）＝12.75m3、道路等级：高速公路4、设计环境类别：I类5、地震基本烈度：Ⅵ度1.3 设计要点1、5孔30米一联预应力砼连续小箱梁，斜交角0度，先简支后连续结构；横向4片箱梁。
2、采用桥梁博士进行受力分析，预制部分为全预应力构件，现浇连接段为A类现浇构件验算，按持久状况承载能力极限状态进行强度计算，并根据荷载短期效应及长期效应组合进行应力计算。
二、结构计算2.1 结构模型采用桥梁博士3.0进行结构计算，将桥梁按照空间实用理论简化为平面杆系，永久杆件共分为123个单元，124个节点。
成桥状态计算模型见下图：计算图示2.2 计算参数1、结构安全等级一级。
2、混凝土材料：采用C50混凝土，设计强度f cd=22.4MPa，f td=1.83MPa；混凝土容重γ=26KN/m3；弹性模量E c=3.45×104MPa。
3、预应力钢束采用ΦS15.2规格，面积A y=139mm2，钢绞线标准强度f pk=1860MPa，设计强度f pd=1260MPa，弹性模量E y=1.95×105MPa，张拉控制应力σcon=1395MPa，松弛率2.5%，波纹管孔道摩擦系数μ=0.17，管道偏差影响系数k=0.0015，一端锚具变形及回缩值均为6mm。
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长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥工程
3×30m连续箱梁计算
1.工程概述
本工程为长深公路遵化（承唐界）至南小营段上跨唐遵铁路分离式立交桥工程。
交叉点铁路里程为唐遵TK54+429m，交叉点斜角角度为110º。
桥梁起点里程为K20+546.9m（耳墙尾），终点里程为K21+185.1m（耳墙尾），桥梁全长638.20m。
2.设计依据
3.设计标准及技术规范
3.1.中华人民共和国交通部发布《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
3.2.中华人民共和国交通部发布《公路桥涵设计通用规范》（JTG
D60-2004）
3.3.中华人民共和国交通部发布《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
3.4.中华人民共和国交通部发布《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)
4.技术标准
4.1.道路等级：公路-Ⅰ级，设计车速80km/h；双幅双向四车道。
4.2.桥面宽度：桥面全宽26.0m，双幅净11.5m宽机动车道+0.75m 钢波形梁护栏+0.5m钢筋混凝土墙式护栏，两幅间距0.5m。
4.3.轨顶限高：桥梁底部距既有规划铁路轨顶不小于7.6m，以满足铁
路双层集装箱运输的要求。
4.4.地震基本烈度：地震动峰值加速度0.1g-0.15g，地震动反应谱特征周期为0.4-0.45。
4.5.桥梁纵坡：纵坡3.0﹪。
4.6.竖曲线半径：5000m。
4.7.桥梁横坡：2.0﹪。
4.8.桥面铺装：10cm沥青混凝土面层+10cmC40号混凝土调平层。
5.主要材料
5.1.混凝土
预制箱梁、边横梁：C50混凝土。
现浇接头、湿接缝：C50混凝土。
混凝土调平层：C40混凝土。
5.2.钢材
5.2.1.预应力钢绞线：采用高强度低松弛型，公称直径d=15.2mm(Sφ)。
5.2.2.普通钢筋：采用HRB335(φ)。
5.2.3.其它钢材：采用A3钢。
5.3.其它
5.3.1.锚具及管道成孔：预制箱梁锚具采用OVM.M15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管；箱梁连续接头处顶板锚具采用BM15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管。
5.3.2.桥梁支座：采用板式橡胶支座。
5.3.3.桥梁防水层：采用三涂FYT-1改进型防水材料。
5.3.4.桥梁伸缩装置：采用浅埋式伸缩装置。
6.设计计算
6.1.结构概述
6.1.1.桥梁立面布置：长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥采用标准跨径30m，沿纵向布置为三跨一联，共计七联。
每联中跨梁长30m，边跨梁长34.94m，中跨计算跨径30m，边跨计算跨径29.541m。
图6.1.1 一联立面布置示意图(m)
6.1.2. 桥梁平面布置：长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥平面采用与被交铁路斜交70°布置，斜度20°。
图6.1.2 一联平面布置示意图(m)
6.1.3. 桥梁横断面布置：长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥横断面由8片箱梁构成；采用左右分幅布置，桥面设置2%的横坡。
图6.1.3 横断面布置示意图(mm)
注：图中仅示意出桥梁左幅横断面布置,桥梁右幅横断面布置与图示以桥梁中心线对称布置。
6.1.4.箱梁构造
6.1.4.1.边箱梁构造:边箱梁梁高1.7m,跨中顶、板厚20cm,腹板厚20cm，顶板宽2.85m；支点附近顶板厚20cm，底板厚25cm，腹板厚25cm。
由顶板倾斜2%形成桥面横坡。
图6.1.4.1 边箱梁构造图(mm)
6.1.4.2.中箱梁构造:中箱梁梁高1.7m,跨中顶、板厚20cm,腹板厚20cm，顶板宽2.4m；支点附近顶板厚20cm，底板厚25cm，腹板厚25cm。
由顶板倾斜2%形成桥面横坡。
图6.1.4.2 中箱梁构造图(mm)
6.1.5.预应力构造：
预应力构造参见附图1-3。
6.2.计算基本数据及相关参数
6.2.1.计算软件及版本
3×30m连续箱梁采用桥梁博士V3.0.3版进行计算。
6.2.2.计算图示及假定
3×30m连续箱梁边跨箱梁划分为28个单元，中跨箱梁划分为30个单元，共计86个单元，87个节点，其中2#、29#、59#、86#节点为永久支撑，27#、31#、57#、61#节点为临时支撑。
单元划分见图6.2.2。
图6.2.2 单元划分图(mm)
6.2.3.材料特性
6.2.3.1.混凝土
6.2.3.2.普通钢筋
6.2.3.3.预应力钢筋
6.2.4.作用
6.2.4.1.永久作用
1）梁体重力：程序自行计入。
预应力钢筋混凝土重力密度取26.25kN /m 3。
2）中箱梁边横梁集中荷载：kN 796.92625.0507.1=⨯⨯
边箱梁边横梁集中荷载：kN 901.42625.0754.0=⨯⨯
3）堵头板集中荷载：kN 415.22608.0161.1=⨯⨯
4）中箱梁中横梁集中荷载：kN 402.192635.0132.2=⨯⨯
边箱梁中横梁集中荷载：kN 701.92635.0066.1=⨯⨯
5）中箱梁边横梁接头集中荷载：kN 063.42625.0625.0=⨯⨯
边箱梁边横梁接头集中荷载：kN 035.22625.0313.0=⨯⨯
6）中箱梁顶板接头均布荷载：m kN /90.3262.075.0=⨯⨯
边箱梁顶板接头均布荷载：m kN /95.1262.0375.0=⨯⨯
7）中箱梁二期恒载：
()m kN /23.194/44.625565.0245.111.0255.111.0=+⨯+⨯⨯+⨯⨯
边箱梁二期恒载：
()m kN /22.2825565.04/245.111.0255.111.0=⨯+⨯⨯+⨯⨯
8）预加力：
预应力张拉控制应力1395MPa 。
预应力钢筋与管道壁的摩擦系数：20.0=μ。
管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：1
k。
=m
0015
.0-
锚具变形、钢筋回缩：mm
∆
l6
=
9）混凝土收缩及徐变：程序自行计入。
环境相对湿度0.8，混凝土加载龄期为28天，终极龄期为3650天。
10）基础变位作用：12mm。
6.2.4.2.可变作用
1）汽车荷载：公路-Ⅰ级，程序加载。
表6.2.4.2-1 每片梁汽车荷载横向分布系数表
注：本表中横向分布系数由桥梁博士按刚接板梁法，考虑梁间连接为铰接计算所得，计算过程参见附件1。
中梁：7644
.0=
⨯，取为0.77
3.1
.0
588
边梁：8190
.0=
630
⨯，取为0.82
3.1
.0
2）汽车冲击力：程序自动按新规范计算冲击系数进行加载。
3）温度作用
①均匀温度：整体升温+20℃；整体降温-20℃。
②梯度温度
梯度正温差：C
=5.5
︒
14
T
C
T︒
=
，
1
2
梯度反温差：C
-
7
=
=75.2
︒
-
T
C
T︒
，
2
1
6.3.施工阶段
CS1：预制主梁，混凝土达到28天强度。
CS2：张拉正弯矩区预应力钢束。
（此阶段梁体处于简支阶段）
设置临时支座并安装好永久支座，逐孔安装主梁。
CS3：现场浇注连续接头,现浇接头混凝土强度达到28天强度。
(此阶段梁体由两侧的永久支座和中间的临时支座约束)
CS4：张拉顶板负弯矩区预应力钢束。
(边界条件同CS3)
CS5：施工顶板湿接缝和边横梁湿接缝。
(边界条件同CS3)
拆除一联内临时支座,完成体系转换。
CS6：施工桥面铺装及附属工程施工。
(此阶段为成桥后约束)
CS7：完成混凝土的收缩及徐变,3650天。
6.4.其它计算参数
①环境年平均相对湿度RH(%)：根据规范表F.1.2中注解（4），在本次设计中RH取为80%。
②结构重要性系数：1.1
6.5.桥梁博士计算输出:
中箱梁计算结果见附件2；
边箱梁计算结果见附件3。
7.结论
3×30m连续箱梁为预应力混凝土A类构件，经桥梁博士V3.0.3版计算完成，符合现行《公桥规》的各项要求。