最新40B001-1997派行补偿器计算图表汇总

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一建机电考试涉及公式汇总表

q₁…qn--每种危险化学品实际存在量，单位为吨 (t)。
Q1…Q₄--各危险化学品相对应的临界量，单位为吨(t)。
(若计算结果大于等于1,则定义为重大危险源)
P437
高压风管：Qh≤0.0117P0.65
(Q-允许漏风量；P-系统风管工作压力 (Pa)。
P97
5
工业管道的设计温度高于试验温度时，试验压力公式
P166
6
工业管道真空度试验
△P=[(P₂-P₁)/P₁]×100%
△P----24h的增压率；
P₁----试验初始压力(表压)(MPa);
P₂----试验最终压力(表压)(MPa)。
(真空系统在压力试验合格后，还应按设计文件规定进行24h的真空度试验，增压率不应大于5%)
P168
7
赢得值法的基本参数
已完工程预算费用(BCWP)=已完工程量×预算单价
计划工程预算费用(BCWS)=计划工程量×预算单价
已完工程实际费用(ACWP)=已完工程量×实际单价
P373
8
赢得值法的评价指标
费用偏差(CV)=BCWP-ACWP
1.SPI<1时，表示进度延误
2.SPI>1时，表示进度提前
9
施工成本分析与控制
(配合进度计划考案例计算)
项目目标成本=预计结算收入-税金-项目目标利润
项目计划成本=项目的目标成本-项目的目标成本降低额
项目实际成本=项目的目标成本-项目的实际成本降低额
P414
10
危险化学品临界储存量
(24年新增)
q₁/Q₁+q₂/O₂+…+qn/Qn≥1
一建机电考试涉及公式汇总表
序号

管路及附件损失估算表

阀及弯管折合直管长度每个一定管路直径之最大流量限制种类折合直管直径倍数备注管路直径mm最大流量ls最大流速ms最大流量m?h管路直径mm最大流量ls最大流速ms最大流量m?h标准弯管12未畅开加倍2512
直管摩擦损失简表（供估计用）
管径（mm）
流量（L/s）
1 2 4 6 8 10
25 3.27 13
100 110
150
0.16 0.26 0.58 1.1 1.6 2.3 4.2 6.4 9.4
120 130
175
0.11 0.27 0.5 0.74 1.05 1.9 2.9 4.3 5.8 7.7 9.6
140 160
200
0.13 0.26 0.37 0.53 0.93 1.5 2.1 2.9 3.7 4.7 6.1 7.2 8.5
180 200
250
0.07 0.12 0.18 0.3 0.48 0.68 0.93 1.2 1.5 1.9 2.3 2.8 3.3 3.7 4.9 6.5
300
0.07 0.12 0.19 0.27 0.37 0.49 0.61 0.76 0.9 1.1 1.3 1.5 2 2.4 3
备注：1.按新铸铁管为标准，以100米直管损失米数计，旧管加倍。塑料管为钢管的0.7倍，胶管与钢管相同，铸铁管为钢管的1.4倍。
2.5
1.69
9 150
43

2.45 154.8
50
4.17
2.12
15 175
60
2.49
216
65
6.67
2.01
24 200
83.3
2.69 299.9
75
10
2.26

补偿器阀门记忆表

补偿器
名称介绍优点缺点类别方型管子弯制和弯头组焊波型制造方便，补偿量大，轴向推占地面积较大力小，维修方便，运行可靠
人工补偿填料由套筒、插管、填料安装方便，占地小，流体阻力轴向推力大，易漏水漏气，小，抗失稳性好，补偿能力需要经常检修更换，对管道器式组成大，横向变形要求严格外壳、球体、密封圈占用空间小，节省材料，不宜球型压紧法兰组成，适用易漏水、漏气，要加强维修产生推力于三向位移补偿距离长：200-500M；无内旋转旋转管、密封压盖、压推力，密封性能好，不产生型密封座、椎体连接管轴向位移，耐高压阀门名称作用优点缺点
截止阀（单）由下而上栓塞阀止回阀（单）蝶阀
球阀安全阀（单）减压阀（单）
杠杆式、弹簧式、脉冲式活塞式、杠杆式、弹簧薄膜式、气动薄膜式浮筒式、热动力式、波纹管式静态、动态：自力式流量、压差
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
疏水阀平衡阀
管道末端或低处调节阻力和压差
靠波型管壁弹性变形结构紧凑，只发生轴向变形，制造比较困难，耐压低，补来吸收热胀冷缩占地空间小偿能力小，轴向推力大
利用管道位移
新型
分类
闸阀
（明杆式、暗杆安装长度小，无方向性；全开全启或全闭；管径大加工较为复杂，密封面磨损式）启时流体阻力小，密封性能于50mm 不宜修复（平行式、楔好，式）安装长度大，流阻较大密封直通式、直角式、直流式制造切断介质通路，也可性较闸阀差，密封面易磨简单、价格较低，调节性能调节流量和压力损，但容易维修，低进高好，出，不得装返密封要求高的水、蒸密封性好、结构紧凑、启门灵价格较高汽介质活，寿命长，维修方便介质只做一个方向流动：水泵出口、疏水器出口体积小、结构简单、启闭方便低压介质或设备上全、迅速且省力、密封可靠、调启全闭节性能好管路快速切断，适用流体阻力小、启闭迅速、结构于低温、高压黏性较简单密封性好大介质管道和承压设备上蒸汽管路，阀孔大小体积小、重量轻、耐温性好、制造难度大、灵敏度低进行节流便于调节体积小、排水量大、实际应用较多升降式（小口径）旋启式（大口径）手动、涡轮、气动、电动直通式：直线管理直角式：转弯处直流式：流阻小

配管载荷数据

1、适用范围本标准适用于土建、设备、加热炉的梁和平台设计用载荷数据的计算。

2、载荷种类和组合2.1 载荷种类载荷数据应包括下列载荷：(1) 管道载荷（静载荷及动载荷）管道、隔热结构、管道内介质等的重量(2) 热胀反力管道的热胀及约束点位移反力(3) 摩擦力由于管道的滑动，在支架上产生的力(4) 地震载荷(a) 由地震惯性力产生的载荷(b) 管道约束点因地震的相对位移所产生的反力（按热胀反力计算）(5) 风载荷(6) 雪载荷(7) 冲击荷载由安全阀泄压时的推力和水锤产生的载荷(8) 膨胀节的推力和弹性反力2.2 各种状态载荷的计算，应考虑下列状态，分别计算其载荷。

但是，在操作状态下，产生时荷载变化可以忽略时，仅以正常操作状态为基准进行计算。

(1) 水压/气密性试验状态充水重量、膨胀节试验时的推力(2) 正常操作状态除(3)以外的正常操作状态(3) 特殊操作状态(a) 开工状态（从开工到正常操作状态的过程）管道在支架上托空、设备与管道之间的暂时温差引起的热胀反力等。

(b) 停工状态（从正常运转状态到停工的过程）除与开工状态相同外，还应考虑紧急停工情况。

2.3 载荷组合第2页共17 页40SC012-2001各种状态下同时作用的载荷组合如表1所示。

注： (1) 地震载荷，风载荷及冲击载荷的不同时作用。

(2) 水压试验时的垂直载荷对于管架、管墩、构筑物等，不计入其它水压试验时的垂直载荷。

除此之外，管道根数少的，仅计入一根管道的水压试验时的垂直载荷。

备注：表中的符号意义如下p：集中载荷（kg）w：载荷（kg/m）q：载荷（kg/m2)3 载荷计算法3.1 管道载荷3.1.1 单位载荷单位载荷是单位长度的下列物质的重量之和。

(1) 管子碳管的单位质量量按下式计算，对于奥氏体不锈钢需再来以1.015W1=0.02466(D-t)t式中W1—钢管的单位重量，kg/m；］D—管道外径，mm；t一钢管壁厚，mm。

给水排水工程(给水管网水力计算表)(优.选)

2.60 0.80 0.75 5.20 1.60 6.40
0.21 0.23 0.42 3.58 0.46 2.71
0.27 0.30 0.54 4.66 0.59 3.52
25
一单元 A6 右户型
9--10
1
10--11
1
11--12
1
12--13
1
1
13--14
1
1
14--15
1
1
1
一单元 A4 户型
1
1.00 0.00020 20 0.02025 0.621 0.285409248 1.10 0.31 0.41
1
1 2.00 0.00029 20 0.02025 0.892 0.557157458 1.10 0.61 0.80
1
1 2.50 0.00050 20 0.02025 1.552 1.55473744 7.80 12.13 15.77
1
1 2.00 0.00029 20 0.02025 0.892 0.557157458 0.80 0.45 0.58
1
1 2.50 0.00032 20 0.02025 1.000 0.689041945 2.90 2.00 2.60
1 1 1 4.00 0.00041 20 0.02025 1.274 1.078747429 7.00 7.55 9.82
1 1 1 3.50 0.00038 20 0.02025 1.189 0.949602095 12.60 11.96 15.55
26
一单元 A2 户型
29--30
1
30--31
1
31--32
1
32--33

波纹补偿器型大全参数选用及公式计算

轴向型内压式波纹补偿器(HZN)补偿器由一个波纹管和两个端接管构成，端接管或直接与管道焊接，或焊上法兰再与管道法兰连接。

补偿器上的拉杆主要是运输过程中的刚性支承或作为产品预变形调整用，它不是承力件。

该类补偿器结构简单，价格低，因而优先选用。

????用途：轴向型内压式波纹补偿器(轴向型波纹补偿器)主要用于补偿轴向位移，也可以补偿横向位移或轴向与横向合成位移，具有补偿角位移的能力，但一般不应用它补偿角位移。

????型号：DN32-DN8000，压力级别0.1Mpa-2.5Mpa ????连接方式：1、法兰连接2、接管连接????产品轴向补偿量：18mm-400mm一、型号示例举例：0.6TNY500TF 表示：公称通径为Φ500，工作压力为0.6MPa，(6kg/cm2)波数为4个，带导流筒，碳钢法兰连接的内压式波纹补偿器。

二、使用说明：轴向型波纹补偿器主要用于补偿轴向位移，也可以补偿横向位移或轴向与横向的合成位移，具有补偿角位移的能力，但一般不应用它来补偿角位移。

三、内压式波纹补偿器对支座作用力的计算：内压推力：F=100·P·A轴向弹力：Fx=Kx·（f·X）横向弹力：Fy=Ky·Y弯矩：My=Fy·L 弯矩：Mθ=Kθ·θ合成弯矩：M=My+Mθ式中：Kx：轴向刚度N/mmX：轴向实际位移量mm Ky：横向刚度N/mmY：横向实际位移量mm Kθ：角向刚度N·m/度θ：角向实际位移量度P：工作压力MPaA：波纹管有效面积cm2(查样本) L：补偿器中点至支座的距离m四、应用举例：某碳钢管道，公称通径500mm，工作压力0.6MPa，介质温度300°C，环境最低温度-10°C，补偿器安装温度20°C，根据管道布局（如图），需安装一内压式波纹补偿器，用以补偿轴向位移X=32mm，横向位移Y=2.8mm，角向位移θ=1.8度，已知L=4m，补偿器疲劳破坏次数按15000次考虑，试计算支座A的受力。

xh附录水力计算横向表

1028 1075 1122 1169 1215 1262 1309 1356 1402 1449 1496 1543 1589 1636 1683 1729 1766 1870 1963 2057 2150
1718 1796 1874 1953 2030 2109 2187 2265 2343 2421 2499 2577 2655 2733 2811 2890 2968 3124 3280 3436 3593
R
V
R
V
R
V
R
V
R
V
R
V
1.33 1.38 1.43 1.49 2.93 3.85 4.88 5.10 5.33 6.03
0.04 0.04 0.04 0.04 0.05 0.06 0.06 0.07 0.07 0.07
100 105 110 120 125 130 135 140 160 180 200 220 240 260 270 280 300 400 500 520
0.48 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.80 0.90 1.00 1.20
113.27 122.91 148.72 176.98 207.71 240.90 314.64 398.22 491.62 707.94
附录 5-3 室内高压蒸汽供暖管路局部阻力当量长度，m(K=0.2mm)
603 628 690 753 816 879 1004
972 1012 1113 1214 1316 1417 1619
1706 1778 1955 2133 2311 2489 2844 3200
2244 2337 2571 2805 3038 3272 3740 4207

金属补偿器计算大全

补偿器按约束型式分类表波纹管型式及代号单式轴向型（DZ ）补偿器代号标记示例波数公称通径设计压力，1.6MPa （16kgf/2cm ）接管焊接连接无加强U 型波纹管单式轴向型波纹管型式及代号补偿器端部连接型式及代号一、补偿量（x、y、ɑ）及刚度（Kx、Ky、Kɑ）的修正计算1、样本上所列的补偿量x0、y O、ɑ0，系疲劳寿命N=1000次（寿命安全系数为15），工作温度为20℃时，单独进行轴向、横向及角向补偿时的相应补偿量。

当疲劳寿命N≠1000次时，可查图1曲线，修正得到轴向、横向及角向补偿量x、y、ɑ（当修正得到的ɑ＞ɑ0时，取ɑ=ɑ0）例1：求N=3000次时，DZJH25-600×8，补偿器的x=?、y=?、ɑ=?解：查样本得x0=46、y0=11.2 、ɑ0=±4查图1，因产品代号中有J,故查带加强环的波纹管曲线，得f N=0.71,那么，x=f N×x0=0.71×46=32. 7 y=f N×y0=0.71×11.=8 ɑ=f N×ɑ0=0.71×4=±2.82、样本上所列的Kx0、Ky0、Kɑ0，系工作温度t=20℃时的轴向刚度、横向刚度及角向刚度。

当t≠20℃时，可查图2曲线，修正得到温度变更情况下的相应刚度例2：求t=350℃时，DZJH25-600×8补偿器的Kx、Ky、Kɑ?解：查样本得Kx0=2557、Ky0=7361、Kɑ0=2467，查图2曲线得f k=0.88那么Kx=f k×Kx0=0.88×2557=2250 Ky=f k×Ky0=0.88×7361=6478Kɑ=f k×Kɑx0=0.88×2467=2171二、补偿量的选用范围通用补偿器可以单独用作轴向补偿或横向补偿，这两种情况应分别满足X1≤X, Y1≤Y通用补偿器不宜单独用作角向补偿，但可兼作角向补偿，即在轴向、横向、角向三种补偿中，允许同时存在任意两种或三种补偿。

典型示功图详解大全

原因是由于活塞装置过低，当活塞下行接近下死点时，活塞与固定凡尔相碰撞，光杆负荷急剧降低，引起抽油杆柱剧烈振动，这时活塞又紧接着上行而引起的。
同时由于振动引起游动凡尔和固定凡尔跳动，封闭不严，造成漏失使载荷减小。
10、油稠影响示功图
稠油影响的示功图如右图所示： P
主要特点是：上下载荷线变化幅度
典型示功图分析
导言：
抽油机井典型示功图是采油技术人员在多年的生产实践中总结出来的，具有一定特征的、大多数一看就可直接定性的示功图；典型示功图可作为生产现场初步判断抽油机井泵况的参考依据，也是综合分析实测示功图的第一步。因此，采油工人应对典型示功图有一定的了解。
示功图定义：由载荷随位移的变化关系曲线所构成的封闭曲线图
值，使加载缓慢。
C
D S
3、漏失影响的示功图
（1）排出部分漏失
P
随着悬点运动的加快，
B
“顶托”作用相对减小，直
到柱塞上行速度大于漏失速
度的瞬间，悬点载荷达到最
大静载荷（如图中B' 点）
A
B’
C
D S
3、漏失影响的示功图
（1）排出部分漏失
P
当柱塞继续上行到后半冲程
时，因柱塞上行速度又逐渐减慢， B
量等于零。
A
B’
C’
C
C"
C"' D D’
S
3、漏失影响的示功图
（2）吸入部分漏失
P
下冲程开始后，由于吸入阀漏
B
失，泵内压力不能及时提高而延
缓了卸载过程，使排出阀不能及
时打开。只有当柱塞速度大于漏
失速度后，泵内压力提高到大于
液柱压力，将排出阀打开而卸去

40B001-1997派行补偿器计算图表

公司标准标准编号：40B001-1997 π型补偿器反力计算图表1997-06-30发布1997-07-15实施中国石化集团洛阳石油化工工程公司发布目次1 范围 (1)2 引用标准 (1)3 使用标准 (1)4 使用条件 (1)5 非标准图形的换算 (1)6 合金钢、奥氏体、不锈钢π型补偿器 (3)7 π型补偿器冷紧后的反力换算 (4)8 不同壁厚的反力换算 (4)9 π型补偿器类型说明 (5)附图表1 π型补偿器（DN100-30-1）反力计算图表 (6)附图表2 π型补偿器（DN100-30-2）反力计算图表 (7)附图表3 π型补偿器（DN100-40-1）反力计算图表 (8)附图表4 π型补偿器（DN100-30-1）反力计算图表 (9)附图表5 π型补偿器（DN150-30-1）反力计算图表 (10)附图表6 π型补偿器（DN150-30-2）反力计算图表 (11)附图表7 π型补偿器（DN150-40-1）反力计算图表 (12)附图表8 π型补偿器（DN150-40-2）反力计算图表 (13)附图表9 π型补偿器（DN200-30-1）反力计算图表 (14)附图表10 π型补偿器（DN200-30-2）反力计算图表 (15)附图表11 π型补偿器（DN200-40-1）反力计算图表 (16)附图表12 π型补偿器（DN200-40-2）反力计算图表 (17)附图表13 π型补偿器（DN250-30-1）反力计算图表 (18)附图表14 π型补偿器（DN250-30-2）反力计算图表 (19)附图表15 π型补偿器（DN250-40-1）反力计算图表 (20)附图表16 π型补偿器（DN250-40-2）反力计算图表 (21)附图表17 π型补偿器（DN300-30-1）反力计算图表 (22)附图表18 π型补偿器（DN300-30-2）反力计算图表 (23)附图表19 π型补偿器（DN300-40-1）反力计算图表 (24)附图表20 π型补偿器（DN300-40-2）反力计算图表 (25)附图表21 π型补偿器（DN350-30-1）反力计算图表 (26)附图表22 π型补偿器（DN350-30-2）反力计算图表 (27)附图表23 π型补偿器（DN350-40-1）反力计算图表 (28)附图表24 π型补偿器（DN350-40-2）反力计算图表 (29)附图表25 π型补偿器（DN400-30-1）反力计算图表 (30)附图表26 π型补偿器（DN400-30-2）反力计算图表 (31)附图表27 π型补偿器（DN400-30-3）反力计算图表 (32)附图表28 π型补偿器（DN400-40-1）反力计算图表 (33)附图表29 π型补偿器（DN400-40-2）反力计算图表 (34)附图表30 π型补偿器（DN400-40-3）反力计算图表 (35)附图表31 π型补偿器（DN500-30-2）反力计算图表 (36)附图表32 π型补偿器（DN500-30-3）反力计算图表 (37)附图表33 π型补偿器（DN500-30-5）反力计算图表 (38)附图表34 π型补偿器（DN500-40-2）反力计算图表 (39)附图表35 π型补偿器（DN500-40-3）反力计算图表 (40)附图表36 π型补偿器（DN500-40-5）反力计算图表 (41)1 范围本标准规定了石油化工装置中π型补偿器反力计算图表的使用方法、使用条件及非标准图形、不同材质、冷紧后反力换算等内容.本标准适用于石油化工企业碳钢、低合金钢和奥氏体不锈钢管道(DN100～DN500)的π型补偿器反力计算。

流量补偿公式汇总

流量补偿公式汇总在热工测量中，某些参数的测量受其它参数的变化影响较大时，应考虑对测量信号进行校正。

需要考虑校正的测量信号主要有：给水系统中的汽包水位、给水流量、主汽流量；汽温系统中的减温水流量；制粉系统中的磨一次风量；送风系统中的冷风量和热风量。

主要单位换算： 1kgf/cm2=9.80665*10**4Pa1bar=10**5Pa1ata=9.80665*10**4Pa (工程大气压)1atm=1.01325*10**5Pa1．用差压变送器测量的汽包水位信号压力校正汽包水位测量的取样装置有单室平衡容器和双室平衡容器之分。

1.1 双室平衡容器补偿我国锅炉一般配套双室平衡容器，测量装置示意图如图1所示，采用饱和蒸汽加热正压头水柱，使之处于饱和蒸汽。

由图可推得如下公式：ΔP=P+-P-=ρw*g*L-ρs *g*（L-（h0+h））-ρw *g*（h+h0）即：h=（L-h0）-ΔP/（（ρw- ρs）*g）式中： h——水位（单位：m）ΔP——差压（单位：Pa）ρw——饱和水密度（单位：kg/m3）ρS——饱和蒸汽密度（单位：kg/m3）g——重力加速度补偿公式SAMA图如图2所示。

图中：汽包压力按表压计算；汽包水位按差压（Pa）值计算，若原为mmH2O，则换算关系为：1mmH2O=9.8Pa≈10Pa。

折线函数1为（ρw- ρs）；除法器2的系数为：G1=1、B1=0、G2=9.80665、B2=0；常数C为（L-h0）；减法器3的系数为：G1=G2=1000。

（ρw- ρs）是汽包压力P的函数，可通过查《饱和水与饱和蒸汽表》经运算得出。

下表给出石景山2#（200MW）机组汽包水位双室平衡容器补偿（ρw- ρs）的折线函数。

汽包压力（Mpa）0 0.4 1.4 2.9 4.9 11.9 14.9 16.9 ρw- ρs（kg/m3）957.8 912.4 859.0 807.2 752.4 585.0 506.5 445.6 注：1 《饱和水与饱和蒸汽表》中的压力为绝对压力，实际计算时所用为表压。

2019年整理40B001-1997派行补偿器计算图表精品资料

补偿器的计算

补偿器的计算补偿器的计算解释：补偿管线因温度变化而伸长或缩短的配件，热力管线上所利用的主要有波形补偿器和波纹管两种。

一. 补偿器简介：补偿器习惯上也叫膨胀节，或伸缩节。

由构成其工作主体的波纹管（一种弹性元件）和端管、支架、法兰、导管等附件组成。

属于一种补偿元件。

利用其工作主体波纹管的有效伸缩变形，以吸收管线、导管、容器等由热胀冷缩等原因而产生的尺寸变化，或补偿管线、导管、容器等的轴向、横向和角向位移。

也可用于降噪减振。

在现代工业中用途广泛。

二.补偿器作用：补偿器也称伸缩器、膨胀节、波纹补偿器。

补偿器分为：波纹补偿器、套筒补偿器、旋转补偿器、方形自然补偿器等几大类型，其中以波纹补偿器较为常用，主要为保障管道安全运行，具有以下作用：1.补偿吸收管道轴向、横向、角向热变形。

2. 波纹补偿器伸缩量，方便阀门管道的安装与拆卸。

3.吸收设备振动，减少设备振动对管道的影响。

4.吸收地震、地陷对管道的变形量。

三.关于轴向型、横向型和角向型补偿器对管系及管架设计的要求（一）轴向型补偿器1、安装轴向型补偿器的管段，在管道的盲端、弯头、变截面处，装有截止阀或减压阀的部们及侧支管线进入主管线入口处，都要设置主固定管架。

主固定管架要考虑波纹管静压推力及变形弹性力的作用。

推力计算公式如下：Fp=100*P*AFp-补偿器轴向压力推（N），A-对应于波纹平均直径的有效面积（cm2），P-此管段管道最高压力（MPa）。

轴向弹性力的计算公式如下：Fx=f*Kx*XFX-补偿器轴向弹性力（N），KX-补偿器轴向刚度（N/mm）；f-系数，当“预变形”（包括预变形量△X=0）时，f=1/2，否则f=1。

管道除上述部位外，可设置中间固定管架。

中间固定管架可不考虑压力推力的作用。

2、在管段的两个固定管架之间，仅能设置一个轴向型补偿器。

3、固定管架和导向管架的分布推荐按下图配置。

补偿器一端应靠近固定管架，若过长则要按第一导向架的设置要求设置导向架，其它导向架的最大间距可按下计算：LGmax-最大导向间距（m）；E-管道材料弹性模量（N/cm2）；i-tp 管道断面惯性矩（cm4）；KX-补偿器轴向刚度（N/mm），X0-补偿额定位移量（mm）。

利用Excel编制方型补偿器选型电算表

上的补偿器集中显示，于观察调整。表中设计了计算值及实际值，根据理论计算结果直接选便可定实际需要的数据。由于设计了分组计算功能，固定点推力计算提供了方便。表中还给出了所为
道的具体情况确定。电算表中设计了“ 偿器实际补
尺寸 ” ，列用来输入最终确定的补偿器尺寸。因为表
中的补偿器顺序可按管道的实际布置情况排列，所以每一个补偿器的实际尺寸的确定都可以参考前一
个（内侧的）偿器来进行，作起来比较方便。另补操外“ 偿器实际尺寸 ” 还设有纠错功能，旦输入补列一
且容易出错。能否利用计算机编制一个电算表来解决这些问题呢？作者开始尝试利用Ｅｃｌｘｅ编制方形
补偿器的电算表，目前已经可以利用该电算表在一定范围内进行方形补偿器的选型计算。
可见，当水平布置的管道数量较多时，象工艺（外管架管道的设计）会出现多次计算、次查表的，多过程，对设计人员来说，既繁琐又容易出错。
１传统选型过程介绍
通常补偿器的选型计算包括以下几个步骤：
１根据管道的公称直径，）查取方形补偿器两端固定支架间的最大距离，而确定该补偿器两端固从
２方形补偿器电算表

βPPR水力计算表

NFβPP-R空调工程水力计算上海英泰塑胶有限公司管道水力计算4.5.1 水力计算公式由下式计算得出：i=105C h—1.85d j—4.87q g 1.85式中 i —管道单位长度水头损失（kPa/m ）；d j —管道计算内径（m ）； C h —海澄-威廉系数，C h =140； q g —设计流量（m 3/s ）。

本条计算沿程阻力损失的公式引用《建筑给水聚丙烯管道工程技术规范》GB/T50349-2005为20％～30％；参照《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003，则生活给水网为25％～30％，生产为20％。

4.5.2 管道计算内径是根据不同的管系列S 确定。

为方便使用，表3.2.2-1列出了空调用NF βPP-R 常用的四种管系列的计算内径。

4.5.3 水温修正系数K 1按下式确定： K 1=⎪⎭⎫⎝⎛υυ"0.226式中 υ—计算表格中采用的水的运动粘滞系数（cm 2/s ）；υ″—选用工作水温采用的水的运动粘滞系数（cm 2/s ）。

4.5.4 空调用NF βPP-R 水利摩阻比钢管小,其粗糙系数n=0.0014～0.002,阻力系数为0.015～0.021，故选用流速时可适当提高,但不宜大于3.0m/s 。

附录A 水力计算表A.0.1 当管内水温为10℃时，NF βPP-R 管水力计算表分别按管系列S5、S4、S3.2编制,见本附录表A.0.1-1、A.0.1-2、A.0.1-3、A.0.1-4。

A.0.2 当管内水温为60℃时，NF βPP-R 管水力计算表分别按管系列S5、S4、S3.2编制，见本附录表A.0.2-1、A.0.2-2、A.0.2-3、A.0.2-4。

34567891011121314151617181920212223242526。

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40B001-1997派行补偿器计算图表公司标准标准编号：40B001-1997π型补偿器反力计算图表1997-06-30发布1997-07-15实施中国石化集团洛阳石油化工工程公司发布目次1 范围 (1)2 引用标准 (1)3 使用标准 (1)4 使用条件 (1)5 非标准图形的换算 (1)6 合金钢、奥氏体、不锈钢π型补偿器 (3)7 π型补偿器冷紧后的反力换算 (4)8 不同壁厚的反力换算 (4)9 π型补偿器类型说明 (5)附图表1 π型补偿器（DN100-30-1）反力计算图表 (6)附图表2 π型补偿器（DN100-30-2）反力计算图表 (7)附图表3 π型补偿器（DN100-40-1）反力计算图表 (8)附图表4 π型补偿器（DN100-30-1）反力计算图表 (9)附图表5 π型补偿器（DN150-30-1）反力计算图表 (10)附图表6 π型补偿器（DN150-30-2）反力计算图表 (11)附图表7 π型补偿器（DN150-40-1）反力计算图表 (12)附图表8 π型补偿器（DN150-40-2）反力计算图表 (13)附图表9 π型补偿器（DN200-30-1）反力计算图表 (14)附图表10 π型补偿器（DN200-30-2）反力计算图表 (15)附图表11 π型补偿器（DN200-40-1）反力计算图表 (16)附图表12 π型补偿器（DN200-40-2）反力计算图表 (17)附图表13 π型补偿器（DN250-30-1）反力计算图表 (18)附图表14 π型补偿器（DN250-30-2）反力计算图表 (19)附图表15 π型补偿器（DN250-40-1）反力计算图表 (20)附图表16 π型补偿器（DN250-40-2）反力计算图表 (21)附图表17 π型补偿器（DN300-30-1）反力计算图表 (22)附图表18 π型补偿器（DN300-30-2）反力计算图表 (23)附图表19 π型补偿器（DN300-40-1）反力计算图表 (24)附图表20 π型补偿器（DN300-40-2）反力计算图表 (25)附图表21 π型补偿器（DN350-30-1）反力计算图表 (26)附图表22 π型补偿器（DN350-30-2）反力计算图表 (27)附图表23 π型补偿器（DN350-40-1）反力计算图表 (28)附图表24 π型补偿器（DN350-40-2）反力计算图表 (29)附图表25 π型补偿器（DN400-30-1）反力计算图表 (30)附图表26 π型补偿器（DN400-30-2）反力计算图表 (31)附图表27 π型补偿器（DN400-30-3）反力计算图表 (32)附图表28 π型补偿器（DN400-40-1）反力计算图表 (33)附图表29 π型补偿器（DN400-40-2）反力计算图表 (34)附图表30 π型补偿器（DN400-40-3）反力计算图表 (35)附图表31 π型补偿器（DN500-30-2）反力计算图表 (36)附图表32 π型补偿器（DN500-30-3）反力计算图表 (37)附图表33 π型补偿器（DN500-30-5）反力计算图表 (38)附图表34 π型补偿器（DN500-40-2）反力计算图表 (39)附图表35 π型补偿器（DN500-40-3）反力计算图表 (40)附图表36 π型补偿器（DN500-40-5）反力计算图表 (41)1 范围本标准规定了石油化工装置中π型补偿器反力计算图表的使用方法、使用条件及非标准图形、不同材质、冷紧后反力换算等内容.本标准适用于石油化工企业碳钢、低合金钢和奥氏体不锈钢管道(DN100～DN500)的π型补偿器反力计算。

2. 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。

在标准出版时，所示版本均为有效。

所有标准都会被修订、使用本标准的各方应探讨、使用下列标准最新版本的可能性。

SH3405-1996《石油化工企业钢管尺寸系列》40B201-l997《工艺管道应力分析技术规定》3 使用方法已知材质、管径、壁厚、操作温度及π型补偿器的结构尺寸（如图-1中所示d、e、b、l 等尺寸）根据上述结构尺寸选择适当π型补偿器反力计算图表。

由操作温度点作垂线与臂长反力曲线相交、其交点的纵坐标即为固端反力值。

4 使用条件4.1 由图中的最大臂长、最小臂长的反力曲线和超应力曲线所围成的三角区域内查取π型补偿器的固端反力为有效值,否则需调整 b 尺寸直至满足要求为止。

4.2 本图表是以碳钢材质、表号SCH40系列为基础进行计算及绘制的，当材质为其他材质或壁厚为其他表号系列、则须对本图表所查得的值进行换算。

4.3 π型补偿器宜布置在管道两固定点间的中部，任何情况下离固定点的距离不小于l/3。

4.4 π型补偿器的升高高度应按后面图表中所示尺寸取值,,-般在0.6～0.9m范围内为宜。

5 非标准图形的换算5.1 长度l 的内插与外推的换算例1计算操作温度，直径和π型补偿器的结构尺寸均符合图形时，l=32m 时的反力。

解：由图表查得l 1=30m 的反力P 1=8000N 、l 2=40m 时的反力P 2=11000NP=P 1+12121))((l l P P l l ---=8000+N 86003040)800011000)(3032(=---注：小于30m 或大于40m 时可在±l0m 的范围内内插或外推例2 条件同例l 计算l=24m 时的反力解:P=P 1-12121))((l l P P l l ---=8000-N 62003040)800011000)(2430(=---例3 条件同例l 计算l=45m 时的反力 P=P 1+12121))((l l P P l l ---=8000+N 125003040)800011000)(3045(=---5.2 d 长度的内插和外推计算例4 条件同例1 计算d=2.5m 时的反力解:分别由图表查得:d 1=1m 时反力P 1=7500N d 2=3m 时反力P 2=7000N P=P 2+12212))((d d P P d d ---=7000+N 712513)70007500)(5.23(=---由于本图表中的d 尺寸以1、2、3m 为基准编制的，当d ≥5m 时,用外推法求取反力.d=4m 时，所求得比实际小2%，d=5m 时比实际小5%。

例5条件时同例4，计算d=4m 时的反力。

解： P=P 2-12212))((d d P P d d ---=7000-N 675013)70007500)(34(=---故P=6750+6750X2%=6885N5.3e 尺寸的变化范围e 尺寸在0.5b ～0.9b 的范围内变化。

但当e=0.5b 时，反力增加5%；e=0.9b 时反力减少5%。

例6 e=0.5b=0.5X6=3，查得P 1=10000N 解：P=P 1+P 1X5%=10000+10000X5%=10500N 6合金钢、奥氏体不锈钢π型补偿器的反力换算由于合金钢，奥氏体不锈钢热胀量与碳钢不同，故应将其长度换算成相当于碳钢管线的总长，然后再查表，并校核达到许用应力时的温度。

例7材质为奥氏体钢，DN200，b=3.5m ，l=30m ，e=2.45m ，d=1m ，操作温度为200℃。

解：查得奥氏体钢在200℃，单位热胀量e t0=0.309cm/m 。

查得碳钢在200℃时，单位热胀量e tl =0.22cm/m 。

折合计算长度为：l=30X m 136.4222.0309.0=根据这个结果查表即可：最高使用温度的校核：t max =T max 252309.022.03550=⨯=et et l ℃ t max ——奥氏体不锈钢π型型补偿器的最高使用温度。

T max ——图表中臂长曲线与应力曲线交点处对应的温度。

因为252℃>200℃，满足应力要求，故查得的反力值可以采用。

7 π型补偿器冷紧后的反力换算 7.1 热态固端反力换算 P h =（1-32C ）P式中：P ——热态固端实际反力，N ； P ——由图表中查得的反力，N ；C ——冷紧比； 2/3——冷紧有效系数。

7.2 冷态固端反力换算 Pa=CP 或 Pa=C 1P 取其中较大值。

式中：C 1=1-ma h E S EaS =估计的自平衡或松驰系数如果C 1值为负值时，取为“0”； Pa ——安装温度下的固端反力，N ；P ——图表中查出的工作状态下的固端反力，N ； Ea ——安装温度下的弹性模数，Mpa ； E m ——工作状态下的弹性模数，MPa ； S h ——工作温度下的许用应力，Mpa ； S a ——许用应力范围，Mpa ； 8 不同壁厚的反力计算P=P l40sch J JP ——固端实际反力，N ； P l ——由图表查得的反力，N ； J ——实际管子断面的惯性矩，mm 4；J sch40——按表号SCH40选取的管子断面的惯性矩，mm 4；。