跨沪杭支架计算书
5-32m现浇箱梁支架施工计算资料
沪杭客专5-32m 现浇箱梁支架施工计算资料一、荷载计算 1、第一跨荷载计算:863.335304545s=8.11803.33—3横断面735.9535304545s=7.29675.954—4横断面以3-3断面计算验算本跨（1）砼的重量：f1=8.11×26/8.63=24.4KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2 （3）施工荷载： f3= 1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN /m 2 中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=24.4+2+1+2＝29.4KN/m 2考虑1.3倍的安全系数： F1=1.3×29.4=38.22KN/m 2； 2、第二跨荷载计算691.635304545s=7631.67—7断面8—8断面以7-7断面计算验算本跨（1）砼的重量：f1=7×26/6.916=26.32KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2（3）施工荷载： f3=1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN/m 2中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=26.32+2+1+2＝31.32KN/m 2 考虑1.3倍的安全系数： F2=1.3×31.32=40.7KN/m 2； 3、第三跨荷载计算509.8535304545s=6.44449.8511--11断面12—12断面以11-11断面计算验算本跨（1）砼的重量：f1=6.44×26/5.0985=32.84KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2 （3）施工荷载： f3=1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN/m 2中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=32.84+2+1+2＝37.84KN/m 2 考虑1.3倍的安全系数： F3=1.3×37.84=49.2KN/m 2； 4、第四跨、第五跨荷载计算335353045s=3.25275（1）砼的重量：f1=3.25×26/3.35=25.2KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2 （3）施工荷载： f3=1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN/m 2 中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=25.2+2+1+2＝30.2KN/m 2 考虑1.3倍的安全系数： F4=1.3×30.2=39.3KN/m 2；二、贝雷片所需数量计算1、贝雷片几何特性和允许内力由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得：贝雷架几何特性和允许内力见下表：贝雷架材料弹性模量E=2.05×105MPa，每片桁架重270kg。
斜塘港支架计算书共11页
沪杭客运专线3标斜塘港少支架设计计算书编制人：校核人：审核人：中交二航局二公司二OO九年七月目录一、基本资料 (1)二、主要计算依据 (1)三、计算荷载 (1)四、脚手架计算 (2)五、贝雷梁计算 (2)六、分配梁计算 (4)七、钢管桩计算 (7)八、地基承载力计算 (7)（一）钢管桩承载力计算 (7)（二） PHC桩基承载力计算 (7)（三） PHC桩基沉降计算 (8)九、结论 (9)一、基本资料沪杭客运专线三标跨斜塘港段连续梁桥为40.75+56+40.75m 。
截面为单箱单室变截面预应力混凝土箱梁。
其顶板宽12.0 m ，底板宽6.7m ，全桥砼共计1940m 3,共计4948T ，平均重量为36T/m 。
其余尺寸见图1.1、1.2。
根据设计要求，P146～P147墩间有一通普通航道，其通航净宽为14米，净高为7.5米。
4、建筑桩基技术规范 JGJ 94-945 、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2019）三、计算荷载恒载考虑为箱梁自重、模板荷载以及脚手架自重，活荷载考虑为施工荷载。
砼荷载标准值Q 2：25kN/m 3脚手架结构自重按规范JGJ166-2019表3.4 施工荷载标准值Q 3：2.0kN/m 2 模板荷载标准值Q 1：0.3kN/m 2图1.1 箱梁墩顶断面图图1.2 箱梁跨中断面图四、脚手架计算单肢立杆轴向力计算：式中：L x 、L y ——单肢立杆纵向及横向间距（m ）V ——Lx 、Ly 段的混凝土体积（m 3）墩顶最大截面：腹板位置：[](1.20.3 1.4 2.0) 1.80.6 1.225 3.53336.4N KN =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯÷= 底板位置：(1.20.3 1.4 2.0)0.90.6 1.2250.6822.1N KN =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=稳定性计算：N Af ϕ≤ A ——立杆横截面积 φ——轴心受压杆件稳定系数 f ——钢材强度设计值 h ——支架立杆步距α——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度∴ 脚手架满足设计及规范要求。
05附件二跨路施工支架设计与检算_secret
(3×32.7＋2×24)m 道岔连续梁跨路施工支架设计与检算一、工程简介xx 特大桥工程其里程DK31＋047.70～DK31＋195.20，即21 #墩～26＃墩为5跨道岔连续梁，梁跨分部为3×32.7+2×24.7m ，其中24＃墩～26＃墩2跨24.7米跨越既有桂州大道。
其中24＃～25＃跨箱梁圬工方为225.3方, 25＃～26＃跨箱梁圬工方为218.6方。
实际施工时，分两次浇注，即第一次浇注底板、腹板混凝土，第二次浇注顶板与翼板混凝土。
其中24＃～25＃墩跨箱梁第一次浇注梁为133.5方, 25＃～26＃墩跨箱梁第一次浇注梁为131.8方。
二、设计参数1、 钢筋混凝土容重取P=26KN/m 32、 砼增大系数：K=1.13、 施工人员机具荷载取：P1=2.5KPa4、 倾倒混凝土产生的冲击荷载：P2=2.0 KPa5、 振捣混凝土产生的荷载：P3=2.0 KPa6、 杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400，即4001=⎥⎦⎤⎢⎣⎡l f 。
7、 应力取值： 工钢45b （A3钢）：[][][]mmd cm W cm I MPa MPa MPa x x 5.13,1500337608514514034===，，＝，＝，＝弯轴τσσ单个贝雷片：54[]563,[]171.5, 2.110,2700/,250497.2N KN N KN E MPa N I cmγ===⨯==弦杆容斜3片W=3578.5cmφ800㎜钢管（壁厚8mm ）：mkg g cm i cm I cm A x x /25.156,002.28073.15608805.19942====单位重量，，三、支架设计与检算为满足跨路施工交通通行要求，确保跨路施工安全，跨路施工拟采用贝雷梁跨越既有道路，支架设计详见附图。
（一）、首先设计检算24＃～25＃墩支架： 1、腹膜胶合板检算：取腹板最厚处进行检算,模板尺寸为1.22×2.44㎡,厚度为2㎝,计算 跨径为l=0.3m. 1)荷载计算砼重: m KN /05.461.12661.11=⨯⨯⨯ 施工荷载: m KN /93.722.15.6=⨯ 则: m KN q /98.5393.705.46=+=则模板承受的弯矩: m KN ql M .61.083.098.53822=⨯== 2)截面特性3522473331013.8602.022.16.1013.81202.022.112109m bh W m bh I MPaE --⨯=⨯==⨯=⨯==⨯=3)检算结果符合要求符合要求,75.0400300][46.01013.81091283.098.53128;,12][503.71013.861.073445mm f mm EI ql f MPa MPa W M ==<=⨯⨯⨯⨯⨯===<=⨯==--σσ 2.模板横楞模板横楞采用10×10㎝油松,计算截面单元为0.3m 长,计算最不利跨 度为1.1米,不计模板重。
跨铁路连续梁支架计算书
目录1、工程概况 (1)2、支架设计 (1)3、荷载计算 (2)3.1 箱梁最大截面荷载计算 (2)3.2 门洞处截面荷载计算 (3)3.3 计算依据及规范 (3)3.4 荷载组成 (4)4、底模、侧模检算 (4)4.1 翼缘板底模计算 (4)4.2 腹板底模计算 (5)4.3 底板底模计算 (5)4.4 腹板侧模（外模）计算 (6)5、底模、侧模纵横梁检算 (7)5.1 纵梁计算 (7)5.2 底模横梁计算 (9)6、碗扣件检算 (13)6.1 立杆计算 (13)6.2 剪刀撑计算 (13)7、碗扣件底工字钢检算 (15)8、贝雷梁及钢管立柱检算 (16)8.1贝雷梁计算 (16)8.2 贝雷片底分配梁计算 (7)8.3 钢管立柱检算 (6)9、基础检算 (7)9.1扩大基础 (7)9.2挖孔桩基础 (7)10、承台防护挖孔桩 (12)11．结论及建议 (14)杜家岗特大桥跨铁路60m+100m+60m连续梁支架检算1、工程概况杜家岗特大桥跨淮南铁路连续梁设计为60m+100m+60m连续梁，跨淮南铁路连续梁墩柱为587#～590#墩，墩高为7.5m～12m，其中主墩为588#、589#墩，分别位于淮南铁路两侧，其中588#墩承台一角距离铁轨为4.6m，承台底距离轨顶为6.05m，589#墩承台一角距离铁轨为7.5m，承台底距离轨顶为5.85m。
跨淮南铁路连续梁截面最大高度为8.9m，最小高度为5.7m，连续梁桥面宽度为13.4m，连续梁与铁路交叉角度为21o，跨越铁路范围内连续梁底距离轨顶最小距离为10.5m。
2、支架设计边跨采用沿垂直线路方向架设贝雷梁，跨度为9m。
两侧支墩采用Φ529mm单排螺旋钢管立柱，螺旋钢管间设[20a槽钢剪刀撑。
螺旋钢管顶架设两根I45a型钢做分配梁，贝雷梁上横向铺设I14a型工字钢，上搭设碗扣件支架。
主跨采用沿垂直既有铁路线路方向架设贝雷梁，跨度为12m，在跨铁路位置形成预留行车门洞。
沪杭铁路客运专线跨沪春铁路40+64×2+40m连续梁半挂篮半支架法施工分析
绑扎钢筋一浇注混凝土一养护） 。 （ １ ） 在挂 篮调整时需进行 施工放样 ， 以放样坐标确 定桥梁走 道一 支顶板 内模 、 ２ ． ２ ． ２ 支架 施 工
（ ２ ） 在 块 段 施 工 中 进 行 沉 降观 测 ， 即 混凝 土浇 筑 前 、 混 凝土 浇
（ １ ） 地 基 处 理
关键词 ： 半 支 架 半挂 篮 施 工 ； 体 系转 换 ； 杆件 加 固 ； 施 工 安全
１ 工 程 概 述
沪 杭铁路客运专线跨沪春铁路连 续梁 为 四跨 ４ ０ ＋ ２ ｘ ６ ４ ＋ ４ ０ ｍ 连续梁 ， 墩 号为 １ ６ ６ ＃ ～ １ ７ ０ ＃ ， 其中 １ ６ ８ ＃ ～ １ ６ ９ ＃墩斜跨 既有 线沪春 铁路 ，交 角为 ２ ８ ｏ 。０ ＃号块长度 为 １ ｌ ｍ，顶 宽为 １ ２ ｍ，底宽为 ６ ． ７ ｍ， 跨 中处梁高 为 ３ ． ０ ５ ｍ， 中支 点处梁 高为 ６ ． ０ ５ ｍ单箱 单室变 截面结构， 梁底下缘按二次抛物线变化 。１ ６ ８ ＃墩 号块模板端 （ 包括 ０ ． ５ ｍ工作平 台） 离既有轨道 中心 ２ ． ６ ５ ｍ， １ ６ ９ ＃墩 。 样号块模 板端离既有轨道 ４ ． ０ ５ ｍ，因此在 ｏ ＃号块施工时不影 响既有线行 车安全 ， 块段 施工采用菱形挂篮悬臂浇注 ， 挂篮行走 利用梁顶预 埋件锚 固滑道支撑 前移 ，沪 春铁路每 天开行 列车 ６ ５对 ，时速 １ ４ ０ ｋ ｍ ／ ｈ ， 施工环境极其 复杂 。本 桥采用膺架挂篮 结合法进行施 工， 施工顺序 为 ： 挂篮施 工一 现浇段 施工一边跨 合拢段 施工 （ 即
１ ６ ９ ＃ 一 １ ７ ０ ＃ ） 一 中 跨 合 拢段 施工 （ ａ Ｐ １ ６ ７ ＃ ～ １ ６ ８ ＃ 、 １ ６ ８ ＃ １ ６ ９ ＃ ） 。 位 研 究 调 整措 施 。
支架计算书(最终)
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
跨公路段支架验算
跨公路段支架验算一、概述为了保证道路交通畅通，跨路支架采用砼基础，钢管柱结合工字钢支架形式。
一、基本材料I36a工：Ix=15796cm4，Wx=877.2cm3，60kg/mI56a工：Ix=65576cm4，Wx=2342cm3，107kg/mφ219×6螺旋焊管：i=7.54 cm4，A=40.15 cm2，31.78kg/m钢立柱：i=26.45cm4，A=115.64 cm2，110kg/m钢材：E＝2.1×105 Mpa f=215 Mpa方木：10 cm×10 cm容重8.5KN/ m3，E＝9×105 Mpa，f=9Mpa竹胶合板：容重8.5KN/ m3三、荷载计算1、混凝土自重：按荷载集中在14.75米范围内，21.25 KN/ m2；2、施工荷载：6.5 KN/ m2总荷载为：27.75 KN/ m2二、钢柱检算（1）单根钢立柱所受竖向最大荷载为：Q＝1177.2 KNi=26.45cm4，h=4m,λ= h/I=15 查表得ψ＝0.983A＝115.64 cm2则其允许承载力：p=ψA[σ]=0.983×115.64×215/10=2443KN> Q（2）单根螺旋焊管所受竖向最大荷载为：Q＝574.2 6KNi=7.54cm4，h=4.2m,λ= h/I=56 查表得ψ＝0.828A＝40.15 cm2则其允许承载力：p=ψA[σ]=0.828×40.15×215/10=714KN> Q三、顺路方向I56Aa工字钢检算I56a工字钢受力最大端可偏于安全地简化为跨度4.1ｍ，简支梁计算p=27.75×2.05×10.2+1.27×10.2=601.57KNMmax= PI/4=601.57×4.1/4=616.61 KN.mσmax=Mmax/W=616.61×103/(2×2342)=131.64Mpa<1.2[σ] =174 Mpa;f max= PI3/(48EI)=(601.57×4.13×103)/(48×2.1×1011×2×65576×10-8)=0.003m<4.1/400＝0.01ｍ；满足要求。
高桥互通支架搭设与计算
沪杭客运专线Ⅵ标项目部跨高桥互通32+48+32m连续梁施工贝雷架和支架搭设与计算、沪杭客运专线Ⅵ标项目部三分部2009年8月17日跨高桥互通32+48+32m连续梁施工支架搭设与计算一、工程概况桐海特大桥位于浙江省嘉桐市境内，线位基本平行既有沪杭高速公路，桥址范围地势平坦，沿途跨越较多的河流、公路及道路。
高桥互通跨沪杭高速公路桐乡市高桥收费站，在35#墩-38#墩间，设计为(32.75+48+32.75)m 连续梁跨过，连续梁全长113.5m。
起止里程DK112+770.65---DK112+884.25。
边墩和中墩基础采用钻孔桩基础；墩身采用圆端形墩，支座采用GTQZ-Ⅵ系列球形钢支座。
梁体结构：结构形式为变高度连续箱梁，单箱单室截面，梁高3.25米，箱梁顶板全宽12.0米，梁部设4个中各板，分别位于两主墩和两边墩上，设计线间距5.0米，两支座中心间距为4.4米。
箱梁采用斜腹板形式，梁顶板厚35厘米，底板厚47.5~65厘米，腹板厚67~110厘米，支承处箱梁顶、底、腹板局部加厚。
主要工程数量：C50混凝土13343m3，钢筋：143t. 二、上部梁体施工方案跨高桥互通（32.75+48+32.75)m连续梁，受地势条件和高桥收费站上下道通行限制，为保证架梁工期要求，节约工程造价。
36#墩-37#墩跨高桥收费站左右道，此跨采用贝雷支架，35#墩-36#墩、37#墩-38#墩间采用碗口式满堂支架施工方法。
主要工序的施工流程为：临时道路该移修建、地基支墩处理、贝雷架和满堂支架搭设、安装支座、堆载预压、沉降观测、逐级卸载、设置预拱度、安装外模、制安钢筋、现浇梁混凝土、混凝土养护、张拉压浆、拆除侧模、拆除底模板、拆除贝雷架或满堂支架。
支架具体布置如图附图所示。
1、地基处理当35#墩-38#墩承台完成后、用石渣或二灰土回填基坑；清除35#墩-36#墩、37#墩-38#墩间表面松土，如有泥浆坑，必须清理干净，用石渣或二灰土回填，然后碾压表层，在分层回填60厘米厚的二灰土,宽度15米，再浇筑20厘米后的C20混凝土,宽度14米。
桥梁常规支架计算方法(夏龙)
桥梁惯例支架计算方法之袁州冬雪创作中铁一局五公司施工技术部2010年9月前言近些年来，公司承建的桥梁项目不竭增多，桥型也出现多样化.今朝在建难度较大的桥梁均分歧程度使用了落地（悬空）支架来停止施工，比方：沪杭客专翁梅立交持续梁采取姑且支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架停止现浇，厦蓉高速高尧I号大桥150m主跨的0号块、1号块均采取了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采取落地支架原位拼装等等.由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较惯例的几种桥梁支架形式的计算方法停止先容.计算过程中个别数值（参数）或分析方法能够存在一定的懂得偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和鉴戒的.本手册共分十个部分，主要内容包含：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管合座支架计算、姑且墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件.附件1、2表中先容了支架立杆、分配梁常常使用资料的力学参数，对手册2.3章节停止了补偿；附件3先容了预应力张拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力张拉的伸长值计算.由于时间有限，不当之处在所不免，如发现需要修改和补偿完善之处，请及时与中铁一局五公司施工技术部接洽（电话：0917-*******）.目次1支架在桥梁施工的用途支架在桥梁的施工方面有着比较广泛的作用，可以作为现浇梁、盖梁施工的主要承力布局，墩身施工的工作平台，内模的横（竖）向支撑系统，施工人员下上的通行斜道，资料、机具运输的吊装设施等等.支架法施工除在设计方面有要求外，根据现场经历，在以下情况建议通过变动设计采取支架施工：山区施工没有建设预制场的条件建议支架现浇；桥梁两头地形限制无法拼装架桥机或运梁条件差；桥梁平曲线半径较小，预制箱梁翼板变更较大；桥梁跨线时两侧盖梁轴线不服行导致在同一跨板长差别较大致使预制、架设难度和施工投入（改造预制台座和龙门吊）大；桥梁由于设计跨度分歧，大跨预制梁的架设存在难度（施工期间需要改造或更换架桥设备）；预制、架设施工不克不及知足进度要求等情况.2支架计算依据和荷载计算桥梁施工中分歧的支架方式均有成功的案例为后续施工提供杰出的鉴戒.本文主要对分歧的惯例支架形式的计算停止先容，通过对支撑布局的力学分析和懂得，才干选用到适合分歧工程特点的支架形式，才干对支架体系的单薄环节停止有效的现场节制，才干对混凝土性能、浇筑高度、浇筑速度等主要指标予以确定和节制，才干包管相同桥型相同支架方式发生相同的效果，防止质量和平安事故.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000，2000年11月《木布局设计规范》，GB 50005-2003，2004年1月《混凝土布局设计规范》，GB 50010-2002，2002年4月《钢布局设计规范》，GB 50017-2003，2003年4月《建筑工程大模板技术规程》，JGJ74-2003，2003年10月《建筑施工扣件式钢管脚手架平安施工规范》JGJ130-2001《建筑施工碗扣式脚手架平安技术规范》JGJ 166-2008《建筑施工门式钢管脚手架平安技术规程》JGJ128-2000《钢管脚手架扣件》GB15831-2006《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《建筑布局荷载规范》GB50009—2001《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下停止.2.倾倒混凝土时发生的水平荷载尺度值：采取泵送混凝土时为4KN/m2；采取溜槽、串筒为2KN/m23以下漏斗为4KN/m23以下漏斗为6KN/m2.振捣混凝土时对竖向布局模板发生的荷载尺度值为4KN/m2.现浇混凝土对模板的侧压力尺度值：F=0.22*r*t0*B1*B2*V1/2① F=r*H ②F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；r——砼的重力密度（KN/m3），计算时钢筋混凝土取26 KN/m3；t0——新浇筑的初凝时向（h），可按实测确定，如缺乏试验资料时可采取t0=200/（T+15）计算（T为砼的温度℃）；H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）；B1——外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2，无外加剂取1；B2——砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于11cm时取1.1，坍落度大于11cm时取1.15；V——砼的浇筑速度（m/h）.公式①、②计算成果取二者中的较小值.取较小值的原因分析：对于高度较低的模板来讲其侧压力主要取决于浇筑高度，而对于浇注高度较大的情况下按浇注高度计算成果是不真实的，因为墩身混凝土随着时间推移浇筑部位不竭上移，底部混凝土凝结对底部侧模的影响逐渐减小，对于墩身浇筑选用较小值是比较符合实际.但是计算取较小值的条件：现场必须对混凝土的坍落度和浇筑速度停止严格节制，其次对初凝时间应现场认真测定.模板荷载分项系数：活载（施工人员、机具，倾倒、振捣混凝土荷载）取1.4，恒载（新浇混凝土对侧模的压力）取1.2.模板荷载效应组合：计算模板承载才能时=荷载*1.2+活载*1.4，计算模板抗变形才能时=荷载*1.2.有效压头高度：h= F/r.2.2.2.2.钢筋混凝土密度取26 KN/m3，尚需*1.05（混凝土胀模系数，建议采取）.根据箱梁断面荷载作如下划分：模板荷载效应组合：恒载*1.2+活载*1.4.（活载主要包含：施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载.恒载主要包含：混凝土荷载、模板自重荷载）梁底横向分配梁（模板次楞）荷载取值与底模荷载相同.纵梁（模板主楞）荷载为横向分配梁（模板次楞）传递的集中荷载. 2.2.5立杆（姑且墩）立杆（姑且墩）荷载为纵梁（模板主楞）下传集中荷载.由于在模板计算荷载时已思索了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的荷载可直接计算立杆稳定性.也可根据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》停止荷载计算.立杆稳定性荷载组合和分项系数：①1.2*永久荷载+1.4*施工均布活荷载；②1.2*永久荷载+1.4*0.85*（施工均布活荷载+风荷载）.永久荷载包含：混凝土荷载、模板荷载、支架荷载.施工均布荷载：施工人员荷载，施工机具荷载，倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载.z*u s*w0 .公式中u z—风压高度变更系数，可查《建筑布局荷载规范》；u s—风荷载脚手架体型系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》，w0—基本风压，可查《建筑布局荷载规范》.2.2.6地基荷载为立杆（姑且墩）下传集中荷载.落地支架计算顺序：模板→横梁（分配梁）→纵梁→立杆（姑且墩）→地基（桩基）.托架（牛腿、抱箍）计算顺序：模板→横梁（分配梁）→纵梁→斜撑（牛腿、箍身）→墩柱混凝土.2.3.1竹(木)胶板2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400.由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求停止调整，f m2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2.自重计算时采取密度550Kg/m33）.竹胶板作模板面板时抗弯强度设计值30-35N/mm2(暂无相关依据,参考其产品先容)，弹性模量为5.5*103N/mm2，挠度极限值L/400.由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求停止调整，f m=30*0.9=27N/mm2，E=5.5*103*0.85=4.68*103 N/mm2.自重计算时采取密度950Kg/m33）.两种板概况几何尺寸2440*1220mm，板厚9、10、12、15、18、20mm等规格，周转次数节制在15次以内.2.3.2热（冷）轧钢板热轧板硬度低，加工容易，延展性能好.冷轧板硬度和强度高，做钢模面板时加工相对坚苦，但使用过程不容易变形.2，抗剪强度125N/mm2，弹性模量为206*103N/mm2，挠度极限值L/400.深水钢护筒、钢围堰（套箱）多选用厚度10mm以上热轧钢板.客专（50m以上跨度的公路）预制箱梁大模板多选用厚度12mm以上冷轧钢板.抱箍、牛腿、挂蓝以及吊架等姑且承重布局焊缝一般需要停止无损探伤检测，对接焊缝必须做无损探伤.焊缝验收等级共三个级别（三级为最低），对接焊缝的焊接等级不克不及低于二级.焊缝等级检测比较简单对现场施工影响不大，一般使用超声波探伤仪检查.对于姑且布局焊缝较多时，现场对焊缝抽查时原则上优先选取受拉部位焊缝.钢模板角焊缝一般情况下无须停止探伤检测.焊缝等级见钢规7.1.1条，阅读时注意条文诠释.根据《钢布局设计规范》3.4规定：抗弯强度设计值160N/mm2，抗剪强度160N/mm2.焊缝计算高度按实际焊缝高度的0.7为计算依据.①普通螺栓：钢材材质Q235.共分A、B、C三级，前两种是精制螺栓，现场使用较少.C级为粗制螺栓，钢模板毗连基本上为C级螺栓，普通螺栓在施工中可重复使用..2，抗剪强度140N/mm22，抗剪强度190N/mm22，抗剪强度320N/mm2.②高强螺栓：钢材材质级)和级)，为预应力螺栓，必须按要求使用扭矩扳手施加一定的预拉力方可有效.高强螺栓不成重复使用，常常使用的有M16-M30，超大规格的高强螺栓性能不稳定，应慎重使用.在普通桥梁中抱箍大多采取高强螺栓，大跨桥梁的姑且设备使用比较多见.高强螺栓在使用时分为磨擦型高强螺栓与承压型高强螺栓，设计计算方法上需区别对待.磨擦型以毗连板之间出现滑动作为承载才能极限状态，承压型以板层间出现滑动作为正常使用极限状态，而以毗连破坏作为承载才能极限状态.高强螺栓分为8.8级和10.9级.根据《钢布局设计规范》3.4规定：承压型高强螺栓2，抗剪强度250N/mm22，抗剪强度310N/mm2.根据《混凝土布局设计规范》4.2规定：①HPB235(Q235或圆钢) 抗拉强度设计值210N/mm2，弹性模量为210*103N/mm2；②HRB335(20MnSi或罗纹钢) 抗拉强度设计值300N/mm2，弹性模量为200*103N/mm2.作为支架横纵分配梁或模板背楞，根据《木布局设计规范》4.2规定：普通松木的抗弯强度设计值13N/mm2，抗剪强度 1.5 N/mm2，弹性模量为9.5*103N/mm2，挠度极限值L/400.由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求停止调整，f m2（实际施工中建议不得），f t2，E=9.5*103*0.85=8.07*103 N/mm2.由于木材种类较多，重要工程特殊布局使用方木时，需参考《木布局设计规范》3.1章节，确定其准确的力学指标.热轧型钢材质大多为Q235.热轧型钢在桥梁施工中常常使用的主要有角钢、槽钢、工钢、H钢及钢管等.角钢有等边角钢和不等边角钢之分，等边角钢规格L20*3-L200*24，不等边角钢规格L25*16*3-L200*125*18,较小角钢一般作为钢模的次肋,稍大角钢可作为底模分配梁或铺设便(栈)桥桥面等.槽钢规格[5-[40c，小号槽钢可作为钢模的主肋、底模分配梁、支架剪刀撑或铺设便(栈)桥桥面等，大号槽钢可作为桥梁施工大型姑且设备等的主要资料.工钢规格I10-I63c，小号工钢可作为钢模的主肋、底模分配梁或铺设便(栈)桥桥面等，大号工钢可作为桥梁施工大型姑且设备等的主要资料.H钢用途与工钢相似.HW（宽翼缘）规格100*100-400*400，HM（中翼缘）规格150*100-600*300，HN（窄翼缘）规格100*50-900*300.大钢管主要作为竖向支撑，小钢管可作为支架系杆或立杆.钢管规格ΦΦ630*12.热轧型钢作为支架横纵分配梁、立杆、立柱或模板背楞等时根据《钢布局设计规范》3.4规定：①腹板（管壁）厚度小于等于16mm，抗弯强度设计值215N/mm2，抗剪强度125N/mm2，弹性模量为206*103N/mm2，挠度极限值L/400.②腹板（管壁）厚度大于16mm小于60mm，抗弯强度设计值205N/mm2，抗剪强度120N/mm2，弹性模量为206*103N/mm2，挠度极限值L/400.③钢材密度为7850Kg/m33.自重计算时建议采取1.1-1.2的放大系数.2.3.8地基或姑且墩扩展基础（桩基础）跨线施工时落地支架在既有高速公路路面时，路面承载力不大于250KPa为宜.一般的土质地基颠末换填处理应在150-220KPa，若地基承载力不克不及知足时，合座支架可思索增加立杆数量或停止场地硬化，姑且支墩可增加混凝土基座的几何尺寸或采取桩基.未硬化的合座支架地基应注意姑且排水设施通畅.支架地基部分处于坡面位置应提前修成台阶，无法碾压处理时立杆根部垫入方木（板）或钢模等资料，立杆根部适当增加横杆、斜杆数量.落地支架地基处理应重视承台基坑回填的质量.地基处理应知足施工承载力的需要，数据可通过现场实测.混凝土基础或桩基应按部分承压停止计算并知足强度要求，混凝土资料弹性模量：C15为22*103N/mm2; C20为25.5*103N/mm2; C25为28*103N/mm2; C30为30*103N/mm2.在支架资料的选择上不主张使用特级钢或截面积较大的钢材；其次支架法浇筑箱梁不主张使用钢模，既华侈资料又增加施工恒载；横（纵）向分配梁为了固定模板可以选择方木外，纵（横）梁尽量选用周转次数较多的型钢（槽10-槽20，I10-I20）.型钢裁撤后部分可使用在隧道初支，也可作为便桥的铺板或搭设其他施工平台.在支架设计之前应参考同类桥型、近似地基情况以及地形比较接近的相关成功案例，连系现场实际建立一个或多个初步的支架安插方案，通过后续的检算确定其合感性和可行性.贝雷梁作为桥梁支架、水中栈桥、便桥、施工平台或吊装设备主要的构件，在本章单独停止先容.国产贝雷梁其桁节使用16 锰钢，销子采取铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X 型.资料的容许应力按基本应力提高30％，个别钢质杆件超出上述规定时，不得超出其屈服点的85％，计算贝雷梁自身构件时采取的容许应力如下：16 锰钢拉应力、压应力及弯应力为×210＝273MPa；剪应力为×160＝208MPa.30 铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为×1300＝1105MPa；剪应力为×1300＝585MPa.贝雷梁主要构件自重：桁架节270Kg/片，桁架螺栓3Kg/个，销子3Kg/个，斜撑11Kg/根，支撑架21Kg/副，弦杆螺栓2Kg/个，加强弦杆80Kg/支，下弦接头6Kg/个.单片桁架高150cm，长度300cm.cm2，弦杆惯矩4，弦杆断面率4，桁片允许弯矩.m，弦杆回旋半径3.94 cm，自由长度75cm，长细比19.0，纵向弯曲系数0.953，弦杆纵向容许受压荷载663 KN.也可计算简化成单杆系可采取：Ix＝×10-8m4，y＝，截面积A＝×10-4m.单排单层（不加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.单排单层（加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.cm3cm4.双排单层（加强型）截面抵抗矩W=1cm3cm4.三排单层（不加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.三排单层（加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.双排双层（不加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.双排双层（加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.三排双层（不加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.三排双层（加强型）截面抵抗矩W=3，截面惯性矩I=4.不加强型：KN.m，容许剪力Q=.双排单层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.三排单层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.双排双层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.三排双层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.加强型：单排单层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.双排单层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.三排单层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.双排双层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.三排双层容许弯矩M=.m，容许剪力Q=.说明：三排单层贝雷的容许弯矩可按单排单层的乘以3再乘以不平均系数；双排双层的可按单排单层的乘以4再乘；三排双层的可按单排单层的乘以8再乘.3箱梁模板设计计算以新安江特大桥主桥箱梁为例.现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm.1/222故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的尺度值.q12（适应计算模板承载才能）q22（适应计算模板抗变形才能）面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm.面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm.按计算简图1（3跨持续梁）计算成果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm.由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为2.48MPa，大于1.35MPa不知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/304，不知足.按计算简图2（较符合实际）计算成果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm.由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/1662，知足.由此可见合理的建立计算模子确实能减少施工投入防止不需要的华侈.次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/mN/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表.水平主楞间距为900mm，按3跨持续梁计算.按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N.计算成果：由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为2.20MPa，不知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为13.21MPa，不知足.由fmax/L得挠跨比为1/469，知足.在不知足施工的情况下调整水平主楞间距为600mm，计算成果：Mmax=0.98*106N.mm，Vx=9788N，fmax=0.37mm，Pmax=17.95*103N.由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.47MPa，知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为5.87MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/1584，知足.3.1.3水平主楞（横向背肋）计算水平主楞竖向间距经计算确定为600mm，水平向对拉杆最大间隔为900mm，其水平向荷载为竖向次楞传递的集中力17.95*103N（水平向，间距300mm）.以对拉杆作为支承点，按3跨持续梁停止计算，有下图2种工况.选用2根12号普通槽钢，截面参数Ix=7.64*106mm4，Wx=121259mm33，腹板总厚11mm.按3跨持续梁计算，也可按简支梁计算.工况2为最晦气荷载位置，计算成果：Mmax=5.12*106N.mm，Vx=32609N，fmax=0.18mm，Pmax=59.54*103N.由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为27.72MPa，知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为42.19MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/5075，知足.为了充分发挥槽钢性能，将拉杆水平间距调整为1200mm，出现以下两种工况：工况1计算成果：Mmax=8.89*106N.mm，Vx=43304N，fmax=0.55mm，Pmax=79.20*103N.工况2计算成果：Mmax=8.08*106N.mm，Vx=44875N，fmax=0.52mm，Pmax=78.54*103N.由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为38.14MPa，知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为73.27MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/2176，知足.对拉杆轴向拉力由上知为79.20KN（水平主楞的最大支承力）.也可根据对拉杆水平间距a=1200mm，垂直间距b=600mm，拉杆承受的平均拉力为：N=F*a*b=90.64*1.2*0.6=65.26KN.拉杆采取Ф20圆钢，故以79.20KN的轴向拉力做为节制计算.σ=N/A=79.20*1032＜fy=300N/mm2，知足施工要求.混凝土布局设计规范GB50010-2002中规定fy=300N/mm2，建筑施工计算手册第554页fy=310N/mm2.但建筑施工计算手册第449页对Ф20拉杆容许拉力38.2KN作出规定，即f容许=170N/mm2.二者之间存在抵触，参考时需注意.从平安的角度思索当f容许=170N/mm2时，拉杆面积应大于或等于79200/170=466mm2，拉杆直径应大于或等于25mm以上.钢模和木模计算方法是一样的，但钢模需要单独设计，梁底木模实际是支架体系的一部分.对于小钢管合座支架来讲，木模面板的强度决议了横向分配梁（模板次楞）的间距，横向分配梁的强度又决议了纵梁（模板主楞）的间距和立杆的横距，纵梁的强度又决议了立杆的纵距.2222.混凝土密度取26KN/m3，底板和顶板混凝土胀模系数为1.05.计算底板时，施工人员荷载、设备荷载、木模自重荷载需要思索箱内的影响.由于腹板下底模受力最大，以其作为节制计算.箱梁腹板高度4.5m，其混凝土自重荷载为4.5*26=117KN/m2.q12（适应计算模板承载才能）q2=（117+0.5）*1.2=141.0KN/m2（适应计算模板抗变形才能）2.q32（适应计算模板承载才能）q42（适应计算模板抗变形才能）以腹板下底模面板做节制计算.面板为20mm厚木胶板，模板次楞（横向分配梁）间距为300mm，计算宽度1000mm.按计算简图（5跨持续梁）计算成果：Mmax=0.43*106 N.mm，Vx=15150N，fmax=0.20mm.由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.14MPa，知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为6.39MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/994，知足.3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算横向分配梁选用100*100mm方木，间距300mm.腹板下面次楞荷载为151.5*103*0.3=45450N/mN/mm.底板下面次楞荷载为38.38*103*0.3=11514N/mN/mm.腹板下纵梁间距为300mm，底板下纵梁间距600mm，按3跨持续梁计算.腹板下面计算成果：Mmax=0.409*106N.mm，Vx=8181N，fmax=0.04mm，Pmax=14.0*103N.由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.23MPa，知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为2.45MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/7580，知足.底板下面计算成果：Mmax=0.415*106N.mm，Vx=4147N，fmax=0.16mm，Pmax=7.60*103N.由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为0.62MPa，知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为2.49MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/3740，知足.3.2.3底模主楞（纵梁）计算纵梁荷载为横向分配梁传递的集中力14.0KN（腹板下，荷载间距300mm）、7.6KN（底板下，荷载间距300mm），以腹板下纵梁作为节制计算.纵梁选用120*150mm方木，截面参数查附表.纵梁下立杆步距600mm，按3跨持续梁计算.工况1计算成果：Mmax=1.48*106N.mm，Vx=18872N，fmax=0.14mm，Pmax=30.13*103N.工况2计算成果：Mmax=1.89*106N.mm，Vx=17150N，fmax=0.18mm，Pmax=31.15*103N.由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为 1.57MPa，略大于设计强度，基本知足.由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.2MPa，知足.由fmax/L得挠跨比为1/3333，知足.4合座支架计算碗扣式钢管支架门架式钢管支架扣件式合座支架（后图为斜腿钢构）4.1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最晦气荷载作用下最大轴力，在模板计算荷载时已思索了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予思索）.可采取此值直接计算立杆的强度和稳定性.立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于今朝的钢管壁厚均小于3.5mm而且厚度不平均，可按ФФ48*3.0停止稳定计算.以下按Ф48*3.0停止计算，截面A=424mm2.横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm.按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875.2=73.47MPa，知足.稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，知足.4.1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》）支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m.立杆延米重 3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325.立杆荷载计算：单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN.单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN.单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN.单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN.单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN.风荷载：W Kz*u s*w0风压高度变更系数u z查《建筑布局荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u sψ（关闭框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数ψ22，L为立杆的纵距，h为横杆的步距）.故ψ=1.2*0.08/0.84=0.114）；基本风压w02（根据地区情况，浙江杭州）.风荷载为W K=0.7*1.25*1.3*0.114*0.3=0.04 KN/m2.不思索风载时立杆的强度和稳定性：立杆计算荷载：N=1.2*（1.21+21.06+0.09）+1.4*（0.27+1.08）=28.72KN.由于28.72KN<31.15KN(单根立杆在最晦气荷载作用下由模板下传的最大轴力P=31.15KN)，由于立杆最大轴力为31.15KN时已通过强度和稳定性计算，故无需检算.思索风载时立杆的强度和稳定性：立杆计算荷载：N=1.2*（ 1.21+21.06+0.09）+1.4*0.85*（0.27+1.08）=28.44KN=28440N.风荷载发生的弯矩：M W=1.4*0.85*W K*L*h2/10（3跨持续梁弯矩公式，L为立杆的纵距，h为横杆的步距），M W2/10=0.0023KN.m=2300N.mm.立杆长细比84.64,计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875.立杆截面参数A=424mm2，W=4493mm3.由N/（φ*A）+M W/W=28440/(0.656875*424)+2300/4493=102.62 N/mm2=102.62MPa，知足.ε=N*H/ (E*A)=28720*16000/(2.06*105H为立杆的总高度，E为弹性模量，A截面面积.当立杆最大轴力超出40KN时，则大于尺度底托的承载才能，需要另行设计底托或对现有底托采取加强措施（《扣件式钢管脚手架计算手册》90页，王玉龙编著）.P=31.15KN<40KN，N=28.44KN<40KN，故知足底托承载力要求.复杂地形组合支架跨线（河）组合支架模板下传最晦气荷载作用下最大轴力31.15KN，立杆下传轴力采取根据规范计算为28.72KN，以31.15KN作为节制计算.2（腹板下面，按全部硬化处理）.地基承载力设计值最小需要知足31150/0.18=173.06KPa.当立杆横纵间距大于0.6m时，通过以下法子来计算地基承载力：底托宽度0.15m，硬化混凝土厚度h，混凝土压力分散角为45.则立杆轴力传递到地基概况的面积为（2*h+0.15）2.22.在此说明：根据《扣件式钢管脚手架平安施工规范》5.5立杆地基承载力计算：地基承载力设计值fg=kc*fk（fk为地基承载力尺度值，kc为支架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5，对岩石、混凝土应取1.面板最大挠度0.2mm，次楞（横梁）最大挠度0.04mm，主楞（纵梁）最大挠度0.18mm，立杆压缩值5.26mm，则不思索地基沉降因素支架弹性沉降值为：5.68mm.5姑且墩（贝雷梁）组合支架首先根据纵梁的位置对箱梁划定区间：单侧翼板面积A2，顶板对应宽度为3.84m.单侧腹板面积A2，顶板对应宽度为1.78m.底板面积2*A2，顶板对应宽度为2*2.58=5.16m.顶板面积2*A2，顶板对应宽度为2*2.58=5.16m.5.1.2荷载计算（顺桥方向）翼板部分：模板荷载1.1*3.84=4.22KN/m（钢模板取110kg/m22）腹板部分：模板荷载1.1*（4.0*2+0.9）=9.79KN/m（表里腹板+底板部分）底板部分：混凝土荷载（2.650+1.474）*26*1.05=112.59KN/m（底板+顶板）模板荷载1.1*2*5.16=11.35KN/m（顶板+底板部分）施工姑且荷载（1.5*2+0.2+0.4）*5.16=18.58KN/m（施工人员机具荷载*2）贝雷上横向分配梁计算同前，略.单侧翼板纵梁选用2排单层贝雷桁架片，单片计算荷载61.0/2=30.5KN/m.单侧腹板纵梁选用3排单层贝雷桁架片，单片计算荷载136.49/3=45.5KN/m.底板纵梁选用选用5排单层贝雷桁架片，单片计算荷载174.74/5=34.9KN/m.单层贝雷桁架片300/3=100Kg/m，即自重为1*1.2=1.2KN/m.以腹板纵梁作为节制计算，姑且支墩跨度8.0m，按3跨持续梁计算.计算简图：计算成果：Mmax=298.88KN.m，Vx=224.16KN，fmax=2.55mm，.贝雷桁架片参数见前面先容.。
跨线桥模板和满堂支架计算书
施工模板和满堂支架计算书一、计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路施工手册》（桥涵）下册《路桥施工计算手册》人民交通出版社二、计算概况现浇箱梁支架采用碗扣支架。
碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
现浇箱梁为3跨整体施工，支撑方式采用碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径，壁厚，内径4.1cm×102mm2，每米长自重38.4N。
支架顺桥向纵向间距m，横隔板处纵向间距，横桥向横向间距梁底为，翼缘板底为，纵横水平杆竖向间距。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
三、计算步骤1、荷载计算⑴、竖向荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=3×26KN/m3=偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G•r/S=×1.3÷×100）=30.46KN/m2⑵2⑶2⑷2⑸2⑹32、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
⑴、模板力学性能①×105Mpa②截面惯性距：I=b•h3/12=30×3÷12=4③截面抵抗距：W=b•h2/6=30×2÷6=3④截面积：A=b•h=30×1.5=45cm2⑵、模板受力计算①底模板均布荷载：F=F1+F2+F3+F4=33+2.5+2+1.5=KN/m2Q=F•b=×0.3=KN/m②跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷23KN·m③弯拉应力：σ=M/W= 23×103÷×10-6=MPa＜ [σ]=50Mpa竹胶板弯拉应力满足要求④挠度：竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：•L4/100E•I=××4÷（100××105××10-8）=＜竹胶板挠度满足要求3、横梁强度计算横梁为10×10cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为截面抵抗矩：W=b•h3/6=×3×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3×10-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.4=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2·m方木容许抗弯力[σpa 弹性模量E=11×103Mpa⑴、横梁弯拉应力：σ=M/W×103×10-4 ＜[σpa横梁弯拉应力满足要求⑵、横梁挠度：f=5q•L4/384E•I=5××4/384×11×103××10-6=7mm＜L/400=2.25mm 横梁弯拉应力满足要求4、纵梁强度计算纵梁为10×截面抵抗矩：W=b•h2/6=×2÷×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3÷×10-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：××××横梁施加在纵梁上的均布荷载为：÷作用在纵梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.9+0.15=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×KN/m跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷·m方木容许抗弯应力[σpa 弹性模量弹性模量E=11×103Mpa⑴、纵梁弯拉应力：σ=M/W= ×103÷（×10-4） =8.88 MPa＜ [σpa纵梁弯拉应力满足要求⑵、纵梁挠度：f=5q•L4/384E•I= 5××4÷（384×11×103××10-5）=＜L/400= 纵梁弯拉应力满足要求5、支架受力计算⑴、立杆承重计算碗扣支架立杆设计承重为：30KN/根①每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1××29.13=②横梁施加在每根立杆重量：N2×3×××7.5=③纵梁施加在每根立杆重量：N3×××7.5=④支架自重：N4=[5×5.77+5×（0.9+0.9）×5.12]÷100=每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=＜30KN立杆承重满足要求⑵、支架稳定性验算立杆长细比λ=L/i=1200÷×（48+41）÷2]=77 由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ立杆截面积Am=489mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=145Mpa 所以，立杆轴向荷载[N]=Am×φ×[σ]=支架稳定性满足要求。
Z2匝道跨线桥支架计算书
Z2匝道跨线桥支架计算书一、满堂支架方案及布置线跨Z2匝道跨线桥孔径布置为左幅2×20.1+32+2×20.1米，右幅3×20.1+32+20.1米。
根据桥址处地形及地质，结合现场实际情况，本支架采用”扣件”式满堂脚手架，布置如下：纵桥向立杆间距为80㎝,横桥向立杆间距除箱梁腹板所对应的位置处间距按60㎝布置外，其余按80㎝间距布置，在高度方向每间隔1.2m设置一排纵、横向连接脚手钢管，使所有立杆连成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆各设置一道剪力撑。
脚手架安装好后，在脚手管安装好后，在可调顶托上铺设I10工字钢，间距为0.8m。
I10工字钢铺设好后，然后在其上铺设10×10cm的方木，方木铺设间距为20㎝。
木枋布置好后可进行支架预压。
二、荷载计算底模处砼箱梁荷载：P1 = 1.9×26 = 49.4 kN /m 2 （横梁、腹板处钢筋砼厚度按1.9m 砼厚度计算）P1、=0.47×26=12.22 kN /m 2（标准段顶底板处钢筋砼厚度按0.47m 计算）模板及方木自重荷载：P2 = 1.5 kN /m2设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2砼浇注振捣荷载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2荷载组合：验算强度时的荷载组合 ：Pq = （P1 + P2 + P3 + P4）= 55.4 kN /m 2Pq 、= （P1、 + P2 + P3 + P4）=18.22 kN /m 2验算刚度时的荷载组合 ：Pg = （P1 + P2 ）= 50.9 kN /m 2Pg 、 = （P1、 + P2 ）= 13.72 kN /m 2三、支架受力验算1、底模板下次梁（10×10cm 木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距为0.8m ，横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.8 和0.6m ，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距80cm ；10×10cm 木枋按纵桥向布置，间距20cm 。
边跨现浇段支架及模板计算书标
附件1边跨现浇段托架受力计算3.5.5支架受力检算渭河沟大桥边跨现浇段长7.75米, 梁高3.80m, 梁宽11.36m, 箱梁支架详细布置见下图:支架计算如下: （支架断面图）支架采用Φ4.8*3.5钢管做支撑体系, 两侧腹板处脚手架采用纵向@400横向@300步距@900进行设置, 底板及顶板纵向间距为@800, 横向间距均为@600, 步距均为@900。
在处理后旳地基上现浇30cm厚C20混凝土垫层。
3.5.5.1荷载a、腹板部位受力混凝土自重:P1=3.8*25*0.3*0.8=22.8KN模板自重:P2=0.8*0.3*0.1=0.02KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.3*0.8=0.6kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.3*0.8=0.5kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=29.5KN b、顶板加底板受力验算:混凝土自重:P1=（0.36+0.5）*25*0.48=10.3KN底模板及外模板等自重:P2=0.8*0.6*0.1=0.05KN钢管自重:P3=3*0.16=0.5KN施工人员及施工机具运送或堆放旳荷载:P4=2.5*0.6*0.8=1.2kN振捣混凝土产生旳荷载:P5=2.0*0.6*0.8=1.0kN单根钢管立杆所受力为:总荷载 P=1.2（P1+P2+P3）+1.4(P4+P5)=16.1KN腹板部单根钢管立杆所受力P=29.5KN>顶板加底板单根钢管立杆所受力P=16.1KN,故以最不利荷载处（腹板）受力进行验算。
3.5.5.2立杆验算钢管采用Φ48*3.5, 钢材采用Q235。
采用纵杆按800mm间距, 横杆按300mm间距, 步距按900mm计算。
经查钢材旳设计强度fc=205N/mm2。
立杆旳长细比:i=0.35d=0.01575计算长度附加系数: k = 1.155 , μ = 2.6 ；（顶部与非顶部分开验算, 取小值）非顶部立杆: lo=k×u×h=2.7 m；λ1=lo/i=2.7/0.01575=171顶部立杆: lo=k×u×（h+2a）=1.155*2.6*（0.9+2*0.2）=3.9 m；λ2=lo/i=3.9/0.01575=247经查表可知: ω=0.243(参照文献钢构造设计)ωAfc=0.342×489×205=34.3≥29.5故箱梁支架满足设计规定, 方案可行。
跨铁路桥支架验算
1、碗扣支架验算碗扣支架腹板、端梁处支架布置为横向0.6m ，纵向0.6m ，步距1.2m ；其余段支架布置为横向0.9m ，纵向0.9m ，步距1.2m 。
1.1荷载(1)箱梁砼自重底板、顶板部位：（0.401+0.491）× 2.6=2.319 t/m2腹板部位：0.768×2.6=1.997 t/m2翼板部位0.308×2.6=0.801 t/m2(2)模板重量（含内模、侧模及支架），以砼自重5%计，则：底板、顶板部位：2.319×5%=0.116t/m2腹板部位：1.997×5%=0.1t/m2翼板部位：0.801×5%=0.04t/m2合计：0.256T/m2(3)施工均部活荷载(1)施工人员及施工设备重0．15t ／m2，振动砼时对水平模板冲击力0.2t ／m2，合计0.35t ／m 。
(2)本项目不考虑风荷载影响(4)立杆轴向力设计值(采用荷载效应基本组合)不组合风荷载的单杆轴向力设计值N=1.2（N G1K +N G2K ）+1.4qk N∑底顶板位置：N=1.2×(2.319+0.256)×0.81+1.4×0.35×0.81=2.891t腹板位置：1.2×(1.977+0.256) ×0.36+1.4××0.35×0.36=1.141t 翼板部位：1.2×(0.801+0.256) ×0.81+1.4×0.35×0.81=1.424t1.2立杆的稳定性验算(1)不组合风荷载时，立杆稳定性N/ФA ≤f底顶板部位：f1=2891 /（0.626×4.89）=944.42kg/cm 2＜f=2150 kg/cm 2腹板部位f2=1141/(0.626×4.89）=372.74 kg/cm 2＜f=2150 kg/cm 2翼板部位：f3=1424/(0.626×4.89)=465.19 kg/cm 2＜f=2150 kg/cm 2(2)支架稳定承载力计算本工程采用碗扣式支架，立杆为Ф48×3.5mm 钢管，可调节顶托螺杆高度a ≤300mm钢管几何特性：截面积A=4.89 cm 2 =489mm 2截面回转半径i=15.8 mmQ235钢，抗压强度f ＝2150 kg/cm 2．支架立杆的横向加强杆步距1200mm 立杆长细比碗扣件式支架计算λ=（h+a ）/i=(1200+300)/15.8=95,查表Ф=0.626Nd=Ф×A ×f=0.626×4.89×2150=6.6t(2)支架承载力验算底顶板部位（1.2m 步距）N=2.89T＜Nd=6.6t安全系数K=6.6/2.89=2.3腹板部位(1.2m步距)N=1.14t＜Nd=6.6T安全系数K=6.6/1.14=5.8翼板部位：N=1.42t＜Nd=6.6T安全系数K=6.6/1.42=4.6满足施工要求。
边跨段支架结构计算书
附件7：边跨段支架结构计算书一梁荷载：（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重因所用钢材都为热轧钢材，剪力及局部稳定可不验算。
因支架焊接连接，且又有面板连接，整稳可不验算。
只需验算刚度即可。
双榀40#槽钢验算：强度最不利位置位于跨中，将两端视为刚接。
保守计算，是1.65m范围内整个边跨段的重量均由中间两榀40#槽钢承受，则在跨中承受集中荷载为P=10.77X26X1.65X1.4X1.05X1.2/2=407.5NM=PL/8=168kn.mσ=M/W=168000/2X878.9=95.5 n/mm2<215 n/mm2满足挠度f=pl3/48EI=10.77X26X1.65X0.5X3.33/48X206X1000X2X17577=2.4mm<L/400=33 00/400=8.25mm满足56#工字钢验算强度：最不利位置位于6m跨，计算高度按0.8m计算则q=1.4X1.05X1.2X26X1.65X0.8=60.5kn/m按两端铰接处理M= ql2/8=272.5kn.mσ=M/W=272.5X1000/2342=116<215满足挠度f=5ql4/384EI=5X26X0.8X1.65X64/384X206X1000X65576=4.3mm<L/400=6000/40 0=15mm双榀8#槽钢：强度：计算高度按0.9m计算，间距按0.65m计算，跨度1.6mq=1.4X1.05X1.2X26X0.9X0.65=26.8M= ql2/8=8.58kn.mσ=M/W=8.58X1000/2X39.7=108 n/mm2<215 n/mm2验算肋梁处，计算高度按3.5m计算，间距按0.2m计算q=1.4X1.05X1.2X26X0.2X3.5=32.1M= ql2/8=10.3kn.mσ=M/W=10.3X1000/2X39.7=129 n/mm2<215 n/mm2挠度：f=5ql4/384EI=5X26X0.2X3.5X1.64/384X206X1000X2X101.3=3.72mm<L/400=1600 /400=4mm满足二柱钢管柱∅508X8钢管验算：12#边跨段钢管柱计算长度按17m进行计算。
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xx高架桥跨xx现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况我部段内xx高架桥上跨xx高速公路，设计采用6跨等截面单箱三室预应力砼连续箱梁，梁高 1.6m。
跨径为24+25+2×30+25+24，桥面宽为16.75m×2，底板宽12.75m、单侧翼板宽2m，梁高1.6m。
箱梁横坡由顶板旋转而成，顶、底板横坡同桥面，腹板保持垂直。
在箱梁腹板、底板设置通气孔，直径为8cm，相邻横隔板间每块板设两个，通气孔在腹板处高度为离底板0.6m；离横隔梁距离2m，底板上设在一室中间，与腹板上对应。
预应力钢束采用符合ASTM416-97标准的高强度、低松弛270级Φj15.24毫米钢绞线，标准强度R y b≥1860Mpa，公称面积A=140㎜2。
主线交叉桩号为K3+907.148，xx高速公路被交桩号为K156+493.531（路基宽35m），交角为53.458o。
二、方案简介由于xx高速、xx高速两条线路均位于右偏曲线上，受xx高架桥连续现浇箱梁底标高与xx高速路面标高的限制，且还需维护xx高速公路的正常通车，保证临时支架通车净空要求。
根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁施工方法：采用宕渣（或建筑垃圾）回填、浇筑混凝土基础对地基进行处理，普通地段采用HR可调式重型门架搭设满堂支架；跨越xx高速公路边坡采用WDL碗扣式钢管脚手架，跨越xx高速两跨采用C20砼作临时墩基础，贝雷片作临时墩身，HK488型钢作纵向主体承重梁的支架结构，并辅助拆卸装置（顶托），共同组成跨越xx高速门洞支架。
采用大块模板现浇方法施工。
三、支架搭设方案：(一)HR重型门架支架⒈搭设方案：根据本桥上构的结构尺寸特点，在普通路段（及12#~14#墩，16#~18#号墩间）选用HR可调重型门架搭设满堂支架。
根据该桥的荷载计算及重型门式脚手架的一般性使用经验，跨中：沿箱梁横向设置多榀门架，连续设置交叉支撑，门架沿桥横向间距0.9 m，纵向1m；外侧翼缘板沿桥横向间距1.2m，纵向1m；在横隔梁处：门架沿桥横向间距0.6 m，纵向0.6m布置。
（详见支架布置图）。
门式支架的间距按支架布置进行搭设，支架在搭设过程中，设一名技术员和一名安全员对支架的原材料及搭设质量进行检查，对破损的门架一律不许使用，同时对支架的垂直度进行检查，垂直度不得大于2%，门架与门架间的接头要求严密，对位准确。
纵横门架间采用∮48㎜的钢管和扣件进行连接，纵、横杆从门架底部开始设置，在高度方向每一榀设一道。
斜撑的搭设，横向每四排门架设一排斜撑（剪刀撑），纵向五排斜撑。
斜撑钢管间距3.5~ 4.0米呈45º布设。
顶托设置，顶托采用60㎝或90㎝型号，其自由长度控制在30㎝以内。
⒉支架力学性能⑴、Φ48×3.0mm扣件式钢管支架性能⑵、HR型重型门架承载性能(二)WDJ碗扣式管架⒈搭设方案：本现浇段14~16号墩跨越xx高速公路，平面位置处于曲线上。
在边坡支架施工方案选择上，采用碗扣式支架搭设，基础处理方便，有利于线形调节。
根据碗扣式支架结构尺寸及一般使用经验，在14、16号墩中横梁位置支架按0.6m×0.9m间距布置，xx边坡位置按0.9m×0.9m间距布置。
xx边坡首先按照支架设计图进行放样，按照大样将边坡修整成台阶，采用人工夯实后，立模浇筑10㎝C20砼基础，并将混凝土台阶间外露部分用水泥砂浆封闭，防止雨水侵入。
支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。
⒉支架布设注意事项①当立杆基底间的高差大于60cm时，则可用立杆错节来调整。
②立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平。
③立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm。
④脚手架拼装到3~5层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。
并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。
⑤斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。
斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。
一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连，但亦可以错节布置。
⑥斜撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/2~1/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。
斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。
⒊立杆、横杆承载性能：可调底座可调托座步距（米）允许荷载（KN）横杆长度（米）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）允许荷载（KN）允许荷载（KN）0.6400.9 4.512.01.230 1.2 3.57.01.825 1.52.5 4.52.420 1.8 2.03.0立杆横杆6060(三) 门洞支架 ⒈搭设方案：xx 高架桥跨xx 高速公路现浇预应力砼连续箱梁支架因车辆通行需要，支架采用C20砼基础，贝雷桁片作墩身，HW483H 型钢作纵梁。
作为自重、模板、钢筋砼和施工荷载的承重梁，两根H 型钢间距为0.7m 。
经计算，满足强度和刚度要求。
⒉力学参数：（见附表）四、 承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm 钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M 3计算；2、模板重0.6KN/M 2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa ；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa ；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m 布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G1=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN模板重量：G2=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
砼自重：G1=[12.75×1.6-3×(3.65×1.15-0.3×0.5-0.25×1）]×2×26=234.2KN模板荷载: G2=[12.75×2+6×(0.45+0.5)×2]×0.6=22.14KN（模板及加固件按0.60KN/m2）施工荷载：G3=12.75×2×4Kpa=102KN支架荷载：G4=18KN综荷载为G=（G1+ G2+ G3+ G4）=376.3KN(取2m为一个计算单元)每2m长度内共有门架13榀，故单榀门架受力为：N=376.3÷13=28.9KN＜［N］＝75KN安全系数K=2.6满足要求!由于翼板下荷载较小,在此不进行验算。
（二）横隔梁下支架验算：⒈门架验算：横隔梁宽为2m，支Array架按0.6m步距,排距按0.6m与路线方向垂直布设。
故取1.6m×0.6m(单榀门架)为一计算单元进行计算。
砼自重：G1=1.6×1.6×0.9×26=39.936KN模板荷载: G2=(1.6×0.6) ×0.6=0.576KN（模板及加固件按0.60KN/m2）施工荷载：G3=1.6×0.6×4Kpa=3.84KN支架荷载：G4=1.40KN总荷载为G=（G1+ G2+ G3+ G4）=45.752KN在单幅横隔板下，由于取的是单榀门架为一个受力单元，即N=G=45.752KN＜［N］＝75KN安全系数K=1.64 满足要求!在门架搭设时横隔梁处将会受到立柱的影响,不能完全按60cm进行布设,施工时适当调整,但调整后的间距不能大于60cm。
⒉碗扣验算：如右图所示，在中横梁处碗扣是按0.9m×0.6m布设。
取一个立柱（0.9m×0.6m）为计算单元。
砼自重：G1=0.6×0.9×2×26=28.08KN模板荷载: G2=0.6×0.9×0.6=0.324KN施工荷载: G3=0.6×0.9×4KPa=2.16KN单立柱所受荷载为:G= G1 +G2 +G3+G4=31.254KN<[P]=40KN安全系数K=1.3 满足要求!(三)分配梁强度验算1、横隔梁下[10槽钢强度验算，跨度为1m，取1m长度为计算荷载，偏安全按简支计算，即得荷载为q=（45.752）÷1.6=28.60KN/m。
M= (1/8)(ql2)= 0.125×28.60×12=3.575KN. mW=39.7cm3 (查有关资料得)σ=M/W=3575÷39.7=90.05Mpa<［σ］=210Mpa安全系数K=2.33 满足要求!2、在跨中底板下在跨中槽钢的最不利布设方法与横隔梁一致,而荷载跨中并没有横隔梁大。