支承长度率与Abbot曲线的测量与分析
含Ti系TRIP钢静态CCT曲线测定及分析
２ 试样 制备与 试验方 法
试 验 钢 的主要 化学 成分 见表 １。
表 １ 试 验 钢 的 化 学 成 分 （质 量 分 数 ）％
Ｃ
Ｓｉ
Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
Ｔｉ
≤０．２５ ≤２．０ ≤２．０ ≤０．Ｏ３ ≤Ｏ．Ｏ１ ≤０．２
试 验 钢 经 真 空 感 应 电炉 熔 炼 后 铸 造 成 ２００ ｋｇ 的铸 锭 ，然后 锻 造 成 横 截 面 尺 寸 为 ６０ ｍｍ ×６０ ｍｍ 的锻坯 ，加热至 １ ２００℃并保温 ２ ｈ后 ，使用实验室
３试 验 钢 静 态 ＣＣＴ曲 线
析 出 和 贝 氏体 的转 变使 得 周 围奥 氏体 富碳 所致 。； 临 界转 变 温度 Ａ ６９８℃ 、Ａ￣＝９０２ ｏＣ。可 以看 出 ，由 于 试验 钢 中碳 的 质量 分 数 与共析 成 分点 相差 较 大 ，
３ 试 验结 果及分 析
３．１ ＣＣＴ曲 线
采 用切 线法 对 热膨 胀 曲线进 行 分析 处理 ，其 理 论依据如下 ：同一种结构 的相 ，在随着温度升高发 生热膨胀效应时 ，其热膨胀率是一定 的；当发生相 变时 ，热膨胀率发生变化 ，且高温相 比低温相 的热 膨胀 率 大 。 因此 ，膨 胀 曲线 发生 斜率 改 变 的点 即为 相变开始或结束点 。同时结合金相分析结果 ，确定 相变类型和相变点。最后 以温度为纵坐标 、时间对 数为横坐标 ，将相同性质的相变开始点和相变终止 点 分别 连 成 曲线 ，并 标 明最 终 的组 织 ，从 而 得 到试 验钢静态 ＣＣＴ曲线如图 １所示 。其中 ， 为马 氏体 转变开始点 ；尬为马氏体转变结束 点 ；Ａ Ａ 为冷 却时的实际临界温度 ；冷却曲线最下端数字为对应 冷 速 。
辙叉用贝氏体钢CCT曲线的测定及其 对生产实践的指导
辙叉是铁路轨道结构的关键部件之一，在使用过程中受到巨大的交变冲击载荷和接触应力作用，易产生疲劳裂纹，导致剥离掉块等伤损。
传统的高锰钢辙叉存在内部铸造缺陷，初始硬度低，使用初期不耐磨等问题，整体使用寿命不高。
而贝氏体钢强度高，具有良好的强韧性、耐磨性和抗接触疲劳性，是制造辙叉的理想材料之一[1,2]。
近年来随着贝氏体相变理论的不断成熟，国内外道岔市场逐步开始采用贝氏体合金钢来制造固定型辙叉中的心轨和翼轨，并表现出非常好的使用效果；但目前贝氏体钢辙叉面临的主要问题是质量不稳定，实际使用过程中寿命离散度较大，这主要是由于辙叉生产过程中热处理工艺控制不合适导致。
为了进一步优化贝氏体辙叉钢的热处理工艺，提高贝氏体钢辙叉质量及其稳定性，实验中利用Gleeble-3800热模拟机对目前在线使用的一种典型贝氏体辙叉钢进行CCT 曲线的测定和绘制，并基于测定的CCT 曲线优化产品热处理工艺，使辙叉产品的性能及质量得到显著提升。
1 实验材料与方法1.1 实验材料实验材料的化学成分（重量百分数，wt.%）见表1。
表1 测试材料化学成分合金元素C Cr Mn Si Mo Ni V 含量（wt.%）0.25 1.3 1.6 1.50.40.250.11.2 CCT曲线测试方法作者简介：王磊（1986-）,男,陕西榆林人,本科,工程师,研究方向：铁路道岔、辙叉制造技术。
辙叉用贝氏体钢CCT 曲线的测定及其对生产实践的指导王 磊1,王 浩2（1.中铁宝桥集团有限公司,陕西 宝鸡 721006;2. 西安交通大学金属材料强度国家重点实验室,西安 710049）摘 要：实验利用Gleeble-3800热模拟机测定辙叉用贝氏体钢在不同冷速下的连续冷却转变膨胀曲线，根据曲线上的拐点确定相变点；再利用金相显微镜观察不同冷却速度下试样的金相组织，判断各相变点的相变类型，绘制连续冷却转变曲线（CCT 曲线）。
并利用测得的CCT 曲线优化热处理冷却工艺，辙叉产品性能稳定性及实际使用寿命得到显著提升。
S_N曲线和P_S_N曲线小子样测试方法
( 8)
式中 0 、 均为待定参数。
同样, 当 S N 曲线和P S N 曲线在半对数坐
标系中均为直线时, 对数疲劳寿命的标准差将随应力
水平的降低而线性增大, 其标准差也可用式( 8) 表示。
由上述可知, S N 曲线和 P S N 曲线无论在
对数坐标系中为直线, 还是在半对数坐标系中为直线,
其均值和标准差都可以统一用式( 5) 和式( 8) 描述。
第 28 卷第 4 期
傅惠民等: S N 曲线和 P S N 曲线小子样测试方法
553
精度。此外, 该方法对成组试验数据的分析精度也比 成组试验法高, 例如对过去积累的 S N 曲线试验数 据, 如果按成组试验法进行分析, 不补充试验, 将得不 到 P S N 曲线。而采用本文方法对这些数据进行 处理, 则可以得到 P S N 曲线。
( 23)
m
n i
( yi j - y ) 2( x i - x 0)
lyy = # # i= 1 j= 1
I3( xi)
( 24)
m
n i
( x i - x ) ( yi j - y ) ( xi - x 0)
lx y = # # i = 1 j= 1
I3( xi)
( 25)
# I 0 =
m ni( xi - x0) i= 1 I ( xi )
( 26)
首先由式( 15) 求得 , 然后再由式( 12) ~ 式( 14)
得到 ^a 、^b 和 ^ 0。式( 15) 需迭代求解, 由于 E ( ) 具有
如下性质, 设 ^ 为 的预估值, 则当 ^ < 时, E( ^ ) < 0; 当 ^ > 时, E ( ^ ) > 0。又由于 满足
艾伯特负荷曲线及其评定方法
艾伯特负荷曲线及其评定方法1 艾伯特负荷曲线微观表面由数不清的“峰”与“谷”连续表达。
艾伯特负荷曲线反映微观表面“峰”与“谷”的关系。
其定义形式参看图1，在一个取样长度L 内，获取最大峰谷距离差，即Ry ；距最大峰顶任取距离C ，被C 距离所在直线切割后各“山”剩余线段为b1、b2、……bi ……bn ，记()％＝＝100bitp n1i ⨯∑L，以tp 为横坐标、Ry 为纵坐标建立坐标系，每取一个C 值都对应一个tp 值，即生成艾伯特负荷曲线。
图2是艾伯特负荷曲线的一般形式。
图3表达的就是一些典型微观表面的艾伯特负荷曲线形式。
图 1图 2图 32 艾伯特负荷曲线的评定2.1 R&c（支撑率）法（日本工业标准JIS B 0601）参看图4。
这种方法是确定初期磨损负荷长度率tp（C0）（％），与长期磨损后负荷长度率tp（Cn）（％）两者间的切断尺寸差C0－Cn （μm）作为评定依据。
即：tp（C0）表示初期磨损长度，一般设在1％~5％间。
对于气门导管、缸体缸筒含油表面粗糙度的评定，日本三菱使用的都是R&c法。
详见表1：表1零件tp（Cn）－tp（C0）C0－Cn 说明进排气门导套90％－1% 6μmmax缸筒20％－1％0.3~1.3 反映早期磨损80％－1％0.8~2.0 长期磨损区间97％－1％ 1.2~2.8 后期光滑磨损2.2 特殊负荷曲线法（德国工业标准DIN4776）共有M r1、M r2、R pk、R vk、R k、V o、K七个参数。
其中前5个参数评价曲线形状。
（1）负荷长度率1（初期磨损负荷率）M r1图 4参看图5。
在负荷曲线上沿tp值方向抽取40％宽度上、两端高度差最小的两点，连接的直线为最小倾斜线。
可求出该线与tp＝0％（纵轴）的交点a。
过a点作水平线ac与负荷曲线相交于c点，c点对应的tp横坐标即为M r1。
图 5（2）负荷长度率2（光滑磨损负荷率）M r2同理可求出最小倾斜线与tp＝100％铅垂线的交点b。
轮廓支承长度率tp的测量及tp曲线
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E08O
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一
一.一.
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1.5
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图4(a】
(
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一
34,
图4(c)
块,C;一0.3~trnj对曰=1.53p.m样块,
一
..3#r/l!对曰:4.5gra样块,C,:
一
,问题的提出
轮晦支承长度率是GB103l一83《表
面粗糙度参数及其数值新增加的一个评
定表面微观不平度形状特性的参数,它的作
用是度量零件的耐磨性.由于该参数我国以
前从未使用过,所以在国标中暂以附录形式
列出.为了全面贯彻粗糙度标准,我们以粗
糙度样块为零件,对f参数的测量及随
轮廓水平截距C的变化规律,以及月值相同
进行铡量.待测量触针停止运动后显示窗上
即显示出该被测件中线上的f值,记下比值.
退回测头,旋转旋钮使显示窗上依次出现
距中线愈来愈远的负值(例如-0.2,-0.,
一
0.6,一0.8,一1.0……).同上方法测出各个
值对应的f-值,一直测到f值达到96以
上,然后,反方向旋转f旋钮,使显示窗上依
次出现距中线愈来愈远的正值(例如+0.2,
轮廓支承长度率tp的测量及tp曲线轮晦支承长度率是gb103l一83表轮廓水平截距c的变化规律以及月值相同或相近但加工方法不同f曲线的差异等是由轮廓水平截距c来决定的
基于统计指标的曲线桥支座脱空病害识别方法
第 44 卷第 2 期2024 年 4 月振动、测试与诊断Vol. 44 No. 2Apr.2024 Journal of Vibration，Measurement & Diagnosis基于统计指标的曲线桥支座脱空病害识别方法∗朱劲松1，2，鲁俊男1，杨祥3（1.天津大学水利工程智能建设与运维全国重点实验室天津，300350）（2.天津大学滨海土木工程结构与安全教育部重点实验室天津，300350）（3.河北雄安荣乌高速公路有限公司保定，071700）摘要为快速评估曲线连续梁桥支座健康状态，提出了基于时程统计指标的桥梁支座脱空病害识别方法。
首先，提取行车激励下桥面测点加速度信号的20个时程统计指标，通过概率统计的方式，得出各统计指标的置信区间；其次，根据各时程统计指标对支座脱空的敏感程度不同，采用熵值法确定各统计指标的权重分配值；最后，根据各测点异常指标数计算损伤指数，综合判断测点附近支座是否出现脱空病害。
为验证方法的有效性，以某3×25 m曲线连续梁桥为工程背景，建立车桥耦合动力学模型进行分析验证。
结果表明：该方法可以准确识别脱空支座所在位置，并且可以有效识别较小的损伤；相比于中间支座脱空，时程统计指标对端支座脱空更为敏感。
关键词病害识别；车桥耦合模型；时程统计指标；支座脱空中图分类号U448.42；TU997引言随着城市化、现代化进程的不断加快，曲线连续梁桥广泛应用于城市立交桥与高速公路匝道。
支座将桥梁上部结构受到的荷载传递给下部结构，其健康状态影响着桥梁的使用寿命与运营安全［1］。
由于弯扭耦合作用、养护不到位及基础沉降等原因，导致曲线连续梁桥支座脱空病害频发。
支座脱空将引起其余支座的偏压或超压，导致桥梁整体受力不均，降低桥梁的运营安全。
因此，尽早发现曲线连续梁桥支座的早期病害，具有直接的工程意义和经济效益［2⁃3］。
闫宇智等［4］提出了基于频谱相似性构建损伤指标的桥梁支座脱空病害识别方法。
一种支承辊用钢CCT曲线的测定及显微组织研究
型维氏硬度计测定转变组织的图1 一种钢CCT曲线
由图1可以看出，此试验所用钢的CCT曲线呈形状，即珠光体转变区与贝氏体转变区域是分开的。
此种材料奥氏体化后，以1～2℃/min冷速冷却时，同时发生珠光体和贝氏体转变。
由此看出，可以通过控制材料的冷却速度，得到不同的组织。
随着冷速增加，硬度也逐渐增加，其中5℃/min这个冷速界限其硬度值增大最为突出，对应组织形态上出现了马氏体，这与金相组织出现马氏体是一致的。
当冷速超过20℃/min时，发生马氏体转变，在马氏体转变区域中，随着冷却速度的增加，马氏体半条变细，位错密度增大，故硬度增加。
所以，硬度的总体变化趋势是随冷速的增大而逐渐增高的。
（下转第12
－ ９ －
图1 FAC和TR方法对该化工企业VOCs生成SOA的潜势浓度
工业区34种VOCs总浓度范围为424.93 µg/m3，生产车间、上风向以及下风向浓度平均值分别为（209.37±84.44）µg/m3、
33
污染特征与模拟[D].北京：
2014.
2 Han D，Gao S，Fu Q，etal.Do
compounds （VOCs） emitted from petrochemical industries affect regional PM 2.5。
采用力-位移曲线法测定高温规定延伸强度的可靠性与稳定性分析
高温拉伸试验，共计10个样品。每个样品获得了时 间、位移、变形、力值四组一一对应的数据。以力值
为纵坐标，变形为横坐标，可作出力-变形曲线，即方
法一。以力值为纵坐标，位移为横坐标，可作出力-
位移曲线，即方法二。求得Fpo.#,R$#)试验数据 如表2和表3所示。
表2 300 &试验数据(碳钢)
序号
1 2 3 4 5 均值 标准偏差 相对标准 偏差
1试验过程
1.1样品的选择及制备
选择碳钢及不锈钢样品各1个牌号，碳钢样品
选择了 15NilMnMoNbCu（淬火 + 回火），！508 mm X55 mm,钢管；不锈钢样品为06Cr19Nil0（固溶）， 16 mm X 2000 mm X 1000 mm，钢板。参照 GB/
T2975-1998 取样，按 GB/T 4338-2006 附录 C 制备
表3 550 &试验数据(碳钢)
牌号
试验 温度/C
RP04-方
法一 /
MPa 346
RP04-方
法二/
MPa 350
差值/
MPa
4
344
347
3
15N1M,
MoNbCu 550
342
346
4
344
348
4
344
348
4
344
348 3.8
1. 46 1. 44
0.0043 0.0041
因为是在同一根拉伸样品上测得的方法一、方 法二两个数据，两者之间的比较可以说明两种测量 方法准确度的差异，从10组数据对比可以看出，差 值在17 MPa之间，平均值分别为4. 0,3. 8 MPa,与 测定值比较，大约相当于测定值的1.1%。方法二 的数据略高于方法一，但差异很小，还不能解释为方 法上的差异。
过程参数检测及仪表---常太华
（一）绪论测量过程有三要素：一是测量单位；二是测量方法；三是测量工具。
测量的定义：测量是利用某种工具并以实验或计算的方法获取被测参数数值的过程。
绝对误差：仪表的测量值和真实值之间的代数差。
示值误差：示值误差是指仪表的某一个测量值（示值）的误差，它反映在该点仪表示值的准确性。
基本误差：在规定的正常工作条件下，仪表整个量程范围内各点示值误差中绝对值最大的误差称为仪表的基本误差。
允许误差：按计量部门的规定，仪表厂家保证某一类仪表的基本误差不超过某个规定的数值，此数值就被称为仪表的允许误差（容许误差）注意: 允许误差是一种极限误差，在仪表刻度范围内各点的示值误差均应保证小于至多等于允许误差值。
测量误差的来源有三个方面：测量仪器的精度，观测者技术水平，外界条件的影响。
该三个方面条件相同的观测称为等精度测量。
精确度等级:以引用误差（γa）的形式表示的允许误差去掉百分号剩下的数值就称为仪表的精确度等级（或准确度等级），俗称精度级。
仪表的灵敏度：仪表的灵敏度是指其输出信号的变化值与对应的输入信号变化值的比值。
线性度反映仪表的输入一输出特性曲线与选用的对比直线之间的偏离程度。
线性度又称为非线性误差。
# 输入量上升和下降时，同一输入量相应的两输出量平均值之间的最大偏差与量程之比的百分数称为仪表的回差。
产生的原因：它通常是由于仪表运动系统的摩擦、间隙、弹性元件的弹性滞后等原因造成的。
分辨率反映仪表对输入量微小变化的反应能力。
重复性：同一工作条件下，按同一方向输入信号，并在全量程范围内多次变换信号时，对应同一输入值，仪表输出值的一致性成为重复性。
仪表的可靠性：保险期：仪表使用后能有效地完成规定任务的期限，超过了这一期限可靠性就逐渐降低。
有效性：仪表在规定时间内能正常工作的概率。
概率的大小取决于系统故障率的高低、发现故障的快慢和故障修复时间的长短。
狭义可靠性：由结构可靠性和性能可靠性两部分组成。
前者指仪表在工作时不出故障的概率，后者指仪表能满足原定要求的概率。
机床支承件结构设计方法研究
机床支承件结构设计方法研究作者：白义楚海啸来源：《科学与财富》2015年第27期摘要：随着计算机技术的发展和结构分析与优化软件的普遍应用，机械结构设计已逐渐趋向于数字化设计。
特别是在航空航天、汽车、造船及国防兵器等装备制造业，以有限元法为代表的数字化结构分析、设计与优化手段己得到广泛应用。
机床支承件结构设计的目的是以最低的成本获得性能最佳的支承件结构，最终提升机床整机的综合性能。
由于设计阶段决定了整个产品成本和质量的80%左右，其后的改进和优化措施影响有限，所以设计对于产品的重要性不言而喻。
关键词：支撑件；结构设计；方法1.支承件结构设计方法支承件结构设计方法主要有三种：经验类比法和力学方法和数字化设计方法。
1.1经验类比法经验类比法是一种改良性质的传统设计方法，便捷而实用，但需要以大量积累的经验为基础。
设计人员对已有机床支承件进行小范围的改进或者根据类似机床支承件结构提出设计方案，设计全新的支承件。
类比法不是简单的复制和模仿已有的结构设计，作为一种设计方法，它的成功通常离不开力学理论的分析、校核和大量的模型试验及实物试验的验证。
类比法主要适用于床身等铸造大件的设计。
1.2力学方法力学设计方法主要针对机床的整体刚度，利用力学理论（如材料力学、结构力学和弹性力学等）对机床进行刚度设计。
通过支承件的合理布局，减小其所受弯矩和扭矩，对支承件进行应力应变的物理性能分析。
进而确定支承件材料，整体结构形式，设计参数及筋板的布置形式。
通常力学设计方法同样还需较多的试验验证和结构改进。
相对于类比法，力学方法已表现出其优越性，走出了模仿的阶段，设计自主性得到了提高。
力学设计方法主要用于机床支承件焊接结构的设计。
1.3数字化设计方法（有限元法）数字化设计属于计算机辅助分析（CAA）和辅助设计（CAD）的范畴。
当前，有限元法是最具有代表性和应用范围最广的数字化设计方法。
在进行机床支承件的结构设计时，有限元法集结构性能分析、结构拓扑优化和尺寸优化于一体，几乎贯穿了从概念设计到性能验证的全过程。
高强度矿用链条钢CCT曲线的测定与分析
高强度矿用链条钢CCT曲线的测定与分析
曾海霞;杨佳;鲍雪君
【期刊名称】《机械工程师》
【年(卷),期】2013(000)010
【摘要】在Gleeble-3800热模拟机上测定高强度矿用链条钢23MnNiMoCr54以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线,利用示差热分析法(DSC)确定其临界转变温度AC1、AC3和MSO.结合金相-硬度法,根据降温膨胀曲线以及DSC曲线(低冷速)获得23MnNiMoCr54钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线).分析23MnNiMoCr54钢以不同冷却速度连续冷却时转变产物的金相组织及其显微硬度,确定了冷却速度与转变产物组织的关系,为高强度矿用链条钢23MnNiMoCr54的生产实践和新工艺的制定提供了参考依据.
【总页数】3页(P46-48)
【作者】曾海霞;杨佳;鲍雪君
【作者单位】江阴兴澄特种钢铁有限公司,江苏江阴214429;江阴兴澄特种钢铁有限公司,江苏江阴214429;江阴兴澄特种钢铁有限公司,江苏江阴214429
【正文语种】中文
【中图分类】TG151
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1.大规格矿用高强度圆环链编链及焊接工艺分析
2.矿用高强度圆环链生产中的问题分析及预防措施
3.高强度矿用链条钢的开发
4.高强度矿用链条钢的开发与应用
5.一种高强度钢的CCT曲线的测定与分析
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高速铁路轨道中长波平顺性参数计算方法
高速铁路轨道中长波平顺性参数计算方法随着高铁信息化建设的不断发展，高速铁路轨道中长波平顺性参数的计算也变得越来越重要。
高速铁路轨道平顺性是指单轨段上轨距变化的长周期变化特性，主要通过轨道设计来提高轨道平顺性。
本文将介绍高速铁路轨道中长波平顺性参数计算方法。
首先，对轨道尺寸和形状数据进行处理，提取出每一条单轨段的轨距变化特征，然后结合曲线拟合的方法，计算出轨距变化曲线的长波平顺性参数。
根据实际情况，选择合适的曲线拟合方法，例如可以使用三次B样条曲线，确定正确的拟合模型，求得轨道轨距变化曲线的长波平顺性参数。
其次，如果轨道数据中包含高度变化，则可以使用特征值分析方法，首先通过频率域变换，把高度数据转换成频谱图，然后计算出轨距变化的特征值，即轨距变化的长波平顺性参数，其长波平顺性参数可直接表示轨距变化的曲线的长波平顺性。
最后，将计算出的轨距变化曲线的长波平顺性参数与轨距变化的实际数据进行比较，以检验轨距变化的正确性与准确性，通过对比结果来分析长波平顺性的不同程度，从而找出轨距变化的最佳方案，以及轨距变化由不平顺转换为平顺的最佳参数。
综上所述，高速铁路轨道中长波平顺性参数计算方法主要是通过曲线拟合和特征值分析来计算轨距变化曲线的长波平顺性参数，并根据计算出来的参数和实际轨距变化数据之间的比对，来分析轨距变化的正确性和准确性，以及从不平顺变成平顺的最佳参数，从而为高速铁路轨道的信息化建设提供重要的技术支持。
虽然高速铁路轨道中长波平顺性参数计算方法能够有效解决轨距变化问题，但其实施仍然存在一些挑战。
首先，轨距变化的原始数据分析不够准确，使得模型拟合计算出的长波平顺性参数不够准确。
除此之外，特征值分析方法在提取长波平顺度参数时，也需要更多的实验资料，这就要求轨距变化曲线的测量精度达到更高的水平，从而提高高速铁路轨道曲线长波平顺度参数计算的精准性和准确性。
总之，高速铁路轨道中长波平顺性参数计算方法对高速铁路轨道的设计和信息化建设具有重要的参考价值，但把其应用到实际工程中还存在许多挑战，因此，在今后的研究中，既要努力提高原始数据处理和模型拟合水平，同时也要加强模糊分析和特征值分析方法，以求得更加准确的长波平顺性参数。
结合准静态挠度区间包络面的区间可靠度评估
第42卷第3期2022年6月振动、测试与诊断Vol.42No.3Jun.2022 Journal of Vibration，Measurement&Diagnosis结合准静态挠度区间包络面的区间可靠度评估∗方圣恩1，2，黄继源1（1.福州大学土木工程学院福州，350108）（2.福州大学土木工程防震减灾信息化国家地方联合工程研究中心福州，350108）摘要由于在实际工程中难以获取结构随机参数充分的概率信息，动态荷载也增加了概率可靠度评估的难度，因此将移动荷载简化为准静态荷载，结合挠度曲线和位移影响线提出了准静态挠度曲面的概念，通过虚功原理推导挠度曲面的力学表达式。
采用区间变量体现结构几何尺寸、材料特性与外荷载的不确定性，将挠度曲面拓展为准静态挠度区间包络面。
以简支钢箱梁为例，根据梁的实测准静态挠度曲面与区间包络面之间的关系，提出了一种准静态区间可靠度指标，以评估梁损伤前后的可靠度。
分析结果表明，准静态挠度区间包络面可以有效考虑结构参数与荷载的不确定性，同时区间可靠度指标值随着箱梁损伤程度的增加而降低。
关键词准静态挠度曲面；准静态挠度区间包络面；准静态区间功能函数；准静态区间可靠度指标中图分类号U441；TU312引言土木结构长期运营后不可避免地存在性能退化等问题，根据现场测试数据并结合可靠度分析评价结构的当前状态，以可靠度指标来体现安全性，是较为切实可行的途径［1‑2］。
传统的可靠度分析过程一般基于概率统计理论进行结构或构件的极限状态设计［3］，其间假设结构随机参数服从一定概率分布，以考虑不确定性因素［4‑5］。
由于土木工程实践中往往难以获取足够的参数概率统计信息，经常只能假设参数的概率分布，这种主观假设偏差对可靠度指标的计算有着不利影响，因此考虑采用非概率理论计算结构可靠度，作为有益补充［6］。
此外，实践中更关心结构参数、响应和外荷载的极值，即变化区间范围比区间内的分布形式更为重要。
测量轮廓支承长度率的简便评定法
测量轮廓支承长度率的简便评定法
张泰昌
【期刊名称】《宇航计测技术》
【年(卷),期】1993(012)002
【总页数】3页(P40-42)
【作者】张泰昌
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TG81
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5.轮廓支承长度率tp的测量及tp曲线 [J], 周富臣; 陈泰全
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回转窑托轮支承力测量方法
障一年内停窑 638.04 h，占停窑故障总时间的 49.4%，其
年经济损失高达 400 万元以上，严重制约着公司生产的
正常进行 [2]。为减少安全事故，避免生产中的安全隐患，
对测量托轮受力的方法进行有效分析是十分有现实意
义的，而支承力的测量作为分析托轮受力的重要参数，
Keyword：riding wheel；support system；support force；strain electrometric method
0
引
言
回转窑是水泥、建材、冶金、化工等工业生产中的核
心 设 备 ，其 正 常 运 转 是 确 保 企 业 安 全 、高 效 生 产 的 关
键。回转窑由多档支承系统支撑，支承系统的破坏不仅
是衡量支承系统安全性能的重要指标。
从国内外的文献来看，研究测量托轮受力的方法有
以下几种。传统的方法大多采用经验法来判断，即根据
窑体的新旧程度，选择压铅丝法、观察托轮表面的亮暗
程度或油膜厚度来判断 [3]，这些方法操作步骤简单，只能
定性的判断，不能定量说明。随着理论技术的发展，学
（QMX⁃SCB⁃2014⁃e of riding wheel load was designed，the validation measurement was carried out. The test results show
that the method is feasible though the measurement sensitivity is insufficient.
（1）窑体的轴向中心线的直线度受损，偏差过大，
致使轮带与局部托轮接触区域压力过大，受力不均；
轮廓支承长度率曲线粗糙度
一、问题提出：我公司要求值发动机开发过程中更改成mr1<10，最近达到的值最坏值mr1=12.2 mr2=89%其中mr1<=10%的缸孔数比例为17/24，缸体比例为2/5要求怎么办？二、轮廓支承长度率曲线粗糙度指标相关定义在20世纪80年代初，Trautwein提出了一个关于Abbott-Firestone曲线的两段线性模型，他用这个模型去表示缸膛表面的特征。
从这个模型中还引伸出一个被称为液体滞留容积的参数。
最近，又有学者把Abbott-Firestone曲线分成三个区域，并在此基础上提出了Rk参数集，该参数集也正式地被写进德国DIN4776标准。
这个参数集主要是用于表征具有高预应力的表面，如珩磨表面、抛光表面、磨削表面等，这些相关的参数将轮廓支承度率的增长描述成粗糙度轮廓深度的函数，结合气缸套的平台网纹本身的特点及气缸套的工作状况，确立了基于轮廓支承度率曲线的参数指标，这套评定指标能够对气缸套内表面粗糙度轮廓的磨合特性、润滑特性、网纹分布等进行对应的定量分析，实现完整、准确地描述及评价气缸套平台网纹。
轮廓支承长度率曲线tp(c)，又称Abbott-Firestone曲线，是描述轮廓形状的主要指标。
tp(c)能直观地反映零件表面的耐磨性，对提高承载能力也具有重要的意义。
在动配合中，值tp 值大的表面，使配合面之间的接触面积增大，减少了磨擦损耗，延长零件的寿命。
从tp(c)曲线的特征可以看出，它对气缸套内孔表面耐磨性能、润滑性能，使用寿命等都有非常重要的意义。
为此设定了一组基于轮廓支承长度率曲线的参数集，对应气缸套的实际工作状况，对tp(c)曲线进行量化的描述，如图2所示，粗糙度轮廓及对应的tp(c)曲线被分为三个部分，分别为轮廓峰、核心轮廓和轮廓谷。
图2 基于Abbott曲线的评定参数a. 简约峰高RPK 是指粗糙度核心轮廓上方的轮廓峰的平均高度。
表面轮廓顶部的这一部分，当发动机开始运行时，将很快被磨损掉，其减低的高度将影响气缸套进入正常工作状态的磨合时间，及实际材料磨损量。
轮廓支承长度率
轮廓支承长度率轮廓支承长度率是指物体轮廓的周长与支承的长度之比。
它是一个重要的几何概念，在各个领域都有广泛的应用。
本文将从数学、物理和工程等多个角度介绍轮廓支承长度率的概念和应用。
一、数学中的轮廓支承长度率在数学中，轮廓支承长度率是描述曲线形状的一个重要指标。
对于任意一个曲线，我们可以计算其周长，即曲线上所有点之间的距离之和。
而支承的长度则是指曲线所覆盖的最长距离。
轮廓支承长度率就是周长与支承长度之比。
轮廓支承长度率可以帮助我们比较不同曲线的形状特征。
当轮廓支承长度率接近于1时，说明曲线的形状比较平坦，类似于直线。
当轮廓支承长度率接近于0时，说明曲线的形状比较扭曲，类似于螺旋线。
在物理学中，轮廓支承长度率被广泛应用于描述物体的形状特征。
例如，在流体力学中，轮廓支承长度率可以帮助我们分析流体在管道中的流动情况。
当轮廓支承长度率较大时，说明管道的曲率较小，流体流动较为顺畅。
当轮廓支承长度率较小时，说明管道的曲率较大，流体流动较为湍流。
三、工程中的轮廓支承长度率在工程领域中，轮廓支承长度率也有着重要的应用。
例如，在建筑设计中，轮廓支承长度率可以帮助我们评估建筑物的结构稳定性。
当轮廓支承长度率较大时，说明建筑物的结构比较牢固，能够承受较大的外力。
当轮廓支承长度率较小时，说明建筑物的结构比较脆弱，容易发生倒塌等事故。
轮廓支承长度率还可以应用于机械设计中。
例如，在轴承设计中，轮廓支承长度率可以帮助我们评估轴承的承载能力。
当轮廓支承长度率较大时，说明轴承能够承受较大的载荷，使用寿命较长。
当轮廓支承长度率较小时，说明轴承的承载能力较弱，容易产生疲劳破坏。
轮廓支承长度率是一个重要的几何概念，在数学、物理和工程等多个领域都有着广泛的应用。
它可以帮助我们比较曲线的形状特征，分析流体在管道中的流动情况，评估建筑物的结构稳定性，以及评估轴承的承载能力。
通过深入研究和应用轮廓支承长度率，我们可以更好地理解和利用曲线的形状特征，为各个领域的研究和应用提供有力支持。
钢丝伸长率的种类、定义和换算
徐效谦，等：钢丝伸长率的种类、定义和换算·６１·钢丝伸长率的种类、定义和换算徐效谦，徐海成，咸永拉（东北特殊钢集团大连钢丝制品公司，辽宁大连１１６０３１）摘要钢丝伸长率分为６种：断后伸长率、断裂总伸长率、最大力总伸长率、最大力非比例伸长率、残余延伸率和屈服点延伸率。
介绍影响伸长率的因素，从分析钢铁材料拉伸时应力一应变特性着手，揭示各种伸长率的含义、用途、区别及换算关系。
同时根据大量试验数据，探索钢丝组织结构和冷加工工艺对伸长率的影响。
关键词伸长率；延伸率；换算钢丝伸长率是衡量钢丝塑性的一项参数，ＧＢ／Ｔｋ２２８－－２００２｛金属材料室温拉伸试验方法》等效采用ＩＳＯ６８９２：１９９８，将伸长率分为６种：断后伸长率（Ａ）、断裂总伸长率（Ａ。
）、最大力总伸长率（Ａ醇）、最大力非比例伸长率（Ａ。
）、残余延伸率（Ａ，）和屈服点延伸率（Ａ。
）。
断后伸长率是卸除应力后测定的伸长率，其余５项均为在应力下测定的伸长率…。
０１伸长率的定义和用途图１用图解法测定断后延伸和断裂总延伸ＧＢ／Ｔ２２８－－２００２定义伸长时采用了２个近义断裂总伸长率是断裂的瞬间，试样伸长的增量术语：伸长（ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ）和延伸（ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ），可以理解与原始标距的百分比。
钢丝断裂总伸长率是在应力为拉伸试验时，引伸计上标距厶。
的伸长称为“延下测定的伸长率。
弓ｌ伸计的标距应等于试样标距，伸”，试样上标距厶的伸长称为“伸长”，试验中可试验时记录拉伸力一延伸曲线，测得图１中Ｃ点，以用测延伸的方法测定伸长，两者无本质区别。
ＯＣ为断裂总伸长（△厶），则断裂总伸长率计算方法从金属材料应力一应变曲线上可以看出，钢丝如式（２）。
断裂总伸长（△厶）实际包含了试样弹性拉伸试验时伸长由弹性伸长、塑性均匀变形伸长和伸长、塑性均匀变形伸长和局部缩径伸长全部３项局部缩径伸长３部分组成，不同伸长率实际上是这伸长率。
３种伸长中的全部或部分伸长与原始标距长度的百分比。
贵州省遵义市市汇川区红星私立学校2022-2023学年高三物理模拟试题含解析
贵州省遵义市市汇川区红星私立学校2022-2023学年高三物理模拟试题含解析一、选择题：本题共5小题，每小题3分，共计15分．每小题只有一个选项符合题意1. 如图所示，一定质量的理想气体，从状态A变化到状态B的过程中A．气体对外做正功B．气体从外界吸收热量C．气体的密度增大D．单位时间内单位面积器壁上碰撞的分子数增多参考答案：AB2. （多选）如图所示，在竖直方向的磁感应强度为B的匀强磁场中，金属框架ABCD固定在水平面内，AB与CD平行且足够长，BC与CD夹角θ(θ<90°)，光滑导体棒EF(垂直于CD)在外力作用下以垂直于自身的速度v向右匀速运动，框架中的BC部分与导体棒单位长度的电阻均为R，AB与CD的电阻不计，导体棒在滑动过程中始终保持与导轨良好接触，经过C点瞬间作为计时起点，下列关于电路中电流大小I与时间t、消耗的电功率P 与导体棒水平移动的距离x变化规律的图象中正确的是：参考答案：AD3. 关于静电场，下列说法正确的是（）A．电场中任意两点之间的电势差只与这两点的场强有关B．无论是正电荷还是负电荷，只要静电力做正功电势能一定减小C．电势越高的位置，电荷的电势能越大D．在等势面上，电场强度处处相等参考答案：B4. 如图所示，在研究平抛运动时，小球A沿轨道滑下，离开轨道末端（末端水平）时撞开接触开关S，被电磁铁吸住的小球B同时自由下落，改变整个装置的高度H做同样的实验，发现位于同一高度的A、B两个小球总是同时落地，该实验现象说明了A球在离开轨道后（）A．竖直方向的分运动是匀速直线运动B．竖直方向的分运动是自由落体运动C．水平方向的分运动是匀加速直线运动D．水平方向的分运动是匀速直线运动参考答案：B5. （1）在“探究加速度与力、质量的关系”的实验中，当挂上重物时，只有重物的时，才可以近似认为重物的重力大小等于小车所受合外力的大小。
（2）在“探究加速度与力、质量的关系”的实验中，以下做法正确的是 ()A．平衡摩擦力时，应将重物用细绳通过定滑轮系在小车上B．每次改变小车的质量时，不需要重新平衡摩擦力C．实验时，先放开小车，再接通打点计时器的电源D．求小车运动的加速度时，可用天平测出重物和砝码的质量(M′和m′)以及小车质量M，直接用公式a＝g求出（3）如图中甲所示为实验中用打点计时器打出的一条较理想的纸带，纸带上A、B、C、D、E、F、G为七个相邻的计数点，相邻计数点间的时间间隔是0.1 s，距离如图甲所示，单位是 cm，小车的加速度是________m/s2（取三位有效数字），在验证质量一定时加速度a和合外力F的关系时，某学生根据实验数据作出了如图乙所示的a—F图象，其原因是 .参考答案：(1)重物的质量远小于小车的质量(2)B(3)1.59 平衡摩擦力过度二、填空题：本题共8小题，每小题2分，共计16分6. 有两火箭A、B沿同一直线相向运动，测得二者相对于地球的速度大小分别为0.9c和0.8c，则在A上测B相对于A的运动速度为。