扣件式钢管脚手架计算书(新)
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
扣件式钢管满堂脚手架计算书
扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。
立杆步距h ：1.5m 。
立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
51.3双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490注禺銳向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆棍數为不包會 两僧水平杆‘如本明側为2.纵、横向水平杆布置承载能力极限状态侧面图橫向水平秆q=1.2 2033+G kjb Xlb/(n+1))+1.4 G24b/(n+1)=1.2 ©033+0.35 0渤(2+1))+1.4 3>0.9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb */(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 为.43 沐.52=0.32kN m(T =M bax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm2< [f]=205N/mn?满足要求！2、挠度验算v ax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1J04 X5004心00 206000 >107800)=1.602mmv ax= 1.602mm< [ v=]min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用极限状态R max' =1.1q'l a=1.1 为.04 1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F i=R max=2.35kN q=1.2 %.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F l'=R max'=1.71kN q'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:2.35kN900弯矩图(kN m)(T =M bax/W=0.7 X106/4490=156.35N/mm2w满足要求!2、挠度验算计算简图如下: Z35kNOlO^NZ m1.71 kN 1.71 kNDlQ^N/mt，1 * J M i w i I iu ! 1 I J M n Fi i ;m F 1111 \jir > t 工入」ii mm i w工，JI、工門J >变形图（mm）v ax = 1.991mm< [ =]n[l b/150, 10]= min[900/150, 10] = 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kN WR.75 卷=6kN横向水平杆：R max=2.37kN WR=0.75 8=6kN满足要求！六、荷载计算1立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N Gik=(gk+l a>n/2 %.033/h) (I H-H i)=(0.129+1.5 2/2 @033/1.8) (5t.3-24)=4.28kN 单内立杆：N Gik=4.28kN双外立杆：N Gik=(gk+0.033+l a>h/2 /.033/h) H/=(0.129+0.033+1.5 2// /.033/1.8) 24=4.56kN 双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1) / //G kjb X1/2/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 @9 /.35 //2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/h 粕W /G kjb X1/2/2=24/1.8 1.5 /0.9 0.35 1/2/2=1.58kN 1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1) laG kdb X1/2=((51.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h 粕G kdb %/2=24/1.8 15 0.14 1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw Xa 御-H1)=0.01 *5 &1.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=G kmw X la H仁0.01 X.5 24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=N G2k1 = 1.91kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Qik=la 耘X n jj M G kjj + n zj X3kzj)/2=1.5 0.9 总)3+1 X2)/2=3.38kN 内立杆：N Qik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2 )N Gik+ N G2k)+0.9 X4 純Qik=1.2 )4.28+4.02)+0.9 )1.4 3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2 XN G1k+ N G2k)+0.9 X4 N Q1k=1.2 .(4.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2 g.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2)(N GS1k+ N GS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2)(4.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳绳卡作法第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷累具套环S&彌细承力端2A L 120 , 注乂縄卡间動为cd-仏d 为钢丝绳直径钢丝绳钢丝绳连接吊环作法_（共第i次卸荷验算a =arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/200)=86.19 °a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P i=K f XK x XNXh j(n+i)/(H-H i) >H L/|F0.8 X.5 X1.68 送1/(51.3-24) 3/X5=21.56kNP2=K f X K x X N X h j(n+1)/(H-H1)林/1尹0.8 为.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1=21.56/si n86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1, T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2个w [n]=个满足要求！P g=k X[F g]/ a =9X 27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/ n)=(4 >[F g]/([f] 1俗=4 X27.94 103/(65 n1)2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm,必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。
扣件式脚手48计算书
扣件式脚手48计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数g k(kN/m)装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区湖南张家界市安全网设置全封闭基本风压ω2) 0.30(kN/m0.81，0.81，0.904 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.243，0.243，0.271风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.07×0.75/(2+1)) +1.4×2×0.75/(2+1)=0.757kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.07×0.75/(2+1))=0.048kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.757×1.52=0.17kN·mσ=γ0M max/W=1.1×0.17×106/4120=45.482N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.048×15004/(100×206000×98900)=0.08mm νmax＝0.08mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.757×1.5=1.249kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.048×1.5=0.079kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.249kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.079kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1.1×0.314×106/4120=83.96N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.064mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.262kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1.1×1.249/2=0.625kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.1×1.262kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.03/1.8)×(48-18)=4.62 2kN单内立杆：N G1k=4.622kN双外立杆：N GS1k=(gk+0.03+l a×n/2×0.03/h)×H1=(0.129+0.03+1.5×2/2×0.03/1.8)×18=3 .315kN双内立杆：N GS1k=3.315kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((48-18)/1.8+1)×1.5×0.75×0.07×1 /1/2=0.696kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.696kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=18/1.8×1.5×0.75×0.07×1/1/2=0.394kN 1/1表示脚手板1步1设双内立杆：N GS2k1=0.394kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/1=((48-18)/1.8+1)×1.5×0.05×1/1=1.325kN 1/1表示挡脚板1步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/1=18/1.8×1.5×0.05×1/1=0.75kN 1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(48-18)=0.45kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×18=0.27kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.696+1.325+0.45=2.471kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.696kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.394+0.75+0.27=1.414kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.394kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.75×(1×2)/2=1.125kN内立杆：N Q1k=1.125kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(4.622+2.471)+ 1.4×1.125=10.087kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(4.622+0.696)+ 1.4×1.125=7.957kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.315+1.414)+ 1.4×1.125=7.25kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.315+0.394)+1.4×1.125=6.026kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k)=(1.2×(4.622+2.471)+1.4×1.125)=10.087kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(3.315+1.414)+10.087=15.762kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.5×3.62)= 0.119kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1.1×[10086.75/(0.191×384)+119042.784/4120]=183.063N/mm2≤[f] =205N/mm2满足要求！M wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.271×1.5×3.62)= 0.133kN·mσ=γ0K S(N S/(φA)+M wd/W)=1.1×0.6×(15761.61/(0.191×384)+132759.648/4120)=163.101N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(5.511+3)×103/(0.896×384)=24.737N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.511+3=8.511k N≤0.85×12=10.2kN满足要求！Word 资料。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书摘要：扣件式钢管脚手架是一种常用的建筑施工辅助设备，使用性能优越，承载能力强，搭建方便快捷。
本文旨在通过对扣件式钢管脚手架的计算，确保其安全可靠地应用于实际工程中。
本文将重点讨论扣件式钢管脚手架的使用条件、计算方法，以及设计中需要考虑的因素等内容。
第1章引言1.1 背景随着建筑行业的快速发展，脚手架作为一种重要的施工辅助设备，扮演着重要的角色。
扣件式钢管脚手架由于其搭建灵活性高、抗震性强等优点，成为目前广泛使用的脚手架系统之一。
1.2 目的本文的目的是通过扣件式钢管脚手架的计算，确保其在实际使用中的安全性和稳定性。
第2章扣件式钢管脚手架的使用条件2.1 施工环境钢管脚手架的搭建需要考虑施工环境的因素，包括地面平整度、承重能力等。
同时，施工现场还应避免障碍物的影响，以保证扣件式钢管脚手架的稳定性。
2.2 承载能力扣件式钢管脚手架的承载能力是保证其安全性的关键。
根据实际需求，需要计算和评估扣件式钢管脚手架的承载能力，确保其在不同工况下的稳定性和可靠性。
2.3 使用限制在使用扣件式钢管脚手架时，要遵守相应的使用限制要求，包括搭建方向、最大高度、最大跨度等。
这些限制条件是为了保证扣件式钢管脚手架的整体稳定和安全性。
第3章计算方法3.1 荷载分析在设计扣件式钢管脚手架时，首先需要进行荷载分析。
根据实际情况，包括人员载荷、材料载荷等，计算出施工期间扣件式钢管脚手架受到的总荷载。
在计算过程中，要合理考虑每个节点的荷载分配情况，确保扣件的承载能力不超过其极限值。
3.2 结构计算在计算扣件式钢管脚手架的结构时，要考虑杆件的强度和稳定性。
通过对杆件截面尺寸、材质等进行计算，确保其满足承载能力和稳定性的要求。
同时要根据实际情况，结合边界条件和约束条件进行计算和优化。
3.3 连接计算扣件是扣件式钢管脚手架的关键连接件，其强度和刚度直接影响整个系统的稳定性。
在连接计算中，要充分考虑扣件材料的强度、刚度，以及扣件与杆件之间的配合情况，确保连接的可靠性和稳定性。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。
以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。
一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。
二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz ＝＿____。
风荷载体型系数μs ＝＿____。
三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。
均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。
集中活载：P2 ＝＿____kN。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
扣件式钢管脚手架计算书
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m2 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷4= 600 2、强度验算 荷载作用下的2= 131.47
（二）、小横杆的计算 小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1
R
R
R1
c
c lb
c
1、强度验算 计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/4=
300
mm [f]=205N/mm
2
M=R×c= 361.5 N·m 2 小横杆的验算 σ =M/W= 71.2 N/mm ≤ 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）= 2.38 mm 其中: [w]=lb/150= 8 mm 满足要求 验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力 根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 602.554 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 1807.66 N ≤ 满足要求 其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算 大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重 活荷载计算 活荷载的层数 n' 风荷载的计算 计算参数： N2=P×la×lb= 2
2、立杆内力的计算 立杆采用单立杆 立杆自重N3=38.4×H=
153.6 N 2
有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 其中：
2.15 m 1.155 1.55 210
落地扣件式-12016
扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版二、脚手架总参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35 kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.225kN·mσ=M max/W=0.225×106/4490=50.086N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=0.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.439kN正常使用极限状态V K=1.046kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。
由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mF q=1.4 0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m 简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M max=0.67kN·mσ=M max/W=0.67×106/4490=149.328N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝4.231mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.111kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.111kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=31、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=12×0.13+3×(0.9+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=1.679kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=2N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=2×(0.9+0.15)×1.5×0.35/2+2×0.17×1.5+1.5×12×0.01=1.2 41kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+0×2)×(0.9+0.15)×1.5/2=2.363kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部高的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+1.4×2.363=6.812kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+0.9×1.4×2.363=6.482kN长细比验算：l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119mλ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ϕA=6.812×1000/(0.188×424)=85.583N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=6.482×1000/(0.188×424)+0.152×106/4490=115.23N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[ϕAf-(1.2N G2K+1.4∑N QK)]/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+1.4×2.363×1000))/(1.2×0.13×1000)=73.853m组合风荷载：[H]={ϕAf-[1.2N G2K+0.9⨯1.4（∑N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+0.9×1.4×(2.363×1000+0.12×106/449 0)))/(1.2×0.13×1000)=75.756mH=12m≤[H]=73.853m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3×1000=300mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.949风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.248×16.2=5.621kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=5.621+3=8.621kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，结构形式为_____。
为满足施工需求，需在建筑物外侧搭建扣件式脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____米2、立杆横距：＿____米3、立杆纵距：＿____米4、步距：＿____米5、内立杆距建筑物距离：＿____米三、荷载计算1、恒载标准值每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m脚手板自重标准值：＿____kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m安全网自重标准值：＿____kN/m²2、活载标准值施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²同时施工层数：＿____层3、风荷载标准值基本风压：＿____kN/m²风荷载体型系数：＿____风压高度变化系数：＿____四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m活载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载（纵向水平杆传来）：＿____kN恒载（脚手板传来）：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。
六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。
2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。
扣件式钢管落地脚手架计算书2
扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况东方体育城33#楼工程位于东海县晶都路南，振兴路西，为砖混结构，地上6层，建筑总高度20米，建筑总面积6398.47平方米，标准层层高2.8米，。
本工程由连云港万盛房地产开发有限公司投资建设，连云港东海设计有限公司设计，连云港天正监理公司监理，安徽第一建筑工程公司组织施工；由张宝安担任项目经理，霍连军担任技术负责人。
二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
三、计算参数1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3.2；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.2；单位重量q g（kN/m）：0.0347；惯性矩I（mm4）：113600；抵抗矩W（mm3）：4730；截面积A（mm2）：450；回转半径i（mm）；15.9；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：25；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：5；立杆底垫块面积A（m2）：0.2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.35；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.15；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况：全封闭;连云港地区基本风压w0（kN/m2）: 0.55;4、其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高25m，地处B类(城市郊区)μz为：1.42；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.53；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.292kN/m2；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.245；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0159=170荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4；地基承载力标准值f gk（kPa）地基为粘性土：200；脚手架地基承载力调整系数k c（查JGJ 130-2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；5、材料种类说明脚手板采用：竹串片脚手板挡脚板采用：栏杆，竹笆片脚手板挡板安全网采用：ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。
扣件式单管落地脚手架设计计算书
扣件式单管落地脚手架设计计算书1．计算参数设定（1）基本参数脚手架塔设高度40.00m,立杆材料采用Φ48×3.5mm,横向杆上有1条纵向杆,立杆横距1.2m,立杆纵距La=1.20m,立杆步距h=1.80m;连接件按3步3跨布置,连接件材料为预埋钢管。
（2）钢管截面特征钢管类型Φ48×3.5mm,截面积A=424mm2,惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m；Q235钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E =206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1137kN/m脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.1600kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架12.00kN/m2,结构脚手架1.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为40.00m,地面粗糙度按C类；风压高度变化系数μz=0.74(标高+6m)；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东连南县,基本风压ω0=0.20kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.74×1.040×0.20=0.15kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重G K1=0.0326kN/m；脚手板自重G K2=0.10×0.40=0.04kN/m；施工活荷Q K=1.00×0.40=0.40kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/mq2=1.4×0.40=0.56kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算 L=1.80m。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书目录1 工程概况 ........................................................................... ............................ 1 2 支架结构与材料 ........................................................................... ................ 1 2.1支架结构 ........................................................................... ................... 1 2.2材料特性 ........................................................................... ................... 2 3 荷载标准计算 ........................................................................... .................... 2 4 大横杆计算 ........................................................................... ........................ 3 4.1大横杆荷载计算 ........................................................................... ....... 3 4.2强度计算 ........................................................................... ................... 3 4.3挠度计算 ........................................................................... ................... 4 5 小横杆的计算 ........................................................................... .................... 4 5.1小横杆荷载计算 ........................................................................... ....... 4 5.2 强度计算 ........................................................................... .................. 4 5.3挠度计算 ........................................................................... ................... 5 6 扣件的抗滑承载力计算: .......................................................................... ... 5 7 立杆计算： ......................................................................... .......................... 6 7.1荷载计算: .......................................................................... .................. 6 7.2立杆的稳定性计算: .......................................................................... .. 6 7.3最大搭设高度的计算 ..........................................................................7 8 连接件的计算 ........................................................................... .................... 8 9 立杆的地基承载力计算 ........................................................................... . (9)济南黄河公铁两用桥扣件式钢管脚手架计算书1 工程概况济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。
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目录1 工程概况 (1)2 支架结构与材料 (1)2.1支架结构 (1)2.2材料特性 (2)3 荷载标准计算 (2)4 大横杆计算 (3)4.1大横杆荷载计算 (3)4.2强度计算 (3)4.3挠度计算 (4)5 小横杆的计算 (4)5.1小横杆荷载计算 (4)5.2 强度计算 (4)5.3挠度计算 (5)6 扣件的抗滑承载力计算: (5)7 立杆计算： (6)7.1荷载计算: (6)7.2立杆的稳定性计算: (6)7.3最大搭设高度的计算 (7)8 连接件的计算 (8)9 立杆的地基承载力计算 (9)济南黄河公铁两用桥扣件式钢管脚手架计算书1 工程概况济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。
济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。
公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。
石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。
主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。
2 支架结构与材料2.1支架结构脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。
脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
立杆搭设要垂直，横杆搭设要水平，立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于±50mm，大横杆搭设要水平，全长水平差不大于±20mm，立杆的间距排距偏差不大于±20mm，小横杆外侧伸出架体的长度为150mm，小横杆偏离主节点的距离不应大于150cm，靠墩一侧的外伸长度不应大于200mm。
每隔3.6m设置一道连接件。
脚手架搭设高度应高出墩顶平台120cm。
距地面20cm处设扫地杆。
脚手架应设置接地装置。
支架高度暂按36m高计算。
2.2材料特性钢管截面几何特性钢材的强度设计值及弹性模量(N/mm2)扣件、底座、可调托撑的承载力设计值(kN)受压、受拉构件的容许长细比单、双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值g k（kN/m）3 荷载标准计算作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
双排架脚手架永久荷载包含下列内容：（1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横桥向水平杆、剪刀撑、扣件的自重；（2）构、配件自重：包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
脚手架可变荷载包括下列内容：（1）施工荷载：作业人员层上的人员、器具和材料等的自重；（2）风荷载。
脚手板自重标准值：0.35 kN/m 2栏杆、挡脚板自重标准值：0.17 kN/m密目网自重标准值：0.02kN/m 2立杆每米自重标准值：0.1295 kN/m构配件取值：单个直角扣件13.2N/个单个转角扣件14.6N/个单个对接扣件18.4N/个施工均布荷载标准值：3.0 kN/m 2基本风压：0.6 kP/m 2挡风系数及水平风荷载标准值计算ψ=1.2An/Aw=1.2An/La/hAn=(La+h+0.325Lah)*d其中，La=1.5m ，h=1.8m ，d=4.8cm 。
代入数据得：ψ=0.201水平风荷载标准值：Wk=ψ*W0=0.201*0.6=0.121 kN/m 24 大横杆计算4.1大横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×1.0/2=0.175 kN/m活荷载标准值q2=3×1.0=1.5（kN/m ）4.2强度计算(1)、最大弯矩：221)4.1117.02.11.0(l q q M ⨯⨯-⨯-=其中：l 立杆纵距；取l=1.5 mq1 脚手板的荷载标准值 q1 = 0.175 kN/mq2 活荷载标准值 q2 = 1.5 kN/m经计算得到：M=(-0.1×1.2×0.175-0.117×1.4×1.5)×1.5^2=-0.60 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：W M=σ其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.078 cm 3M 最大弯矩 M = -0.60 kN.m经计算得到:σ=0.60×106÷(5.078×103)＝118.2 N/mm2大横杆强度计算值小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求4.3挠度计算最大挠度：EIl q EI l q V 10099.0100667.04241+= 其中: l 立杆纵距 l = 1.5 mI 截面惯性矩 I = 12.187 cm 4E 弹性摸量 E = 206000 N/mm 2q1 脚手板的荷载标准值 q1 = 0.175 kN/mq2 活荷载标准值 q2 = 1.5 kN/m经计算得到：V=(0.667*0.175+0.99*1.5)×(1.5×103)^4÷(100×206000×12.187×10000)=3.23 mm最大挠度计算值小于等于l/150=10mm,并且小于10mm,故满足要求 5 小横杆的计算5.1小横杆荷载计算大横杆自重标准值:P1=0.03841×1.5=0.058 kN脚手板的荷载标准值:P2=1×1.5×0.35=0.525 kN静荷载标准值:P=0.058+0.525=0.583 kN活荷载标准值:Q=3×1.5×1.0=4.5 kN5.2 强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:2/Pl M =其中: l 立杆的排距 l =1.0 mP 静荷载标准值 P = 0.583 kNQ 活荷载标准值 Q = 4.5 kN经计算得到最大弯矩 M= (1.2×0.583+1.4×4.5)×1.0÷2 =3.50 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：WM =σ其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.078 cm3M 最大弯矩 M = 3.50 kN.m 经计算得到:σ=3.5×106÷(5.078×103)＝68.9 N/mm2大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2，故满足要求5.3挠度计算EIPl V 648233=其中: l 立杆的排距 l = 1.0 mI 截面惯性矩 I = 12.187 cm4E 弹性摸量 E = 206000 N/mm 2P 静荷载标准值 P =0.583 kNQ 活荷载标准值Q = 4.5 kN 经计算最大挠度V=23÷648×(0.583+4.5)×103×(1.0×103)^3÷(2.06×105×12.187×104)=7.2 mm最大挠度计算值小于等于l/150=10mm,故满足要求6 扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值 P1 = 0.03841×(1.0 +1.5) =0.096kN脚手板的荷载标准值 P2 = 0.35×1.5×1.0÷2 =0.263kN活荷载标准值 Q = 3×1.5×1.0÷2 =2.25kN荷载的计算值 R = 1.2×(0.096+0.263)+1.4×2.25 =3.58 kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:C R R ≤其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc=8kNR 荷载的计算值 R=3.58kN扣件的抗滑承载力小于扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!7 立杆计算：7.1荷载计算:每米立杆承受的结构自重标准值 NG1=0.1295×36=4.662 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×1.5×1.0/2=0.263 kN栏杆与挡脚板自重标准值 NG3=0.17×1.5=0.225 kN密目网自重荷载：NG4=0.02×1.5=0.03 kN静荷载标准值 NG=4.662+0.263+0.225+0.03=5.18 kN活荷载标准值NQ=3×1.5×1.0÷2=2.25 kN风荷载标准值Wk=0.121×36×1.5=6.534 kN不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N=1.2×5.18+1.4×2.25=9.366 kN 组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值 N=1.2×5.18+0.9×1.4×2.25=9.05 kN 风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.121×1.5×1.8^2÷10=0.059 kN.m 风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.9×1.4×0.058=0.073 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力:NG2k=(18.4×6+13.2×20+14.6×9)/1000 =0.5058 kN7.2立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:il 0=λ 其中: lo 立杆的计算长度 lo = k μh=1×1.8×1.8=3.24 mi 立杆的回转半径 i = 1.578 cm 经过计算,立杆的长细比 λ=3.12×100÷1.578=205立杆的长细比小于立杆容许长细比210,满足要求!(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式[]f AN ≤=ϕσ 其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=9.366 kNφ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 λ 的结果查表得到φ=0.172 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=9.366×103÷0.172÷489=111.4 N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式[]f WM A N W ≤+=ϕσ 其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.078 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=9.05 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.073 kN.mφ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 λ 的结果查表得到φ=0.172 考虑风荷载时立杆的稳定性σ=9050/(0.172×489)+7.3×104÷5078=122.0 N/mm2不考虑风荷载时,立杆应力111.4N/mm2小于允许应力205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆应力122.0N/mm2小于允许应力205N/mm2,满足要求 7.3最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：[]k Qk k G g N N Af H 2.1)4.12.1(2∑+-=ϕ组合风荷载最大搭设高度： []k wk Qk k G g A W M N N Af H 2.1)(4.19.02.12⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+-=∑ϕϕ其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩 W = 5.078 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值 gk=0.1295 kN/mNQK 活荷载标准值 NQK=2.25 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩 Mwk=0.073 kN.mN G2K 构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K =0.5058 kNφ 轴心受压杆件稳定系数 φ = 0.172经计算，不组合风荷载最大搭设高度 ：Hs=(0.172×489×205÷1000-(1.2×0.5058+1.4×2.25))÷(1.2×0.1295)=86.8m组合风荷载最大搭设高度:Hs=(0.172×489×205÷1000-(1.2×0.5058+0.9×1.4×(2.25+0.073×0.172×489÷5.078÷10000)))÷(1.2×0.1295)=88.8 m最大搭设高度应该取上式中的较小值 Hs=86.8m由于搭设高度Hs 大于等于26m,所以按下式调整:[]SS H H H 001.01+= 经计算得到脚手架高度限值为 [H]=86.8m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架最大高度应为50m 。