多塔结构计算阵型个数不够造成的配筋异常
结构计算中阵型出现局部振动的处理方式(值得收藏)
结构计算中阵型出现局部振动的处理方式(值得收藏)一、局部振动现象用户在进行反应谱计算后,有时软件会出现局部振动提示,其中左侧列出存在局部振动的振型号,右侧列出指定振型中存在局部振动的楼层位置.双击振型号后软件会显示该振型的位移动画,用户可以从变形动画判断局部振动的原因.YJK使用能量集中程度判断局部振动.对每个振型,程序都会计算各楼层在该振型下的能量,当该楼层能量占总能量的百分比超过一定限值时,软件认定此楼层存在局部振动.出现局部振动时,用户应根据实际情况判断是否要对其进行处理.常见以下2种情况：低阶振型存在局部振动（一般为前9阶）振型从整体层面反映结构的相对刚度,局部振动一定是模型中刚度较弱的地方.低阶振型出现局部振动,说明局部振动处的结构布置不合理,应该分析原因并做相应调整.这种不合理可能是建模错误导致的（构件没连上、设置多余铰接等）,也可能是局部构件刚度较弱导致的.高阶振型存在局部振动正常结构的低阶振型均是以整体平动、转动（大跨度结构还有竖向振动）为主,高阶振型可能会激发结构薄弱部位的局部振动.出现个别几个高阶局部振动,一般不影响整体计算,用户可不做处理.存在局部振动的振型一般只提供很少的有效质量系数,这种振型较多时会使用户计算大量振型来满足有效质量系数的要求.这时用户不能盲目增加振型数来满足要求,而是要分析局部振动成因,检查模型并调整结构布置,使结构使用较少振型就能满足有效质量系数的要求.二、局部振动处理实例1．局部振动发生在第1阶振型预示建模错误此工程为一个6层框架结构,计算后提示局部振动,且发生在第1阶振型.查看振型文本发现第1阶振型几乎没有提供平动/转动有效质量系数,表明模型存在问题.返回建模模块检查,发现5层一根梁与柱未连接,形成很长的悬臂梁,产生刚度薄弱处,引起局部振动.将此处的梁与柱相连后计算,软件不再提示局部振动,且振型计算正常（第1阶提供了74.88%的X向质量参与系数）.结论：第1阶振型存在局部振动时,一定是建模错误所致,应检查构件是否正确连接.2．前几阶振型均为局部振动的计算结果不能用此工程为一个带有大跨度空间桁架的结构,计算后前几阶振型均包含局部振动.查看振型文本发现前17阶振型均没有提供平动/转动有效质量系数,表明模型存在问题.返回建模模块发现局部振动处,梁存在过多多余节点.计算振型时这些节点上均分配有质量,引起梁的局部振动.将梁上的多余节点去掉后计算,前几阶振型不再是局部振动,且振型计算正常.结论：前几阶振型均为局部振动时,可能是构件上存在过多多余节点所致,应去掉多余节点后计算.3．局部振动发生在前几阶时模型常有缺陷此工程为一个4层框架结构,第4层为门刚结构.计算后提示第4层存在局部振动.查看振型文本发现前第3~21阶振型几乎没有提供平动/转动有效质量系数,表明模型存在问题.只有4层的框架结构,计算80阶振型,X、Y向有效质量系数不到30%.返回建模模块去掉梁上多余节点,并将第4层楼板厚度改为20mm后计算,前几阶振型不再是局部振动,且只计算了前9阶振型就使X、Y向有效质量系数达到90%以上.结论：低阶振型存在局部振动,且前几阶振型未能提供较大的有效质量系数时,应检查构件是否存在多余节点,同时注意楼板是否提供足够的面内刚度.4．薄弱结构导致局部振动,应保证足够的有效质量系数此工程为一个21层框剪结构,主楼旁边还有一个6层小框架.计算后提示6层小框架存在局部振动.查看振型文本发现存在局部振动的振型几乎没有提供平动/转动有效质量系数,总的质量参与系数未达到要求.由于6层小框架相对于主楼而言刚度很弱,因此在低阶振型就激发出小框架部分的振动.计算主楼时最好将小框架删除,忽略小框架的影响.如果主楼计算要考虑小框架的影响,则需要适当增加计算振型数,使有效质量系数满足要求.增加计算振型数到63个,X、Y向有效质量系数才满足要求.结论：多塔结构计算应注意增加振型数保证有效质量系数满足要求；若局部振动由刚度很弱的小结构（一般为烟道、凉亭等次要结构）引起的,则建议计算主楼时删除这些产生局部振动的小结构,这样使用较少振型数就能满足有效质量系数的要求.5．个别高阶振型存在局部振动时可忽略此工程为一个带空间网架的3层框架结构,计算后提示第16、17阶振型存在局部振动.查看振型文本发现该结构只计算了前21阶振型就使X、Y向有效质量系数满足要求,这里的高阶局部振动可以忽略.结论：高阶振型产生局部振动时,此局部振动部位已经存在较大刚度,若通过较少的振型数就能满足有效质量系数,则此高阶振型可以忽略.三、结论振型从整体层面反映结构的相对刚度,随着振型阶数的增加,周期越来越小,说明振型对应的刚度越来越大.若振型存在局部振动,则产生局部振动的部位一定是模型中刚度相对较弱的地方.正常结构的前几阶振型（低阶振型）一般是整体结构的平动、扭转,且提供较大的有效质量系数.若结构在低阶振型就出现局部振动（甚至第1阶就出现）,则模型一定有问题.此时应检查模型中的构件是否正常连接、是否存在多余节点、是否设置多余铰接、是否设置正常厚度的楼板、构件截面是否过小等.若结构在个别高阶振型出现局部振动,如果使用较少振型就能满足有效质量系数的要求,则可以忽略这一提示.由于局部振动部位的质量只占总质量的很小一部分,因此局部振动的振型几乎不能提供有效质量系数,导致用户计算大量振型（其中包括很多“无用”振型）来满足有效质量系数的要求.当用户计算大量振型（例如40阶以上）,仍不能满足有效质量系数的要求时,就要考虑结构本身是否存在薄弱部位.此时用户可以查看发生局部振动的振型,找到刚度薄弱处对其进行加强.总之,局部振动提示是一种有效手段来检查结构的薄弱部位,无论是否提示局部振动,用户计算地震作用时均应保证有效质量系数满足90%的要求,否则地震作用偏小,计算结果不可用.。
某不规则高层办公楼结构设计
１ 工 程概况
较明显 ， 这就要分 别考虑偶然偏心影 响和双 向地 震作 用下对结 构
某 办公楼位于浙 江省 ， 主要 功能 是提供 办 公 室、 会 议 室等 办 扭转产生 的影 响。这 些计 算均 采用 多层 及高层 建筑 结构 空 间有 Ａ Ｔ ＷＥ。 公 场所 ， 以及 机修车间人员办公场所 。基底面积 ２ ６ ２ ４ ｍ ， 建筑面 限元分析与设计软件 Ｓ
图 １ 二层结构平面布置图 图 ２ 建筑立面 图
． １ 结 构 刚度 与 质 心分布 面积洞 口， 使得楼 面开洞尺寸超过楼 面宽度 的一半 。结 构平 面布 ３
置 如图 １ 所 示。这使得 结构 在平 面上 产生 了楼板 局 部不 连续 的 由于本结构存在体 型局 部 收进且 收进 层 数多 ， 位 置复 杂 ， 体 结构扭 转 情 况。为了解决这一 问题 ， 我们首先在结 构设计 方面加 大 了边 梁 型的局部收进会使得楼质量 和刚度分 布也变得 不均匀 ， 收进 的层 数多会 使结 构振 型相 应复 杂多 样 ， 这 的截 面尺寸并增大其 配筋 ， 用 以增 强结 构 的整体 刚度 ， 这样 有 利 影 响将 大大加强 ；
该工程各层 结构与底部 结构 质心 的距 离 设计 软件（ Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ程 序） 进 行整 体 内力 分析 ， 计 算 时采用 能更 真 面位置进行 了计算对 比 ， 与底部相应边长之 比最 大均 出现在第 ８ 层， 向为 １ １ ． ４ ％， Ｙ向为 实地反 映结构的受力情况 弹性楼板假定模 型 。 ％， 按 规范要求此值应不大于底部相应边 长的 ２ ０ ％， 均满足规 范 ２ ． ２ 竖 向不 规 则—— 竖 向侧 向 刚 度 不规 则 、 竖 向 体 型 ８ 要 求 ， 表 明上部楼 层和底部 的刚度偏心符合规 范要求 。 收进
pkpm计算出错问题
1.我是计算结构内力，配筋计算出现的。
错误提示如下：Visual Fortan run-time errorforrtl:severe(24):end-of-file during read,unit16,flie E:\学习\多层\SATWE计算模型\LOAD.MID我用2005破解板时SATWE不选一次加载，要选计算水平地震可解决，或者把200２破解板SATWE摸块调入覆盖也可解决．2. pkpm satwe结构内力计算提示错误:有效质量自由度小于指定分析振型数是什么意思？振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要的振型数。
但要注意振型个数不能超过结构固有的振型总数。
一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层最多选3个振型。
振型数应是3的倍数3. pkpm里用satwe算结构内力配筋时，提示“0x00708547”指令引用的“0x1110ffdo”内存，该内存不能被read？高手。
PKPM出这个问题是因为节点处数据错误。
产生的原因是布置的构件连接处出现了间断，导致荷载没法传递，pkpm无法正常运算。
之所以这样，可能是自己在布置构件的时候并没有布置在轴线上，也可能是pkpm自身的原因。
出现这种情况，没办法，删除一般都不行，一般只能重新建模。
4. pkpm satwe多高层内力计算中出现Winsat-F.exe 应用程序错误怎么办？那是模型的有问题，你看看是在计算第几层时出现的这个，那就重点修正这层的模型。
5. pkpm在使用satwe模块时提示找不到c:\pkpm\sat\winsat-p.exe是什么原因啊？表示pkpm在运行时找不到winsat-p.exe，如果你的pkpm确实安装在c:\pkpm 目录下，那就确认c:\pkpm\sat\winsat-p.exe是否存在，如果不存在建议重装pkpm；如果pkpm安装目录不是c:\pkpm，则到pkpm安装目录下找到cfg\regpkpm.exe，并双击，输入cfg的正确安装目录（如安装在e:\pkpm盘，则输入e:\pkpm\cfg），点击注册按钮，再运行试试。
盈建科常见对比问题分析
常见对比问题分析北京盈建科软件有限责任公司2014年7月北京目录第一节不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上 (2)1.1全楼模型 (2)1.2用户问题 (2)1.3参数设计（用户） (2)1.4轴压比显示 (2)1.5构件信息对比 (2)1.6结论 (2)第二节次梁底部钢筋比PKPM小很多 (2)2.1用户问题 (2)2.2计算结果对比 (2)2.3差别原因分析对比 (2)2.4《高规》的相关条文 (2)2.5结论 (2)第三节带转换层的框支框架承担的地震倾覆力矩计算 (2)3.1用户问题 (2)3.2计算结果对比分析 (2)3.3结论 (2)第四节弹性板计算考虑梁向下相对偏移对结果的影响 (2)4.1用户问题 (2)4.2计算结果对比 (2)4.3差别原因分析 (2)4.4和国外软件对比分析 (2)4.5结论 (2)第五节地下室柱且角柱配筋为何比PKPM小很多 (2)5.1用户问题 (2)5.2计算结果差别的分析 (2)5.3结论 (2)第六节顶层角柱钢筋比PKPM小很多 (2)6.1用户问题 (2)6.2计算结果对比 (2)6.4将对比柱设为非顶层后YJK与PKPM配筋相同 (2)6.5结论 (2)第七节刚心计算和SATWE存在差异的分析 (2)7.1用户问题 (2)7.2计算结果分析 (2)7.3SA TWE在刚心计算中存在的问题 (2)7.4模型简化的进一步对比分析 (2)7.5结论 (2)第八节剪力墙考虑平面外轴压配筋造成的与SATWE差异 (2)8.1例一：19368 (2)8.2例二：19377 (2)第九节框架梁由多段组成时梁下配筋有时比PKPM大 (2)9.1用户问题 (2)9.2计算结果对比 (2)9.3差别原因分析对比 (2)9.4对《高规》5.2.3.4条的不同处理 (2)9.5结论 (2)第十节为何梁配筋PKPM为1000而YJK不超限 (2)10.1用户问题 (2)10.2差别原因分析 (2)10.3结论 (2)第十一节误判梁受拉导致梁配筋增大 (2)11.1用户问题 (2)11.2计算结果对比 (2)11.3差别原因分析对比 (2)11.4结论 (2)第十二节有地下室时的SATWE质量参与系数99% (2)12.1用户问题 (2)12.2SA TWE增加计算振型个数到38个时基底剪力仍明显增加 (2)12.3使用MIDAS软件进行对比 (2)12.4质量参与系数差异分析 (2)第十三节有斜杆时的楼层抗剪承载力计算对比 (2)13.1案例一、合肥工业大学建筑设计院项目 (2)13.2案例二、中建上海建筑设计院项目 (2)第十四节柱双偏压配筋计算差异问题 (2)14.1例1：17512 (2)14.2例2：17822 (2)第十五节无梁楼盖两种计算模式结果对比 (2)15.1将梁改为虚梁 (2)15.2该工程控制内力仍为恒载和活荷载 (2)15.3将上部结构弹性板单元设置为0.5米 (2)15.4无梁楼盖计算相关设置 (2)15.5上部结构为3层模型而平面楼板计算取1层模型 (2)15.6将上部结构改为1层后二者计算相同 (2)第十六节梁中多余节点对计算结果的影响之一 (2)16.1用户问题 (2)16.2计算结果对比 (2)16.3差别原因分析 (2)16.4参数导荷边被打断时荷载类型简化为均布的应用 (2)16.5将梁中的多余结点删除 (2)16.6结论 (2)第十七节梁中多余节点对计算结果的影响之二 (2)17.1用户问题 (2)17.2原因分析 (2)17.3清除梁中多余节点后的计算效果 (2)17.4结论 (2)第十八节空间结构应用常见问题 (2)18.1没有设置支座 (2)18.2斜杆铰接造成局部震动 (2)18.3施工次序错误造成计算不下去 (2)18.4约束设置不当造成机构 (2)18.5桁架之间缺乏纵向联系 (2)18.6空间结构支座和下面楼层位置偏差 (2)18.7单点约束和两点约束的使用 (2)18.8软件没有自动计算空间模型楼层的风荷载 (2)18.9空间层屋顶没有楼板 (2)第十九节抗倾覆力矩计算差异 (2)19.1用户问题 (2)19.2相关计算公式 (2)19.3计算差异分析 (2)19.4结论 (2)第二十节YJK自动合并施工次序后的计算差异 (2)20.1用户问题 (2)20.2楼层施工次序不同 (2)20.3另一工程对比 (2)20.4结论 (2)第二十一节不同施工次序对柱配筋的较大影响 (2)21.1用户问题 (2)21.2柱配筋差距原因分析 (2)21.3直接对无梁上柱工程合并施工次序可得到同样的减少柱配筋的效果 (2)21.4将较大的非主体结构恒荷载当做自定义恒载输入 (2)21.5结论 (2)第二十二节SATWE柱轴压比有时偏小的原因分析 (2)22.1用户问题 (2)22.2用户邮件答复 (2)22.3柱内力差别分析 (2)22.4地震组合下活荷载不应再考虑按楼层折减 (2)22.5对剪力墙的轴压比有时SA TWE结果偏小 (2)22.6结论 (2)第二十三节多塔结构计算阵型个数不够造成的配筋异常 (2)23.1用户问题 (2)23.2多塔结构计算振型个数不够是计算异常的原因 (2)23.3计算足够的振型个数后结果正常 (2)23.4结论 (2)第二十四节如何忽略空间影响按平面框架计算 (2)24.1用户问题 (2)24.2空间结构计算和PK的框架结构计算对比 (2)24.3仿平面框架计算 (2)24.4对柱下独立基础0应力区的影响 (2)24.5结论 (2)第二十五节关于现浇空心板的暗梁加腋 (2)31.1YJK的暗梁在上部结构计算中的计算模型 (2)31.2有柱帽时YJK可对暗梁在柱帽的位置自动加腋 (2)31.3YJK对暗梁和现浇空心板分开两步计算 (2)第二十六节现浇空心板暗梁是否加腋对比分析 (2)25.1用户问题 (2)25.2暗梁加腋后梁端弯矩增加很多而跨中弯矩略有减少 (2)25.3弹性板下暗梁不加腋时为何梁端弯矩变小 (2)25.4暗梁跨中配筋大是由于按照简支梁50%跨中弯矩控制 (2)25.5按照刚性板模式的计算对比 (2)25.6结论 (2)第二十七节跃层支撑建模常见问题 (2)26.1分多段输入且中间无杆件相连的跃层支撑 (2)26.2对节点关联构件均为铰接的错误提示必须改正 (2)26.3改正错误的方法 (2)26.4结论 (2)第二十八节为何恒载下的位移动画不正常 (2)27.1用户问题 (2)27.2用户邮件答复 (2)第二十九节0.2V0调整不当造成的柱超筋 (2)28.1例题一 (2)28.2例题二 (2)第三十节带转换层的框支框架承担的地震倾覆力矩计算 (2)29.1用户问题 (2)29.2计算结果对比分析 (2)29.3结论 (2)第三十一节弹性板6计算时梁截面尺寸的改变对内力影响较大 (2)30.1用户例1 (2)30.2用户例2 (2)30.3梁宽改变内力变化的原因分析 (2)30.4结论 (2)第三十二节不进行地震计算或非抗震设计的软件应用 (2)32.16度抗震设防区但不需进行地震作用计算 (2)32.2完全的非抗震区设计 (2)第一节不计算地震作用时柱轴压比与PKPM对不上1.1全楼模型1.2用户问题1、计算结果，轴压比PKPM没有超，YJK超了，为什么？1.3参数设计（用户）1.4轴压比显示PKPM轴压比计算结果YJK轴压比计算结果1.5构件信息对比PKPM构件信息YJK构件信息从对比分析可以看出，PKPM计算轴压比时轴力的公式为：1.2*（1.0*恒载+0.5*活载），这是重力荷载代表值的设计值；而YJK计算轴压比时轴力的公式为：1.2*恒载+1.4*活载，这是无地震作用组合的设计值；《抗规》第6.3.6条注1：轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；对本规范规定不进行地震计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算。
pkpm2010版参数理解
PKPM2010版参数的理解和应用(1)加书签收藏下载跳至底部↓阅读:2次大小:5KB(共5页)PKPM2010版的理解与应用PMCAD S-1:1. 本层信息：按表格形式输入数字，符合本层实际情况，但要注意1.1 当混凝土强度不大于C25时，混凝土保护层厚度应按混凝土规范第表8.2.1中数值增加5mm,对于现浇板，特别是砌体结构现浇板，混凝土强度往往不大于C25,这就要求输入混凝土保护层厚度为20mm;1.2 当采用HRB400级钢筋时，混凝土强度等级不应小于C25；也就是说当混凝土采用C20时，不应采用HRB400级钢筋；1.3 本层层高，对标准层取层高即可，对有地下室的结构，地下室层的层高，要取基础顶到地下室板顶的高度；对于没有地下室的结构，为了减小层高，在室外地坪处附加基础连系梁时，层高取基础顶至基础连系梁顶的高度，按有一层地下室计算，注意一层柱配筋取基础顶作嵌固和基础连系梁做嵌固梁者的不利值（即取嵌固层号为2时的柱的配筋）；对于顶层为坡屋面的结构，阁楼层层高取阁楼板顶至坡屋面板山尖墙的1/2标高处，注意起坡高度按实际高度取值，坡屋面板部分取坡屋面板的一半，两者的和即为阁楼层高度；对于坡屋面中平屋面部分（含阳台处）超过总屋面面积的1/3时，高度取阁楼板顶至平屋面部分的实际高度。
2楼梯布置：对于框架结构，模型中一定要将楼梯布置，并参与计算，其他结构的，楼梯间为框架结构的也要布置计算，为剪力墙结构的，宜布置楼梯构件；注意楼梯在角部的，要在结构设计说明中注明采取的措施，实际设计时按此说明设计，楼梯柱长不宜小于400mm,箍筋全高加密，楼梯柱的高度潍坊图审要求基础底至楼梯间顶的框架梁，在出图时注明起始和终止标高，注意楼梯柱的基础，当楼梯梯柱下无基础或基础连系梁时，应单独设楼梯梯柱的基础。
2. 荷载：分梁上荷载和楼面荷载，楼面荷载又分恒荷载和活荷载；梁上荷载加气混凝土砌块按8.82KN/m3(6.3X1.4=8.82)加上两侧的抹灰，注意计算时要扣除混凝土梁的高度，分不同的墙厚进行计算，有墙体的地方按照建筑图根据统计的荷载正确输入，不要漏输梁上墙体荷载，特别是女儿墙荷载，雨棚处梁上荷载比较容易漏输，应引起重视，女儿墙和阳台荷载不宜小于5KN/m，厨房、卫生间900mm一下宜按煤矸石砖设计计算;楼板荷载：一定要选定自动计算楼板自重，不要漏掉，住宅楼面恒荷载，阳台1.8；一般楼面2.4（1.2<楼15>）厨房、卫生间2.8（1.8）；平屋面2.5（根据实际长度调整）；坡屋面3.0。
盈建科技术条件及常见问题详解
结构软件技术条件及常见问题详解•位移比、周期比、层间刚度比、楼层受剪承载力、剪重比、刚重比、层倾覆弯矩统计、整体抗倾覆及零应力区计算调整；、0.2V•嵌固层、轴压比、抗震等级及抗震构造措施的抗震等级；•这里对设计规范对结构整体指标的主要要求和对构件截面设计影响大的指标几乎都涉及到了，是结构设计人员面对计算结果首先关注和重点关注的内容；•本书从规范的要求、软件实现方案及框图、计算结果的查看以及用户常见问题方面做了详细的叙述。
•软件如何控制轴压比限值，自动给出轴压比超限信息；•特种情况下（如坡屋顶）的位移比控制；•何时可采用全楼刚性楼板假定；•抗震等级及抗震构造措施的抗震等级控制；•嵌固层参数对计算的影响；•层间刚度比计算原理及常见问题。
专题分析及常见问题•地下室、多塔、复杂空间结构、斜柱支撑、斜剪力墙和圆锥筒形剪力墙；•抗震性能设计、弹性楼板、剪力墙边缘构件设计、鉴定加固设计、隔震与减震设计、广东规程和上海规程的应用、非抗震区软件应用要点等；•这些是用户在设计实践中经常碰到，但是传统软件有缺陷、不易解决的问题；•读者从本书中可以找到大量全新的解决方案。
用户常见对比问题分析•我们精心挑选的一批常见的用户实际工程问题；•我们在长期的软件咨询、答疑的服务工作中，碰到的很多问题是典型的用户常见问题；•通过对这些问题的详细剖析，结合用户实际工程进行分析给出答案；•对广大的用户有很大的借鉴帮助和提高作用。
用户问题回复文档带转换层的框支框架承担的地震倾覆力矩计算SATWE算出的框支框架倾覆力矩百分比和YJK算出的差别较大转换层以上各层计算出的框支框架所占地震倾覆力矩基本是0•对于带框支转换层的结构，在转换层及其以下各层，框支框架所占的比例较多，按照这些层计算出的框支框架所占地震倾覆力矩的比例较高。
•但是在转换层以上各层，没有框架柱或框架柱所占的比例很小，更不会再有框支框架柱，因此按照这些层计算出的框支框架所占地震倾覆力矩基本是0，而剪力墙承担的倾覆力矩占了绝大部分SATWE是按照全楼所有层统计框支框架所占的地震倾覆力矩比例•SATWE是按照全楼所有层统计框支框架所占的地震倾覆力矩比例，由于在转换层以上全是剪力墙而框支框架基本不存在，这样统计的结果必然是框支框架所占比例很小。
由于大开洞造成振型质量参与系数不够的调整方法
由于大开洞造成振型质量参与系数不够的调整方法首先是收集的一些资料，关于局部振动的：资料一：控制结构的局部振动使有效质量系数满足规范要求在对结构进行整体控制设计的时候，我们有时会遇到这种情况，结构的“有效质量系数”达不到规范所要求的不小于90%的要求（见抗规5.2.2条文说明、高规5.1.13条2款），有时即使把“计算振型数”取得很大，也无法满足这个要求。
问题究竟出在哪里？我们又怎样来解决这个问题呢？对于存在这种情况的工程，我们通过继续观察其“结构空间振动简图”，可以发现这样一种现象，在我们所取“计算振型数”范围内的结构振型中，有的振型是结构的整体在振动，而有的振型只有结构的局部在振动。
继续分析下去，我们会发现，发生局部振动的部位，或空间刚度较差，或缺少约束。
如结构错层等原因形成的较长的越层柱；楼板开洞等原因形成的较长的无板梁段或无板墙段；悬臂端缺少约束的悬臂构件；没有设置屋脊梁的坡屋顶；楼顶设置刚度或约束较差的构架等。
因为上述问题的存在，使得这些部位的局部振动极易被激发。
由于这种振动是局部的，所以只有局部的构件参与其中，其参与的质量也只能是与这些构件有关的质量。
结构的有效质量是“计算振型数”所包含的各振型的有效质量由低阶到高阶的叠加，当其中存在较多的与局部振动有关的较低阶的振型时，结构的“有效质量系数”就不容易满足规范的要求。
笔者认为：发生低阶局部振型的部位是结构的薄弱部位，在地震中低阶局部振型容易被激发而在该部位产生较大的变形，当该部位的相关构件在结构中处于比较重要的位置时，可能影响结构的安全，故在设计中应采取措施尽量消除。
在结构设计时，可以加强与局部振动有关的构件沿振动方向的刚度，使相关局部振型由较低阶振型转变为较高阶振型，将其排除出“计算振型数”范围；也可以沿相关构件节点的振动方向增加约束，如加设拉梁等，以消除局部振动。
对于那些对结构安全没有影响或影响可以忽略不计的局部振动，可以强制采用“全楼刚性楼板假定”过滤掉局部振动，或增加“计算振型数”来增大结构的“有效质量系数”。
新手必看[超详细]PKPM-SATWE参数信息设置
![新手必看[超详细]PKPM-SATWE参数信息设置](https://img.taocdn.com/s3/m/8fa1f109e87101f69e3195f7.png)
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结构设计交流 2000 人群 186268386 欢迎大家加入
3.3.15、 水平长悬臂构件、 大跨度结构以及结构上部楼层外挑部分考虑竖向地震 作用时， 竖向地震作用的标准值在 8 度和 9 度设防时，可分别取该结构或构件承 受的重力荷载代表值的 10％和 20％。 10.2.7、带转换层的高层建筑……8 度抗震设计时转换构件尚应考虑竖向地震作 用。 程序在考虑竖向地震作用时，应注意以下几点： 1、当上部结构楼层相对于下部楼层外挑时，用户应设置计算竖向地震作用。 2、尚不能单独计算转换构件的竖向地震作用。用户需要，可整体考虑竖向地震 作用。 3、尚不能单独计算连体结构的连接体的竖向地震作用。用户需要，可整体考虑 竖向地震作用。 此处的长悬臂为悬挑出 6m（抗规）或 2m（高规）。
SATWE 计 算 参 数 选 择
一、SATWE 前处理——接 PMCAD 生成 SATWE 数据 分析与设计参数定义
总信息
水平力与整体坐标夹角（度） ： 初始值为 0，satwe 可以自动计算出这个最不利方向角，并在 wzq.out 中输 出。可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震 作用的影响。 地震沿着不同的方向作用， 结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应 是地震作用方向角的函数（逆时针为正） 。 混凝土容重：27kN/m2（在自重荷载有利的情况下，要取 25kN/m2） 。 钢材容重：78 kN/m2 裙房层数：按实际情况。高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不 应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施； 因此该数必须给定。 转换层所在层号： 按实际情况。 该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算 和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力 墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指 定。 （层号为计算层号） 地下室层数： 按实际情况。 1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。 2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。 3：地下室一般与上部共同作用分析； 4：地下室刚度大于上部层刚度的 2 倍，可不采用共同分析； 5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为 3，模拟约束作用。 当相对刚度为 0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为 负值，地下室完全嵌固 6：根据程序编制专家的解释，填 3 大概为 70%~80%的嵌固，填 5 就是完全 嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填 3 或 填 5，完全取决于工程师的经验。
2016新编PKPM软件在应用中的问题解析—多塔结构的计算
PKPM软件在应用中的问题解析—多塔结构的计算多塔结构的计算（一）带变形缝结构的计算⑴带变形缝结构的特点：①通过变形缝将结构分成几块独立的结构。
②若忽略基础变形的影响，各单元之间完全独立。
③缝隙面不是迎风面。
⑵计算方法：①整体计算的注意事项：a）在SATWE软件中将结构定义为多塔结构；b）所给振型数要足够多，以保证有效质量系数＞90％；c）定义为多塔后，对于老版本软件，程序将对每一个缝隙面都计算迎风面，因此风荷载计算偏大；新版本软件增加了一项新的功能。
即可以人为定义遮挡面。
从而有效地解决了这一问题。
d）周期比计算有待商讨。
②分开计算的注意事项：a）旧版软件除风荷载计算有些偏大外，其余结果都没问题，新版软件定义遮挡面后，风荷载计算也没有问题了。
b）一般而言，对于基础连在一起的带变形缝结构，由于基础对上部结构整体的协调能力有限，所以建议采用分开计算。
（二）大底盘多塔结构的计算⑴大底盘多塔结构的特点：①各塔楼拥有独立的迎风面。
②各塔楼之间的变形没有直接影响，但都通过大底盘间接影响其他塔楼。
③塔楼与刚性板之间没有—一对应关系，一个塔楼可能只有一块刚性板，也可能有几块刚性板。
④大底盘顶板应有足够的刚度以协调各塔楼之间的内力、变形和位移。
⑵计算方法：①在SATWE软件中将结构定义为多塔结构；②位移比、大底盘以上的各塔楼的刚度比均正确；③周期比、转换部位的刚度比计算有待商讨。
⑶大底盘多塔结构刚度比的计算方法：大底盘多塔结构在大底盘与各主体之间的刚度比如何计算规范并没有说明，但也没有说不要求。
SATWE软件仅仅输出1号塔的主体与大底盘相比较的结果，其它塔与大底盘相比的结果则用“＊”号表示。
①大底盘多塔结构刚度比的整体计算：根据龚思礼先生主编的《建筑抗震设计手册》提供的方法：要求在计算大底盘多塔结构的地下室楼层剪切刚度比时，大底盘地下室的整体刚度与所有塔楼的总体刚度比不应小于2，每栋塔楼范围内的地下室剪切刚度与相邻上部塔楼的剪切刚度比不宜小于1.5.②大底盘多塔结构刚度比的分开计算：a）根据《上海规程》第6.1.19条中条文说明中建议的方法：如遇到较大面积地下室而上部塔楼面积较小的情况，在计算地下室相对刚度时，只能考虑塔楼及其周围的抗侧力构件的贡献，塔楼周围的范围可以在两个水平方向分别取地下室层高的2倍左右。
【结构设计】新手入门——多塔结构设计
新手入门——多塔结构设计一、多塔定义高规：未通过结构缝分开的裙楼上部具有两个或两个以上塔楼的结构.所以对于分缝的结构或共用一个地下室的结构都不是多塔结构,但有一些奇葩审图人员会认为那是多塔,建议先沟通交流.二、设计要点1、布置原则（1）各塔楼的层数、平面和刚度宜接近；（2）上部塔楼结构的综合质心与底盘结构质心的距离不宜大于底盘相应边长的20％.（PS：上述图片来源公众号——土木吧）（3）转换层宜设置在底盘楼层范围内,不宜设置在底盘以上的塔楼内.如下图：2、抗震等级高规3.9.6条及其条文说明：与主楼连为整体的裙房的抗震等级,除应按裙房本身确定外,相关范围不应低于主楼的抗震等级.比如主楼是剪力墙结构,裙房是框架,查裙房的抗震等级按框架,查裙房的相关范围的抗震等级按框剪查取且不低于主楼的抗震等级.如果主楼是框支剪力墙,裙房是框架,查裙房按框架,查裙房相关范围按框剪,因为裙房坏掉了整个结构不至于坏掉了,而且裙房部分的框架柱并不转换.此外,主楼结构在裙房顶板上、下各一层应适当加强抗震构造措施.裙房与主楼分离时,应按裙房本身确定抗震等级.三、软件计算注意事项（1）建模方式a、广义层建模：可以一个标准层只有A塔楼,令一个塔楼只有B塔楼,组装时指定B塔楼的起始标高.但小编个人经过验证的是,这样建模是存在问题,在后面的位移角它识别的是叠加的,后来就再没试过这种方式,不知道后来的软件版本有没有这方面的改进,欢迎留言讨论.b、常规的建模方式都是两个建在一个标准层,哪个标准层消失就再建一层,然后在多塔立面修改两个塔楼层高等不同的情况.（2）多塔结构的阵型个数要多输入一些,一般一个塔楼取9个,看能否满足90%有效质量数,但要注意输入的个数是塔楼个数的整数倍,否则会运算出错,提示特征值不收敛.（3）多塔定义时,自动生成的多塔有时可能不够智能,需要人为修改.此时需要注意围区线必须准确从塔之间的空隙通过,不要将一个构件定义在两个塔内,或某个构件不属于任何塔,否则容易出错.（4）《荷规》8.3.2条：当多个建筑物,特别是群集的高层建筑,相互间距较近时,宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数μs乘以相互干扰系数.相互干扰系数可按下列规定确定：A、对矩形平面高层建筑,当单个施扰建筑与受扰建筑高度相近时,根据施扰建筑的位置,对顺风向风荷载可在1.00～1.10范围内选取,对横风向风荷载可在1.00～1.20范围内选取；B、其他情况可比照类似条件的风洞试验资料确定,必要时宜通过风洞试验确定.（5）平面有改动后重新检查多塔结构定义是否还在.（6）多塔风荷载的遮挡定义《高规》5．1．10条：高层建筑结构进行水平风荷载作用效应分析时,除对称结构外,结构构件在正反两个方向的风荷载作用下效应一般是不相同的,按两个方向风效应的较大值采用,是为了保证安全的前提下简化计算：体型复杂的高层建筑,应考虑多方向风荷载作用,进行风效应对比分析,增加结构抗风安全性.。
偶然偏心和双向地震区分
（3） 《高规》3.3.3条条文说明“当计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响”
高层建筑：
（强规）3.3.2、高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：
1 ……
2 质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响。
3 ……
条文说明3.3.3、…..当计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响。
对于多层建筑结构，根据上面规定的要求，以及为了在设计中保证一定的安全度，在“结构规则性信息”选择了“不规则”的选项，所以此处一般选择“考虑双向地震”的选项。
当对结构进行复核验算时，质量与刚度分布规则时，不选择该处两项选项；当质量与刚度分布不规则时，选择“考虑双向地震”选项。
可根据3.4.2条中对扭转不规则的规定来确定结构的质量与刚度的分布规律，“楼层最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍”，当计算结构中提供的位移比超过1.2倍时，可认为为质量与刚度分布不规则的结构。
质量与刚度分布规则时，选择“考虑偶然偏心”选项；当质量与刚度分布不规则时，选择“考虑双向地震”选项。
可根据4.3.5条中对扭转不规则的规定来确定结构的质量与刚度的分布规律，“A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.2倍，……，B级高度高层建筑、混和结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍……”，当计算结构中提供的位移比超过1.2倍时，可认为为质量与刚度分布不规则的结构。
pkpm计算出错问题 - 副本
1.我是计算结构内力，配筋计算出现的。
错误提示如下：Visual Fortan run-time errorforrtl:severe(24):end-of-file during read,unit16,flie E:\学习\多层\SATWE计算模型\LOAD.MID我用2005破解板时SATWE不选一次加载，要选计算水平地震可解决，或者把200２破解板SATWE摸块调入覆盖也可解决．2. pkpm satwe结构内力计算提示错误:有效质量自由度小于指定分析振型数是什么意思？振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要的振型数。
但要注意振型个数不能超过结构固有的振型总数。
一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层最多选3个振型。
振型数应是3的倍数3. pkpm里用satwe算结构内力配筋时，提示“0x00708547”指令引用的“0x1110ffdo”内存，该内存不能被read？高手。
PKPM出这个问题是因为节点处数据错误。
产生的原因是布置的构件连接处出现了间断，导致荷载没法传递，pkpm无法正常运算。
之所以这样，可能是自己在布置构件的时候并没有布置在轴线上，也可能是pkpm自身的原因。
出现这种情况，没办法，删除一般都不行，一般只能重新建模。
4. pkpm satwe多高层内力计算中出现Winsat-F.exe 应用程序错误怎么办？那是模型的有问题，你看看是在计算第几层时出现的这个，那就重点修正这层的模型。
5. pkpm在使用satwe模块时提示找不到c:\pkpm\sat\winsat-p.exe是什么原因啊？表示pkpm在运行时找不到winsat-p.exe，如果你的pkpm确实安装在c:\pkpm 目录下，那就确认c:\pkpm\sat\winsat-p.exe是否存在，如果不存在建议重装pkpm；如果pkpm安装目录不是c:\pkpm，则到pkpm安装目录下找到cfg\regpkpm.exe，并双击，输入cfg的正确安装目录（如安装在e:\pkpm盘，则输入e:\pkpm\cfg），点击注册按钮，再运行试试。
关于多塔式带群楼高层建筑的分析
关于多塔式带群楼高层建筑的分析一、前言多塔式带群楼的高层建筑是近几年来发展起来的一种新型结构形式，它通过设置群楼将不同建筑物连在一起，使其在功能上取得联系，能够带来建筑上强烈的视觉效果。
由于群楼结构要协调各建筑物之间共同作用，受力复杂，扭转效应明显，结构设计难度较大。
二、连接体部位结构设计原则1.计算分析应采用至少两个不同力学模型的三维空间软件进行整体内力位移计算；连接体部位结构因体型特殊，受力复杂，宜采用有限元模型进行整体建模分析，对连接体部位应采用弹性楼盖进行计算。
抗震计算时，应考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%。
应采用弹性时程分析法进行补充计算。
宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。
2.结构选型群楼连体结构各独立部分宜有相同或相近的体型、平面和刚度，7度、8度抗震设计时，对于层数和刚度相差较大的建筑，不宜简单采用强连接方式，应根据弹塑性静力或动力分析结果，使结构在罕遇地震下能满足“大震不倒”的抗震要求。
针对保证连体部分的节点安全可靠的目标，采用“强节点弱构件”的抗震设计概念，削弱连接体内部杆件的部分区段，使得弹塑性变形集中在该区段内，并使得构件具有足够的变形能力和耗能能力，确保节点部分始终处于弹性阶段，从而保证“小震不坏、中震可修、大震不倒”的设计原则。
连接体结构自身结构重量应尽量减轻，可优先采用钢结构，也可采用型钢混凝土结构等。
当连接体包含多个楼层时，可结合建筑平面功能，采用空间钢桁架体系，增加连体本身的刚度，提高其整体变形协调能力。
三、连体部分结构方案比较1.连体部分钢结构方案与钢筋混凝土结构方案的比较从两种方案比较结果来看，结构受力都能满足，但由于连体跨度较大，连体层数较多，如采用钢筋混凝土结构方案，结构自重较钢结构方案增加，结构梁、柱、斜撑等构件断面也很大，建筑师要求底部两层结构构件裸露在外，势必影响立面美观，况且自重的增加也会造成连体两侧柱、剪力墙、基础造价的增加。
SATWE的参数设置
SATWE的参数设置采用SATWE 进行结构整体计算分析，需要输入很多参数，如何正确输入参数直接关系到结构计算结果的正确与否，因此必须深刻理解每个输入参数的意义并且按照实际情况正确输入。
一、总信息1水平力与整体坐标角：反应是地震作用方向角的函数。
一般情况下取0度，平面复杂(如L型、三角型)或抗侧力结构非正交时，应分别按各抗侧力构件方向角算一次;当给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
2、混凝土容重：由于建模时没有考虑墙面的装饰面层，因此钢筋混凝土计算重度，考虑饰面的影响应大于25KN/m3，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：框架结构取25.5KN/m3；框剪结构取26KN/m3；剪力墙结构取27KN/m3。
3、钢材容重：一般取78KN/m3，不必改变。
4、裙房层数：按实际情况输入。
高规第4.8.6 条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施,因此该数必须给定。
5、转换层所地层号：按实际情况输入。
该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
6、地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
7、墙元细分最大控制长度：可取1~5 之间的数值，长度控制越短计算精度越高，但计算耗时越多，一般取2 就可满足计算要求，框支剪力墙可取1 或1.5。
8、墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点；外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。
9、恒活荷载计算信息：a．一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
盈建科常见对比问题分析
模型简化的进一步对比分析........................................................................................... 28 结论 .................................................................................................................................. 31 例一：19368 .................................................................................................................... 31 例二：19377 .................................................................................................................... 36 用户问题 .......................................................................................................................... 40 计算结果对比 .................................................................................................................. 41 差别原因分析对比 .......................................................................................................... 42 对《高规》5.2.3.4 条的不同处理................................................................................... 44 结论 .................................................................................................................................. 45 用户问题 ........................................................................................................................ 46 差别原因分析 ................................................................................................................ 48 结论 ................................................................................................................................ 48
多塔结构计算阵型个数不够造成的配筋异常
多塔结构计算阵型个数不够造成的配筋异常（邮件24234）一、用户问题邮件24234，标题：为什么多塔结构中有两个塔超筋很厉害？本模型是为了计算车库的，建了五个商铺的多塔，为什么二层的五个塔，有两个塔超筋很厉害？是模型出错了吗？参数检查没有问题，请帮忙看看是什么问题，实在是很着急。
谢谢。
该项目平面很大，170m*200m的平面地库，尽端布置了5个突出地面仅2层的框架，用户做了多塔自动划分的设置。
计算结果的配筋简图显示，2层的1塔和2塔梁柱配筋普遍超限。
为了查看梁配筋大的原因，我们打开某根梁的内力计算结果查看，发现该梁在Y方向地震作用下的弯矩达到9300多的一个极大值，明显计算异常。
为了查看Y向地震力大的原因，我们在周期阵型和地震作用文件Wzq.out中看到，该结构根据《抗规》5.2.5条最小剪重比要求的Y方向地震力放大调整系数非常大，塔1和塔2分别为66.6和11。
正是按照《抗规》5.2.5条的最小剪重比要求，Y向地震被放大达60倍，导致梁柱配筋大量超限。
二、多塔结构计算振型个数不够是计算异常的原因1、用户填写的计算振型个数为9个图为该项目用户填写的地震信息，在用户定义阵型数中，用户输入了9个阵型。
2、有效质量系数极小对于一般的3层建筑，9个振型个数可能够用，但是这是一个用户定义了多塔的结构，按照9个阵型计算的阵型参与质量系数极小，X向3.95%，Y向2.33%。
远达不到规范要求的90%数值。
X向平动振型参与质量系数总计: 3.95%Y向平动振型参与质量系数总计: 2.33%3、很多塔的地震剪力很小从wzq.out文件中可以看出，除了塔3和塔5以外，塔1、塔2、塔4在2、3层的地震剪力计算结果非常小，远达不到《抗规》要求的最小剪重比1.6%的要求。
三、计算足够的振型个数后结果正常1、对多塔结构应关注质量参与系数结果大底盘多塔结构，底盘结构和上部分塔结构刚度差别较大，塔楼部分容易产生鞭梢效应，因此多塔结构的地震计算需要较多的计算振型个数才能达到质量参与系数90%的要求。
YJK多塔结构计算
多塔结构计算对于多塔结构，之前因为计算容量所限，常常只能把它拆分成一个个独立的单塔计算，不能进行合塔整体模型的计算，这种计算方式不能满足规范对多塔结构的设计要求。
一、规范关于多塔结构计算的相关规定《高规》5.1.14 条：“对多塔楼结构，宜按整体模型和各塔楼分开的模型分别计算，并采用较不利的结果进行结构设计。
当塔楼的裙房结构超过两跨时，分塔楼模型宜至少附带两跨的裙房结构。
”《广高规》11.6.3-4条：“大底盘多塔结构，宜按整体模型和各塔楼分开的模型分别计算，整体建模主要计算多塔楼对大底盘部分的影响，分塔楼计算主要验算各塔楼扭转位移比。
”二、多塔定义的必要性对于合塔的整体模型，是否一定要进行多塔划分才能进行计算呢？多塔结构的各个塔在结构上互相分开，即便不在前处理定义为多塔结构，结构有限元计算是完全按照实际各塔分离的模型计算的，仅从周期、位移、恒活内力等方面，是否定义多塔其结果是相同的。
但是从规范要求的指标计算、风荷载计算等方面要求是需要定义多塔结构的。
多塔定义就把多塔结构的分开的部分明确划分出一个个塔，并顺序编号，在计算与设计时将区分各塔的属性特征进行。
多塔结构在整体计算时，必须首先进行多塔定义的操作。
这是因为，对于多塔结构风荷载的自动计算、分塔考虑地震作用的偶然偏心等都必须在多塔定义后才能正确进行。
另外，各种计算统计指标是需要按照分塔输出的。
当各塔楼是在同一层中布置的，即共用标准层建模方式建立的多塔结构时，多塔不划分与划分的差别主要有：1、风荷载不划分多塔时把全层范围当做迎风面计算风荷载计算。
软件把两个塔中间的分离空间也当做了迎风面，造成风荷载计算偏大；但是当两个塔排列的方向和风荷载相同时，只能计算其中一个塔的迎风面，又造成计算的风力偏小。
划分多塔后各塔分别作为迎风面计算风荷载。
另外，有伸缩缝结构需要作风荷载的遮挡计算，遮挡计算只有在多塔划分后才能进行。
2、强制刚性板假定下的处理不同如果不做多塔划分，则同一层中的多个塔楼被按照同一个刚性板计算；如果进行了多塔划分，则对各个塔楼分别采用刚性楼板假定计算。
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多塔结构计算阵型个数不够造成的配筋异常（邮件24234）一、用户问题
邮件24234，
标题：为什么多塔结构中有两个塔超筋很厉害？
本模型是为了计算车库的，建了五个商铺的多塔，为什么二层的五个塔，有两个塔超筋很厉害？是模型出错了吗？参数检查没有问题，请帮忙看看是什么问题，实在是很着急。
谢谢。
该项目平面很大，170m*200m的平面地库，尽端布置了5个突出地面仅2层的框架，用户做了多塔自动划分的设置。
计算结果的配筋简图显示，2层的1塔和2塔梁柱配筋普遍超限。
为了查看梁配筋大的原因，我们打开某根梁的内力计算结果查看，发现该梁在Y方向地震作用下的弯矩达到9300多的一个极大值，明显计算异常。
为了查看Y向地震力大的原因，我们在周期阵型和地震作用文件Wzq.out中看到，该结构根据《抗规》5.2.5条最小剪重比要求的Y方向地震力放大调整系数非常大，塔1和塔2分别为66.6和11。
正是按照《抗规》5.2.5条的最小剪重比要求，Y向地震被放大达60倍，导致梁柱配筋大量超限。
二、多塔结构计算振型个数不够是计算异常的原因
1、用户填写的计算振型个数为9个
图为该项目用户填写的地震信息，在用户定义阵型数中，用户输入了9个阵型。
2、有效质量系数极小
对于一般的3层建筑，9个振型个数可能够用，但是这是一个用户定义了多塔的结构，按照9个阵型计算的阵型参与质量系数极小，X向3.95%，Y向2.33%。
远达不到规范要求的90%数值。
X向平动振型参与质量系数总计: 3.95%
Y向平动振型参与质量系数总计: 2.33%
3、很多塔的地震剪力很小
从wzq.out文件中可以看出，除了塔3和塔5以外，塔1、塔2、塔4在2、3层的地震剪力计算结果非常小，远达不到《抗规》要求的最小剪重比1.6%的要求。
三、计算足够的振型个数后结果正常
1、对多塔结构应关注质量参与系数结果
大底盘多塔结构，底盘结构和上部分塔结构刚度差别较大，塔楼部分容易产生鞭梢效应，因此多塔结构的地震计算需要较多的计算振型个数才能达到质量参与系数90%的要求。
如果填写的振型个数少，容易发生楼层地震剪力结果过小的问题，根据《抗规》最小剪重比的要求，就会形成较大的地震力放大系数，这种不正常的放大系数将造成配筋结果异常的状况。
另一方面，地震力计算结果小达不到规范的要求，将造成设计不够安全的结果。
2、一般按程序自动确定阵型数计算
其它计算参数不变，我们在地震参数中改为选择“程序自动确定阵型数”，且要求结果自动达到质量参与系数之和90%的要求。
软件下自动计算的阵型个数达到80个，此时X向平动振型参与质量系数为85.64%、Y向平动振型参与质量系数为81.18%。
计算阵型数较多的原因是大底盘部分局部振动较多，该底盘的每座高层住宅下仅输入一个外轮廓，这里侧向约束少造成大量局部振动，如果高层住宅下按照实际结构布置，需要的阵型个数将少得多。
各分塔剪重比计算结果足够大，都达到了《抗规》最小剪重比要求，因此各楼层地震剪力调整放大系数都是1。
查看各层内力配筋，结果完全正常。
四、结论
用户对多塔结构应关注质量参与系数的计算结果。
大底盘多塔结构，底盘结构和上部分塔结构刚度差别较大，塔楼部分容易产生鞭梢效应，因此多塔结构的地震计算需要较多的计算振型个数才能达到质量参与系数90%的要求。
如果填写的振型个数少，容易发生楼层地震剪力结果过小的问题，根据《抗规》最小剪重比的要求，就会形成较大的地震力放大系数，这种不正常的放大系数将造成配筋结果异常的状况。
另一方面，地震力计算结果小达不到规范的要求，将造成设计不够安全的结果。