PKPM2010楼板计算书
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目录一. 设计依据 (2)二. 计算软件信息 (2)三. 结构计算简图 (2)四. 结构计算信息 (3)五. 结构基本信息 (4). 荷载与效应组合 (6)1 荷载效应组合 (6)六. 内力计算结果 (11)1. 单工况内力 (11)一. 设计依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);二. 计算软件信息本工程计算软件为PKPM 钢结构设计软件(10版V3.1.5-2016年9月9日)。
计算日期为 2016年12月 1日13时41分 7秒。
三. 结构计算简图图1-1 结构简图矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0123456789101112131415161234567891011121234567896350375063501645036003600360010800四. 结构计算信息结构重要性系数: 1.00节点总数: 16柱数: 12梁数: 9支座约束数: 4标准截面总数: 2活荷载计算信息活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重恒载作用下柱的轴向变形: 不考梁柱自重计算增大系数: 0.00 PM建模平面图梁刚度增大系数: 1.20柱混凝土强度等级: C25梁混凝土强度等级: C25梁柱主筋级别: HRB335梁柱箍筋级别: HPB300柱混凝土保护层厚度： 20梁混凝土保护层厚度： 20混凝土梁支座负弯矩调幅系数:0.85地震影响系数取值依据: 10抗规(2010版)地震作用计算: 计算水平地震计算振型数：3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050五. 结构基本信息节点坐标柱关联号梁关联号标准截面信息. 荷载与效应组合1 荷载效应组合(1)柱子内力的基本组合(2)梁内力的组合值六. 内力计算结果1. 单工况内力柱内力梁内力。
HJF_PKPM计算软件2010规范版本介绍之二_j
计算倾覆力矩的 “力学标准方式”和“V*H求和方式”
• 第 k 层的框架倾覆力矩
力学标准方式
M [ N kj( xkj xk 0 ) M kj]
* ck j1
nc
V*H求和方式
M ck Vijhij
i k j1
nst nc
计算倾覆力矩的 “力学标准方式”和“V*H求和方式”
竖向地震作用
• 竖向地震作用下结构反应的特点之一
剪力墙、框架柱等竖向构件之间可能存在明显的竖向相互 错动，从而在水平构件中引发显著内力，并导致竖向构件 自身的内力重分配。
竖向错动效应算例
连梁A
框架梁B 某38层框筒结构透视图及典型平面
框架梁A
竖向错动效应算例 在总竖向地震作用基本一致的前提下：
PMSAP
0，30，60三个角度；共六个地震方 向：EX，EY，EX1，EY1，EX2，EY2； MEDIR可取0；2；4；6；
PMSAP
填写MEDIR=4，增加了14~25共12个规定水平力工况
规定水平力
• 对于相对规则的单塔楼结构，采用规定水平力计算的结构 位移比，与02规范方法差别不大，通常在5%以内。
• 总之，总框架与总剪力墙配合的越紧密，二者之间的传力 越显著，两种方法统计的框架倾覆力矩差异越大。
• 反过来，对பைடு நூலகம்独立工作的框架和剪力墙，两种方法是一致 的。 • 力学方式的框架倾覆力矩一方面可以反映框架的数量；另 一方面可以反映框架的空间布置；是更为合理的衡量“框 架在整个抗侧力体系中作用”的指标。
PMSAP
PMSAP可对多方向地震 考虑规定水平力的计算
• 地震方向各编号的含义
1 2 3 4 5 6 7 8 …… EX EY EX1 EY1 EX2 EY2 EX2 EY3 ……
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解
PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一:自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法(如弹性或塑性)计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
楼板计算满足近似矩形计算条件矩形楼板非矩形楼板非单一边界单向板计算双向板凹多边形凸多边形弹性查表法塑性计算有限元法边界元法图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件:1:选择了按照塑性计算。
2:按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3:四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二:矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》(GB 50010,2010)9.1.1条规定混凝土板应按下列原则进行计算:1. 两对边支承的板应按单向板计算,2. 四边支承的板应按下列规定计算:1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时～应按双向板计算,2)当长边与短边长度之比大于2.0～但小于3.0时～宜按双向板计算,当按沿短边方向受力的单向板计算时～应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋,3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时～可按沿短边方向受力的单向板计算。
PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解
PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。
面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。
一：自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。
自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。
对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法（如弹性或塑性）计算。
当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。
如图1所示。
图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件：1：选择了按照塑性计算。
2：按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。
3：四边的任意一边边界条件必须相同。
以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二：矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》（GB 50010－2010）9.1.1条规定 混凝土板应按下列原则进行计算：1. 两对边支承的板应按单向板计算；2. 四边支承的板应按下列规定计算：1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；2)当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋； 3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。
因此，PM 程序对单向板与双向板的判断参照该条（第 9.1.1条）的第2项第3小款，即当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，按沿短边方向受力的单向板计算。
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P K P M计算书(总16页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--PKPM课程作业---框架结构1工程概况本工程为7层小办公楼，框架结构，一、二层层高为，三、四层层高为，五、六层层高为，七层层高为。
设计地震分组为二组，抗震设防烈度为8度（），场地类别为二类，框架抗震等级为三级。
地面粗糙度为B类，基本风压为2kN mm。
/建筑模型与荷载输入建筑模型与荷载输入本办公楼1、2层为第一标准层，选用截面为800*800的柱，500*700的主梁；3、4层为第二标准层，选用选用截面为700*700的柱，500*700的主梁；第5、6层为第三标准层，选用截面为600*600的柱，500*700的主梁；第7层为第四标准层，选用截面为400*400的柱，400*600的主梁；。
标准层设置如图所示图1 第一标准层图2 第二标准层图3 第三标准层图4 第四标准层修改设计参数及输入楼面荷载图5 地震及风压设计参数图楼层组装图6 楼层组装图7 整楼组装效果图荷载计算本工程荷载输入如下图8 楼、屋面荷载定义图2楼板计算楼板编号（以一层为例）图9 一层楼板房间编号图楼板配筋（以一层楼板为例）图10 一层楼板配筋及钢筋表图楼板计算书房间标号为18的楼板计算书：日期：11/18/2010时间： 9:01:54:28 pm一、基本资料：1、房间编号： 182、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ kN/M2可变荷载标准值：q ＝ kN/M2计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly = 3900 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =+5)** +* * ^2 = ·M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =+5)** * ^2 = ·MMx= + = ·MAsx= ，实配φ 8@150 (As ＝ρmin ＝ % ，ρ＝ %My =+5)** +* * ^2= ·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =+5)** * ^2 = ·MMy= + = ·MAsy= ，实配φ 8@150 (As ＝ρmin ＝ % ，ρ＝ %Mx' =** +* * ^2 = ·MAsx'= ，实配φ 8@100 (As ＝ ,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ % ，ρ＝ %My' =** +* * ^2 = ·MAsy'= ，实配φ 8@100 (As ＝ ,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ % ，ρ＝ %三、跨中挠度验算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =+5)** +* )* ^2 = ·MMq =+5)** +* )* ^2 = ·MEs ＝ mm2 Ec ＝ mm2Ftk ＝ mm2 Fy ＝ mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ * 101.* 335.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 335./ 60000.=ψ＝ - * * =当ψ＜时，取ψ＝②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝ =③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 101.=⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式）计算:Bs=Es*As*ho^2/[ψ++6*αE*ρ/(1+ γf')]Bs＝ 210000.* 335.* 101.^2/[*++6**(1+*]= ·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第条，当ρ' ＝ 0时，θ＝(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs （混凝土规范式）B＝ [ *(2-1)+ ]* = ·M(5)、挠度 f ＝κ * Qk * L ^ 4 / Bf ＝* * ^4/ =f / L ＝ 3900.= 1/ 926.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 335.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 335./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =当ψ＜时，取ψ＝ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 93.* 335.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 335./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =当ψ＜时，取ψ＝ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ - * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式）σsk ＝ Mk / * ho * As) （混凝土规范式）σsk ＝ *10^6/* 101.* 503.) = mm矩形截面，Ate＝*b*h＝*1000*120.=ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式）ρte ＝ 503./ 60000.=当ρte ＜时，取ρte ＝ψ＝ - * ( * =ωmax ＝αcr*ψ*σsk/Es*+*Deq/ρte) （混凝土规范式）ωmax ＝**210000.**20.+* = ，满足规范要求！3形成PK文件形成4轴和C轴的PK文件做出相应计算（以4轴为例）如图所示图11 第4轴框架的计算简图及各种内力图第4轴整榀框架的配筋图12 第4轴整榀框架的配筋图绘制柱的施工图图13柱的施工图4楼梯设计楼梯参数设置及对话输入图14 楼梯参数设置图15 整楼楼梯组装效果图楼梯施工图一层楼梯施工图及配筋表示意图如图：图16 一层楼梯施工图图17 楼梯配筋表及钢筋编号配筋示意图。
PKPM楼板计算书
楼板计算书日期： 5/27/2012时间：11:40:27:02 am一、基本资料：1、房间编号： 562、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 3.90 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly = 3600 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.01683+0.02101/5)*(1.20* 3.90+1.40* 1.00)* 3.6^2 = 1.66kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03608+0.04341/5)*(1.4* 1.00)* 3.6^2 = 0.81kN·mMx= 1.66 + 0.81 = 2.47kN·mAsx= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%My =(0.02101+0.01683/5)*(1.20* 3.90+1.40* 1.00)* 3.6^2= 1.92kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04341+0.03608/5)*(1.4* 1.00)* 3.6^2 = 0.92kN·mMy= 1.92 + 0.92 = 2.84kN·mAsy= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%Mx' =0.05348*(1.20* 3.90+1.40* 2.00)* 3.6^2 = 5.18kN·mAsx'= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%My' =0.05700*(1.20* 3.90+1.40* 2.00)* 3.6^2 = 5.53kN·mAsy'= 212.17mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.01683+0.02101/5)*(1.0* 3.90+0.5* 2.00 )* 3.6^2 = 1.34kN·m Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 360.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.34/(0.87* 68.* 251.) = 89.837N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.=0.00503ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00503* 89.84) = -1.788当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 29791.5 = 6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 68.=0.00370⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.* 251.* 68.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00370/(1+3.5*0.00)]=401.52kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 401.52/2 = 200.758kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00147* 4.9* 3.60^4/ 200.758= 6.019mmf / L ＝ 6.019/3600.= 1/ 598.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.34*10^6/(0.87* 68.* 251.) = 89.837N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 89.84) = -0.351当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 89.837/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.017mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.55*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 93.144N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 93.14) = -0.300当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 93.144/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.40*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 204.381N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 204.38) = 0.462ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.462*204.381/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.091mm，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.62*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 217.804N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 217.80) = 0.501ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.501*217.804/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.106mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.40*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 204.381N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 204.38) = 0.462ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.462*204.381/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.091mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.62*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 217.804N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 217.80) = 0.501ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.501*217.804/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.106mm，满足规范要求！。
PKPM2010参数详解
周期折减系数
周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充砖墙刚 度对结构自振周期的影响。因为周期小的结构，其刚度较 大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构 偏于不安全。根据《高规》4.3.17 条规定，当非承重墙体 为砌体墙时，高层建筑的自振周期折减系数（ψ T）可按下 列规定取值：框架结构0.6~0.7；框架－剪力墙结构 0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构 0.8~1.0。 实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小来取 上限或下限。当非承重墙体为空心砖或砌块时，ψ T可按下 列规定取值：框架结构0.8~0.9；框架－剪力墙结构 0.9~1.0；剪力墙结构可取0.95。当结构的第一自振周期 T1≤Tg时，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由 程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。
环境类别
板、墙、壳
梁、柱、杆
一
二a 二b 三a 三b
15
20 25 30 40
20
25 35 40 50
注：1、砼强度等级不大于C25时，表中保护层厚度数值应 增加5mm； 2、钢筋砼基础宜设置混凝土垫层，基础中钢筋的保护层厚 度应从垫层顶面算起，且不应小于40mm。
satwe参数设置--总信息
水平力与整体坐标夹角 结构的参考坐标建立后，地震作用和风荷载总是沿着坐标轴方向 成对作用的。当用户认为在原坐标系下风荷载不能控制结构的最 大受力状态时，则可改变坐标系，使得水平力沿新的坐标系方向 作用。改变此项，实质上就是填入新的坐标系与原坐标系的夹角 Arf，逆时针方向为正，单位为度。 改变此参数时，地震作用和风荷载的方向将同时改变，建议仅需 改变风荷载作用方向时才采用该参数。此时如果结构主轴方向与 新的坐标系方向不一致，宜将结构主轴方向角度作为“斜交抗侧 力附加地震方向”填入，以考虑沿结构主轴方向的地震作用。 如不改变风荷载方向，只需考虑其他角度的地震作用时，则无需 改变此项，只增加附加地震作用方向即可。
PKPM结构计算书37页word
1工程概况1.1 结构设计条件本工程采用框架结构。
设计使用年限为50年，结构安全等级为二级。
1.1.1 气象条件基本风压0.35 KN/m2，基本雪压0.35KN/m2，地面粗糙程度为C类，全年主导风向北偏南。
1.1.2 抗震设防设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度值为0.10g，II类场地。
1.1.3 工程地质条件场地地形平坦，地质总体状况为上覆盖新生界(代)2第四系,下伏太古界(代)。
勘测期间，勘测范围内未见地下水。
土层及其主要物理力学指标见表1.1。
表1.1 土层及其主要物理力学指标1．2 工程设计概况工程设计概况见表1.2。
表1.2 工程概况表1.2(续)注：结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）1.3 设计依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑抗震设计规程（GB50011-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）建筑抗震设计规范（GB50011-2001）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）1.4 可变荷载标准值选用（kN/㎡）可变荷载标准值选用见表1.3。
表1.3 可变荷载标准值选用1.5 上部永久荷载标准值及构件计算1.5.1 楼面荷载1. 首层卧室、起居室、书房：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.25kN/m2厨房、普通卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 1.1kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.35kN/m2带采暖卫生间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 6.85kN/m2门厅、电梯间：150厚砼板 3.75kN/m2板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.65kN/m22. 标准层:卧室、起居室、书房：110厚砼板 2.75kN/m2板面装修荷载 1.0kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.25kN/m2对于120厚楼板：4.5kN/m2对于130厚楼板：4.75kN/m2对于140厚楼板：5.0kN/m2对于150厚楼板：5.25kN/m2对于200厚楼板：8.0kN/m2(包括大跨度楼板上轻质隔墙的折算荷载1.5kN/m2)厨房、普通卫生间：100厚砼板 2.5kN/m2板面装修荷载 1.1kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.10kN/m2带采暖卫生间：100厚砼板 2.5kN/m2板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 5.60kN/m2楼电梯间：120厚砼板 3.0kN/m2板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2恒载合计 4.90kN/m21.5.2 屋面荷载屋面板120厚：4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h=40) 0.5kN/m2min防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2120厚砼板 3.0kN/m22cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.2kN/m2对于130厚楼板：6.5kN/m2对于140厚楼板：6.7kN/m2露台:水泥砂浆+10厚防滑地砖 0.7kN/m24cm细石混凝土面层 1.00kN/m2三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2聚苯乙烯板隔热层2%找坡(h=40) 0.5kN/m2min防水卷材 0.30kN/m22cm找平 0.40kN/m2110厚砼板 2.75kN/m22cm底粉刷 0.4kN/m2恒载合计 6.4kN/m2对于120厚楼板：6.7kN/m2对于130厚楼板：6.9kN/m21.5.3墙体荷载可变荷载标准值选用见表1.3。
小学框架结构设计计算书(包括PKPM参数设定)
小学教学楼框架结构设计计算书目录一、工程概况1.1项目名称 (2)1.2项目使用年限和安全等级 (2)1.3抗震基本信息 (2)1.4设计依据 (2)1.5所采用的计算程序 (2)1.6活荷载取值 (2)1.7主要结构材料 (3)二、初选构件截面尺寸及结构布置2.1柱截面尺寸 (4)2.2梁截面尺寸 (4)2.3板截面尺寸 (4)2.4平面布置 (5)三、竖向荷载计算（恒载）3.1楼面荷载及屋面荷载 (6)3.2梁间荷载 (8)四、pkpm4.1 PMCAD建筑模型与荷载输入 (10)4.2 SATWE (11)4.3 PMCAD画结构平面图 (20)附件[1]、二到四层楼面荷载及梁间荷载布置图 (23)[2]、五层楼面荷载及梁间荷载布置图 (24)[3]、屋顶楼面荷载及梁间荷载布置图 (25)[4]、基础顶～屋面柱配筋图 (26)[5]、二～四层结构平面布置图 (27)[6]、二～四梁配筋图 (28)[7]、五层结构平面布置图 (29)[8]、五层梁配筋图 (30)[9]、屋面结构平面布置图 (31)[10]、屋面梁配筋图 (32)摘要本工程为钱江新城核心区二期F-04地块小学教学楼，位于浙江杭州钱江新城，建筑层数为地上五层，建筑结构采用钢筋混凝土框架结构。
计算设计主要过程包括结构构件尺寸初选、结构平面布置、荷载计算、pkpm建模及计算分析、出建筑施工图。
一、工程概况1.1项目名称钱江新城核心区二期F-04地块小学教学楼项目。
1.4设计依据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）《房屋建筑制图统一标准》（GB50001-2010）《建筑结构制图标准》（GBT50105-2010）1.5所采用的计算程序本工程整体分析计算采用pkpm20101.6活荷载取值1.6.1基本风压：0.45kPa；地面粗糙类别为B类；基本雪压：0.45kPa。
2010PKPM参数
拉梁：1，联系各框架柱形成一个整体2，可以减小底层框架柱的计算长度3，可以传递一层填充墙的荷载4，位置尽量靠近室外地坪，埋入土中即可，不必与基础相连。
基础梁：是用来承担地基反力的，和基础的受力情况类似，不时所有埋在地下的梁都叫基础梁。
例如，承台间的拉梁，底层柱之间的拉梁，只能叫基础联系梁，而不是基础梁。
地梁：是个笼统的概念，基础梁和基础联系梁有时都称作地梁。
圈梁：是砌体结构中常用的名词。
2010版SATWE计算参数选用一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）：1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、风荷载作用方向与整体坐标的夹角。
此参数一般情况下不需要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。
B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE里的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。
C、“裙房层数”“转换层所在层号”均包含地下室层数。
“裙房层数”仅用作底部加强区高度的判断。
通过“转换层所在层号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项，否则程序不执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。
“嵌固端所在层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明假如嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。
理论上讲嵌固端以下不参与计算（徐培福）。
D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。
PKPM2010SATWE计算结果分析解析
“2 对框架-剪力墙、板柱剪力墙、剪力墙、框架-核心筒、筒 中筒结构……”
(Vi / i )hi 2 (Vi 1 / i 1 )hi 1
SATWE - 楼层刚度比控制
• 上述条文对侧向刚度均采用地震力比地震位移的算法。 • 对非框架结构的刚度计算考虑了层高的因素。 • 对非框架的比值提出了更细化的要求：“本层与相邻上层 的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高的1.5 倍时，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值 不宜小于1.5”
多塔结构周期比
对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算， 而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔 结构分别计算。
周期、地震力与振型输出文件 WZQ.OUT
振型号
1 2
周期
0.6306 0.6144
转角
110.18 21.19
平动系数 (X+Y)
0.99 ( 0.12+0.88 ) 0.95 ( 0.82+0.12 )
Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移 Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移 Max-Dx ，Max-Dy Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的最大层间位移 : X,Y方向的平均层间位移
Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角 即要求： Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X) Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx Y方向相同 最好<1.2 最好<1.2 不能超过1.5 不能超过1.5
pkpm楼板计算
Asx= 343.89mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2)
ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.393%
My =(0.02735+0.02427/5)*(1.20* 4.5+1.40* 1.0)* 4.2^2= 3.96kN·M
σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）
σsq ＝ 2.95/(0.87* 72.* 393.) = 120.11N/mm
矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2
ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）
ρte ＝ 335./ 50000.= 0.007
当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 135.46) = 0.360
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）
ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.335%
Mx' =0.07019*(1.20* 4.5+1.40* 2.0)* 4.2^2 = 10.40kN·M
Asx'= 682.85mm2，实配φ12@200 (As ＝ 808.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.808%
③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'：
矩形截面，γf' ＝ 0
④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 393./1000/ 72.=0.00545
PKPM2010楼板计算书
PKPM2010楼板计算书楼板计算书⽇期： 5/13/2011时间：11:27:23:49 pm⼀、基本资料：1、房间编号： 32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰⽀/铰⽀/铰⽀/铰⽀/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 3.50+ 2.50(板⾃重)= 6.00 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 2200 mm ；计算跨度Ly = 2300 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB3004、计算⽅法：弹性算法。
5、泊松⽐：µ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
7、程序⾃动计算楼板⾃重。
⼆、计算结果：Mx =(0.04045+0.03645/5)*(1.35* 6.00+0.98* 1.00)* 2.2^2 = 2.10kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.04045+0.03645/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.23kN·mMx= 2.10 + 0.23 = 2.32kN·mAsx= 238.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 279.mm2)ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.279%My =(0.03645+0.04045/5)*(1.35* 6.00+0.98* 1.00)* 2.2^2= 1.96kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.03645+0.04045/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.21kN·mMy= 1.96 + 0.21 = 2.17kN·mAsy= 238.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 279.mm2)ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.279%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.03645+0.04045/5)*(1.0* 6.00+0.5* 2.00 )* 2.2^2 = 1.51kN·m Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2 Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 270.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作⽤下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝⼟规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝⼟规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.51/(0.87* 73.* 279.) = 85.090N/mm2矩形截⾯，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝⼟规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 279./ 50000.=0.00559ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00559* 85.09) = -1.644当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝⼟模量的⽐值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 29791.5 = 7.049③、受压翼缘⾯积与腹板有效⾯积的⽐值γf'：矩形截⾯，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 73.=0.00383⑤、钢筋混凝⼟受弯构件的 Bs 按公式（混凝⼟规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 279.* 73.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00383/(1+3.5*0.00)]= 488.62kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增⼤影响系数θ：按混凝⼟规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝⼟规范式 7.2.2）B＝ 488.62/2 = 244.312kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00443* 7.0* 2.20^4/ 244.312= 2.976mmf / L ＝ 2.976/2200.= 1/ 739.，满⾜规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X⽅向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝⼟规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝⼟规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.62*10^6/(0.87* 81.* 251.) = 91.328N/mm2矩形截⾯，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝⼟规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 91.33) = -0.328当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝⼟规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 91.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.021mm，满⾜规范要求！②、Y⽅向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝⼟规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝⼟规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.51*10^6/(0.87* 73.* 251.) = 94.545N/mm2矩形截⾯，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝⼟规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 94.54) = -0.279当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝⼟规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 94.545/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.022mm，满⾜规范要求！。
建筑结构计算书(pkpm)设计院版本
四川省邻水实验学校食堂加固改建项目施工图设计结构计算书计算软件名称及版本号： PKPM（2010版）计算：校审：审核：二零一二年九月邻水实验学校食堂改建加固计算书目录邻水实验学校食堂加固改建计算书.......................................................................................................................................................... - 1 -一、工程概况：.................................................................................................................................................................................. - 1 -二、设计主要依据：.......................................................................................................................................................................... - 1 -三、结构设计概况：.......................................................................................................................................................................... - 1 -四、荷载取值：.................................................................................................................................................................................. - 1 -邻水实验学校食堂SATWE计算书.......................................................................................................................................................... - 2 -邻水实验学校食堂PKPM计算附图...................................................................................................................................................... - 14 -1、荷载分布图(自重程序自动统计) ............................................................................................................................................... - 14 -2、构件截面图.................................................................................................................................................................................. - 20 -3、构件计算配筋图.......................................................................................................................................................................... - 25 -4、楼板配筋图.................................................................................................................................................................................. - 30 -5、底层最大内力组合图.................................................................................................................................................................. - 35 -6、底层柱轴压比.............................................................................................................................................................................. - 36 -楼梯计算书 . (37)基础计算书 (38)邻水实验学校食堂加固改建计算书一、工程概况：本工程为邻水实验学校食堂改建项目，钢筋混凝土框架结构。
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楼板计算书
日期： 5/13/2011
时间：11:27:23:49 pm
一、基本资料：
1、房间编号： 3
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/
3、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 3.50+ 2.50(板自重)= 6.00 kN/m2
可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2
计算跨度Lx = 2200 mm ；计算跨度Ly = 2300 mm
板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB300
4、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
7、程序自动计算楼板自重。
二、计算结果：
Mx =(0.04045+0.03645/5)*(1.35* 6.00+0.98* 1.00)* 2.2^2 = 2.10kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.04045+0.03645/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.23kN·m
Mx= 2.10 + 0.23 = 2.32kN·m
Asx= 238.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.279%
My =(0.03645+0.04045/5)*(1.35* 6.00+0.98* 1.00)* 2.2^2= 1.96kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.03645+0.04045/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.21kN·m
My= 1.96 + 0.21 = 2.17kN·m
Asy= 238.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 279.mm2)
ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.279%
三、跨中挠度验算：
Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
(1)、挠度和裂缝验算参数：
Mq =(0.03645+0.04045/5)*(1.0* 6.00+0.5* 2.00 )* 2.2^2 = 1.51kN·m Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2
Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 270.N/mm2
(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：
①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：
ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）
σsq ＝ 1.51/(0.87* 73.* 279.) = 85.090N/mm2
矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2
ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）
ρte ＝ 279./ 50000.=0.00559
ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00559* 85.09) = -1.644
当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2
②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：
αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 29791.5 = 7.049
③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：
矩形截面，γf' ＝ 0
④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 73.=0.00383
⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:
Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]
Bs＝ 210000.* 279.* 73.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00383/(1+3.5*0.00)]=
488.62kN·m2
(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：
按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0
(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：
B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）
B＝ 488.62/2 = 244.312kN·m2
(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / B
f ＝0.00443* 7.0* 2.20^4/ 244.312= 2.976mm
f / L ＝ 2.976/2200.= 1/ 739.，满足规范要求！
四、裂缝宽度验算：
①、X方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：
ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）
σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）
σsq ＝ 1.62*10^6/(0.87* 81.* 251.) = 91.328N/mm2
矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2
ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）
ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005
当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 91.33) = -0.328
当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2
ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.200* 91.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.021mm，满足规范要求！
②、Y方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：
ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）
σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）
σsq ＝ 1.51*10^6/(0.87* 73.* 251.) = 94.545N/mm2
矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2
ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）
ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005
当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 94.54) = -0.279
当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2
ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）
ωmax ＝1.9*0.200* 94.545/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.022mm，满足规范要求！。