钢-混凝土组合弯梁桥设计计算实例
钢-混凝土组合梁结构计算
钢－混凝土组合梁结构计算书编制单位：计算：复核：审查：2009年3月目录1. 设计资料 (1)2. 计算方法 (2)2.1 规范标准 (2)2.2 换算原理 (2)2.3 计算方法 (3)3. 不设临时支撑_计算结果 (3)3.1 组合梁法向应力及剪应力结果 (5)3.2 施工阶段钢梁竖向挠度结果 (7)3.3 结论 (8)3.4 计算过程（附件） (8)4.设置临时支撑_有限元分析计算 (8)4.1 有限于建模 (8)4.2 施工及使用阶段结构内力 (10)4.2.1 施工阶段结构内力 (11)4.2.2 使用阶段结构内力 (12)4.3 组合梁截面应力 (14)4.3.1 截面应力汇总 (14)4.3.2 截面应力组合 (16)4.4 恒载作用竖向挠度 (17)4.4.1 施工阶段竖向挠度 (17)4.4.2 使用阶段恒载作用竖向挠度 (17)4.5 结论 (17)钢－混凝土组合梁结构计算1. 设计资料钢－混凝土组合梁桥，桥长40.84m，桥面宽19.0m；钢主梁高1.6m(梁端高0.7m)，桥面板厚0.35m；钢材采用Q345D级，桥面板采用C50混凝土；车辆荷载采用公路-I 级车道荷载计算。
图 1 横向布置(cm)图 2 桥梁立面(cm)表 1 材料力学指标表材料弹性模量E c(MPa)剪切模量(MPa)泊松比ν轴心抗压强度标准值f ck(MPa)轴心抗压强度设计值f cd(MPa)容许压应力(MPa)线膨胀系数α容重γ(kN/m3)C50混凝土34500138000.232.422.420.4120.0000125.0表2材料力学指标表材料弹性模量E s(MPa)剪切模量G(MPa)泊松比ν16～35mm厚钢材屈服点强度f y(MPa)抗拉、抗压和抗弯强度设计值f(MPa)弯曲基本容许应力(MPa)剪切基本容许应力(MPa)线膨胀系数α容重γ(kN/m3)Q345D钢材206000790000.33252952101200.00001278.5钢主梁沿纵向分3个制作段加工，节段长度为13.6+13.64+13.6m，边段与中段主要结构尺寸（图3）见下表，其余尺寸详见设计图纸表 3 钢主梁主要尺寸表梁高H(mm)下翼板下翼板腹板厚tw(mm)宽(mm)厚tf1(mm)宽(mm)厚tf2(mm)边制作段16004001820842424中制作段16004001820843224图 3 钢梁标准构造(mm)2. 计算方法2.1 规范标准现行《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第11章《钢与混凝土组合梁》针对不直接承受动力荷载的一般简支组合梁及连续组合梁而确定，对于直接承受动力荷载的组合梁，则应采用弹性分析法计算。
钢与砼组合梁计算
钢与砼组合梁计算钢与混凝土组合梁是一种常用于建筑和桥梁结构中的梁。
它由一块钢板和一块混凝土板组成，这种结构使得梁具有更好的承载能力和抗弯刚度。
以下是钢与混凝土组合梁计算的一般步骤。
1.确定梁的截面形状和尺寸。
根据设计要求和荷载条件，选择合适的梁截面形状，如矩形、T型或箱形梁，并确定梁的净高、有效宽度和厚度。
2.计算混凝土梁的自重。
根据混凝土的密度和梁的净高、有效宽度、厚度来计算混凝土的自重，并与设计荷载进行比较。
3.计算混凝土梁的弯矩承载力。
根据混凝土的弯矩-曲率曲线和挠度极限的要求，计算混凝土组合梁的弯矩承载力，并进行比较。
4.计算钢梁的弯矩承载力。
根据钢材的强度和弯矩-曲率曲线，计算钢梁的弯矩承载力，并进行比较。
5.计算混凝土梁与钢梁的相对刚度。
根据不同材料的弹性模量和惯性矩，计算混凝土梁与钢梁的相对刚度，并进行比较。
6.判断梁的工作状态。
根据设计荷载和比较结果，判断梁在不同工作状态下的安全性和可靠性。
上述步骤仅为一般计算步骤，具体计算过程可能会因设计要求和荷载条件的不同而有所变化。
同时，在计算过程中还需要考虑其他因素，如梁的支座条件、横向荷载效应、动力荷载、温度变形等。
需要注意的是，钢与混凝土组合梁的计算是一个较为复杂的工程问题，需要专业的知识和经验。
因此，在进行钢混凝土组合梁计算时，需要遵循相关的设计规范和标准，并交由专业人士进行计算和审查。
总结起来，钢与混凝土组合梁的计算过程涉及到多个步骤，其中包括梁的截面形状和尺寸的确定、混凝土梁和钢梁的弯矩承载力的计算、相对刚度的比较以及梁的工作状态的判断。
这些步骤需要考虑到设计要求和荷载条件的不同，并且需要遵循相关的设计规范和标准进行计算。
在进行钢与混凝土组合梁计算时，应该委托专业人士进行计算和审查，以确保梁的安全性和可靠性。
钢与砼组合梁计算(带公式程序)
组 合 梁 计 算基本数据输入:组合梁跨度： l=7000mm 梁间距a=2500mm 组合梁截面总高：h=540mm 砼等级：C 30f c=15N/mm 2f cm =16.5N/mm 2E c = 3.00E+04N/mm 2楼承板型号：YX76 楼承板特性：h c1=64mm h c 2=76mm h c =140mmb 0=150mm S 0=2350mm1.截面特性计算：（1）钢梁钢材：Q345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2断面：BH 400x5x150x6x150x6上翼缘：b 2=150mm t 2=6mm 下翼缘：b 1=150mm t 1=6mm 腹 板：h w =388mmt w =5mm 钢梁截面：A s=3740mm 2 重量29.4kg/m钢梁中和轴的位置：y s =200mm钢梁截面惯性矩：I s =9.42E+07mm 4 钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W s2= 4.71E+05mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W s1= 4.71E+05mm 3（2）组合梁钢与砼弹性模量比：αE =6.87 钢筋砼翼缘板计算宽度：b e =l /6+l /6+b 0=2483.333mm b e =S 0/2+S 0/2+b 0=2500mm b e =6h c1+6h c1+b 0=918mm 取b e =918mmb e,eq =133.7mm钢筋砼翼缘板的截面面积：A ce =58752mm 2换算成钢截面的组合梁截面面积：A 0=12296mm 2 钢梁至组合梁截面中和轴的距离：y x =414mm >=h=400mm中和轴在混凝土板内！钢筋砼翼缘板的截面惯性矩：I ce = 2.01E+07mm 4组合梁换算成钢截面时的惯性矩：I 0== 3.44E+08mm 4组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点4）的截面抵抗矩：W 04= 2.74E+06mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点3）的截面抵抗矩：W 03= 5.58E+06mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点2）的截面抵抗矩：W 02= 2.40E+07mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点1）的截面抵抗矩：W 01=8.30E+05mm 3（3）考虑砼的徐变影响时，组合梁的截面特性换算钢截面组合梁的面积：A '0=8018mm 2 钢筋砼翼板顶面至组合截面中和轴的距离：y 'x =364mm换算钢截面组合梁的惯性矩：I '0= 2.85E+08mm 4组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点4）的截面抵抗矩：W '04= 1.62E+06mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点3）的截面抵抗矩：W '03= 2.55E+06mm3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点2）的截面抵抗矩：W '02=########mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点1）的截面抵抗矩：W '01=7.82E+05mm 32.第一受力阶段（施工阶段）的验算：(此时全部由钢梁受力)（1）弯矩及剪力的验算：钢梁自重：0.35KN/m221)()5.0(s x s s c x EceE ce y y A I h y h A I -++--+αα楼板自重： 3.00KN/m 2g 1k =7.85KN/m 施工荷载：q c =1.5KN/m 2 p 2k =11.60KN/mp 2=14.67KN/m弯矩：M 1=89.87KN ·m剪力：V 1=51.35KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算： 钢梁上翼缘应力：σ1=190.81 N/mm 2 钢梁下翼缘应力：σ2=190.81 N/mm 2 钢梁剪应力：τ=26.47 N/mm 2 挠度：w=18.7 mmw / l=1/3743.第二受力阶段（使用阶段）的验算：（1）弯矩及剪力的验算：找平层重：g 2=1.0KN/m 2活荷载：q 2k =2.5KN/m 2梁上墙自重：g w=0.0KN/m p 2k =8.75KN/mp 2=11.75KN/m弯矩：M 2=71.97KN ·m 剪力：V 2=41.13KN（2）组合梁的抗弯强度计算：1）在垂直荷载作用下的正应力：钢筋砼翼缘板顶边（点4）的应力：σc4=-3.83 N/mm 2<=fcm=16.50 N/mm 2OK!钢筋砼翼缘板底边（点3）的应力：σc3=-1.88 N/mm 2<=fcm=16.5N/mm 2OK!钢梁上翼缘（点2）应力：σs2=-119.5 N/mm 2<=0.9f=283.5N/mm 2OK!钢梁下翼缘（点1）应力：σs1=209.2 N/mm 2<=0.9f=283.5N/mm 2OK!2）钢梁的剪应力：τ=38.2N/mm 2<=fv=185N/mm 2OK!3)组合梁的挠度：p 2k1=6.875KN/mw =16.51 mmw / l=1/4244.连接件计算：截面在翼缘板与钢梁的接触面处的面积矩：S 0=8.02E+05mm 3v max =95.8 N /mm 选用圆柱头焊钉直径：φ19As=283.5mm 2 每个栓钉的抗剪承载力设计值：N v c =0.7A s f=39694N梁上布置栓钉的列数：n =2该梁的半跨梁分为3区段1 区段：长度：4000mm 剪力 V =95.8 N /mm 每排栓钉间距 a 1=828.46 mm, 取为820 mm 2 区段：长度：0mm 剪力 V =-13.7 N /mm 每排栓钉间距 a 2=#########mm, 取为-5,800 mm 3 区段：长度：-500mm 剪力 V =-13.7 N /mm 每排栓钉间距 a 3=#########mm, 取为-5,800 mm02I S V。
钢混凝土组合梁设计
钢混凝土组合梁设计
主要内容
施工阶段 使用阶段
1. 按弹性理论设计 2. 按塑性理论设计
钢混凝土组合梁设计
1 按弹性理论确定钢-混凝土组合 梁截面承载力
基本假定 折算截面 截面特性 混凝土徐变影响 截面正应力 截面剪应力 设计实例
钢混凝土组合梁设计
1.1 按弹性理论设计的基本假定
-19.45 27.78 0.00 7.32 13.70 9.73 0.00
钢混凝土组合梁设计
（2）使用阶段设计
钢混凝土组合梁设计
（2.1） 短期荷载效应组合
混凝土翼板的等效宽度
Beq=1200/6.87=174.7
中性轴距梁底的距离
Ybs=(174.7*90*345+ 120*6*297+ 286*8*151+ 150*8*4)/( 174.7*90+120*6+286*8+150*8) =300.5
钢混凝土组合梁设计
1.5 截面正应力
钢混凝土组合梁设计
1.6 截面剪应力
钢混凝土组合梁设计
1.7 两阶段应力叠加： 施工阶段与使用阶段
施工阶段：
研究对象为钢梁 简支梁或多跨连续梁，跨度为：
无支撑时取支座间距 有支撑时取支撑之间的距离
钢混凝土组合梁设计
1.7.1 施工阶段设计荷载
自重：
钢混凝土组合梁设计
1.2 组合梁折算截面
计算理论：将混凝土部分折算成钢材，按 材料力学方法
钢混凝土组合梁设计
1.3 截面特性计算
钢混凝土组合梁设计
1.4 混凝土徐变的影响
荷载的标准组合 vs 准永久组合
活荷载的准永久值系数？
大跨径简支钢-混凝土组合梁桥设计及计算分析
219 2021年第8期工程设计孙龙龙台州市交通勘察设计院有限公司，浙江 台州 318000摘 要：经综合考虑施工工期及桥下道路和航道的通行需求，台州路桥机场进场道路工程小伍份立交桥主跨采用1～55m 大跨径简支钢-混凝土组合梁。
钢-混凝土组合梁桥由槽型钢结构主梁与混凝土桥面板组合而成，中间通过剪力键连接，充分利用了钢结构的受拉性能和混凝土的受压性能，实现了工厂化制作，具有现场操作少、结构适应性强的优点。
文章通过对1～55m简支钢-混凝土组合梁桥设计进行计算分析，旨在为同类项目的设计提供参考。
关键词：钢-混凝土组合梁桥；大跨径；简支中图分类号：U442.5 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2021）08-0219-03钢结构桥梁具有跨越能力强、结构自重轻、建筑高度小、施工方便、周期短、对交通影响小等优点，而钢-混凝土组合梁桥除具有钢结构桥梁的优点外，还具有节省钢材、增加结构刚度和稳定性、减少钢梁腐蚀等优点，近年来得到了广泛的应用，但其也存在工程造价高、后期维护费用高等不足。
钢-混凝土组合梁桥可分为钢板组合梁桥、钢箱组合梁桥、钢桁架组合梁桥和波形钢腹板组合梁桥等，其施工过程一般是先由工厂制作钢梁节段，运至现场后进行吊装，拼装完成后施工桥面板，桥面板可采用预制和现浇两种施工方法制作。
钢-混凝土组合梁桥施工过程及施工方法的不同会影响最终主梁结构受力，可通过一些措施改善桥梁受力状况。
1 工程概况台州路桥机场进场道路工程为双向四车道一级公路，设计速度为80km/h，路基宽度为28m，预留远期拓宽条件。
路线总体呈南北走势，起点位于椒江区下陈街道，与椒新路平交，终点位于路桥区蓬街镇，与东方大道相交，路线全长约5.2km。
2 桥梁方案选择小伍份立交桥需要跨越石八线与青龙浦，由于石八线位于青龙浦北侧岸边，两者之间无设墩条件，桥梁与被交路和河流交叉角度约为124°，受通航净空限制，水中无条件设墩，需要采取一跨跨越。
比较受欢迎的一套钢混组合梁桥设计图纸(40+40)
钢-混凝土组合梁桥
5.使用阶段荷载——温度
注： 1.组合截面整体升降温即使连续梁也有自应力。 2.温度梯度要综合考虑截面宽度的变化以及温度梯度折线的变化。 3. 不同材料应分别输入其弹性模量及膨胀系数。 4.注意温度梯度一般输入的参考位置是顶。
5.使用阶段——活载及沉降
注： 1.车道数量根据规范表4.3.1-3及行车道宽度确定。 2.一般结构考虑内偏外偏及中载计算足以。 3.直桥可进建立一个车道通过定义荷载工况时输入比例系数调整为多车道。
5.使用阶段——活载及沉降
2014GTSnx
注： 1.车道数量根据规范表4.3.1-3及行车道宽度确定。 2.一般结构考虑内篇外偏及中载计算足以。
5.使用阶段——活载及沉降
2014GTSnx
注： 1.车道数量根据规范表4.3.1-3及行车道宽度确定。 2.一般结构考虑内篇外偏及中载计算足以。
3.基于有效弹性模量的虚拟荷载法计算收缩、徐变效应 （3）有效弹性模量的虚拟荷载法计算收缩效应
注： 1.显然从虚拟荷载法本身考虑，完全可以将收缩效应通过温度梯度的方法计算。 2.模型计算有效弹性模量的温度梯度效应需做如下修改： 修改材料的弹性模量为有效弹性模量 输入温度梯度荷载时应按有效弹性模量
1.项目简介
本桥为某高速路联络线匝道桥中的一联，桥梁全宽 10.5m。本联上部结构采用（38+33.5+37.5）m钢混组 合连续梁，下部结构桥墩为柱式，基础为承台接灌注桩； 桥台为肋板式，基础为承台接灌注桩。
主梁为单箱双室，梁高2米宽10.22m，预制高1.65m， 钢箱底板厚30mm，上翼板厚25mm，腹板厚16mm， 钢材均采用Q345qD，分4段预制后现场采用高强螺栓拼 接。钢箱顶部混凝土桥面板厚0.27m，采用C50无收缩混 凝土现浇。
钢-混凝土组合梁结构计算
钢－混凝土组合梁结构计算书编制单位：计算：复核：审查：2009年3月目录1. 设计资料 (1)2. 计算方法 (2)2.1 规范标准 (2)2.2 换算原理 (2)2.3 计算方法 (3)3. 不设临时支撑_计算结果 (3)3.1 组合梁法向应力及剪应力结果 (4)3.2 施工阶段钢梁竖向挠度结果 (6)3.3 结论 (7)3.4 计算过程（附件） (7)4.设置临时支撑_有限元分析计算 (7)4.1 有限于建模 (7)4.2 施工及使用阶段结构内力 (9)4.2.1 施工阶段结构内力 (10)4.2.2 使用阶段结构内力 (11)4.3 组合梁截面应力 (13)4.3.1 截面应力汇总 (13)4.3.2 截面应力组合 (15)4.4 恒载作用竖向挠度 (16)4.4.1 施工阶段竖向挠度 (16)4.4.2 使用阶段恒载作用竖向挠度 (16)4.5 结论 (16)钢－混凝土组合梁结构计算1. 设计资料钢－混凝土组合梁桥，桥长40.84m ，桥面宽19.0m ；钢主梁高1.6m(梁端高0.7m)，桥面板厚0.35m ；钢材采用Q345D 级，桥面板采用C50混凝土；车辆荷载采用公路-I 级车道荷载计算。
图 1 横向布置(cm)图 2 桥梁立面 (cm)钢主梁沿纵向分3个制作段加工，节段长度为13.6+13.64+13.6m ，边段与中段主要结构尺寸（图 3）见下表，其余尺寸详见设计图纸图 3 钢梁标准构造(mm)2. 计算方法2.1 规范标准现行《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第11章《钢与混凝土组合梁》针对不直接承受动力荷载的一般简支组合梁及连续组合梁而确定，对于直接承受动力荷载的组合梁，则应采用弹性分析法计算。
《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB 10002.2-2005)第4.1.1条也规定：结构构件的内力应按弹性受力阶段确定。
尽管弹性分析法(容许应力法)不能充分组合梁的承载能力极限状态，但对于承受动力荷载的桥梁钢结构的强度计算是基本符合结构的实际受力状况的。
第五讲 实例演示-钢混组合梁1
第五讲实例演示－钢混组合梁1 第五讲实例演示,钢混组合梁桥的计算一、结构尺寸:某桥为34米简支钢混组合梁桥，如下图所示，横桥向由多片梁组成，梁中到中间距7.3米，取其中一片梁计算。
钢梁裸梁高1.4米,顶板(含翼缘)宽5.5米，底板4.374米，底板厚0.025米，腹板厚0.016~0.02米。
二次浇注混凝土厚0.20米。
图1钢混组合箱梁桥构造图二、设计计算参数:1. 设计荷载:城 - A级。
2. 车道数:2车道。
3. 结构重力:一期恒载:结构自重混凝土γ=25KN/m3;钢γ=100KN/m3二期恒载:桥面铺装(t=100mm)防撞栏杆: 8 KN/m(一侧)5.温度影响力:温度条件考虑按规范取值(JTGD60—2004 4.3.10条)整体均匀温差+15?、-30?。
梯度温度正温差A=400mm,T1=16.4?，T2=6?;负温差A=400mm, T1= -8.2?，T2=-3?。
7.收缩徐变影响力:按新设计规范取用。
三、计算方法选用1本系统包含三种算法 :1. 平面梁单元算法。
2. 梁格法。
3(膜、板、八节点非协调块单元算法。
这里我们选用第三种算法。
模型的建立主要有两大步骤:(1)和建立梁单元计算模型类似，通过输入单元集、材料、截面、积分方法等参数建立网格划分控制信息;(2)执行网格划分。
网格划分控制信息的建立分以下几种情况:1、当桥的内横梁及边横梁垂直于桥中线(对于弯桥横梁沿径向)，开始建模时，可完全按单根梁模型来建，建完后定义一下每个梁单元的积分方法，再执行网格划分，基本的空间块单元模型便可建立。
在建立单根梁模型时，梁可以位于桥的中线，此时需定义梁为中纵梁;梁也可定位于桥的边缘，此时需定义梁为边纵梁。
2、对于其它异型桥，网格划分控制信息建立有两种方式:(1)梁边缘控制法;(2)腹板节点控制法。
具体可参照说明书。
在本例题中，由于桥为直桥且等宽，因此建立起单根梁模型后就可以执行网格划分。
总体建模思路是:(1)不考虑横隔板将主梁模型建立起来;(2)按基本类似的步骤在主梁模型上增加横隔板或先单独建立横隔板模型文件再将该文件合并到主梁模型中。
组合梁桥课程设计计算书
目录钢-混凝土连续梁桥设计计算书 (1)1 工程结构概况 (1)2 结构设计参数及设计原理 (1)3 截面特性计算 (2)3.1钢梁截面特性 (3)3.2混凝土截面特性 (3)3.3组合截面特性 (4)4 横向连接系的设计 (5)4.1横向联结系的设计 (5)4.2钢主梁腹板加劲肋的设计 (6)4.3主梁荷载的横向分布系数计算 (7)5 内力计算 (10)5.1恒载内力计算 (10)5.2活载内力的计算 (11)6 主梁作用效应组合与应力验算 (13)6.1应力验算 (13)6.2最不利荷载组合及应力组合 (18)6.3负弯矩区混凝土板的配筋计算 (20)6.4剪力连接件的计算 (21)6.5横隔梁的内力计算 (23)7 有限元软件分析计算 (26)7.1有限元建模与计算 (26)7.2结构内力计算结果 (27)7.3结构挠度计算结果 (29)钢-混凝土连续梁桥设计计算书1 工程结构概况本设计桥梁为某高速公路跨线桥，设计车道数为双向四车道，设计车速为120km/h ，设计荷载采用1.3倍公路-Ⅰ级荷载。
桥梁为跨径布置50m+80m+50m 的连续梁桥，桥宽为25.5m 。
通过综合分析比较各类桥型，本桥梁采用钢-混凝土组合梁桥结构形式对跨线桥进行初步设计，并进行结构设计验算。
本文先后分别进行截面设计，抗弯强度计算，以及抗剪强度设计。
本文设计过程先采用手工计算，再运用有限元软件进行复核。
2 结构设计参数及设计原理结构形式：采用连续有承托焊接工字型板梁方案，横桥向为等间距并排9个焊接工字梁，钢主梁的上翼缘顶部通过栓钉与现浇混凝土桥面板相连接，形成钢-混凝土组合结构共同承受外荷载作用。
桥梁沿桥跨方向，主跨等间距布置14道横隔梁，边跨布置9道横隔梁，以提高钢主梁的整体稳定性，保证各根主梁整体承载，三跨的横隔梁标准间距为6.00m ，结构立面如图2.1所示，桥梁桥跨方向的横断面如图2.2所示，结构钢主梁及横隔梁布置形式如图2.3所示。
45m钢板组合梁桥设计范例
45m钢板组合梁桥设计范例45m钢板组合梁桥是一种常见的桥梁类型，通过将钢板和混凝土组合在一起，提供了较高的承重能力和优良的结构刚度。
本文将深入探讨45m钢板组合梁桥的设计范例，并介绍其设计理念、结构特点、荷载分析以及材料选择等方面。
文章结构如下：一、概述1. 混凝土和钢板组合梁桥的基本概念2. 45m钢板组合梁桥的设计意义和应用领域二、设计理念1. 结构可行性分析2. 跨度确定与荷载分析3. 结构类型选择和梁段布置三、结构特点1. 梁段形式与尺寸2. 梁底板和端板设计3. 梁体增强措施四、荷载分析1. 静态荷载和动态荷载分析2. 桥梁荷载标准和设计参数五、材料选择1. 钢板选材与厚度确定2. 混凝土配合比设计3. 防腐措施和耐久性考虑六、施工工艺1. 梁段制造与预应力加固2. 桥墩基础施工3. 桥面铺装和防护层施工七、案例分享1. 一座45m钢板组合梁桥的设计实例2. 实际运用中的挑战与解决方案八、总结与展望1. 对45m钢板组合梁桥设计范例的总结2. 发展趋势与未来可能的改进方向通过以上的文章结构，可以全面深入地介绍45m钢板组合梁桥的设计范例，从概述到具体细节的分析，帮助读者对这一主题有更全面、深刻和灵活的理解。
我将分享我对该主题的观点和理解，以提供更多的价值和参考。
这篇文章将采用知乎的文章格式，使用序号标注各个小节，字数将保持在3000字以内。
我将向您提交一篇高质量的、深度的文章，帮助您更好地了解和应用45m钢板组合梁桥的设计范例。
九、选材与厚度确定在设计45m钢板组合梁桥时，选材和确定合适的厚度是非常重要的，直接影响到桥梁的结构和耐久性。
对于钢材的选择，一般会考虑使用高强度钢材，如Q345B等。
高强度钢材具有良好的抗拉强度和延伸性，能够承受更大的荷载，提高桥梁的安全性和稳定性。
钢材还应具有良好的耐候性和耐腐蚀性，以确保桥梁在恶劣的环境下也能长时间使用。
对于混凝土的选择，一般会选用高性能混凝土。
钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例 #
钢筋混凝土简支T 形梁桥主梁计算示例1、钢筋混凝土T 形梁桥主梁设计资料⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：20.00m ；计算跨径：19.5m ；主梁全长：19.96m ； 桥面净宽：净—7+2×0.75；梁的截面尺寸如上图（单位mm ）：⒉梁控制截面的作用效应设计值：1） 用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值 跨中截面弯矩组合设计值,2l d M =1850.2kN ∙m ，其它各截面弯矩可近似按抛物线变化计算。
支点截面剪力组合设计值,0d V =367.2kN ，跨中截面剪力组合设计值,2l d V=64.2kN ，其它截面可近似按直线变化计算。
2）用于正常使用极限状态计算的作用效应组合设计值（梁跨中截面） 恒载标准值产生的弯矩K G M =750 kN ∙m不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩Q1K M =562.4kN ∙m 短期荷载效应组合弯矩计算值为s M =1198.68kN ∙m长期荷载效应组合弯矩计算值为l M =1002.46kN ∙m人群荷载标准值产生的弯矩值为Q2K M =55kN ∙m3)材料：梁体采用C25混凝土，抗压设计强度cd f =11.5MPa ；主筋采用HRB335钢筋，抗拉设计强度sd f =280MPa 2、主梁正截面设计计算§2.1 跨中截面纵向受拉钢筋的计算根据给定的截面尺寸和跨中截面弯矩，按承载能力极限状态计算所需钢筋面积，⑴翼缘板的计算宽度b ′f根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。
翼缘板的平均厚度h ′f =(80+140)/2=110mm①对于简支梁为计算跨径的1/3。
b ′f =L/3=19500/3=6500mm②相邻两梁轴线间的距离。
b ′f =S=1600mm③b+2b h +12h ′f ，此处b 为梁的腹板宽，b h 为承托长度，h ′f 为不计承托的翼缘厚度。
钢与砼组合梁计算1
钢与砼组合梁计算组合梁跨度： l=14000mm 梁间距a=7500mm 组合梁截面总高：h=1250mm砼等级：C 25f c=12.5N/mm 2f cm =13.5N/mm 2E c = 2.80E+04N/mm 2楼承板型号：YX76楼承板特性：h c1=74mm h c 2=76mm h c =150mm b 0=250mmS 0=7250mm1.截面特性计算：（1）钢梁钢材：Q 345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2断面：BH 1100x10x250x10x300x14上翼缘：b 2=250mm t 2=10mm 下翼缘：b 1=300mm t 1=14mm 腹 板：h w =1076mm t w =10mm 钢梁截面：A s=17460mm 2 重量137.1kg/m 钢梁中和轴的位置：y s =499mm钢梁截面惯性矩：I s = 2.97E+09mm 4钢梁上翼缘的弹性抵抗矩：W s2= 4.94E+06mm 3钢梁下翼缘的弹性抵抗矩：W s1= 5.96E+06mm3（2）组合梁钢与砼弹性模量比：αE =7.36钢筋砼翼缘板计算宽度：b e =l /6+l /6+b 0=4916.667mmb e =S 0/2+S 0/2+b 0=7500mmb e =6h c1+6h c1+b 0=1138mm取b e =1138mm b e,eq =154.7mm钢筋砼翼缘板的截面面积：A ce =84212mm 2换算成钢截面的组合梁截面面积：A 0=28906mm 2钢梁至组合梁截面中和轴的距离：y x =782mm<=h=1100mm中和轴在钢梁内！钢筋砼翼缘板的截面惯性矩：I ce = 3.84E+07mm 4组合梁换算成钢截面时的惯性矩：I 0= = 6.51E+09mm 4组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点4）的截面抵抗矩：W 04= 1.39E+07mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点3）的截面抵抗矩：W 03= 1.65E+07mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点2）的截面抵抗矩：W 02=########mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点1）的截面抵抗矩：W 01=8.33E+06mm 3（3）考虑砼的徐变影响时，组合梁的截面特性 换算钢截面组合梁的面积：A '0=23183mm 2钢筋砼翼板顶面至组合截面中和轴的距离：y 'x =675mm换算钢截面组合梁的惯性矩：I '0= 5.18E+09mm 4组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点4）的截面抵抗矩：W '04=9.00E+06mm3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点3）的截面抵抗矩：W '03= 1.03E+07mm3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点2）的截面抵抗矩：W '02=########mm 3组合梁换算截面中的钢筋砼板顶边（点1）的截面抵抗矩：W '01=7.67E+06mm 32.第一受力阶段（施工阶段）的验算：(此时全部由钢梁受力)（1）弯矩及剪力的验算：钢梁自重： 1.58KN/m楼板自重： 3.50KN/m 2g 1k =27.83KN/m施工荷载：q c = 1.5KN/m 2221)()5.0(s x s s c x Ece E cey y A I h y h A I-++--+ααp 2k =39.08KN/m p 2=49.14KN/m 弯矩：M 1=1203.97KN ·m剪力：V 1=343.99KN（2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算：钢梁上翼缘应力：σ1=243.51 N/mm 2 钢梁下翼缘应力：σ2=201.93 N/mm 2 钢梁剪应力：τ=31.97 N/mm 2 挠度：w=31.9 mmw / l=1/4393.第二受力阶段（使用阶段）的验算：（1）弯矩及剪力的验算：找平层重：g 2= 1.5KN/m 2活荷载：q 2k = 2.5KN/m 2梁上墙自重：g w =0.0KN/mp 2k =30KN/m p 2=39.75KN/m 弯矩：M 2=973.88KN ·m剪力：V 2=278.25KN（2）组合梁的抗弯强度计算：1）在垂直荷载作用下的正应力：钢筋砼翼缘板顶边（点4）的应力：σc4=-9.53 N/mm 2<=fcm=13.50 N/mm 2OK!钢筋砼翼缘板底边（点3）的应力：σc3=-8.03 N/mm 2<=fcm=13.5N/mm 2OK!钢梁上翼缘（点2）应力：σs2=-213.1 N/mm 2<=0.9f=283.5N/mm 2OK!钢梁下翼缘（点1）应力：σs1=254.2 N/mm 2<=0.9f=283.5N/mm 2OK!2）钢梁的剪应力：τ=47.6N/mm 2<=fv=185N/mm 2OK!3)组合梁的挠度：p 2k1=24.375KN/mw =33.92 mmw / l=1/4134.连接件计算：截面在翼缘板与钢梁的接触面处的面积矩：S 0= 4.94E+06mm 3v max =211.2 N/mm选用圆柱头焊钉直径：υ16As=201.1mm 2每个栓钉的抗剪承载力设计值：51148N0.7A s f U =52075NN v c=51148N梁上布置栓钉的列数：n =1该梁的半跨梁分为2区段1 区段：长度：2000mm 剪力 V =211.2 N /mm 每排栓钉间距 a 1=242.17 mm, 取为240 mm 2 区段：长度：2500mm 剪力 V =150.9 N /mm 每排栓钉间距 a 2=339.03 mm, 取为330 mm 3 区段：长度：2500mm 剪力 V =75.4 N /mm=002I S V =C C S f E A 43.0JOB No.____________BY_________________ DATE_______________ CHK'D______________每排栓钉间距 a3=678.07mm, 取为670mmU.S.A.265299874.xls。
45m钢板组合梁桥设计案例
45m钢板组合梁桥设计案例45m钢板组合梁桥设计案例一、介绍本案例旨在设计一座45m跨径的钢板组合梁桥。
该桥将用于连接两个城市之间的道路，承载大量车辆和行人交通。
设计要求包括结构安全可靠、施工简便、造价经济合理等。
二、桥梁类型选择考虑到45m跨度的要求，我们决定采用钢板组合梁作为主要结构形式。
钢板组合梁具有自重轻、刚度高、施工方便等优点，非常适合中小跨度的桥梁。
三、荷载计算根据设计要求，我们需要计算并考虑以下几种荷载：1. 桥面活载：根据交通流量和道路类型确定。
2. 死载：包括桥面铺装层重量、护栏重量等。
3. 风荷载：根据当地气象数据和规范计算。
4. 温度变形：考虑钢材热胀冷缩引起的温度变形。
四、结构设计1. 主梁设计：主梁采用钢板组合梁，由上下两层钢板和纵向连接件组成。
根据荷载计算结果，确定主梁的截面尺寸和材料型号。
2. 支座设计：根据桥梁的受力特点和施工要求，选择适当的支座类型，并进行设计计算。
3. 桥墩设计：根据桥梁的跨度和荷载要求，确定桥墩的高度、宽度和布置方式。
五、施工方案1. 桥面施工：采用预制钢板组合梁进行现浇施工。
首先安装临时支撑结构，然后逐段安装主梁，并进行焊接连接。
最后铺设桥面铺装层。
2. 桥墩施工：采用混凝土浇筑方式进行桥墩施工。
先搭建模板，然后浇筑混凝土，最后拆除模板。
3. 支座安装：在桥墩完成之后，安装支座并调整水平。
六、材料选用1. 钢材选用：主梁采用Q345B钢板，具有良好的强度和韧性。
其他部位根据不同受力情况选用相应的钢材。
2. 混凝土选用：桥墩采用C30混凝土，同时考虑抗冻性能和耐久性。
七、施工进度安排1. 设计与审批：完成桥梁设计并进行审批，预计耗时2个月。
2. 材料采购：根据设计要求，采购所需的钢材和混凝土等材料，预计耗时1个月。
3. 施工准备：搭建施工场地、制定详细施工方案，预计耗时1个月。
4. 主梁制造：根据设计图纸进行主梁的制造和加工，预计耗时2个月。
钢混凝土组合连续梁桥设计计算
第一章设计计算书1.1概述1.11设计特点钢-混凝土组合连续梁桥以其结构重量轻，跨越能力大，施工速度快，造型美观等优点得到广泛的应用。
钢-混组合结构具有以下特点：1. 适应大跨径，高桥的快速施工，施工未影响桥下高速路通行。
2钢筋混凝土板通过剪力连接件（采用圆柱型焊钉）与钢箱梁组合在一起形成组合结构，可以充分发挥钢材抗拉性能好，混凝土抗压性能好的特点。
3.对连续梁负弯矩区，利用高强钢材改善受拉区混凝土板的工作条件。
4.自重轻，刚度大，这种结构的刚度略低于预应力混凝土箱梁，但较全钢梁大得多。
由结构力学的知识可知：分孔比较合理的连续梁结构与同跨径的简支梁相比，其跨中截面的弯矩可减少50%左右，而在中支点截面的弯矩增加量一般要大于跨中弯矩的减少量。
对于钢-混凝土组合梁而言，如果采用连续结构，将使得中支点截面承受负弯矩。
也就是使钢筋混凝土桥面板置于受拉区，而将钢梁的下翼缘处于受压区，从理论上讲这样的布局并没有很好的利用混凝土和钢筋的力学特性，钢筋混凝土板受拉与钢梁受压是不利的。
不过，可以通过工程来改进。
钢-混凝土组合连续梁的内力分析方法可以分为弹性设计法和塑性设计法。
由于目前国内对于塑性分析法用的不多，且无系统性的总结。
因此本桥涵设计中采用弹性设计分析法确定钢-混凝土组合连续梁的内力，并按相关公路桥涵设计规范进行内力组合。
弹性分析法是基于一般的结构力学或有限元分析法。
用弹性分析时，须考虑钢梁下面是否有临时支撑。
有临时支撑且达到一定的支承密度时，全部恒载和活载均由组合梁的全断面承担。
而无临时支承时，钢梁自重，混凝土翼缘板自重均由钢梁承担，桥面板二期恒载和活载则由组合断面承担。
在连续组合梁的负弯矩区，混凝土翼缘板受拉开裂。
因为该区段的截面刚度要比正弯矩区段小一些，所以连续组合梁在内力分析时，应按照变截面考虑欧洲规范（ＥＵＲＯＣＯＤＥＮＯ．４）规定，在据支座０．１５ｌ的范围内（ｌ为梁的跨度），在确定主梁的截面刚度时不应考虑混凝土翼缘板的存在，但应计入混凝土板中钢筋的面积。
钢-混凝土组合弯梁桥设计计算实例
一
（ １ ０ ） 相对湿度 ： ８ ０ ％；
（ １ １ ） 设计荷 载等级 ： 公路 一 Ｉ级 设 计 ， 并 用 城
Ａ级荷载进行验算 ； （ １ ２ ）地震基本烈度 ：桥址区地震动峰值加速 度为 ０ ． １ ｇ ， 按 Ⅶ 度设 防； （ １ ３ ） 环境 类 别 ： Ｉ 类 环境 ， 按 Ｉ Ｉ类 环境 设 计 。
钢箱梁采用直腹板 ， 底板水平 ， 腹板高度变化形成 横坡 ， 桥 面横 坡 ２ ． ０ ％， 悬臂 ２ ｍ， 全 桥 钢 梁 采 用 工 厂分段预制 ， 现场高强螺栓连接后施工桥面板混凝 土 。桥宽 Ｂ ＝１ Ｏ ． ５ ｍ， 箱底 宽 ６ ｍ。 桥 面横 断 面组 成 为： ０ ． ７ ５ ｍ（ 防撞 护 栏 ） ＋ ９ ｍ（ 行 车道 ） ＋ Ｏ ． ７ ５ ｍ（ 防撞 护栏 ） 。 桥梁立面图见图 ｌ 所示 ， 标准横 断面见图 ２
序进行校核 ， 对 内外侧支座反力进行对比分析。 关 键词 ： 钢 一混凝 土组合弯粱桥 ； 设计 ； 计算
中图分 类 号 ： ｕ ４ ４ ８ ． ３ ８ 文 献标 识码 ： Ｂ 文章 编号 ： １ ０９ — ７ ７ １ ６ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ４ — ０ ０ ８ ８ — ０ ４
（ Ｊ Ｔ Ｊ ０ ２ ５ 准则》 （ Ｃ Ｊ Ｊ ｌ ｌ 一 ９ ３ ） ； （ ９ ） 结构重要性 系数 ： １ ． １ ；
收稿 日期 ： ２ ０ １ ３ — ０ １ — １ ４
孔道偏 差系数 ｋ ＝ ０ ． ０ ０ １ ５ ； 锚具变形 回缩值 △ ＝ Ｏ ． ０ ０ ６ 。 （ ３ ） Ｑ ３ ４ ５ ｑ — Ｃ钢 板 ， 其 技 术 参数 见 表 ３所列 。 剪 变模 量 ： Ｇ＝０ ． ８ １ ｘ １ ０ ＭＰ ａ 。 ３ ． ２设 计 荷载 取 值 ３ ． ２ ． １ 恒 载 ３ ＿ ２ ＿ １ ． １ 一期 恒 载 期恒载包括 预制钢箱梁 、 现 浇 桥 面板 ， 按 实 际 断面 计取 重量 。
钢-混凝土组合梁结构计算
钢－混凝土组合梁结构计算书编制单位：计算：复核：审查：2009年3月目录1. 设计资料 (1)2. 计算方法 (2)2.1 规范标准 (2)2.2 换算原理 (2)2.3 计算方法 (3)3. 不设临时支撑_计算结果 (3)3.1 组合梁法向应力及剪应力结果 (4)3.2 施工阶段钢梁竖向挠度结果 (6)3.3 结论 (7)3.4 计算过程（附件） (7)4.设置临时支撑_有限元分析计算 (7)4.1 有限于建模 (7)4.2 施工及使用阶段结构内力 (9)4.2.1 施工阶段结构内力 (10)4.2.2 使用阶段结构内力 (11)4.3 组合梁截面应力 (13)4.3.1 截面应力汇总 (13)4.3.2 截面应力组合 (15)4.4 恒载作用竖向挠度 (16)4.4.1 施工阶段竖向挠度 (16)4.4.2 使用阶段恒载作用竖向挠度 (16)4.5 结论 (16)钢－混凝土组合梁结构计算1. 设计资料钢－混凝土组合梁桥，桥长40.84m ，桥面宽19.0m ；钢主梁高1.6m(梁端高0.7m)，桥面板厚0.35m ；钢材采用Q345D 级，桥面板采用C50混凝土；车辆荷载采用公路-I 级车道荷载计算。
图 1 横向布置(cm)图 2 桥梁立面 (cm)钢主梁沿纵向分3个制作段加工，节段长度为13.6+13.64+13.6m ，边段与中段主要结构尺寸（图 3）见下表，其余尺寸详见设计图纸图 3 钢梁标准构造 (mm)2. 计算方法2.1 规范标准现行《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第11章《钢与混凝土组合梁》针对不直接承受动力荷载的一般简支组合梁及连续组合梁而确定，对于直接承受动力荷载的组合梁，则应采用弹性分析法计算。
《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB 10002.2-2005)第4.1.1条也规定：结构构件的内力应按弹性受力阶段确定。
尽管弹性分析法(容许应力法)不能充分组合梁的承载能力极限状态，但对于承受动力荷载的桥梁钢结构的强度计算是基本符合结构的实际受力状况的。
钢筋混凝土连续弯箱梁桥设计实例
作者简介 ： 熊雪 明（ ９ １ ， ， １８ 一）男 江西 高安人 ， 程师 ， 工 从事道 路与 桥梁设计 工作 。
０ 前 言
随 着 我 国经 济 建 设 和 交 通 事 业 的 飞速 发 展 ， 钢 筋 混凝 土连 续 弯 箱 梁 桥在 城 市 高 架 及 公 路 立 交 工 程 中得 到 了广 泛 应 用 。本 文 结 合 宁波 至 樟 木 国
家重点公路湖北省通山至赤壁段高速公路赤壁 南 互 通 Ｇ匝 道 桥 设 计 ， 钢 筋 混 凝 土 连 续 弯 箱 梁 桥 对 的设计 中存 在 的问题 进 行 了探 讨 、 析 与 总 结 ， 分 并 提 出相 关 的设计 思 路 与建 议 。
一 一
３ 上 部构造 设计
赤 壁 南 互 通 Ｇ 匝道 桥 上 部构 造 设 计 中主要 考
虑 以下 因素 ： （ ） 虑 剪 力滞 效 应 １考 对 称 荷 载 作 用 下使 箱 梁翼 缘 在 宽 度 方 向的 正
应 力 呈 不 均 匀 分 布 的现 象 称 为 剪 力 滞 后 效 应 ， 简
１ 工 程 概 述
宁 波 至 樟 木 国家 重 点公 路 湖 北 省 通 山至 赤 壁 段 高速 公路赤 壁南互通 Ｇ匝道桥 为一座 ３ ０ｍ 的 ×２ 钢 筋混 凝土 连续 弯箱梁 桥 ， 中心桩 号 Ｇ ＋ ５．３ ， Ｋｌ０ ５ ６ ４ 其 平 面 位 于 位 于 Ａ＝０ｍ 的 右 偏 缓 和 曲 线 上 ， ９ 纵 面 位 于 ｉ０４ ５ ＝ ．３ ％的上 坡 段 及 Ｒ ９７ ４４ ５ｍ 的 凹 ＝ ７ ．７
７ ８
桥梁结构
城 市道桥 与 防 洪
２ １ 年 ４月第 ４ ０１ 期
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设计荷载等级 ： 公路 一 Ｉ级 设 计 ， 并用城 一 Ａ 级
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３ — ０ ３ — ０ ６
２ ０ １ ３ 年７ 月第 ７ 期
城 市 道桥 与 防 洪
桥梁结构 ８ ９
钢 一混凝 土组合弯 梁桥设 计计算实例
廖 莲 姣
（ 深 圳市综 合交 通设 计研 究 院 ， 广 东深圳 ５ １ ８ ０ ０ ３ ）
摘 要： 该文简要 介绍 了 ２孔 ３ ３ ｍ钢 一混凝 土组合梁 桥桥型及 截面特 点 ， 同时 针对 目前 尚无专 门用于分 析钢 一混凝 土组合弯 梁
桥 的计 算软 件 ， 在 采用桥 梁博 士程序 ３ ． １ ． ０版 ， 按照直 梁桥 进行结 构 的精 确计算 分析 ， 对 空 间分析采 用 ３ Ｄ — Ｂ Ｓ Ａ ２ ０ ０ ６ 弯 坡斜桥 空 间分析 程序进行 校核 ， 然 后对 内外侧支 座反力进行 对 比分 析 。其方 法可供 同行参考 。 关键 词 ： 钢 一混凝土组合 弯梁桥 ； 设计 ； 计算
相 对 湿度 ： ８ ０ ％；
个 钢 束孔 道 面积 ： （ ｐ ／ ４ ）×０ ． ０ ９ ２ ＝ ０ ． ０ ０ ６ ３ ６ ２ （ ｍ ） 。
一 一
根 。 １ ５ ． ２ — １ ２钢束 截 面 面积 ： １ ２×０ ． ０ ０ ０ １ ４ ＝
０ ． ０ ０ １ ６ ８ （ ｍ ） 。
荷 载 进 行验 算 ；
地震基本 烈度 ：桥址 区地震动峰值加速度 为 ０ ． １ ｇ ， 按 Ⅶ度 设 防 ； 环境 类 别 ： Ｉ类 环境 ， 按 Ｉ Ｉ类 环 境设 计 。
新建北 向 ｃ 、 Ｄ两条匝道。 Ｄ匝道上跨梅观高速公路 主 线 ，设 Ｄ匝道 桥 １ 座， Ｄ 匝道 路线 长 ５ ３ ９ ． ２ ３ ７ ｍ， 最 小 圆 曲线 半 径 ６ ０ ｍ； 最大纵坡 ４ ． ０ ２ １ ％， 最 小 纵
中 图分类 号 ： Ｕ ４ ４ ８ ． ２ １ ＋ ６ 文 献标 识码 ： Ｂ 文章 编号 ： １ ０ ０ ９ — ７ ７ １ ６ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ７ — ０ ０ ８ ９ — ０ ４
１ 工 程 概 况
深 圳 市 梅 观 高 速 公 路 华 为 立 交 改 造 二 期 工 程， 是半菱形 ＋ 半定 向立交方案 ， 主要改造 内容为
Ｄ 匝道 桥 为 （ ３ ３ ＋ ３ ３ ） ｍ 的 钢 一混 凝 土 组 合 梁 ， 梁高 １ ． ８ ｍ， 其中预制钢箱梁桥轴线处梁高 １ ． ３ ５ ｍ， 现 浇 混 凝 土 桥 面板 箱 梁 腹 板 处 厚 度 为 ０ ． ４ ５ ｍ， 箱 中心处厚 度为 ０ ． ３ ５ ｍ （ 含 Ｏ ． ０ ９ ｍ 厚 预 制 模 板 厚 度） 。钢箱 梁 采 用 直腹 板 ， 底板 水 平 ， 腹板 高 度 变 化 形 成横坡 ， 桥 面横 坡 ２ ． ０ ％， 悬臂 ２ ｍ， 全 桥 钢 梁 采 用 工厂 分 段预 制 ， 现 场 高 强 螺栓 连 接 后施 工 桥 面 板 混凝 土 。 桥宽 Ｂ ＝１ ０ ． ５ ｍ， 箱 底宽 ６ ｍ。 桥 面横 断面 组 成为 ： ０ ． ７ ５ ｍ（ 防撞 护 栏 ） ＋ ９ ｍ（ 行 车道 ） ＋ ０ ． ７ ５ ｍ（ 防 撞 护栏 ） 。 图 １为桥 梁立 面 图 ， 图 ２为标 准 横 断面 。
孔 道摩 阻 系数 ： ｍ＝ ０ ． １ ５ 。
孔 道偏 差 系数 ： ｋ ＝ ０ ． ０ ０ １ ５ 。 锚 具 变形 回缩 值 ： △１ ＝ ０ ． ０ ０ ６ 。 Ｑ ３ ４ ５ ｑ — Ｃ钢 板 ， 其 技 术参 数 见 表 ３所 列 。 剪 变模 量 ： Ｇ＝０ ． ８ １ Ｘ １ ０ （ ＭＰ ａ ） 。 ３ ． ２ 设 计 荷载 取 值
坡 １ ． ７ ８ ０ ％。
３ 计算 参数
３ ． １ 材 料
Hale Waihona Puke （ １ ） 水 泥混 凝土 ： 顶 板 采用 Ｃ ５ ０无 收缩 混凝 土 ， 其 技术 参 数 见 表 １ 所列。 剪 变模 量 ： Ｇ ｅ ＝１ ． ３ ８×１ ０ ＭＰ ａ 。 混凝 土 泊 松 比 ： １ Ｊ ｃ ＝０ ． ２ 。 收 缩 开 始 时 的 混凝 土龄 期 为 ３ ｄ ， 加 载 龄 期 为
２ 技 术 标 准 及 设 计 依 据
《 公路工程技术标准》 （ Ｊ Ｔ Ｊ Ｂ ０ １ — ２ ０ ０ ３ ） ； 《 公路桥涵设计通用规范｝ （ Ｊ Ｔ Ｇ Ｄ ６ ０ — ２ ０ ０ ４ ） ； 《 公 路 钢 筋 混 凝 土 及 预 应 力 混 凝 土 桥 涵 设 计
规范｝ （ Ｊ Ｔ Ｇ Ｄ ６ ２ — ２ ０ ０ ４ ） ； 《 公路工程抗震设计规范） （ Ｊ Ｔ Ｊ Ｏ ０ ４ — ８ ９ ） ； 《 公路桥涵施工技术规范｝ （ Ｊ Ｔ Ｊ ０ ４ １ — ２ ０ ０ ０ ） ； 《 钢结 构 设 计 规范 》 （ Ｇ Ｂ ５ ０ ０ １ ７ — ２ ０ ０ ３ ） ； 《 公 路 桥 涵 钢 结 构 及 木 结 构设 计 规 范 》 （ Ｊ Ｔ Ｊ ０ ２ ５ — ８ ６ ） ； 《 城 市桥 梁 设 计 准则 》 （ Ｃ Ｊ Ｊ １ １ — ９ ３ ） ； 结 构 重要 性 系数 ： １ ． １ ；
２ ８ ｄ ， 预应力钢束张拉时混凝土强度达到标准强度
的 １ ０ ０ ％。
（ ２ ） 预应 力钢 绞线 ： 采 用 １ ５ ． ２ ， 其 技 术 参 数
见 表 ２所 列 。
体 内索 张拉控 制 应力 ： １ ＝ ０ ． ７ ２ ＝ １ ３ ３ ９ ． ２
（ ＭＰ ａ ） 。