过程设备强度计算书资料

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大扭矩底转速搅拌轴计算书

软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NO。

设计单位：压力容器专用计算软件DESIGNER搅拌轴设计计算单位压力容器专用计算软件 ?计算条件简图轴支承情况悬臂轴轴计算类型刚性轴电动机额定功率 P N kW 15 轴设计转速 n r/min2 设备内设计压力 p MPa轴安装形式上插式轴轴材料名称0Cr18Ni9 轴材料抗拉强度 σ b MPa 480 轴材料压缩屈服强度 σs MPa 205 轴材料弹性模量 E MPa 197000 轴材料剪切模量 G MPa 75769.2 轴材料密度 ρs kg/m 37800 平衡精度等级 6.3 传动装置效率 η10.85许用扭转角 [γ] ︒/m 2 用户定义值轴封处许用径向位移 [δ]lo mm 0.1 用户定义值悬臂轴轴端许用径向位移 mm1用户定义值轴结构类型空心轴空心轴内径与外经之比 N o0.85 两轴承之间长度 mm 500 悬臂端与两轴承间轴径差 mm 10 轴封至轴承距离 mm 450流体径向力系数 K 1 0.2 轴封形式填料密封填料密封圈总高度 mm 106轴承 A 形式滚动轴承轴承 B 形式滚动轴承轴线与安装垂直线夹角 α搅拌物料密度 ρ kg/m 31200 搅拌介质类型液体-固体搅拌介质特性危险物料搅拌器数量 1搅拌器类型锚式搅拌器数据搅拌器 1搅拌器 2搅拌器 3搅拌器 4 搅拌器 5搅拌器至轴承距离 L i mm 2500 - - - - 搅拌器直径 D Ji mm 1800 - - - - 搅拌器叶片倾斜角 θ i ︒ 0 - - - - 搅拌器叶片宽度 h i mm 0 - - - - 搅拌器及附加质量 m i kg 180 - - - - 搅拌器附加质量系数 ηk 0----物料对搅拌器轴向推力方向压力----传动侧轴承搅拌侧轴承搅拌桨。

T0601过程设备强度计算书

盖板厚度
mm
30
盖板宽度
mm
0
垫板
有
垫板上地脚螺栓孔直径
mm
39
垫板厚度
mm
16
垫板宽度
mm
80
基础环板外径
mm
4820
基础环板内径
mm
4420
基础环板名义厚度
mm
30
计算结果
容器壳体强度计算
元件名称
压力设计
名义厚度(mm)
直立容器校核
取用厚度(mm)
许用内压(MPa)
许用外压(MPa)
下封头
15
15
介质密度
kg/m3
909
塔釜液面离焊接接头的高度
mm
50
塔板分段数
1
2
3
4
5
塔板型式
浮阀
塔板层数
33
每层塔板上积液厚度
mm
88
最高一层塔板高度
mm
30570
最低一层塔板高度
mm
3530
填料分段数
1
2
3
4
5
填料顶部高度
mm
填料底部高度
mm
填料密度
kg/m3
集中载荷数
1
2
3
4
5
集中载荷
kg
集中载荷高度
mm
B
地震设防烈度
低于7度
设计地震分组
第一组
地震影响系数最大值max
3.28545e-66
阻尼比
0.01
塔器上平台总个数
5
平台宽度
mm
800
塔器上最高平台高度
mm

过程设备强度计算软件包(SW6-1998).

过程设备强度计算软件包（SW6-1998）订购单软件编号：收款日期：年月日填写订购单时的注意事项：1、本订购单表格中的内容，请用户逐栏正楷填写，若日后个别栏目（如联系人、电话、传真和地址等）有变更，则请用公函及时通知我站，以便保持联系。

2、如已购买了SW6-1998单机版，现希望换成网络版，请在备注栏中注明购买单机版的价格和加密块的个数，若需保留单机版加密块，请在“单机版加密块栏”选择“保留”。

若为新用户并需要增购单机版加密块，则选择“增购”。

3、合同是指订购单位与上海迅羽化工工程高技术中心签订的技术转让合同，需要合同份数是指订购单位需要的合同份数。

回执全国化工设备设计技术中心站：我单位需购买你站发行的《过程设备强度计算软件包》（SW6-1998）。

今将已按要求填妥的订购单，以及银行汇款凭单的复印件寄上，请查收。

致以敬礼！订购单位：（公章）订购日期：年月日以GB150-1998等标准为计算模型，以Windows为操作平台过程设备强度计算软件包（SW6-1998）征订通知随着GB150、GB151、GB12337、JB4710及JB4731等一系列与压力容器、化工过程设备设计计算有关的国家标准、行业标准全面更新和颁发，我站经多年辛勤工作，于1998年9月推出了以这些标准为计算模型的设计计算软件——《过程设备强度计算软件包》（以下简称为SW6-1998）。

该软件包简便的操作、良好的服务，以及我站在行业中的信誉，正赢得更多用户的青睐。

《过程设备强度计算软件包》的编制单位包括：全国化工设备设计技术中心站、华东理工大学化工机械研究所、中国石化集团上海工程有限公司（原上海医药设计院）、中国寰球工程公司、中国天辰化学工程公司、五环科技股份有限公司（原化四院）、华陆工程科技有限责任公司（原化六院）、天津市化工设计院和合肥通用机械研究所等国内长期从事化工与石油化工工程设计和计算机程序开发工作的单位。

本软件包能紧跟计算机技术的飞速发展，在确保计算结果正确、快捷的前提下，让用户在操作使用时更直观、方便和灵活，符合使用Windows的习惯。

SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册

SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册热心网友整理目录一、概述 (1)二、运行环境、安装及启动 (4)三、材料性能及其数据库 (10)四、四个基本受压元件 (16)五、卧式容器 (42)六、立式容器 (48)七、固定管板换热器 (54)八、浮头式及填料函式换热器 (80)九、U形管式换热器 (84)十、高压设备 (88)十一、塔设备 (96)十二、球形储罐 (107)十三、非圆形容器 (113)十四、零部件 (120)十五、非对称双鞍座及多鞍座卧式容器 (148)附录A SW6-2011安装说明 (161)附录B SW6-2011常见问题说明 (169)一、概述1.1 前言20世纪80年代，全国化工设备设计技术中心站（以下简称“中心站”）组织部分高等院校教师及工程技术人员开发，并在1985年正式推出了能在SHARP PC1500计算机上使用的国内第一套较为系统的承压容器常规设计计算程序。

该程序由于计算内容丰富、计算结果正确快捷等优势，很快得到了行业认可。

随着计算机硬件设备及应用技术的不断更新，20世纪90年代初，中心站发行的“IBM-PC 兼容机压力容器设计计算软件包”（简称为“SW2”），其在开发之处就注意了界面的用户友好性，发行前又通过了全国压力容器标准化技术委员会、化学工业部的审查、鉴定，获得了相应的审批号，成为行业中正式推荐使用的计算机应用程序。

该程序经过多次升级换版，分别增加了新版标准、规范的设计计算内容，以及能分别生成中、英文“设计计算书”的功能，适应了改革开放、与国际接轨、合作设计的时代潮流，成为行业中应用最广、拥有用户最多的软件。

该技术成果因此多次得到国家有关部委的奖励。

随着GB150、GB151等一系列与承压容器、化工设备设计计算相关的国家标准、行业标准全面更新和颁布，以及计算机技术的不断发展和软件应用平台的转变，在1998年10月下旬中心站推出了以windows为操作平台的“过程设备强度计算软件包”（简称为“SW6-1998”）。

过程设备强度计算书

过程设备强度计算书过程设备强度计算是在工程设计中非常重要的一部分，它是确保设备在运行过程中能够承受各种压力、温度、载荷等外部作用的能力。

设备强度计算是在工程设计过程中的一个重要环节，它通过数学模型和工程原理，对设备结构和材料进行强度分析和计算，以确定设备是否满足设计要求。

设备强度计算主要包括以下几个方面的内容：1.压力强度计算：在工业生产过程中，很多设备要承受内部或外部的压力，因此需要对设备的压力强度进行计算。

这一计算过程包括确定压力的大小、方向和作用点，以及设备的结构和材料的承载能力等。

2.温度强度计算：温度是影响设备强度的重要因素之一，不同的材料对温度的响应方式不同。

在温度变化的条件下，设备可能发生膨胀、收缩、变形等现象，因此需要对温度下设备的强度进行计算和分析。

3.载荷强度计算：在工业生产中，设备常常需要承受各种各样的载荷，如重力、振动、冲击等。

这些载荷会对设备产生一定的影响，因此需要对设备的载荷强度进行计算和分析。

4.应力分析和强度验证：通过对设备内部应力的计算和分析，可以确定设备是否满足设计要求，是否符合强度和稳定性的要求。

同时，通过对设备的强度验证，可以确保它在运行过程中不会发生破裂、变形等问题。

设备强度计算的目的是为了保证设备的安全和可靠运行。

通过对设备强度的计算和分析，可以确定设备的安全工作范围，提供合理的设计和材料选择建议，保证设备的长期稳定运行，延长设备的使用寿命。

在进行设备强度计算时，需要充分考虑设备的工作环境和工况，对设备的结构和材料进行合理的选择。

同时，还需要遵循国家和行业相关的标准和规范，确保计算结果的准确性和可靠性。

总之，设备强度计算对于工程设计和设备制造具有重要的意义。

通过合理的计算和分析，可以保证设备在工作过程中能够承受各种外部作用，确保设备的安全和可靠运行。

同时，设备强度计算也为工程设计提供了科学依据，促进了设备制造技术的发展和进步。

压力容器计算书

软件批准号：DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN设备名称：分气缸EQUIPMENT图号：DWG NO。

设计单位：青岛畅隆电力设备有限公司DESIGNER钢制卧式容器计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图设计压力p 1 MPa设计温度t300 ℃筒体材料名称Q235-B封头材料名称Q235-B封头型式椭圆形筒体内直径D i800 mm筒体长度L5656 mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn6mm 筒体厚度附加量C 2.8mm 腐蚀裕量C1 2 mm 筒体焊接接头系数Φ0.85封头名义厚度δhn8.8mm 封头厚度附加量C h 2.8mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度b150mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A625mm 鞍座高度H 250mm 地震烈度低于七度内压圆筒校核计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件筒体简图计算压力 P c 1.00MPa 设计温度 t 300.00︒ C 内径 D i 800.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]116.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t81.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.85mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.20 mm 名义厚度 δn = 10.00mm 重量1129.80Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 1.7901 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 118.05 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 1.22825MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 56.06 MPa [σ]tφ 68.85 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论合格左封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格右封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图计算压力p C 1 MPa设计温度t300 ℃圆筒材料Q235-B鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ] 116 MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 81 MPa圆筒材料常温屈服点σσ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1000kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i800 mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C 2.8mm 圆筒焊接接头系数φ0.85封头名义厚度hnδ8.8mm 封头厚度附加量 C h 2.8mm 两封头切线间距离L5706 mm 鞍座垫板名义厚度δrn6mm 鞍座垫板有效厚度δre6mm 鞍座轴向宽度 b150mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A625mm 封头曲面高度h i200mm 试验压力p T 1.79012MPa 鞍座高度H250mm 腹板与筋板组合截面积A sa9500mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r96864.8mm3地震烈度<7圆筒平均半径R a405 mm物料充装系数oφ1一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径16mm 地脚螺栓根径13.835mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距530 mm 地脚螺栓材料Q345。

过程设备设计计算书 1

1.0000
计算厚度Actual thickness
4.55
mm
有效厚度Effective thickness
6.00
mm
最小厚度Min thickness
3.00
mm
名义厚度Nominal thickness
7.00
mm
结论Result
满足最小厚度要求
Meet the minimum thickness requirements
设计
Designed by
日期
Date
校核
Checked by
日期
Date
审核
Verified by
日期
Date
批准
Approved by
日期
Date
过程设备强度计算书DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
立式搅拌容器校核Checking OF Vertical Vessel
设计温度下的屈服点σs
Yield point under different pressure and temperature
235.00
Mpa
钢板负偏差C1Thickness Tolerance
0.00
mm
腐蚀裕量C2Corrosion allowance
1.00
mm
焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint
DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM：
设备名称：储气罐
EQUOPMENT：Gas tank

sw6-用户手册

在程序运行时会形成一些结果数据文件，这些文件将被用来生成WORD文档以打印输出。这些结果数据文件的主名将同用户指定的输入数据文件主名一样，但后缀名将由程序按一定的规则确定。实际上，结果数据文件的后缀名是按照零部件分类来指定的。虽然不同类型的设备允许取相同的文件主名，但如在同一个目录下，则不同设备上的相同零部件(如卧式容器和固定管板换热器上的筒体)的结果数据文件将由于同名而会相互覆盖，使得可能输出错误的结果。因此，建议用户为每一个设备指定一个目录，以便于管理。在每一个设备计算程序中包含着该设备所常见的零部件计算。如立式容器计算程序中包含了筒体、各种封头、夹套、设备法兰、开孔补强及搅拌轴的计算。而如果设计人员想要知道卧式支座的应力及其所引起的筒体应力，则应运行卧式容器计算程序来进行计算得到。同理，如要进行膨胀节的刚度和强度校核，应运行固定管板换热器计算程序。在本软件包的零部件计算程序中包含了一些在大部分设备设计中较少考虑的零部件以及4个最常用的零部件的计算
5. 计算结果将以两种形式输出。一种是将屏幕上所显示的简单结果直接打印，这种形式主要提供给设计人员在使用本软件时能快速打印结果以调整数据反复运算之用。另一种是通过WORD以表格形式打印输出或作为文件存放。这种形式将使存档文本显得更加规范。相信设计人员在使用了SW6-1998后会感到本软件同SW6相比，无论是内容还是形式确实有了很大的提高，对过程设备设计工作能提供更大的帮助，SW6-1998确是物有所值。
程序计算内容塔设备
带夹套立式容器（带或不带搅拌）
卧式容器固定管板换热器
U形管换热器
输入数据文件名后缀名 .col
.rec
.htk .fix .uex
程序计算内容浮头式换热器填函式换热器

V0401过程设备强度计算书

钢制卧式容器计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图设计压力p 3.14 MPa设计温度t-30 ℃筒体材料名称16MnDR封头材料名称16MnDR封头型式椭圆形筒体内直径 Di 4200 mm筒体长度L 8400 mm筒体名义厚度δn 45mm 支座垫板名义厚度δrn mm 筒体厚度附加量C 3.3mm 腐蚀裕量C1 3 mm 筒体焊接接头系数Φ1封头名义厚度δhn45mm 封头厚度附加量 C h 3.3mm 鞍座材料名称鞍座宽度 b mm 鞍座包角θ°支座形心至封头切线距离A mm 鞍座高度H mm 地震烈度度内压圆筒校核计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00mm 材料16MnDR ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]170.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 285.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 39.15mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 41.70 mm 名义厚度 δn = 45.00 mm 重量39570.95Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 199.62 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 3.34253MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 159.70 MPa [σ]tφ 170.00 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论合格左封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00 mm 曲面深度 h i 1050.00mm 材料16MnDR (板材) 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度许用应力 [σ] 170.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(e e i T KD p += 198.64 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = KP D P c it c 205[].σφ- = 38.97mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 41.70 mm 最小厚度 δmin = 6.30 mm 名义厚度 δnh = 45.00 mm 结论满足最小厚度要求重量6937.06Kg压力计算最大允许工作压力 [P w ]= 205[].σφδδt ei e KD += 3.35904MPa结论合格右封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00 mm 曲面深度 h i 1050.00mm 材料16MnDR (板材) 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度许用应力 [σ] 170.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(e e i T KD p += 198.64 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = KP D P c it c 205[].σφ- = 38.97mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 41.70 mm 最小厚度 δmin = 6.30 mm 名义厚度 δnh = 45.00 mm 结论满足最小厚度要求重量6937.06Kg压力计算最大允许工作压力 [P w ]= 205[].σφδδt ei e KD += 3.35904MPa结论合格。

sw6过程设备强度计算书

s w6过程设备强度计算书(总18页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除钢制卧式容器计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图设计压力p0.1241MPa设计温度t50℃筒体材料名称Q235-C封头材料名称Q235-C封头型式椭圆形筒体内直径 Di2200mm筒体长度L4219.7mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn10mm 筒体厚度附加量C2mm 腐蚀裕量C22mm 筒体焊接接头系数Φ1封头名义厚度δhn10mm 封头厚度附加量 C h 2mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度 b290mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A500mm 鞍座高度H250mm 地震烈度七(0.1g)度计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.16 MPa设计温度 t 50.00 ︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-C ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]123.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t121.88 MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.00 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 1.48 mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 8.00 mm 名义厚度 δn = 10.00 mm 重量 2299.74Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.2045 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 28.22 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 0.88315MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 22.58 MPa [σ]tφ121.88 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论合格计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.16MPa设计温度 t 50.00︒ C内径D i 2200.00mm曲面深度h i 550.00mm材料 Q235-C (板材)设计温度许用应力[σ]t 121.88MPa试验温度许用应力[σ] 123.00MPa钢板负偏差C1 0.00mm腐蚀裕量C2 2.00mm焊接接头系数φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.2045 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 28.17MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 1.48mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 8.00mm 最小厚度δmin = 3.30mm右封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.16MPa设计温度 t 50.00︒ C内径D i 2200.00mm曲面深度h i 550.00mm材料 Q235-C (板材)设计温度许用应力[σ]t 121.88MPa试验温度许用应力[σ] 123.00MPa钢板负偏差C1 0.00mm腐蚀裕量C2 2.00mm焊接接头系数φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.2045 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 28.17MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 1.48mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 8.00mm 最小厚度δmin = 3.30mm卧式容器（双鞍座）计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图计算压力p C0.1241MPa设计温度t50℃圆筒材料Q235-C鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ]123MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t121.875MPa圆筒材料常温屈服点σ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1830kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i2200mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C2mm 圆筒焊接接头系数φ1δ10mm 封头名义厚度hn封头厚度附加量 C h2mm 两封头切线间距离L4299.7mm 鞍座垫板名义厚度δrn10mm 鞍座垫板有效厚度δre10mm 鞍座轴向宽度 b290mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A500mm 封头曲面高度h i550mm 试验压力p T0.2045MPa。

sw6过程设备强度计算书

由地震水平分力引起的支座强度计算
圆筒中心至基础表面距离 1360
mm
轴向力
27745.7
N
, -5.28104
MPa
,
MPa
|sa|<1.2[bt]=176.4合格
地脚螺栓应力
拉应力
43.5785
MPa
bt<1.2[bt]=176.4MPa合格
剪应力
MPa
bt<0.8Ko[bt]=117.6MPa合格
计算厚度
= =1.48
mm
有效厚度
e=n-C1-C2=8.00
mm
名义厚度
n=10.00
mm
重量
2299.74
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT=1.25P =0.2045(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平T
T0.90s=211.50
MPa
试验压力下
圆筒的应力
T= =28.22
min=3.30
mm
名义厚度
nh=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
424.20
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.88476
MPa
结论
合格
右封头计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
GB150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.16
MPa
设计温度t
68.12
mm
接管连接型式
插入式接管

化工设备设计计算书

化工设备设计计算书一、引言二、设计基础1.设计要求：明确化工设备的设计要求，包括工艺参数、工作条件、设计寿命等。

2.材料选择：根据工作条件和工艺要求，选择适合的材料，包括密封材料、耐腐蚀材料等。

3.设计标准：根据国家或行业标准，确定设计的基本参数和规范。

三、设备计算1.设备尺寸计算：根据工艺要求和流体特性，计算设备的长度、直径等尺寸。

2.设备强度计算：根据设计要求和材料特性，计算设备的强度，包括壁厚、承载能力等。

3.传热计算：根据热平衡原理和传热特性，计算设备的传热情况，包括传热面积、换热系数等。

4.流体力学计算：根据流体力学原理，计算设备内流体的压力、速度、阻力等参数。

四、设备结构设计1.设备布局设计：确定设备的整体布局和安装位置，考虑流程连续性和设备之间的连接。

2.设备连接设计：设计设备之间的连接方式和密封形式，确保设备之间的流体不泄漏。

3.设备支撑设计：根据设备重量和工作条件，设计设备的支撑结构，确保设备牢固稳定。

五、设备图纸1.工艺流程图：绘制设备的工艺流程图，明确流体的流动路径和工艺参数。

2.设备总图：绘制设备的总体结构图，包括设备尺寸、连接方式和支撑结构等。

3.零部件图纸：绘制设备的各个零部件图纸，包括尺寸、工艺要求和材料等。

六、安全考虑在设备设计过程中，要考虑设备的安全性，并采取相应的安全措施，包括以下方面：1.材料的选择：选择耐腐蚀、耐高温等特殊材料，确保设备的安全性。

2.设备结构的设计：设计合理的支撑结构和连接方式，确保设备不产生漏气、漏液等安全隐患。

3.设备运行的安全性：考虑设备的工作条件、工艺参数等因素，防止设备因操作不当而引起的事故。

七、设备选型在考虑以上因素的基础上，结合实际情况和经济成本，选取合适的化工设备，包括设备类型、型号、规格等。

八、结论通过本文档中介绍的化工设备设计和计算过程，可以得出合理可靠的化工设备设计，满足工艺要求和安全要求，并具备经济效益。

总结以上，化工设备设计计算书是化工设备设计和计算过程中的重要文档，其内容要求完整且详细，包括设计基础、设备计算、设备结构设计、设备图纸、安全考虑和设备选型等。

塔强度计算-T0401强度说明书

过程设备强度设计计算书
计算单位计算条件塔型设计压力容器分段数（不包括裙座）压力试验类型压力试验计入液柱高度 H 试验压力（立试）试验压力（卧试） mm MPa MPa 封头上封头材料名称名义厚度腐蚀裕量焊接接头系数封头形状 mm mm 下封头 MPa
合格
筋板许用应力
合格
盖板许用应力
合格
裙座与壳体的焊接接头校核 kg
37786.6
焊接接头截面上的最大弯矩搭接接头横截面搭接接头抗剪断面模数搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值搭接接头拉应力校核结果
组合应力校核
16.62 71.66
15.37 71.66
7.88 79.84 24.15 372.60
全国化工设备设计技术中心站
5
过程设备强度设计计算书
σA4 许用值 σ 许用值校核结果
SW6-98
23.60 71.66
22.95 71.66
4.78 79.84 78.61 310.50
0.00 7.86 7.51 7.86 0.00 20.68 2.27 113.00 59.71
20.43 6.48 5.60 2.28 25.54 3.08 1.70 170.00 66.53 19.55 204.00
20.43 6.48 5.60 2.28 25.54 3.08 1.70 170.00 66.53 19.55 204.00 7.88 79.84 24.15 372.60
mm mm ℃ mm mm mm

过程设备强度计算书

过程设备强度计算书1.输入数据 (2)2.前端管箱运算 (3)3.后端管箱运算 (5)4.壳体圆筒运算 (7)5.接管补强运算 (8)6.管板工况I运算 (10)7.管箱法兰运算 (17)8.管板工况II运算 (19)9.接管局部应力运算 (26)10.附工艺条件固定管板换热器设计运算设计计算条件壳程管程设计压力ps4 MPa设计压力pt4 MPa设计温度ts120 ︒C设计温度tt120 ︒C壳程圆筒内径Di500 mm管箱圆筒内径Di500 mm材料名称09MnNiDR 材料名称09MnNiDR简图计算内容壳程圆筒校核运算前端管箱圆筒校核运算前端管箱封头(平盖)校核运算后端管箱圆筒校核运算后端管箱封头(平盖)校核运算管箱法兰校核运算开孔补强设计运算管板校核运算前端管箱筒体运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.50mm 名义厚度 δn =12.00mm 重量75.76Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 121.55MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 6.04701MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 97.24 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格前端管箱封头运算运算条件椭圆封头简图运算压力P c 4.00 MPa设计温度t120.00 ︒ C内径D i500.00 mm曲面高度h i125.00 mm材料09MnNiDR (板材)试验温度许用应力[σ]147.00 MPa设计温度许用应力[σ]t147.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 2.94 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量运算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000运算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 6.85mm有效厚度δe =δn - C1- C2=9.06mm最小厚度δmin = 0.75mm名义厚度δn =12.00mm 结论满足最小厚度要求重量29.96Kg压力计算最大承诺工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.27945MPa结论合格后端管箱筒体运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.50mm 名义厚度 δn =12.00mm 重量75.76Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 121.55MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 6.04701MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 97.24 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格后端管箱封头运算运算条件椭圆封头简图运算压力P c 4.00 MPa设计温度t120.00 ︒ C内径D i500.00 mm曲面高度h i125.00 mm材料09MnNiDR (板材)试验温度许用应力[σ]147.00 MPa设计温度许用应力[σ]t147.00 MPa钢板负偏差C10.00 mm腐蚀裕量C2 2.94 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量运算形状系数K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000运算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ-= 6.85mm有效厚度δe =δn - C1- C2=9.06mm最小厚度δmin = 0.75mm名义厚度δn =12.00mm 结论满足最小厚度要求重量29.96Kg压力计算最大承诺工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 5.27945MPa结论合格壳程圆筒运算运算条件筒体简图运算压力 P c 4.00MPa 设计温度 t 120.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料09MnNiDR ( 板材 )试验温度许用应力 [σ] 147.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t 147.00MPa 试验温度下屈服点 σs 300.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量运算运算厚度 δ = P D Pc it c 2[]σφ- = 6.90mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 8.50mm 名义厚度 δn =10.00mm 重量547.60Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt =5.0000 (或由用户输入)MPa 压力试验承诺通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 270.00 MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 149.56MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力运算最大承诺工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 4.91445MPa 设计温度下运算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 119.65 MPa[σ]t φ 147.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.50mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计计算条件简图设计压力p s 4 MPa设计温度T s120 C︒平均金属温度t s 47.75 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称09MnNiDR设计温度下许用应力[σ]t147 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.05e+05 Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.11e-05 mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i500 mm 壳程圆筒名义厚度δs10 mm壳程圆筒有效厚度δse8.5 mm 筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 2.018e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.963e+05 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 1.358e+04 mm2管设计压力p t 4 MPa 箱设计温度T t 120 ︒C 圆材料名称09MnNiDR筒设计温度下弹性模量E h 2.018e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 24.5 mm管箱圆筒有效厚度δhe 23 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 2.018e+05 MPa材料名称09MnD 换管子平均温度t t 28 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 131 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t211 MPa 热设计温度下管子材料弹性模量E t t 2.018e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.057e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.096e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：管箱法兰运算设计条件简图设计压力 p 4.000 MPa 运算压力 p c 4.000 MPa 设计温度 t 120.0 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm 壳材料名称 09MnNiDR 体许用应力 nt[]σ 147.0 MPa 法材料名称 09MnNiD 许用 [σ]f 140.0 MPa 兰应力 [σ]t f 140.0 MPa 材料名称35CrMoA 螺许用 [σ]b 228.0 MPa 应力[σ]t b203.2 MPa 栓公称直径 d B 27.0 mm 螺栓根径 d 1 23.8 mm 数量 n 28个D i 503.0 D o 695.0 垫结构尺寸 D b 640.0 D 外 587.0 D 内 547.0 δ0 18.5 mm L e27.5 L A 38.0 h 36.0 δ130.5 材料类型软垫片N 20.0m 3.00 y (MPa) 69.0压紧面形状1a,1bb8.00D G571.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2b 0 > 6.4mm b =2.530bb 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺栓受力计算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 990271.8 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 1368725.5N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 6735.9 mm 2 实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d nπ= 12406.5 mm 2力矩计算操 F D = 0.785i 2D p c = 794448.2 N L D = L A + 0.5δ1 = 53.2mm M D = F D L D= 42304368.0 N .mm 作 F G = F p= 344268.0 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 34.5mmM G = F G L G= 11877436.0 N .mm M pF T = F -F D = 229316.5NL T =0.5(L A + δ1 + L G )= 51.5mmM T = F T L T = 11809865.0N .mm外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 65991672.0N .mm 预紧M aW = 2182224.0 NL G = 34.5mmM a =W L G = 75287928.0N .mm 运算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t /[σ]f 中大者 M o = 75287928.0N .mm延长部分兼作法兰固定式管板设计计算条件简图设计压力p s 4 MPa设计温度T s120 C︒平均金属温度t s 47.95 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称09MnNiDR设计温度下许用应力[σ]t147 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.05e+05 Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.111e-05 mm/mm︒C500 mm圆壳程圆筒内径D i壳程圆筒名义厚度δs10 mm壳程圆筒有效厚度δse8.5 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 2.018e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.963e+05 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 1.358e+04 mm2管设计压力p t 4 MPa箱设计温度T t 120 ︒C圆材料名称09MnNiDR筒设计温度下弹性模量E h 2.018e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 24.5 mm管箱圆筒有效厚度δhe 23 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 2.018e+05 MPa材料名称09MnD换管子平均温度t t 44 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 131 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t211 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 2.018e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.051e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.108e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：。

强度计算书

R9.8KL-00
设计单位：ls-tfd
DESIGNER
设计 Designed by 校核 Checked by 审核 Verified by 批准 Approved by
日期 Date 日期 Date 日期 Date 日期 Date
全国化工设备设计技术中心站
0
过程设备强度计算书
形状系数计算厚度有效厚度最小厚度名义厚度结论重量
6
2(ho nh )
KPc Do
h = 2[ ]t 2 K 0.5 P c eh =n - C1- C2= 6.70 min = 3.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 10.67 压
形状系数计算厚度有效厚度最小厚度名义厚度结论重量
6
2(ho nh )
KPc Do
h = 2[ ]t 2 K 0.5 P c eh =n - C1- C2= 6.70 min = 3.00 nh = 8.00 满足最小厚度要求 10.67 压
过程设备强度计算书
SW6-2011
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：2205 5278 66
ITEM
设备名称：空气冷却器
EQUIPMENT
图号：
DWG NO。
管箱圆筒外径Do 图
mm
计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算

701管板计算

82805.45
mm2
一根换热管管金属横截面积 a a=tn( d - tn) = 106.22
mm2
管板开孔前抗弯刚度 D
D
Ep 3 12(1 2
)
2217762304.00
管板布管区当量直径 Dt
Dt 4At 324.70
mm
半径 R
R Di 2 175.00
mm
系数 t
t Dt 2R 0.93
mm mm 根 mm MPa
1
全国化工设备设计技术中心站
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SW6-98
法兰有效厚度
0.00
mm
法兰外径 Dfo
585.00
mm
法法兰螺栓中心园直径 Db
514.40
mm
兰螺栓公称直径 dB
33.00
mm
螺螺栓材料
0Cr18Ni9
栓螺栓个数 n
20.00
根
及垫片材料
软垫片
垫压紧面形式
12.00
mm
分
壳体法兰采用长颈对焊法兰时取颈部大小端厚度平均值
结构
s
f型
壳体法兰采用乙型平焊法兰时取法兰短节厚度
尺
e型壳程圆筒厚度
18.85
mm
寸
e型
f
' f
f
f型
f
'' f
57.00
mm
2
全国化工设备设计技术中心站
过程设备强度计算书
SW6-98
参数计算
管板布管区面积 At
三角形排列 At=1.732nS2+Ad= 正方形排列 At=2nS2+Ad=

过程设备强度计算书

6.624 285
圆形筒体 16MnR(热轧热轧) 16MnR(热轧) 板材壳体开孔处焊接接头系数φ 1 mm 壳体内直径 Di 900
SW6-98
计算单位筒体简图
计算厚度有效厚度名义厚度重量压力试验类型试验压力值压力试验允许通过的应力水平 [σ]T 试验压力下圆筒的应力校核条件校核结果
= 2[σ ]t φ − Pc = 22.15
Pc Di
mm mm mm Kg
=δn - C1- C2= 24.00 δn = 26.00
MPa
合格压力及应力计算
2δ e [ σ ]t φ ( Di +δ e )
最大允许工作压力设计温度下计算应力 [σ] φ
t
[ P w] = σ =
t
= 1.64603
MPa MPa MPa
Pc ( Di + δ e ) = 18.90 2δ e
校核条件结论
103.70 t t [σ] φ ≥σ 合格
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SW6-98
软件批准号：软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM
设备名称：设备名称：
EQUIPMNO。。
922.0 69.0 软垫片
mm MPa
厚度设计预紧时 Am =7436.9 Ab =8456.4 W = 0.5( Am + Ab )[σ]b = 1557538.2 1.78WLG K= = 0.34 3 pC DC 系数 K (取大值) 操作时 W =246080.2 246080.2 1.78WLG K = 0.3 + = 0.35 3 pC DC