门洞支架及基本计算书
门洞计算书(1)
门洞支架计算书1、计算依据1)工程施工图纸及现场概况2)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114)《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135)《建筑结构荷载规范》GB50009-20126)《钢结构设计规范》GB50017-20037)《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建办质[2018]31号8)《路桥施工计算手册》（2004版）9)《桥梁施工常用数据手册》（2005版）2、荷载工况支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
1)钢筋混凝土自重：26.0kN/m32)模板及主次龙骨：1.2kN/m23)施工荷载：3kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.43、门洞式支架搭设设置双向2车道的门洞式支架，门洞式支架跨径8m，拟采用50b工字钢作纵梁，50b工字钢作为横梁，门洞式支架净高5m，门洞净宽7m。
1)测量人员按设计桩号、角度放出支座基础轮廓线及防撞墩轮廓线，在水稳层上立模板浇注25m×1.0m×0.5m的C20砼基础（地面有坡度的以最高点为准）。
并在基础上预埋钢板（700mm×700mm×16mm），根据580支撑法兰螺栓孔位在上钻孔预先置上M30螺栓，与钢管支撑底部法兰联接,以固定钢管支撑。
两端做防撞墩，防撞墩净距离为4m。
基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。
2) 待砼强度达到15MPa 后，在砼基础上弹线搭设各排3根Ф580mm 钢管支撑，钢管与钢管之间的中心间距为4m ，吊装Ф580钢管位置一定要正确。
Ф580mm 钢管支墩高4m ，钢管间设10#槽钢人字撑。
支撑顶设1根50b 工字钢横梁。
3) 纵向采用21根（按照10m 宽度考虑）50b 工字钢按照0.5m 间距布置，分别用汽车吊吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定，并用10#槽钢做加强焊接。
支架+门洞+竖向模板计算书
支架模板（碗扣式支架）计算书一、计算说明计算参数选用Φ48×3.0的满堂碗扣式支架，立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，主梁(横梁)为12cm×14cm方木，小梁(纵梁)为10cm×10cm方木，间距为0.3m，面板采用18mm厚竹胶板模板。
支架顺桥向间距均为0.6m，支架步距均为1.2m。
支架横桥向布置如下：1、中支座顺桥向前后3m范围内：底板支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。
箱梁设计底板厚0.93m，顶板厚0.5m，腹板高度3m，宽0.7m，底板支架最大高度5.6m。
2、箱梁中支座顺桥向前后3m～20m范围内：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.6m。
箱梁设计底板最大厚0.67m，顶板厚0.25m，腹板最大高度2.87m，支架最大高度6.6m；支架在腹板之间位置横向间距0.6m，混凝土计算厚度取0.67+0.25=0.92m，按1m计，支架最大高度6.6m。
3、箱梁中支座顺桥向20m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。
箱梁设计底板最大厚0.27m，顶板厚0.25m，腹板最大高度1.9m，支架最大高度6.74m；支架在腹板之间位置间距0.9m，混凝土计算厚度取0.27+0.25=0.52m，支架最大高度6.74m。
4、翼缘板混凝土最大厚度0.5m，最小厚度0.2m，宽2m，支架尺寸统一为0.6×0.9×1.2m，搭设高度9.54m，按10m计。
5、引桥支架中支座顺桥向前后3.5m范围内、边支座3.5m范围内：支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。
箱梁中支座顺桥向前后3.5m范围、边支座3.5m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
门洞支架技术方案(附详细计算书)
XX Ｘ门洞支架施工方案一、工程简况ＸX Ｘ高架桥跨越XXX 段主线桥跨径布置为30+40+30m 预应力混凝土箱梁，主梁顶面设2%的双向横坡。
主梁采用单箱三室断面等高度连续梁,梁高2。
3m,边腹板为斜腹板，斜率１。
47∶1.箱梁顶板宽度25。
3m ，底板宽度16。
0m,悬臂长度3．６５m ，悬臂板根部厚６5c ｍ,端部厚２0ｃｍ,箱梁内顶板厚度25cm ，底板厚度23cm,腹板厚度4２~90cm 。
ＸXX 处新建箱梁底标高为30。
４８0米,原有混凝土路面标高为25。
５9米，净空高度为4。
9米。
二、门洞支架施工方案根据上级部门要求,X ＸＸ施工期间保证ＸXX 南北方向车辆畅通,结合X ＸX 净空高度只有4。
9米的实际情况，施工中,拟在40ｍ跨中部27．2米段采取门洞支架施工．门洞布置型式2。
7＋5。
2×４+２。
7米，减去1.２米混凝土防撞墙宽度,实际门洞净宽布置为1。
5米(人行道)＋4米(车行道）×4+１.5米(人行道），即双向4车道,保证车辆通行。
考虑施工支架占有高度，门洞限高为３.８米。
三、支架验算 1、荷载计算(1）施工人员、施工料具运输、堆放荷载：2kN/m 5.2=r q ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载:2kN/m 0.2=q q ;振捣混凝土产生的荷载：2kN/m 0.2=z q 。
荷载系数取值:静载系数:2.1=g γ，活载系数：4.1=q γ。
（2）混凝土箱梁一般截面顶板厚25c ｍ，底板厚度为2３cm,箱室底板下钢筋混凝土自重: 20.582615.08/G q d kN m γ=⋅=⨯=，(从保守方面计算,该处梁高增加1０cm 以考虑内模及其支架重量),综合分析荷载,箱室底板中间处的荷载为:2g G q r q z q =q +(q + q + q )=1.215.08 +1.4(2.5+2+2)=27.2kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ （3)腹板处钢筋混凝土自重(从保守考虑腹板处按加厚10cm 计算):22.32659.8kN/m q =⨯=综合分析荷载,腹板下的荷载为:2g G q r q z q=q +(q + q + q )=1.259.8 +1.4(2.5+2+2)=80.9kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ 为安全起见,斜底板下方荷载同腹板下亦取ｑ=80.９kN/m 2。
门洞计算书
跨公路门架计算书门架设计初步拟定：纵梁用12m长45号工字钢，跨度按8m设计，横向间距60cm。
洞支架采用Ф48mm钢管搭设支架横向间距30cm，纵向间距30cm，步距90cm，每四排纵向立杆和每五排横向立杆设置一道剪刀撑。
支架顶托上置15×15cm的方木，间距30cm，方木上铺设45号工字钢做纵梁。
（具体尺寸详见施工门洞图）木2最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在腹板下部位置最重。
计算简图如下： 其中45a 号工字钢惯性矩481022.3mmI ⨯=，抵抗拒361043.1mmW⨯=.弹性模量MPaE5101.2⨯=工字钢安全防护网护网木5*15木板作平台水1、计算单元A 、钢筋混凝土梁重：2/526.0260.26.0mkN h Wp =÷⨯⨯==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按26kN/m3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(内模未计)2/16.06.06.09018.0mkN h W p =⨯⨯==模板模板ρ(竹胶板重量按9kN/m 3计算)② 方木重量：2/27.06.00.688.50.60.0880.088288.50.60.090.13mkN h W p =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯==方木方木ρ(方木重量按5.88KN/m 3计算)注：横向方木采用88×88mm ，间距为0.3m ，纵向方木采用130×90mm ，间距为0.6m③ 支架重量：根据现场情况以4.5米高支架进行检算2/73.11006.00.616.82217.31mkN W W W =⨯⨯⨯+=+=横杆立杆支架(理论重量：3.0m 立杆重量17.31kg 、1.2m 立杆重量8.66kg 、0.6m 横杆重量2.82kg)C 、人员及机器重2/0.1mkN W =人员机器(本荷载按1KN/m 2取值)D 、振捣砼时产生的荷载2/2mkN W =人员机器(对水平面模板为2.O KN/m 2，见《公路桥涵施工技术规范》)E 、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载2/2mkN W =人员机器H 、风荷载取最大值2/1mkN W =风荷载组合：2/16.6010.20.20.173.127.016.052mkN W =+++++++=总则：每延米工字钢上所受的均布荷载为mKN q /10.366.016.60=⨯=荷载如图：2、工字钢强度和刚度验算 2．1工字钢强度验算[]σσ≤=WM max 2070.0maxql M =[]σσ≤=⨯⨯⨯==MPa WM 67.1031043.1800010.3607.0max 62361043.1mmW ⨯=——工字钢截面抵抗矩；[]σ——工字钢设计抗弯强度，[]MPa 215=σ；2．2、工字钢刚度验算400100521.01411l EI l q f ≤=mml mm EIl q f 20400800040039.111022.3101.2100800010.36521.0100521.01854411===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==式中：f ——工字钢挠度；结论：工字钢满足强度和刚度要求。
现浇箱梁安全门洞支架力学计算书
现浇箱梁安全门洞支架力学计算书-标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII嘉江路B段工程富裕溪大桥引桥现浇箱梁安全门洞支架设计计算书湖南省益阳公路桥梁建设有限责任公司二〇一八年五月一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20085、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20086、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-20038、《木结构设计规范》GB50005-20039、《混凝土模板用竹材胶合板》LY/T1574-2000二、工程参数富裕溪桥现浇箱梁每跨长30m，梁高，顶板厚28cm,底板厚22cm，腹板厚50cm。
安全门洞立柱宽度为5m，门洞总长度为，采用混凝土条形基础作为支架地基支承，立柱为400*10mm钢管，上搭设双拼50b工字钢主梁，主梁上采用50b工字钢作为分配梁，，分配梁搭设间距与满堂支架的立杆纵桥向间距一致。
荷载及工况组合永久荷载：○1新浇钢筋混凝土自重26kN/m3○2支架自重(软件自算)可变荷载：○1施工人员及设备荷载m2○2倾倒及振捣混凝土荷载，底板水平面板m2腹板垂直面板4kN/m2三、结构模型采用空间有限元分析软件midas civil2015建立整体空间有限元计算模型，对支架结构受力情况进行分析。
计算模型四、分配梁验算分配梁采用I50b工字钢，底板间距60cm，腹板间距30cm，翼板间距90cm，最大跨度为5m。
图分配梁组合应力图(Mpa)图分配梁剪应力图(Mpa)由上图可知，分配梁最大组合应力为<f=140Mpa，最大剪应力为<fv=85Mpa，分配梁强度满足要求!图分配梁位移图(mm)由上图可知，分配梁最大挠度为<5000/400=，分配梁刚度满足要求!五、主横梁验算主横梁采用双拼I50b工字钢，间距。
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
门洞(钢管脚手架立柱)计算书
梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.65×0.1332+0.117×4.05×0.1332＝0.056kN·mσ＝M max/W＝0.056×106/37500＝1.488N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×6000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.65×0.133+0.45×4.05×0.133＝1.664kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.65×0.133+1.2×4.05×0.133＝4.557kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.5×0.133＝1.093kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.5×0.133＝3.007kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.664/1＝1.664kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[4.557,4.557]/1= 4.557kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.664/1＝1.664kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.15)=0.422kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.15)=0.422kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.5-0.4/2)/2=1.439kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.5-0.4/2)/2=1.439kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.664+0.035+0.422+1.439=3.561kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.557+0.035=4.591kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.664+0.035+0.422+1.439=3.561kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.561,4.591,3.561]=4.591kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.093/1＝1.093kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[3.007,3.007]/1= 3.007kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.093/1＝1.093kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.5-0.4/2)/2=0.64kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.5-0.4/2)/2=0.64kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.093+0.027+0.325+0.64=2.085kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.007+0.027=3.033kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.093+0.027+0.325+0.64=2.085kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.085,3.033,2.085]=3.033kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.591×0.92，0.5×4.591×0.22]＝0.465kN·mσ=M max/W=0.465×106/64000=7.263N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.591×0.9，4.591×0.2]＝2.582kN τmax=3V max/(2bh0)=3×2.582×1000/(2×60×80)＝0.807N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.033×9004/(100×9350×256×104)＝0.433mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.033×2004/(8×9350×256×104)＝0.025mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.591×0.9,0.375×4.591×0.9+4.591×0. 2]=5.165kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.006kN,R2=5.165kN,R3=5.165kN,R4=4.006kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.033×0.9,0.375×3.033×0.9+3.033×0.2]=3.412kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.346kN,R2'=3.412kN,R3'=3.412kN,R4'=2.346kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.413×106/4490=91.94N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.099kNτmax=2V max/A=2×3.099×1000/424＝14.618N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.209mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=5.503kN，R2=5.503kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1=5.503/0.6=9.172kN，P2=5.503/0.6=9.172kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=3.454kN，R2'=3.454kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1'=3.454/0.6=5.757kN，P2'=3.454/0.6=5.757kN七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝9.172kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=k o R1/k s=0.6×5.503/0.6=5.503kN,F2=k o R2/k s=0.6×5.503/0.6=5.503kN荷载标准值：F1’=k o R1’/k s=0.6×3.454/0.6=3.454kN,F2’=k o R2’/k s=0.6×3.454/0.6=3.454kN 计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=1.664×106/25300=65.772N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)V max＝5.555kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.555×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝16.391N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝0.551mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[1000/150，10]＝6.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=5.555kN，R2=5.555kN九、连接盘抗剪承载力验算F R=max[R1，R2]/k o=max[5.555，5.555]/0.6=9.259kN≤Q b=40kN满足要求！十、立杆验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×450)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3862、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.028×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝5.555kN，R2＝5.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9=5.181kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9=5.181kN2N d＝max[R1/k o+N边1，R2/k o+N边2]+1×1.3×0.15×3.9＝max[5.555/0.6+5.181，5.555/0.6+5.181]+0.76＝15.201kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝15200.697/(0.386×424)+0.005×106/4490＝93.991N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.9/20=0.195≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.475=0.427kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.195=0.176kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.427+3.9×0.176=3.936kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×3.9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=46 0kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.936=11.807kN.M满足要求！。
门洞支架技术方案附详细计算书
门洞支架技术方案附详细计算书在进行门洞支架技术设计时，需要考虑门洞支撑能力、稳定性和安全性等因素。
下面我们将详细介绍门洞支架的技术方案设计计算步骤。
1.确定门洞支架的结构形式和尺寸首先需要确定门洞支架的结构形式和尺寸。
门洞支架一般分为单柱式、双柱式、框架式等多种形式。
在设计时，一般需要根据门洞的实际尺寸和施工情况，选择最合适的结构形式和尺寸。
2.计算门洞支架的承重能力在进行门洞支架设计时，需要计算门洞支架的承重能力。
这里我们首先需要了解门洞支架承重的主要因素：门梁重量、门洞尺寸、风荷载和地震荷载等。
门梁重量按照实际情况进行估算，一般需要包括门扇重量、玻璃重量、门框重量等。
门洞尺寸和风荷载需要根据实际情况进行计算，包括门洞高度、宽度、风荷载系数等。
地震荷载需要根据施工地区的地震烈度来确定。
门洞支架的承重能力一般需要考虑下列因素：(1)门梁的自重；(2)门梁的活载荷载(门扇、门框、门头、门较),荷载量按照门洞高度和宽度进行评定；(3)施工载荷(封土、脚手架)，施工期间的荷载的权值按照门洞自身重量的40%进行计算；(4)风荷载和地震荷载，荷载按照当地规范进行计算。
3.计算门洞支架的稳定性门洞支架的稳定性主要是指门洞支架在使用过程中能否保持平衡，不发生倾覆或变形。
在进行门洞支架设计时，需要确定门洞支架的稳定性系数，来保证门洞支架的稳定。
门洞支架的稳定性系数一般可以采用以下几种方法进行计算：(1)基于端部剪力的极限承载力方法(GB50009-2012);(2)基于支撑点后移引起的脆性破坏的稳定性分析(DIN1054-1);(3)基于桩土系统的整体性能的稳定性分析(DIN1054-2)o在具体设计中，可以根据门洞支架结构形式和实际情况，选择适宜的稳定性分析方法。
4.门洞支架的安全性校核门洞支架的安全性指的是门洞支架在使用过程中能够满足一定的安全指标标准，保证施工安全和使用安全。
在进行门洞支架设计时，需要根据相关规范和标准，对门洞支架的安全性进行校核。
门洞受力计算书
门洞受力计算书门洞受力计算1.编制依据（1）、《公路桥涵施工技术规范》（2）、《公路工程质量检验评定标准》（3）、《路桥施工计算手册》（4）、《建筑施工计算手册》（5）、《公路施工手册》下册（6）、《建筑结构荷载规范》（7）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》2.工程概况一、工程概况XX互通BK0+632.243匝道桥位于益阳至娄底高速公路XX互通，下穿C匝道和潭卲高速。
桥梁起点桩号BK0+632.243，终点桩号BK0+732.243，全桥共分三联分别为（2×18）+（2×23+37+2×23）+（2×23+37+2×23），为等宽预应力砼现浇连续箱梁结构，桥宽10.5m。
拟设计模板及支架形式模板拟采用4mm厚钢模板，支撑方式采用满堂式碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。
支架顺桥向纵向间距0.9m，横隔板处纵向间距0.6m，横桥向横向间距梁底为0.9m，翼缘板底为0.9m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
3.门洞设计XX互通B匝道桥第10跨潭卲高速旧路面上设置门洞。
门洞平行于旧路中心线。
基础为两道长12.00米、宽0.8米、高0.5米C30混凝土条形基础，条形基础净宽为4米。
基础上部每侧设5根门洞立柱、门洞立柱中心垂直距离为4.8米，（斜距为5.04米）门洞净高为6米。
门柱钢管采用热轧无缝钢管，直径Φ300mm，壁厚8mm，门柱钢管底部与条形基顶部预埋钢板进行焊接，焊接方式为围焊，四周设6块15 mm×15 mm×10 mm加劲板。
门柱钢管顶部对立柱钢管进行封口，并沿门柱四周设加劲板与柱身焊接牢固。
每排门柱上横桥设1道I50b号工字钢承重梁，承重梁与门柱底部及周围进行焊接固定。
承重梁上顺桥向在腹板处（按斜距0.63米）垂直间距0.6米布设I50b，在翼板处（按斜距0.95）垂直间距0.9米，在底板处（按斜距0.95米）（垂直间距为0.9米）布设I50b，工字钢底部与承重梁进行点焊连接，顶部每2米用Ф16 mm钢筋将I50b工字钢连接为一个整体。
门洞(型钢支撑)计算书
门洞（型钢支撑）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数1、门洞立柱定位参数门洞立柱横向定位参数：门洞立柱纵向定位参数：2、门洞纵梁定位参数3、横向转换梁定位参数二、荷载参数1）区块12）区块23）区块3平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图区块3横向剖面图三、横向转换梁计算1、区块1横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）抗弯验算横向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=10.333×106/57700=179.083N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算横向转换梁剪力图(kN)V max=21.298kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.298×1000×[53×1202-(53-5.5)×1022]/(8×3460000×5.5)＝37.634N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算横向转换梁变形图(mm)跨中：νmax=3.546mm≤[ν]=2900/250=11.6mm悬挑端：νmax=8.848mm≤[ν]=1300×2/250=10.4mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN2、区块2横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN3、区块3横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN 四、纵梁计算1、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=10.687kN，F’2=10.687kN，F’3=10.687kN，F’4=10.687kN，F’5=10.687kN，F’6=10.687kN，F’7=10.687kN，F’8=10.687kN，F’9=10.687kN，F’10=10.687kN，F’11=10.687kN，F’12=10.687kN，F’13=10.687kN，F’14=10.687kN，F’15=10.687kN，F’16=10.687kNF’17=10.687kN，F’18=10.687kN，F’19=10.687kN，F’20=10.687kN，F’21=10.687kN，F’22=10.687kN，F’23=10.687kN，F’24=10.687kN，F’25=10.687kN，F’26=10.687kN，F’27=10.687kN，F’28=10.687kN，F’29=10.687kN，F’30=10.687kN，F’31=10.687kN，F’32=10.687kN，F’33=10.687kN，F’34=10.687kN，F’35=10.687kN，F’36=10.687kN，F’37=10.687kN，F’38=10.687kN，F’39=10.687kN，F’40=10.687kN，F’41=10.687kN F’42=10.687kN，F’43=10.687kN，F’44=10.687kN，F’45=10.687kN，F’46=10.687kN，F’47=10.687kN，F’48=10.687kN，F’49=10.687kN，F’50=10.687kN，F’51=10.687kN，F’52=10.687kN，F’53=10.687kN，F’54=10.687kN，F’55=10.687kN，F’56=10.687kN，F’57=10.687kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=17.998kN，F2=17.998kN，F3=17.998kN，F4=17.998kN，F5=17.998kN，F6=17.998kN，F7=17.998kN，F8=17.998kN，F9=17.998kN，F10=17.998kN，F11=17.998kN，F12=17.998kN，F13=17.998kN，F14=17.998kN，F15=17.998kN，F16=17.998kNF17=17.998kN，F18=17.998kN，F19=17.998kN，F20=17.998kN，F21=17.998kN，F22=17.998kN，F23=17.998kN，F24=17.998kN，F25=17.998kN，F26=17.998kN，F27=17.998kN，F28=17.998kN，F29=17.998kN，F30=17.998kN，F31=17.998kN，F32=17.998kN，F33=17.998kN，F34=17.998kN，F35=17.998kN，F36=17.998kN，F37=17.998kN，F38=17.998kN，F39=17.998kN，F40=17.998kN，F41=17.998kNF42=17.998kN，F43=17.998kN，F44=17.998kN，F45=17.998kN，F46=17.998kN，F47=17.998kN，F48=17.998kN，F49=17.998kN，F50=17.998kN，F51=17.998kN，F52=17.998kN，F53=17.998kN，F54=17.998kN，F55=17.998kN，F56=17.998kN，F57=17.998kN由于纵梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用容许值，则荷载对应用标准值计算。
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值： 。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
门支架受力分析计算书
门支架受力分析计算书一、底板的强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑是腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.05米。
q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30c m布设，取；lp＝0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。
4、绘制计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153得Mm ax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t•mQm ax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板强度验算①正应力σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)＝0.029×6÷(1×0.022)＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5级木材的顺纹拉应力）②剪应力τ＝QS÷Ib其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m4b＝1mτ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（顺纹剪应力）满足剪应力要求（二）底板刚度验算查《建筑静力结构计算手册》P153得fm ax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109PaI＝6.67×10-7m4q=2.625t/m＝2.625×104N/ml＝0.3mfm ax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
门洞计算书
跨京津塘高速支架门洞计算1.1门洞设置京津塘分离立交主线第三联（8#~9#）顶面宽度为20.75m，梁高1.8m，顺桥向布置2跨，共60m，跨度为29.6m+30.4m，在京津塘高速公路K108+460处中央分隔带设置墩柱8a , 两跨横穿京津塘高速公路，与京津塘高速主线之间成95°夹角。
为了能满足施工车辆通行的要求，采用左右幅各设4.75m宽门洞形式。
基础采用C35素混凝土条形基础，基础宽1m，高0.6m，基础浇筑完成后于东西两侧通行处设置导流防撞墩，并上贴反光膜。
临时支墩采用Φ600mm钢管柱，壁厚16mm，高度4.65m，每2.5m设置一个，单幅设置10排。
横桥向采用双根40b型工字钢，长度12m，并排设置。
顺桥向采用40b型工字钢，长度为12m。
1.2荷载分析计算(1).恒荷载标准值（荷载分项系数 YG = 1.2）模板自重:在验算底模面板、主次楞方面和钢管支撑体系时取q1 =0.40kN/m2；腹板部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值：q2 = 1.80×25.00=45.00kN/m2；箱室部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值q3 = 0.42×25.00=10.50kN/m2；箱室内模及支架的重量取 q4 = 5.00kN/m2。
(2).活荷载标准值（荷载分项系数 YQ = 1.4）施工人员和设备荷载标准值：q5 = 1.50kN/m2；振捣混凝土对面板产生垂直荷载：q6 = 2.00kN/m2。
（3）荷载组合Q门洞跨径 5.35m 的荷载组合Q 《建筑结构荷载规范》（GB_50009-2001）3.2.5Q=1.2qd +1.4qj =[1.2(q 6+q 5)+1.4[q 1+q 2+q 3+q 4）]*20.75*5.35=[1.2*(2+1)+1.4*(0.4+45+10.5+5)]*20.75*5.35=9931.18KN1.3 工字钢验算（1）40b 工字钢受力计算规格：普工40b ，截面特性：截面高度H=400mm ；截面宽度B=144mm ；翼缘厚度tf=21mm ；腹板厚度tw=12.5mm ；截面面积A=10300mm 2；惯性矩Ix=228000000mm 4；惯性矩Iy=6920000mm 4；截面模量Wx=1140000mm 3；截面模量Wy=96200mm 3；回转半径ix=156mm ；回转半径iy=27.1mm ；单位重量: 73.878Kg/m=0.739KN/m ；弹性模量E=2100000kg/cm 2单个40b 工字钢上的受力为m KN q /646.23)1042/(9931.181=⨯=m KN q q q /385.24739.0646.231=+=+=自重，计算跨径5.35m按照简支梁进行计算：《路桥施工计算手册》静力计算公式及用表 最大弯矩：m KN ql M ⋅=⨯⨯==244.8735.5385.24818122弯曲应力：MPa W M X 53.761140000244.87===σ，截面抗拉抗压抗弯强度设计值MPa 215][=σ， MPa 215][=<σσ，满足规范要求。
门洞(钢管脚手架立柱)计算书
门洞（钢管脚手架立柱）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数二、荷载参数集中荷载：均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图平面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.358+1×6=6.358kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.358+1×8.1=8.53kN/m计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=21.509×106/366460=58.695N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算横梁变形图(mm)νmax＝2.56mm≤[ν]=1/250=4000/250=16mm满足要求！3、抗剪验算横梁剪力图(kN)V max＝20.96kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=20.96×1000×[84×2802-(84-9.5)×2552]/(8×51304500×9.5)＝9.36N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝19.16kN，R2＝20.96kN正常使用极限状态R'1＝14.466kN，R'2＝15.966kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁跨中不受力，仅作为力传递构造作用，此处不计算。
六、横向转换梁验算横向转换梁起到荷载均匀分布到立杆上，此处不计算。
七、立柱验算架体结构参数：钢管参数：立柱长细比验算l01=h d+2ka=750+2×0.7×200=1030mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150查表得，φ1=0.475满足要求！立柱稳定性验算：单根立柱所受轴力N=k0[max(R1,R2)/k1]/n+F0+ql b=1.3×[max(19.16,20.96)/1]/3+6+8.1×0.6=19.943kN 其中：F0指落地架体部分单根立柱所受上部集中荷载的最大值F=19.943+γG×q×H=19.943+1.2×0.15×4=20.663kNf＝F/(φ1A)＝20.663×103/(0.475×424)＝102.595N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！可调托座验算：N=19.943kN≤[N]=30kN满足要求！八、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=20.663kN立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝20.663/(0.5×0.25)＝165.301kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
连续梁支架及门洞计算书5篇
连续梁支架及门洞计算书5篇第一篇：连续梁支架及门洞计算书连续梁支架及门洞结构受力分析验算书一、工程概况辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。
桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。
本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。
本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。
跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。
二、计算依据1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。
7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、支架材料要求根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。
施工门洞支架计算书(2m间距)
最大挠度：f= = =12.95mm<l/400=13.75mm
计算结果表明，最不利受力位置工字钢横梁的抗弯强度、抗剪强度以及刚度均满足要求。
2.4 工字钢纵梁计算
工字钢纵梁承受来自工字钢横梁的集中荷载，该集中反力包括两种，一是实心段横隔板处横梁反力，二是空心箱梁截面处横梁反力，
（a）端横梁处
（b）端横梁端部空心截面处
图2箱梁自重荷载
2计算分析
2.1 竹胶板计算
竹胶板受力示意图如图3所示，按照最不利简支状态来考虑，计算跨度为20cm，纵向计算长度取1m单位板宽。
图3竹胶板受力示意图（cm）
端横梁中心处竹胶板为最不利受力状态，因此荷载组合后竹胶板所承受的均布荷载为： =86.69kN/m
计算的内容及各部分需要考虑的箱梁荷载工况如下：
1）竹胶板的强度பைடு நூலகம்刚度计算
采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
2）方木的强度和刚度计算
采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
3）工字钢横梁的强度和刚度计算
按照最不利荷载，采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
4）工字钢纵梁的强度和刚度计算
横隔梁范围内的纵梁采用实心段自重，其余采用实心端部空心箱梁的自重。
（一）门洞设置
通过实测S327省道标高平均标高为66m，根据计算现浇箱梁底部高程为72.3m，路面距梁底 高差约为6.3m，则门洞设置如下图：
门洞中螺旋钢管柱直径为φ609，壁厚1.4cm，钢管柱上下均设置配套法兰盘，上部法兰盘作为放置纵梁平台，下部法兰盘作为钢管柱与基础的连接件，法兰盘直径为750mm，钢管柱基础采用C30混凝土浇筑，高1m，宽1.5m，对应钢管柱下方预埋1m*1m*1.2cm钢板，钢管柱下部法兰盘与钢板采用全断面焊接连接，其中预埋钢板中心开口3cm，为方便在浇筑基础混凝土振捣是排出空气，保证钢板下方混凝土密实，双拼工字钢以及工字钢与钢管柱上部法兰盘的连接均采用焊接方式，工字钢双拼焊接时，焊缝长10cm，中对中间距为100cm。（作为分配梁使用）
门洞计算书
一、门洞计算1.1门洞设置红旗路主线第三联（8#~12#）顶面宽度为24.5m，梁高2.2m，顺桥向布置4跨，共130m，跨度为30m+35m+35m+30m，在9#~11#两跨之间横穿过海滨大道高速公路，与红旗路主线之间成76°夹角。
为了能满足施工和通车的要求，采用门洞形式进行施工，门洞采用8m+4m的双门洞形式（详见图1）。
门洞处箱梁的箱梁截面积为397.688m2*4=1590.752m2，单幅门洞总厂为29m。
基础采用C35素混凝土扩大基础，基础宽1m，高0.5m，基础浇筑完成后于南北两侧通行处设置导流防撞墩，并上贴反光膜。
临时支墩采用Φ609钢管柱，壁厚14mm，高度4.0m，每3m设置一个，单幅设置10排。
横桥向采用双根300×300mmHW型钢，长度12m，并排设置。
顺桥向采用56b、36b型工字钢，长度分为12m、6m两种。
1.2荷载分析计算（1）模板及模板支撑架荷载Q1通过计算模板荷载如下：a、内模（包括支撑架）：取q=1.0KN/m2；1－1=0.8KN/m2；b、侧模：取q1－2=0.7KN/ m2；c、底模（包括背带木）：取q1－3d、脚手架荷载：采用的是壁厚3.5mm，外径48mm的钢管通过计算得：按支架搭设高度计算（含剪刀撑）：q=0.26KN/m2。
1-4=0.5KN/m2e、脚手架配件重量标准值：q1-5脚手板自重标准值取0.35 KN/ m2；操作层的栏杆与挡脚板自重标准值取0.14 KN/ m2；脚手架上满挂密目安全网自重标准值取0.01 KN/ m2。
Q1=（24.5*12）*(1+0.7+0.26+0.5)=723.24KN（2）施工荷载Q2水平模板的砼振捣荷载，取q2-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
（4）施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m 2。
查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
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潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路(32+48+32 ) m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示图1-2门洞总断面图T11r¥r 111 1■ 1r111・1r r 1r 1T 11k'r「TF—-dtibrm狐款比醮帼那jntm•昨血1滋门洞从上至下依次是：140工字钢、双拼140工字钢、①426*6钢管(内部灌C20素混凝土)，各结构构件纵向布置均与原方案相同2主要材料力学性能(1)钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度：Q235:[ o]=215Mpa, [ ]=125Mpa(2)混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下:弹性模量：E=3.15 x l04N/mm2。
抗压强度设计值: f c = 14.3N/mm 2抗拉强度设计值: =1.43N/mm(3)承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下:抗拉强度设计值：f y = 360N/mm 2。
(4)箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y = 270N/mm 23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示图3.1-1 MIDAS 整体模型图midas 荷载加载横断面图如图3.1-2所示荷载加载纵断面如图 3.1-3所示图5.2-1门洞整体位移等值线3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3 所示Cti 力WET7RT鮭时! 1S■乜I ■" 兰星：图3.1-3荷载加载纵断面图睜二丁 -m-j<ZES3cr:H£!JU tswl r常.MtltXSl[MPEEATOLQI3nW«W” • L^»Eta-4QZL ■ L*t2Se -H»WkAA r 37 I 3d事自kfnn A 2-” f -图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移 D=3.2mm v [l/600]=14.1mm,组大组合应力 c =l44.2Mpa v [ c]=215Mpa ，最大剪应力 c =21.6Mpa v [ c]=125Mpa门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析 3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示■=：" *母•宙- MSJ . M士社i ift 走 ■椎i Mln wa Ha.图5.2-2门洞整体组合应力云图图3.3-1140 工字钢整体位移等值线140工字钢位组合应力如图3.3-2所示图3.3-2I40 工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示■工皿陵t-ffi■ i£n：4a^mo —za^cee490—ziHTai-^KIJHnQGfl ^XKrlj«*3a4KiSAarrja-cn:«.77?IM«iamg<iM■知GL1JZZ mi"**0E “ MJMH亠m.■f±# HM■r^ f・■a 旳■■丁「.■•5 让■.“■•~bSAiri -mi^E ~9.99391*-MIDI 忡昨《4训jiXWii4v--iati-L?WfSi-«A■H.iX'EBHnUliH5.5WlLi*«]iFJW41T,2肮吋TH-LllEEbMDZ■AX l.»* V皿图3.3-3140 工字钢剪应力云图由模型分析可得，I40工字钢最大位移D=3.2mm v [l/600]=14.1mm,组大组合应力c =111.6Mpa v [ o]=215Mpa ，最大剪应力c =20.4Mpa v[C=125MpaI40工字钢强度刚度均满足要求3.3.2双拼I40工字钢计算双拼I40工字钢位移等值线如图3.3-4所示-lS56a»HC丄吟4町K-L31S北X筑ILOM^-dDElM1753ft-flPLT.S^n-ta-ODL>LH3E■■町皿HAi. I 1U■M, I 1M：供弓畔聿**〜■l-'Z I PR—■图3.3-4双拼I40工字钢整体位移等值线双拼I40工字钢位组合应力如图3.3-5所示吃丁何:* 屮STflZii酊口la*泅l«R«tai^P329W4*Tm-f JJfiE4tefe-lU鼻JHCeXrTDO-f.SM^vMno-1^7CTP3ta-^HIl-Ld-CL^B-^aiH- 0 £3J■IN「缈-..下旦宅世£〔■*-*£| «0H・ *i三a :刖LTD15-HL ”~m 弋《CH- fl.-A"图 3.3-6双拼I40工字钢剪应力云图D=1.88mm v [l/600]=3.33mm,组大组 合应力 c =84.3Mpa v [ o]=215Mpa [c]=125Mpa双拼I40工字钢强度刚度均满足要求 3.3.3①426*6钢管计算钢管立柱承受的支座反力如图3.3-7所表示。
图3.3-5双拼140工字钢组合应力云图双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示MAS = ZS押 H ______________二■ — .•ipw -,i羸中■存*MP«Ejq J ；lEFi KPCZSa □雹 a 丹 jwes>7?T ：2 jMJa-001 3RN* "W94X-44 气<K5,4M A -m町 ESKii -H3M■vx&4Jii -<no -L7ms^»-«mL由模型分析可得，模型最大位移 ，最大剪应力c =21.6Mpa v0 uMA A d 37 M|H M,± *■ flJf-•恰IM 肿* F冬BA图3.3-7钢管立柱支座反力图最大立柱受力为368.4KN用①426*6mm 钢管立柱，在其中灌入C20素混凝土。
钢管回转半径:i=148.15mm ，截面积A=79.168cm2 ，立柱最大高度按 5.5m 计。
长细比：入 =L/i=5500/148.15=37.123<150 （柱类受压构件容许长细比为150 ）,满足要求。
其中L 为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数=0.836P 368.4 1000A 0.836 7916.8mm 2立柱之间加1道①426*6mm 平联横撑，立柱受力符合要求。
3.3.4条形基础承载力验算中间条形基础长度12.6m ，宽1.5m ，高1m ，将上述支座反力加载如条形 基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座反力如图3.3-8所示RZ&T -nkDCESEOfL flii> r r ■*]•**!»TT5 T一---_n ： -fj 34J ： ™: 仰! S liiFJ E ]u£a«l£4W2 rcrz ： SLdiflEP 匸rCB U ・MM i mMT« 1 17 X A > *Ti kh事曾•帀即256.65N / mm 2215N / mm125.5kN 、216.7kN 、265.8kN 、295.1kN 、368.4kN 、295.1kN 、265.8kN 、216.7kN 、125.5kN 。
将条形基础按倒梁法计算，则作用在梁上部的均布荷载： q=F 总 /1.5= ( ( 125.5+216.7+265.8+295.1) *2+368.4)/12.6=172.58k n/m条形基础最大跨度为2m ，按照五跨连续梁，计算最大跨中弯矩和支座剪力： M max =0.105*172.58*2 2=72.48kn*m , F=0.5ql=0.5*172.58*2=172.58KN按照原条形基础配筋，主筋 A s =2250mm 2,箍筋①10@20进行截面校核f y A sE == (360*2250 ) / (14.3*1500*950 2) =0.000418 v£=0.517a 1f c bh 0M u = E * ( 1- E )f c bh 0=0.000418*( 1-0.000418 )*14.3*1500*950 2=809.6KN*m > M max从左至右支座反力依次为壬时你匸迅尺駛new 疋礙Cf 冲护■!世■召金穴*・ Z71Eli -7J ：e«S3E-*Ca.lm SJ>Hrt ：-DD3FT. MWE+W!Fk^gp J.?S>6£'WS图5-1钢管立柱支座反力图故主筋满足要求。
O.7f t bh o=O.7*1.43*15OO*95O=142.4KN v F=172.58KNnAsv^>V-O.7f tbhO= (172.58-142.4 ) *1000/ (27O*95O ) =0.117 S f y h 0 采用① 10 双肢箍，S W2*78.5/0.117=1341mm即采用①10@200mm，满足要求。
故条形基础配筋满足要求。