第十一章 汽包锅炉给水自动控制系统

则式(11－20)可改写为 按式(11－21)可设计出较为简便的水位自动校正线路，如图
11－17所示。
HK 1K2P b P (1 12)1 fb(P b)
采用具有双室平衡容器的水 位取样装置进行水位校正。

HLGs (1122 )
过热蒸汽流量信号的压力、温度校正
Dk pK1.0 2p100 11 .6.8 56 5 7 p.61 1p00
计算和试验结果表明：当给水温 度为100℃不变，压力在0.196～ 19.6MPa范围内变化时，给水流 量的测量误差为0.47％；若给水压 力为19.6MPa不变，给水温度在 100～290℃范围内变化时，给水 流量的测量误差为13％。所以对 给水流量测量信号可以只采用温 度校正，其校正回路如图11－21 所示。若给水温度变化不大，则 不必对给水流量测量信号进行校 正。
所以电站汽包锅炉的给 水自动控制普遍采用 三冲量给水自动控制 系统方案，如图11－5 所示。
单级三冲量给水控制系统
系统结构和工作原理
当蒸汽流量增加时，调节器立即动作，相应地增 加给水流量，能有效地克服或减小虚假水位 所引起的调节器误动作。
因为调节器输出的控制信号与蒸汽流量信号的变 化方向相同，所以调节器入口处，主蒸汽流 量信号VD为正极性的。
五、单元制锅炉给水全程控制方案
方案一
方案二
方案三
方案四
方案五
方案五
第四节 300MW单元机组给水全程控制系统实例 给水热力系统简介
说明: 图11－29为给水热力系统示意图。 给水泵包括一台汽动泵和两台电动泵。每台电动泵容量为 50％MCR（最大额定流量），汽动泵容量为100％MCR。 每台泵都有再循环管路，当系统工作在低负荷时再循环管 路的阀门能自动打开，保证泵出口有足够流量，防止汽蚀。 低负荷运行时旁路阀工作，调节锅炉给水量，控制水位， 同时电动泵维持在最低转速运行，保证泵的安全特性。 高负荷时，阀门开到最大，为减小阻力主给水电动门也打 开，通过调节给水泵转速直接控制给水流量，为一段调节。
全程控制包括启停控制和正常运行工况下控制两方面的 内容。
常规控制系统一般只适用于机组带大负荷工况下运行， 在启停过程和低负荷工况下，一般要由手动进行控 制，而全程控制系统能使机组在启动、停机、不用 负荷工况下自动运行。
单元机组全程控制系统由机炉全程控制子系统组成。主 要包括锅炉给水全程控制系统，主蒸汽温度全程控 制系统，机炉全程协调控制系统等。其中，给水全 程控制系统的应用最为广泛。
静态时，这三个输入信号与代表水位给定值的信号V0相平衡，即
V D V W V H V 0 或 V 0 V
如果在静态时使送入调节器的蒸汽流量信号VD与给定水流 量信号VW相等，则水位信号VH就等于给定值信号V0，即汽包 中的水位将稳在某一给定值。
如果在静态时VD≠VW，则汽包中的水位稳定值将不等于给 定值（即VH≠V0）。
对给水全程控制系统的要求
（一）锅炉从启动到正常运行的过程中，蒸汽参数 和负荷在很大范围内变化，这就使水位，给水 流量和蒸汽流量的测量准确性受到影响，为了 实现全程控制，必须要求这些测量信号能自动 地进行压力、温度校正。
（二）现代大型单元机组的给水流量控制很少采用 阀门节流的方式，而多通过控制变速给水泵的 转速实现给水量的自动控制。因而在给水全程 控制系统中不仅要满足给水量控制的要求，同 时还要保证给水泵工作在安全工作区内。
D—过热蒸汽流量； P—过热蒸汽压力； θ—过热蒸汽温度； ΔP—节流件差压； Υ—过热蒸汽密度； K—流量系数；
自动校正线路如图11－19所示
为了避免高温高压节流元 件因磨损带来的误差， 美国公司提出了用汽机 调速级压力P1代替蒸 汽流量信号。线路结构
如图11－20所示。
三、给水流量信号的温度校正
负荷>30％时 采用三冲量系统。单冲量调节器PI4通过T1的常闭点 NC跟踪三冲量电动泵副调节器PI3的输出，所以由三 冲量切换到单冲量也是无扰动的。
阀门和泵的运行及切换
低负荷时采用旁路阀控制，高负荷时采用改变泵 的转速来控制，两者的无扰切换是通过函数组 件f1(x)、切换开关T2及PI3的跟踪实现的。因为 f1(x)产生连续函数，而PI3通过T2的NC点跟踪 f1(x)的输出，且当阀门开足时才开始调泵的转 速，所以从调阀到调泵的切换是无扰的
第十一章 汽包锅炉给水自动控 制系统
第一节 引言
一、给水控制的任务
汽包锅炉给水自动控制的任务是使锅炉的给水量适应锅 炉的蒸发量，维持汽包水位在规定的范围内。
汽包水位间接反映了锅炉蒸汽负荷与给水量之间的平衡 关系。
汽包水位过高，会影响汽包内汽水分离装置的正常工作， 造成出口蒸汽水分过多而使过热器管壁结垢，容易烧 坏过热器。汽包出口蒸汽中水分过多，也会使过热汽 温产生急剧变化，直接影响机组运行的安全性和经济 性。汽包水位过低，则可能破坏锅炉水循环，造成水 冷壁管烧坏而破裂。
a s fa(Pb) G s fb(Pb)
所以式(11－19)可改写为
Hfa(Pb)P fb(Pb)
(1 12)0
从图11－16中曲线可以看出，(ρa－ρs)与Pb的关系在较大 范围内可近似地认为是线性关系，即
(a s) K1'K2'Pb L( s) L(K1'K2'Pb)
L(a s) K1K2Pb
电动泵手动时分两种情况： （a）D<30％时电动泵手动状态，T2切至NO，电动泵副调
节器PI3的输出跟踪电动泵操作器2AM的输出，同时T1的 NC点接通，单冲量调节器PI4通过f3(x)跟踪PI3的输出， 因而切回自动时PI3继续通过f1(x)和T2的NC点跟踪PI4的 输出，是无扰动的。
（b）D>30％时，采用三冲量系统，电动泵手动时T2切至 NO点，电动泵副调节器PI3输出跟踪2AM的输出，如果此 时汽泵也手动，则PI1跟踪（W－D ）信号，保证电动泵 由手动切回自动时是无扰动的。
主调节器的任务是校正水位偏差。
可以根据对象在外扰下虚假水位的严重程度来适当加强 蒸汽流量信号的作用强度，从而改变负荷扰动下的 水位控制品质。
可见，串级三冲量系统比单级三冲量系统的工作更合理， 控制品质要好一些。
第三节 给水全程控制系统
全程控制的概念
全程控制系统是指机组在启停过程和正常运行时均能实 现自动控制的系统。
给水全程控制系统原理 热工信号的测量
水位信号
Hf1(Pb)P (11 2)4 f2(Pb)
给 水 流 量 信 号
主 蒸 汽 流 量 信 号
1.控制过程分析
1、启动、冲转及带25％负荷
单冲量系统 给水旁路阀从0～100％控制
2、升负荷25％～30％
单冲量 电动给水泵转速
3、30％～100％阶段
（b）两泵操作器均处于手动状态进行泵的切换时，两泵转 速及给水量完全由运行人员控制。
执行机构的手、自动切换
旁路阀门手动时T1切至NO，单冲量调节器PI4通过f4(x)跟踪 小阀操作器3AM的输出，保证切回自动时是无扰的。
汽动泵手动时，汽动泵三冲量副调节器PI2的输出跟踪汽动 泵操作器1AM的输出，如果此时电动泵也手动，则三 冲量主调PI1的输出跟踪（W－D ）信号，所以汽动泵 控制切回自动时是无扰的。
电动泵与汽动泵的切换
以电动泵运行，汽动泵取代电动泵为例。
（a）正常倒换，即电动泵操作器处在自动位置，汽动泵操 作器处在手动位置时进行泵的切换。
把汽动泵的操作器调至最低转速时启动汽动泵，然后 再慢慢升速。电动泵会由于控制系统的控制作用而自 动降速，待两泵出口流量相同时，把汽动泵操作器投 自动，电动泵操作器切手动，并慢慢把电动泵降至最 低转速后停泵。这样切换扰动量最小。
（四）在多种调节机构的复杂切换过程中，给水全 程控制系统都必须保证无干扰，高、低负荷需用 不同的调节阀门，必须解决切换问题。在低负荷 时采用改变阀门开度来保持泵的出口压力，高负 荷时用改变调速泵的转速保持水位，这又产生了 阀门与调速泵间的过渡切换问题。
（五）给水全程控制还必须适应机组定压运行和滑 压运行工况，必须适应冷态启动和热态启动情况。
总之，采用变速泵构成给水全程控制系统时，应包 括以下三个子系统：
（一) 给水泵转速控制系统。根据锅炉负荷要求，控制给水 泵转速，改变给水流量。
（二）给水泵最小流量控制系统。通过增大水泵再循环流量 的办法来维持水泵流量不低于设计要求的最小流量值， 以保证给水泵工作点不落在上限特性曲线的外边。
（三）给水泵出口压力控制系统，通过控制给水调节阀，维 持给水泵出口压力，保证给水泵工作点不落在最低压 力Pmin 线下和下限工作特性曲线之外。
三冲量 给水泵转速 （1）负荷达w％ 打开主给水电动门 （2）30％～A％三冲量电动泵控制 （3）D〉A％负荷时，开始启动汽动泵，完成汽动泵和电动
泵的转换 说明：各负荷的切换点考虑了2％的不灵敏区，避免由于负
荷波动系统在切换点处来回切换。
系统间的无扰切换
负荷<30％MCR时 采用单冲量控制系统。此时三冲量主调节器PI1的输出 跟踪（D－W）信号，同时电动泵三冲量副调节器PI3 的输出通过函数组件f1(x)以及切换开关T2―直跟踪单 冲量调节器PI4的输出，所以系统由单冲量切换到三冲 量是无扰动的。
二、给水控制对象的动态特性
给水流量扰动下水位的动态特性
曲线1为不考虑水面下汽泡 容积变化，仅考虑物质不平衡 时的水位反应曲线，为积分环 节的特性，
曲线3为不考虑物质不平衡 关系，只考虑给水流量变化时 水面下汽泡容积变化所引起的 水位变化，
曲线2可以认为是曲线1和3 的合成。
有惯性的无自平衡能力
蒸汽流量扰动下的水位的动态特性
给水流量信号作为反馈信号，其主要作用是快速 消除来自给水侧的内部扰动，因此在调节器入口 处，给水流量信号VW为负极性的。