支架预拱度计算
支架预压方案
支架预压方案（1）荷载分布情况箱梁现浇支架在浇注混凝土前必须进行预压，通过预压时测量出的有关沉降数据，计算出预拱度，在支架模板安装时预留标高，以实现浇注完成的箱梁底面标高符合设计要求。
由于本项目梁高有1.5米和1.8米，现在分别以1.5米梁高（4号桥）和1.8米梁高（2号桥）为例计算预压高度。
○1最不利位置：在横隔梁和中隔板的位置，混凝土厚度1.5m（4号桥）或1.8米（2号桥）。
○2一般位置：没有隔板的跨中断面，该断面的梁体设计为底板厚0.22m、顶板厚0.25m、腹板厚1.5m（4号桥）或1.8米（2号桥）。
详见支架预压布置示意图。
○3肋板、底板渐变段：按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载。
（2）预压方法在安装底模板之后，安装钢筋之前，对支架进行预压，预压方法为：○1最不利位置：根据箱梁的重量及施工时的施工荷载换算成等重量沙袋，根据沙袋的堆积容重换算成堆积体积和高度，以体积控制重量。
○2一般不利位置：根据箱梁的重量、箱梁内模板及支架重和施工时的施工荷载总重，换算成等重量沙袋，根据沙袋的堆积容重换算成堆积体积和高度，以体积控制重量。
在横向布置上，分为肋板位置和非肋板位置分别计算，分别控制荷载，模拟实际情况。
○3渐变段：按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载，不另行计算。
○4加载方法：a.将沙提前装袋，人工密实，扎紧袋口，堆放整齐以备调用。
b.加载之前按预压荷载布置图进行放样划线，标注注堆码高度，安装标高测量标杆。
c.人工将沙袋放入吊盘，用25吨汽车吊将沙袋吊装上安装好的支架顶面底模板上。
d.人工将沙袋按预压荷载布置图堆码整齐、注意沙袋之间应挤紧，保证空隙率小于堆码体积的6%。
e.加载完成后进行检查验收，自检合格后请监理工程师检查验收。
（3）荷载计算根据设计文件规定，预压荷载按梁体自重加施工荷载之和计算，施工荷载根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》之规定，内模支架及内模构造荷载3KN/㎡。
箱梁预压及支架计算
支架预压支架搭设完成，在砼箱梁施工前，对支架进行相当于倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和排除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。
支架压重材料采纳相应重量的砂袋（或钢材），并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量（见压重布置图）。
待排除支架非弹性变形量及紧缩稳固后测出弹性变形量，即完成支架压重施工。
撤除压重砂袋后，设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。
依照本工程桥跨数量多、线路长、支架情形及工期要求，我部拟仅对第四联右幅其中17＃墩－18＃墩跨和第六联右幅22＃墩－23＃墩跨进行压重施工的方案，即作业一队和二队各压重施工一跨，作业一队为贝雷梁支架施工，作业二队为钢管支架施工；其余各跨箱梁可据此二跨压重情形及理论计算相结合的形式，进行支架施工预留拱度的设置。
具体考虑如下：①如对每联进行压重，那么压重材料需求大、箱梁施工周期长；仅第四联右幅就须压重2600T，且加载、卸载时刻长，投入机具设备多。
②支架压重情形分析ａ、支架基座在承台和路面时，其承载力好，沉降量极小；其余支架砼基座设置在原状土（亚粘土）上，其承载力较好，沉降量较小，且可较准确计算出其沉降量，贝雷支架跨中基座沉陷经计算取。
且经一次压重后可测出沉陷体会值以方便设置支架预拱度。
ｂ、贝雷梁支架和钢管脚手架均为利用较成熟的支架形式，其紧缩及挠度值可通过计算得出，以27m跨靠梁高较高跨为例（支架图附后），贝雷梁最大挠度为。
ｃ、非弹性变形要紧表此刻底模抄垫上，但其高度设计较低，木楔及方木间接触面少，其变形值较小，且可通过体会公式推算和一次压重情形进行确信。
以标准跨计算，其非弹性变形为ｄ、此两种支架结构形式均比较简单，且我部在其它工程已有压重施工的体会。
综上所述，在地基及支架结构形式一样的情形下，全桥上构每种支架采取一跨压重的方式应能够知足现浇箱梁施工需要。
③预拱度设置：a、集美立交箱梁支架预拱度理论计算与设置b、集美立交箱梁支架压重后预拱度设置柳州成功路立交A标段主线桥现浇梁支架施工方案一、工程概况一、概述本标段成功路互通式立交桥主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（+5×22m+）+（+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+）+（+3×22m+）；桥宽为变宽～，桥形采纳单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽，梁体为等高。
预拱度相关问题
预拱度相关问题预拱度相关问题一、预拱度的概念及确定因素预拱度：为抵消梁、拱、桁架等结构在荷载作用下产生的挠度，而在施工或制造时所预留的与位移方向相反的校正量。
确定因素：①脚手架承受施工荷载后引起的弹性变形；②超静定结构由于混凝土收缩及徐变而引起的挠度；③由于杆件接头的挤压和卸落设备的压缩而产生的塑性变形；④脚手架基础在受载后的塑弹性沉降；⑤梁、板、拱的底模板的预拱度设置。
二、拱桥预拱度的设置与计算2.1预拱度的设置当结构自重和汽车荷载（不计冲击力）产生的最大竖向挠度，不超过计算跨径的1/1600 时，可不设预拱度，超过就要设预拱度。
预拱度的设置值为按结构自重和 1/2 可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。
上部结构和支架的各变形值之和,即为应设置的预拱度。
支架受载后将产生弹性和非弹性变形,桥梁上部结构在自重作用下会产生挠度,为了保证桥梁竣后尺寸的准确性,在施工时支架须设置一定数量的预拱度。
钢桥预共度是通过改变螺栓间距实现的，混凝土桥是靠桥梁线形控制的，调整立模标高。
预共度值一般是恒载+1/2静活载挠度。
预拱度应根据上述各项因素产生的挠度曲线反向设置；可根据以往的实践经验按下述方法之一设置： 1 按抛物线设置。
2 按推力影响线的比例设置。
3 对于不对称拱桥或坡拱桥，按拱的弹性挠度反向比例设置。
根据近几年来工程实践检验，后期混凝土收缩、徐变对中孔跨中挠度影响约为L/500~L/1000（L：中孔跨径），边孔最大挠度一般发生在3/4L处，约为中孔最大挠度1/4。
另外，连续刚构桥边中跨比例0.52~0.6，桥墩采用柔性墩。
在后期运营中向跨中方向产生位移，刚构墩、梁固结，由变形协调可知，转角位移使边孔上挠。
中孔跨中下挠。
因此，边跨成桥预拱度一般设置较小，在3/4L处设置fc/4预拱度（fc：中孔跨中成桥预拱度）。
中跨预拱度在设计预拱度的基础上，按L/1000+1/2d2(L为中跨跨径，d2为活载挠度)提高预拱度（最大挠度在跨中），边跨预拱度按中跨最大挠度1/4计算，边跨最大挠度在3/4L处。
支架预压预拱度计算
支架预拱度计算
（1）支架在荷载作用下的弹性压缩δ1
箱梁恒载及施工荷载由荷载计算书得
g=22.15kN/m 2
钢管步距0.8×0.7m
则每根钢管上承受荷载N
N=22.15×1.0×0.9=19.94KN
钢管的横截面积
A=3.14×(482-44.52)/4=254.14mm 2
δ= = =78N/mm 2 δ1= (h 取8m ，E 取2.0×105mpa) δ
1= =3.12mm （2）受载后由于杆件接头的挤压和卸架设备压缩而产生的非弹性变形δ2
δ2=δ1’+δ2’
δ1’接头的挤压变形 取δ1’=2mm
δ2’卸架设备的压缩变形 取δ2’=2mm
δ2=δ1’+δ2’=2+2=4mm
（3）支架基础在受载后的非弹性压缩δ3
取δ3=10mm
δ=7.2+4+10
=21.1 mm
予拱度的设置 主梁予拱度沿跨度方向变化的曲线按二次抛物线处理，N 19.94×103 254.14
δ.h E
78×8000 5
沿梁跨方向予拱度值y
y=
每跨梁上取五个控制点，即取跨中和离跨中一半两个点与两端共五个点，两端予拱值为零，以控制变化。
4δ(l-x).x
L 2。
支架预压计算
1、地基处理1、实心梁支架具有良好的刚度与稳定性是确保实心梁设计线型和整体质量的重要因素，因此在搭设支架前必须对既有地基进行处理，以满足承载力要求。
2、本工程范围内第2层粉质粘土地基承载力16t/m2，可以作为支架基础地基；工程范围内地表土为淤泥质土、素填土的必须进行处理，处理方法：清除地表淤泥质土、素填土及表面松土，整平碾压，确保第2层粉质粘土的均匀度、密实度以及地基承载力，待碾压无明显痕迹后铺设一层50cm厚道砟，最后浇筑20cm的C20混凝土。
3、在浇筑混凝土基础时，必须确保平整度和密实度，使钢管支架立杆同基础面接触平整稳固。
完成浇注后，必须待混凝土强度达到15MPa时，方可开始搭设支架。
2、满堂支架搭设2.1支架搭设布置箱梁支架全桥采用Φ48×2.8mm钢管满堂支架，立杆顺桥向间距为0.5m；立杆横桥向间距均为0.6m。
水平杆的步距为1.2m；扫地杆距底面不超过0.35m。
3支架受力验算3.1支架验算钢材的强度和弹性模量（N/mm2）3.2荷载组合：（1）永久荷载，荷载分部系数取1.2a、模板采用竹胶板，查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008》表 4.2.4，模板自重Q1=0.5KN/m2b、配件自重，脚手板自重取0.35KN/m2；栏杆与挡脚板自重取0.14KN/m2；满挂安全网自重取0.01KN/m2，配重合计Q2=0.5KN/m2c、砼自重Q3=26KN/m2（2）可变荷载，荷载分部系数取1.4施工人员及设备荷载标准值取 1.0KN/m2;振捣砼产生的荷载标准值取2.0KN/m2。
水平风荷载可变荷载Q4=3.308KN/m23.3支架受力验算。
立杆纵横向间距60cm*60cm 间距布置，即Lx=0.6m ，Ly=0.6m ，梁高0.7m ，立杆投影面积上均布荷载qq=［1.2×（Q 1+Q 2+Q 3×2）+1.4×Q 4］×lx ×ly=［1.2×（0.6+0.6+26×0.7）+1.4×3.308］×0.6×0.6=10.048KN/m2立杆演算：立杆步距h=120cm ，横梁处立杆伸出顶层水平杆长度不超过a=0.6m ，l0=h+2a ，长细比9.15158.12400===i l λ 查钢管轴心受压构件稳定系数表得302.0=ϕKN Af 24.641000205398302.0=÷⨯⨯=ϕ现场考虑不均匀受力按80%计=19.71KNKN Af N q 71.1972.6=<=ϕ3.4、地基承载力计算：由以上计算可知：单根碗扣支架立杆最大值为6.72KN ，在箱梁横梁及腹板处f=N/Ag=6.72/0.5×0.5=26.9KN<160KN满足要求4、支架的预压1、预压目的1）检查支架的安全性，确保施工安全。
现浇箱梁支架预压方案
现浇箱梁支架预压方案桥梁上部结构设计为预应力混凝土单室单箱箱梁；依据设计文件要求和施工现场条件,上部结构采用支架现浇法施工.一、预压对象及其目的1、预压对象：为现浇箱梁支架。
2、预压目的:为确保箱梁现浇施工安全，需对支架进行预压预压以检验支架的承载能力和挠度值。
通过模拟支架在箱梁施工时的加载过程来分析、验证支架的弹性变形，消除其非弹性变形。
通过其规律来指导支架施工中模板的预拱度值及其混凝土分层浇注的顺序。
二、预压方法概述预压方法就是模拟箱梁砼的现浇过程，进行实际砂袋堆载预压，以验证并得出其承载能力.1、关于载荷:根据本桥箱梁横断面各部一期恒栽分布不同和桥宽变化的特点，我们采用分块面积和平均断面法计算箱梁的一期恒载重量，据此计算出预压加载重量。
考虑到侧模和翼板底模一次固定后调整困难，并为了减少侧模与翼板底模安装后缝隙;因此本次预压只考虑对底板和腹板部分进预压.因箱梁每个部位的重量不同，故箱梁各部位的预压重量只能列表计算，计算结果见《加载预压重量计算表》。
2、关于基准点的设置:模拟实际空模床的准确位置，并以此姿态作为沉降的初始态。
三、预压前的检查1、检查支架各构件联接是否紧固，金属结构有无变形，检查支架的立柱、横杆连接是否牢固。
2、照明充足,警示明确。
3、即完全模拟浇注状态进行全面检查，只有全面检查合格后方能进行预压工作.四、载荷准备：根据本桥施工条件，拟采用砂袋预压法。
预压重量依设计要求为混凝土自重的120%,预压时应尽量符合混凝土浇筑的顺序。
纵向5m分段，横向分层，从中间向两端逐级加载。
其加载过程为：0→60％G→80％G→100％G→120%G在预压前，将梁底各部分放线分块并编号，以确定各荷载分布的位置。
砂子采用人工装袋,吊车吊送。
吊送前先对每一批吊送的砂带进行过磅称量，并记录在案。
砂袋吊送上架后,根据计算的荷载分布情况进行人工堆放。
五、预压前的准备工作：1）场地要求：在预压范围内无杂物，设置安全圈及告示：闲杂人员等一律不得入内.2）人员组织安排该工作由施工方总调度并负责重物组织及重物的装卸；设备供应方协同完成其它事项;业主督导;并由三方共同成立预压指导小组。
支模架预压
支架预压1、预压材料：采用吨袋装沙土对支架进行预压。
2、预压方式：本桥预压方式采取半幅预压。
3、施工要点：采取堆码砂袋加载的方法进行预压试验。
预压在底模立完并调整标高后进行，加压荷载为混凝土的荷载重量、模板重量、人机荷载和振动荷载，加载系数为1.10。
加载模拟梁体荷载的作用进行预压，并且应在加载前、加载后、卸载后三个阶段进行变形观测并收集相关数据进行分析，并根据预压结果指导标高的调整。
砂袋堆码应整齐、紧密。
4、加载、卸载(1)支架预压按预压单元分3级进行加载，加载依次为预压荷载值的60%、80%、110%。
(2)考虑装沙土重量的不确定性，每个吨袋重量现场称量，重量控制一致，称重完的沙袋覆盖防水布。
(3)加载采用汽车吊提升沙袋，纵向由跨中向两端对称加载、横向由横断面中心线向两侧进行对称加载。
(4)每级加载完成后停止下一级加载，覆盖防水布，进行沉降观测，进行下一级加载的条件为:支架每12h一次的沉降观测沉降量平均值小于2mm。
(5)卸载采用人工配合吊车一次性从两端向中间对称、同步进行。
5、预压监测(1)监测点布置纵向在1/2跨、1/4跨、跨中位置，横向每断面在底模上由中心向两端对称布置5个监测点，依次进行编号标记，监测点布置图如下：在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm或各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm时，判定支架预压合格。
⑹卸载及监测支架预压合格后对支架进行卸载。
支架卸载采取一次性对称、均衡卸载。
卸载6h后，观测各监测点的标高，并计算支架各监测点的弹性变形量、非弹性变形量及支架基础沉降量。
⑺底模预拱度设置①预拱度设置应按设计要求考虑，其考虑的主要因素：δ1——卸架后上部结构自重及50%活载所生的竖向挠度；δ2——支架在荷载作用下的弹性压缩；δ3——支架在荷载作用下的非弹性压缩；δ4——支架在荷载作用下的非弹性沉陷；δ3、δ4两项是非弹性变形，通过预压之后即可消除。
预拱度
预拱度的设置一、基本原理1、预拱度的设置只针对桥面系，考虑的是行车时线路的平顺性。
2、预拱度的设置只考虑恒载与活载，不考虑温度及支座沉降。
其中，恒载：结构自重、预应力、二期恒载、收缩徐变（对混凝土梁）。
由于收缩徐变跟时间有关，预拱度分成桥及成桥3年后两种，一般以成桥3年后为准。
活载：按静活载考虑。
3、针对简支结构预拱度值= —（恒载挠度+0.5*静活载最大挠度）即保证不行车时结构上拱0.5*静活载最大挠度，行车最大时结构下挠0.5*静活载最大挠度。
4、针对连续结构预拱度值有两种设法，不同之处在于对活载的处理，目前没有统一。
预拱度值1 = —[恒载挠度+0.5*静活载(最大挠度+最小挠度)]预拱度值2 = —[恒载挠度+0.5*静活载最大挠度]方法1理由如下：火车过桥时，结构各点位移可上可下，直接取下值会使得预拱度过大，取两者平均值切合实际。
由于简支结构最小挠度为0，该方法针对简支结构也能说通。
方法2理由如下：火车过桥时，某处发生最小挠度时表明火车还没有到达该处，此时的挠度对火车走行没有影响，而火车到达该处时一般挠度达到最大值，因此该值才具备实际意义。
实际上火车是由一节节车厢组成，而不是一个移动的集中荷载，因此两种做法不好判别，目前公司说做的连续结构均按第一种办法。
二、施工方案对预拱度的影响针对常规的混凝土结构和钢结构，计算程序及预拱度设置均遵循小变形假定，均即结构形状的微小改变不影响结构受力及位移，程序各阶段处理结构内力及变位时均按直线计算，但是结构的总变形是各阶段的累计（计入位移及转角）。
预拱度= - [最后恒载挠度（成桥3年）+1/2静活载挠度]立模标高= 线路标高+预拱度也就是说，每个节点（梁段）第一次出现（不受力，标高即模板标高）时，按照（线路标高+预拱度）立模，施工完成后得到的就是设计线形，一次成桥如此，悬臂施工及支架施工也是如此。
三、钢梁的预拱度使得桥面节点加工（平躺时）的坐标等于预拱度值即可，方法可多种。
支架预压方案设计及应用
支架预压方案设计及应用摘要：支架预压是满堂支架法施工现浇连续箱梁的重要环节。
其作用是消除地基及支架非弹性变形的影响，为底模的合理起拱提供依据。
本文以广东博深高速第七标段清林径现浇箱梁的支架预压方案设计为例，就支架预压荷载计算、沉降观测点布置、及预拱度设置等问题进行了阐述。
关键词：支架预压非弹性变形设计The design and application of the schemeof scaffold preloadingAbstract: The scaffold preloading is one of the important steps of the construction of cast-in-place continuous box girder with full framing method. Its role is to eliminate the influence of elastic deformation of the foundation and the scaffold, to provide basis for the reasonable arch camber of the bottom board.Taking the scheme design of the scaffold preloading of Qinglinjin cast-in-place box girder in the seventh section of Guangdong Boshen highway for example, the scaffold preloading calculation, the settlement of observation points, and pre camber setting and other issues are expounded.Key words: scaffold preloadingelastic deformationdesign第一章工程概况湘粤高速公路广东博罗至深圳段JS-2合同段第七标段，标位于深圳市龙岗区和东莞市凤岗镇内，标段起于深圳市龙岗区龙岗镇清林径水库。
高桥互通支架搭设与计算
沪杭客运专线Ⅵ标项目部跨高桥互通32+48+32m连续梁施工贝雷架和支架搭设与计算、沪杭客运专线Ⅵ标项目部三分部2009年8月17日跨高桥互通32+48+32m连续梁施工支架搭设与计算一、工程概况桐海特大桥位于浙江省嘉桐市境内，线位基本平行既有沪杭高速公路，桥址范围地势平坦，沿途跨越较多的河流、公路及道路。
高桥互通跨沪杭高速公路桐乡市高桥收费站，在35#墩-38#墩间，设计为(32.75+48+32.75)m 连续梁跨过，连续梁全长113.5m。
起止里程DK112+770.65---DK112+884.25。
边墩和中墩基础采用钻孔桩基础；墩身采用圆端形墩，支座采用GTQZ-Ⅵ系列球形钢支座。
梁体结构：结构形式为变高度连续箱梁，单箱单室截面，梁高3.25米，箱梁顶板全宽12.0米，梁部设4个中各板，分别位于两主墩和两边墩上，设计线间距5.0米，两支座中心间距为4.4米。
箱梁采用斜腹板形式，梁顶板厚35厘米，底板厚47.5~65厘米，腹板厚67~110厘米，支承处箱梁顶、底、腹板局部加厚。
主要工程数量：C50混凝土13343m3，钢筋：143t. 二、上部梁体施工方案跨高桥互通（32.75+48+32.75)m连续梁，受地势条件和高桥收费站上下道通行限制，为保证架梁工期要求，节约工程造价。
36#墩-37#墩跨高桥收费站左右道，此跨采用贝雷支架，35#墩-36#墩、37#墩-38#墩间采用碗口式满堂支架施工方法。
主要工序的施工流程为：临时道路该移修建、地基支墩处理、贝雷架和满堂支架搭设、安装支座、堆载预压、沉降观测、逐级卸载、设置预拱度、安装外模、制安钢筋、现浇梁混凝土、混凝土养护、张拉压浆、拆除侧模、拆除底模板、拆除贝雷架或满堂支架。
支架具体布置如图附图所示。
1、地基处理当35#墩-38#墩承台完成后、用石渣或二灰土回填基坑；清除35#墩-36#墩、37#墩-38#墩间表面松土，如有泥浆坑，必须清理干净，用石渣或二灰土回填，然后碾压表层，在分层回填60厘米厚的二灰土,宽度15米，再浇筑20厘米后的C20混凝土,宽度14米。
支架预拱度详细计算说明
南平市跨江大桥支架施工预拱度计算说明书武汉理工大学南平跨江大桥监控项目部2008年12月南平跨江大桥主桥支架预拱度计算说明书 一、主桥支架施工系统说明福建省南平市跨江大桥主桥采用跨径组合为38+126+76米的自锚式独塔悬索—斜拉协作体系桥，全长240米。
跨江大桥的主梁采取箱型混合梁，中跨中部采用钢箱梁，其余部分为预应力混凝土梁，主梁采用支架施工。
从2号墩开始沿纵向方向共设置有17个临支墩，即L1—L17，见图1，每排临支墩由6根外径为1000~1200mm 的钢管桩并联而成，临时墩管柱上横向分配梁采用4~6根I56b 工字钢支撑于钢管桩顶部，临支墩之间以沿横桥向共17根双排单层加强型的贝雷片相连接，见图2。
图1. 主桥支架纵桥向设置图2. 主桥支架横桥向设置二、主桥支架预拱度计算 ㈠ 荷载计算1、主梁自重（纵向分布） ① 市区侧砼梁段自重② 九峰侧砼梁段自重③ 钢箱梁段自重钢箱梁段：共1450T ，宽长m m 3085 (底宽)，平均2/69.5m kN 。
2、贝雷支架及其上分配梁，模板：2/5m kN 3、振捣砼时产生的荷载：对垂直面模板为2/4m kN 4、倾倒砼时产生的荷载：取2/2m kN5、塔竖转施工前位于4号墩靠九峰侧砼段处拼装，塔的自重塔：共573.74T ，068斜面内顶点到桥面的垂线长度为m 262.55，平均m to n f /382.10㈡ 支架在荷载作用下的挠度计算根据支架施工图纸提供的结构图，支承分布情况，将结构离散，建立有限元模型，采用有限元程序MIDAS/CIVIL 进行计算。
又考虑到贝雷片不能贯穿3号墩和4号墩，故将全桥支架分为3部分进行计算。
1、2号墩到3号墩之间支架①2号墩到3号墩之间的支架有限元模型，见图3。
有限元模型共有851个节点和891个单元，单元采用空间梁单元。
模型单元材料采用Q235，材料物理参数为： 弹性模量：Pa E 111006.2⨯= 泊松比：3.0=PRXY 密度：33/1085.7m Kg ⨯=ρ图3. 2#墩到3#墩之间支架有限元模型②荷载工况考虑荷载包括：1.1倍市区侧砼梁自重+贝雷支架及其分配梁和模板+振捣与倾倒砼时产生的荷载。
现浇梁上部构造预拱度计算表_xls
ơ：支架杆件的压应力 k1：顺纹木料接头数目 k2：横纹木料接头数目 k3：木料与金属或木料与圬工 接头数目 k4：顺纹与横纹木料接头数目
算表
枕梁在砂土上：5-10mm 枕梁在粘土上：15-20mm 打入砂土的桩：5mm 打入粘土的桩：10mm
算表
算表
3
δ 3=2k1+3k2+2k3+2.5k4
4
mm
现浇梁上部构造预拱度计算表 工程名称： 某桥 第 2页 共 4页
四、支架底在荷载作用下的非 δ 弹性沉陷
4
8
mm
五、由砼收缩、温度变化引起 δ 的挠度
5
2
六、预拱度
δ
δ =δ 1+δ 2+δ 3+δ 4+δ
5
15.86294877
mm
七、预拱度值设置
单位
1-1
fmax=5qL4/[(384*E*I) q=(b*h-b1*h1)*0.000025 I=(bh3-b1h13)/12
[1]、构造物自重荷载产生的均 q 布荷载 [2]、惯性矩 2、集中荷载产生的挠度 [1]、集中荷载 [2]、惯性矩 I δ P I
1-2
N/mm mm4 mm N mm4
Y
Y=4*δ *X*(L-X)/L2
见下表
序号 1 2 3 4 5
Y
x
δ 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877 15.86294877
L 17.1 17.1 17.1 17.1 17.1
3.65692479 1.05 6.69486853 2.05 9.29882031 3.05 11.4687801 4.05 13.204748 5.05
支架预压方面的方案
一、预压的目的：1、检验支架及地基的强度及稳定性，消除砼施工前支架的非弹性变形（消除整个地基的沉降变形及支架各接触部位的变形）。
2、检验支架的受力情况和弹性变形情况，测量出支架的弹性变形。
在支架及底模铺设完毕后，进行支架预压。
支架拼立好后采用等载预压工艺。
二、预压方法：采用砂袋按各段设计荷载进行预压。
以每孔为单位，逐孔预压，一孔卸载后，砂袋移至相邻孔。
一联结束后，具备作业条件的，砂袋移至下一联，不具备作业条件的吊至地面，运输堆放到合适位置以备下次使用。
1、预压方法预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，同时做好观测记录，预压时各点压重要均匀对称，防止出现反常情况。
由于砼一次性浇筑，预压的荷载为全部重量。
故在支架搭设完工后，应以全部重量，采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。
支架及底模完工后,采用汽车吊吊重,按照箱梁混凝土重量分配预压荷载。
预压时要求荷载位置与箱梁自重荷载分布一致,并按箱梁自重等荷载进行一次预压。
2、沉降观测在跨中选取若干点作为观测沉降的标准点。
测量时选用足够的预测点，以保证测量数据的准确性。
预压前在每跨台墩之间的支架上及相应支架底部布设5组观测点，每组5个点，距墩或台2m处布设一组，1/4跨径及1/2跨径布设一组。
预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录，预压时首日每隔4h进行一次沉降观测，直至最后的平均沉降值<3mm并满足24小时以上时方可卸载。
荷载的持荷时间应不少于1昼夜，如此一方面收集支架、地基的变形数据，观察地基的承载力是否满足要求，另一方面可减少或消除支架的构造变形，以保证浇出的梁身不发生过大的挠度变形和开裂。
预压时主要观测的数据有：支架底座沉降—地基沉降；顶板沉降—支架沉降；卸载后顶板可恢复量以及支架的测位移量和垂直度。
沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。
根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。
预拱度计算公式为f=f1+f2+f3,其中f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，f3：梁体挠度（设计提供，f3=0）。
大桥满堂支架设计计算
××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算：本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。
为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。
1) 荷载计算：I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。
s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。
II. 支架配件自重：0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m22) 活荷载计算：I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。
为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。
3) 荷载组合：I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：按不组合风荷载情况计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
支架预压方案
支架预压方案一、支架预压为消除支架的弹性和非弹性变形，合理的确定预拱度，梁体砼施工前采取对支架进行预压，采用混凝土预制块堆载预压。
模板支架的预压荷载按设计梁板自重加施工活荷载计算确定，加载时梁底逐层堆码，均衡加载。
预压前和加载过程中及加载至设计荷重的预压期内，分别对跨中、四分之一跨处及墩台处设五个观测断面，每个断面2m 一个观测点进行全过程观测，详细记录观测断面各观测点地基、支撑体系，模板的变形情况，汇总、分析预压观测结果，综合确定卸载后通过可调强力支撑，调整支撑，模板系统的预留变形量。
预压结束，分层卸载，将模内杂物清洗干净，调整支撑模板系统的预留变形量，进行钢筋安装。
1、加载重量雨棚纵梁梁量为箱329.3t，采用安全系数1.2，加压荷载为：底板329.3t。
C20砼的比重2.4t/m33。
梁底板面积为：1.5m×31.2=46.8m22。
因此加载砼块高度为：底板高度329.3t÷2.4 t /m3÷46.8m2=2.93m。
2、加载方法加载采取分阶段加载，每4小时加载一次。
第一阶段加载按总重量的60%计，即加载：329.3t×60%=197.58t，加载高度为底板1.8m；第二阶段加载按总重量的100%计，即加载：329.3t，加载高度为底板1.13m。
3、观测方法在首次加载前先观测一次，作为起始观测值，以后每加载完毕观测一次，全部加载完毕，每2小时观测一次，一天之后每6小时观测一次，若每次观测每点下沉量均不超过1mm，即认为支架已经稳定。
然后根据观测值绘制出支座预压变化（时间—下沉量）关系曲线。
4、预压时间和卸载自加载完毕，一般24h以后确认支架已经稳定，即可卸载。
卸载顺序与加载顺序相反，原则是后加载先卸，先加后卸。
分级分批卸载。
同时在卸载过程中，每批卸载后都应再次观测一次支架变化，并绘制出支架卸载（时间—回弹）变化关系曲线。
通过加载和卸载变化曲线，对比分析支架弹性变形和非弹性变形量。
支架预压方案
支架预压方案支架预压方案（1）荷载分布情况箱梁现浇支架在浇注混凝土前必须进行预压，通过预压时测量出的有关沉降数据，计算出预拱度，在支架模板安装时预留标高，以实现浇注完成的箱梁底面标高符合设计要求。
由于本项目梁高有1.5米和1.8米，现在分别以1.5米梁高（4号桥）和1.8米梁高（2号桥）为例计算预压高度。
○1最不利位置：在横隔梁和中隔板的位置，混凝土厚度1.5m（4号桥）或1.8米（2号桥）。
○2一般位置：没有隔板的跨中断面，该断面的梁体设计为底板厚0.22m、顶板厚0.25m、腹板厚1.5m（4号桥）或1.8米（2号桥）。
详见支架预压布置示意图。
○3肋板、底板渐变段：按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载。
（2）预压方法在安装底模板之后，安装钢筋之前，对支架进行预压，预压方法为：○1最不利位置：根据箱梁的重量及施工时的施工荷载换算成等重量沙袋，根据沙袋的堆积容重换算成堆积体积和高度，以体积控制重量。
○2一般不利位置：根据箱梁的重量、箱梁内模板及支架重和施工时的施工荷载总重，换算成等重量沙袋，根据沙袋的堆积容重换算成堆积体积和高度，以体积控制重量。
在横向布置上，分为肋板位置和非肋板位置分别计算，分别控制荷载，模拟实际情况。
○3渐变段：按照最不利位置荷载渐变到一般不利位置荷载进行加载，不另行计算。
○4加载方法：a.将沙提前装袋，人工密实，扎紧袋口，堆放整齐以备调用。
b.加载之前按预压荷载布置图进行放样划线，标注注堆码高度，安装标高测量标杆。
c.人工将沙袋放入吊盘，用25吨汽车吊将沙袋吊装上安装好的支架顶面底模板上。
d.人工将沙袋按预压荷载布置图堆码整齐、注意沙袋之间应挤紧，保证空隙率小于堆码体积的6%。
e.加载完成后进行检查验收，自检合格后请监理工程师检查验收。
（3）荷载计算根据设计文件规定，预压荷载按梁体自重加施工荷载之和计算，施工荷载根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》之规定，内模支架及内模构造荷载3KN/㎡。
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支架预拱度计算
（1）支架在荷载作用下的弹性压缩δ1
箱梁恒载及施工荷载由荷载计算书得
g=22.15kN/m 2
钢管步距0.8×0.7m
则每根钢管上承受荷载N
N=22.15×1.0×0.9=19.94KN
钢管的横截面积
A=3.14×(482-44.52)/4=254.14mm 2
δ= = =78N/mm 2 δ1= (h 取8m ，E 取2.0×105mpa) δ1= =3.12mm （2）受载后由于杆件接头的挤压和卸架设备压缩而产生的非弹性变形δ2
δ2=δ1’+δ2’
δ1’接头的挤压变形 取δ1’=2mm
δ2’卸架设备的压缩变形 取δ2’=2mm
δ2=δ1’+δ2’=2+2=4mm
（3）支架基础在受载后的非弹性压缩δ3
取δ3=10mm
δ=7.2+4+10
=21.1 mm
予拱度的设置 主梁予拱度沿跨度方向变化的曲线按二次抛物线处理，N A 19.94×103 254.14 δ.h E
78×8000 2.0×105
沿梁跨方向予拱度值y
y=
每跨梁上弹性压缩δ1
箱梁恒载及施工荷载取五个控制点，即取跨中和离跨中一半两个点与两端共五个点，两端予拱值为零，以控制变化。
（1）支架在荷载作用下的由荷载计算书得
g=26kN/m 2
钢管步距0.8×0.7m
则每根钢管上承受荷载N
N=26×0.9×0.6=31.1KN
钢管的横截面积
A=3.14×(482-452)/4=254.14mm 2
δ= = =122.4N/mm 2 δ1= (h 取4m ，E 取2.0×105mpa) δ1= =2.4mm （2）受载后由于杆件接头的挤压和卸架设备压缩而产生的非弹性变形δ2
δ2=δ1’+δ2’
δ1’接头的挤压变形 取δ1’=2mm
δ2’卸架设备的压缩变形 取δ2’=10mm
δ2=δ1’+δ2’=2+2=4mm
（3）支架基础在受载后的非弹性压缩δ3
4δ(l-x).x
L 2
N A 31.1×103 254.14 δ.h E
122.4×4000 2.0×105
取δ3=10mm
δ=7.2+4+10
=21.1 mm
予拱度的设置
主梁予拱度沿跨度方向变化的曲线按二次抛物线处理，\
卸载并观测
全部加载后，不可立即卸载，需持续施压
24h
，并随时对观测点进行观测，
直至变形稳定后，再进行卸载。
卸载必须对称，逐级进行。
卸载的同时，并对不同的观测点进行标高测量，
然后通过预压前后同一点标高差值及支架的弹性变形量，梁的挠度等得出底模的预拱度之和，通过
U
型托座调整底模标高。
预拱度
最高值设在梁的跨中，
其他各点的预拱度由中间最高值向两端零值按二次抛物线进行分配，预拱度计算公式为：
δx=[4δ×x×(L-x)]/L2
δx----距左支点x的预拱度值
δ-----跨中预拱度值
L-----跨长
x-----距左支点的距离。