QTZ80塔吊附墙支撑计算书
塔吊附着验算计算书
塔吊附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.685×1.262×1.95×0.2×0.35×1.06=0.246kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.246×602-1/2×0.246×15.22=414.382kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk =0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(454.63+414.382)=782.111kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=37.396kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担）,水平内力Nw =20.5RE=52.886kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=52.231°α2=arctan(b2/a2)=41.918°α3=arctan(b3/a3)=54.924°β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=50.816°β2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=53.662°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=52.93°各杆件轴力计算：ΣM O=0T1×sin(α1-β1)×(b1+c/2)/sinβ1+T2×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sin β3+T k=0ΣM h=0T2×sinα2×c+T3×sinα3×c+N w×cosθ×c/2-N w×sinθ×c/2-T k=0ΣM g=0T1×sinα1×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2+T k=0（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN最大轴压力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN最大轴压力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。
塔吊附墙计算方案及附墙拉杆图纸
塔吊附墙计算方案及附墙拉杆图纸X X区安置小区工程2#塔吊Q T Z80(T C T5512)塔吊附着方案编制单位：广西建工集团建筑机械制造有限责任公司目录一、工程概况： 01、工程项目情况： 02、参建单位概况： 03、塔吊情况： 0二、编制依据： ............................ 错误!未定义书签。
三、塔吊附墙杆结构图 01、拉杆1结构图： 02、拉杆2结构图： (1)3、拉杆3结构图： (3)四、附墙杆内力计算 (5)1、支座力计算 (5)2、附墙杆内力力计算 (5)五、附墙杆强度及稳定性验算 (8)1、附墙杆1验算 (8)2、附墙杆2验算 (9)3、附墙杆3验算 (10)4、附墙杆对接焊缝强度验算 (11)5、附墙杆连接耳板焊缝强度验算 (11)六、塔吊附墙杆连接强度计算 (12)七、附着设计与施工的注意事项 (14)1一、工程概况：1、工程项目情况：XX安置小区工程总建筑面积约为378890.1㎡（其中地上建筑面积为305876㎡，地下建筑面积为73014㎡）；地下1层，地上共有23个单体，16F-23F；建筑高度为52.8m-77.6m。
本工程11#、13#为民用二类建筑，其它为民用二类建筑，钢筋混凝土框剪结构。
质量标准为合格，且不少于3幢创泉州市优质工程。
本工程共使用10台塔吊，选用安装的塔吊为广西建工集团建筑机械制造有限责任公司生产出厂的QTZ80型（8部）和QTZ6015型（2部）塔吊塔式起重机。
2#塔吊QTZ80塔身中心到建筑物距离约5.22米。
2、参建单位概况：工地名称：XX安置小区工程建设单位：XX房地产开发有限公司勘查单位：XX市水电工程勘察院设计单位：XX市城市规划设计研究院监理单位：XX监理有限公司施工单位: XX集团总公司工地地址：XX交汇处3、塔吊情况：2#塔吊采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ80(TCT5512）型塔吊。
塔吊QTZ80计算书
浙江宝业建设集团有限公司 第1页 共7页塔吊基础计算书（QTZ80）本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80， 塔吊起升高度H ：95.000m ，塔身宽度B ：1.6m ， 基础埋深D ：-5.500m ，自重F 1：480.5kN ， 基础承台厚度Hc ：1.200m ，最大起重荷载F 2：80kN ， 基础承台宽度Bc ：6.000m ，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.400m ， 桩间距a ：3.4m ， 承台箍筋间距S ：200.000mm ，承台混凝土的保护层厚度：50mm ， 空心桩的空心直径：0.20m 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F 1=480.5kN ；塔吊最大起重荷载F 2=80.00kN ；作用于桩基承台顶面的竖向力F k =F 1+F 2=560.50kN ；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏苏州，基本风压为ω0=0.45kN/m 2；查表得：荷载高度变化系数μz =1.86；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.13]/(1.6×2.5)=0.45；因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.049；高度z 处的风振系数取：βz =1.0；浙江宝业建设集团有限公司 第2页 共7页所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.049×1.86×0.45=1.2kN/m 2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.2×0.45×1.6×85×65×0.5=1827.523kN·m ；M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝630＋1827.523＋85×1.2＝2559.52kN ·m ；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x 、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
塔吊附墙计算书.doc
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南通金鹰：塔吊附墙计算书
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=-1.015（T） 通过三角函数关系，得支座 A 反力为：
RAY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8（T） RAx= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62（T） 由∑MC=0，得 N3*L0’C+ V* LC0=0
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本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结 构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选 用。
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南通金鹰：塔吊附墙计算书
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二、塔吊附墙杆受力计算
（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行： 1、 塔机满载工作，起重臂顺塔身 x-x 轴或 y-y 轴，风向垂直于起重
2、当剪力沿 y-y 轴时(见图 b)， 由∑MB=0，得
T-（V*L4+LB0’*N1）=0 即： N1=（T-V*L4）/ LB0’
=（12-3.013*4.5）/5.932 =-0.263（T） 通过三角函数关系，得支座 A 反力为：
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南通金鹰：塔吊附墙计算书
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RAY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171（T） RAx= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2（T） 由∑MC=0，得
四、附墙与结构连接予埋件锚筋强度验算
附墙与结构连接予埋件受力最大值为 X 轴方向的 13T 和 Y 轴方 向的 0.5T。
附墙杆与予埋件的连接销栓到锚筋根部的距离取 350mm（偏 大 ）， 则 X 轴 方 向 的 5.83T 将 产 生 弯 矩 M=350*5.83*104=20405000 （N.mm）。弯矩和 Y 轴方向 15.1T 拉力作用下，边锚筋抗拉强度验算 如下：
塔式起重机附着计算
塔机附着验算书塔机型号： QTZ80A工程名称：福建省公路一公司科技楼B区（1#机）设计验算：吕有生日期： 2011-6-20塔机附墙的受力计算一：塔机对附墙的要求1，附着框架在塔身节上的安装必须安全可靠，并应符合使用说明书中的有关规定。
附着框架与塔身的固定应牢固。
2，各连接件不应缺少或松动。
3，附着杆有调节装置的应按要求调整后锁紧。
4，与附着杆相连接的建筑物不应有裂纹或损坏。
5，在工作中附着杆与建筑物的锚固连接必须牢固，不能有松动。
二：附着位置本塔机是XXXXX公司生产的，第一道附着装置的加固高度为30米。
三：附墙受力计算按照XXXXXX公司使用说明书塔机与建筑物附着时，依次道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。
主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。
1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.390×0.130×1.860×0.700 =0.066 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.390 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.860 ；μs──风荷载体型系数：μs = 0.130；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = ωk×B×K s = 0.066×1.600×0.200 = 0.021 kN/m；其中ωk──风荷载水平压力，ωk= 0.066 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.021 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1780.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 90.0894kN ；2、附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力:计算简图:方法的基本方程：计算过程如下：δ11X1+Δ1p=0Δ1p=∑T i0T i/EAδ11=∑T i0T i0l i/EA其中: Δ1p为静定结构的位移；T i0为F=1时各杆件的轴向力；T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力；l i为为各杆件的长度。
塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)
一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
QTZ80塔式起重机塔身及附着整机稳定性计算书2
Af=17.167cm2
λ =lo/r=179/1.76=101.7
ϕ =0.59
σ =Nf/ ϕAf=11712/0.59 × 17.167=115.6MPa
由于斜腹杆是单角钢，其许用应力要折减，其表达式为：
0.6+0.0025 λ =0.6+0.0025 × 101.7=0.85 则 [ σ ]=175 × 0.85=149MPa σ <[ σ ] 安全 8. 附着式塔身验算 附着式塔身按标准节几何尺寸进行验算。由于附着式的Nf 均比独立式 小，而且标准节的斜腹杆材料与加强标准节相同，故不再验算腹杆稳定性。
×
C oy
Moy + C Wy
HyM
Hy
45451
1
= 173.18 × 0.754 × 1.144 =148.3MPa<[ σ ]
+
45451
1- 0.9 × 617232
8.2 整体强度验算
工况Ⅱ、方位Ⅱ、C 截面
×
0.949
×
8356600+0.967 14430
×
7950000
FN=51.784t Mx=83.566t
1
FN
×
Coy Moy + C HyM Hy Wy
0 . 9 FEy
47946
= 265.4 × 0.54 × 1.575
=123MPa<[ σ ]
1
+
1-
0.9
47946 × 457549
×
0.84
×
12114400+0.86 22121
× 11382400
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7.3 主肢单肢稳定验算 工况Ⅱ、方位Ⅱ时，主肢单肢压力在 A 截面为最大，N1=93.633t
QTZ80E塔吊附墙连接件螺栓强度验算
QTZ80E塔吊附墙连接件及穿墙螺栓强度验算1、塔吊附墙连墙件和连墙螺栓（4M22螺栓、A3钢），详见附图。
2、建筑附着受力点详见下表：3、单根螺栓验算3．1单根螺栓抗拉验算M22螺栓有效面积A S==303mm2,螺栓抗拉强度设计值f t==170N/ mm2。
б==Y2/4A S==195000/（4×303）==160.1N/ mm2＜f t==170N/ mm2满足要求3．2单根螺栓抗剪验算螺栓抗剪强度设计值f t==130N/ mm2。
塑性计算时（X1 /4A S＜f t）V= X1 /4A S==64000/（4×303）==52.8N/ mm2＜f t==130N/ mm2弹性计算时（1.5 X1 /4A S＜f t）V= 1.5X1 /4A S==1.5×64000/（4×303）==79.2N/ mm2＜f t==130N/ mm2均满足要求4、撑杆连接钢板验算4．1连接钢板抗拉验算钢板抗拉、抗弯强度设计值f=215N/ mm2钢板按孔洞处最小截面计算，截面2A S=110-44×20×2=2640 mm2б==Y2/2A S==195000/2640==74N/ mm2＜f t==215N/ mm2满足要求4．2连接钢板抗剪验算钢板抗剪强度设计值f=125N/ mm2塑性计算时（X1 /4A S＜f t）V= X1 /4A S==64000/2640==24N/ mm2＜f t==125N/ mm2弹性计算时（1.5 X1 /4A S＜f t）V= 1.5X1 /4A S==1.5×64000/2640==36.36N/ mm2＜f t==125N/ mm2均满足要求5、焊缝隙验算5．1焊缝高度h=6㎜焊缝强度查表得f w f=160 N/ mm25．2焊缝强度验算钢板双面焊，焊缝长度L W=110×2×2=440㎜，则强度公式：Y2/∑（h f l w）≤160 N/ mm2195000/440×6==74N/mm2＜f t==160N/ mm2满足要求QTZ80G塔吊附墙连接件及穿墙螺栓强度验算1、塔吊附墙连墙件和连墙螺栓（4M22螺栓、A3钢），详见附图：2、建筑附着受力点详见下表：3、单根螺栓验算3．1单根螺栓抗拉验算M22螺栓有效面积A S==303mm2,螺栓抗拉强度设计值f t==170N/ mm2。
QTZ80塔吊计算书
一.参数信息1. 塔吊参数：塔吊型号: QTZ80塔身宽度B=1.7m，未采用附着装置前，基础受力为最大，有关资料如下表：工况塔机垂直力F v（kN）水平力F h（kN）倾覆力矩M（kN﹒m）工作状态663.4 38.36 1286.59非工作状态603.4 98.2 2546.642. 承台参数：承台厚度：h=1.25m承台宽度：b=3m混凝土强度等级: C30承台主筋：双层双向20﹫150承台箍筋：10﹫200mm保护层厚度：25mm3. 桩参数：桩型：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩桩间距：a=1.7m桩直径：0.8m桩混凝土强度：C30桩身配筋：1216保护层厚度：100mm桩入土深度:38.26m4. 荷载参数：钢筋自重 1kN/m3；混凝土自重 24kN/m3；5. 地质参数：序号土名称土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa)1 3淤泥 5.16 6 02 4-2粉质粘土夹粉土 3.8 18 03 6粘土 13.7 30 04 7粉质粘土 6.2 25 05 7-夹含砾粉砂 5.3 32 06 8-1粉砂 1.3 31 07 8-2圆砾 1.6 55 08 10-1全风化粉砂质泥岩 1.2 42 09 10-3中风化粉砂质泥岩 1 0.9 14006. 塔吊计算简图二.工作状态时验算1. 塔吊承台设计验算1) 承台截面主筋验算A. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94)ii x y N m ∑=11 II y X N m ∑=11其 中恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4；Mx1,My1---计算截面处XY 方向的弯矩设计值（KN.m ）； xi,yi----单桩相对承台中心轴的XY 方向距离（m ）； Ni1-----扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)。
N=1.2×663.4/4+(1.4×1286.59+1.4×38.36×1.25)×(1.7/2)/[4×(1.7/2)2]=748.54kN经计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2×748.54×(1.7/2-1.7/2)=0kN.mB. 承台截面主筋的计算a 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)受弯构件承载力计算。
塔式起重机QTZ80基础荷载及附着杆荷载内力计算
塔式起重机QTZ80基础荷载及附着杆荷载内力计算一、编制依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）。
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003。
3、《高耸结构设计规范》GB50135-2006。
4、《塔式起重机设计规范》GB/T13752-92。
5、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001。
6、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009。
7、《QTZ80（ZJ5710）塔式起重机使用说明书》浙江建机集团。
二、QTZ80塔机基础荷载计算=10kN G图1、QTZ80塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔机独立计算高度43m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合。
按浙江省建设机械集团有限公司生产的QTZ80（ZJ5710）进行荷载分析，塔身为方钢管杆件的桁架结构，现场地面粗糙度类别为B类。
塔机型号为QTZ80，最大起重量6T，最大起重力矩81T ·m ，最大吊物幅度57m 。
根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009规定，计算塔机在工作状态和非工作状态下传递到基础顶面的荷载。
非工作状态下的基本风压取1.0kN/m 2。
1、塔机自重和起重荷载 1.1 塔机自重标准值1449.00K F =kN1.2 起重荷载标准值 q 60.00K F =kN 2、风荷载计算2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算 2.1.1 塔机所受风均布线荷载标准值（0.20O ω=2kN/m ） 00.8/SK z S Z O q bH H αβμμωα=0.8 1.2 1.59 1.95 1.320.200.35 1.60.44=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=kN/m2.1.2 塔机所受风荷载水平合力标准值0.444318.92VK SK F q H =⋅=⨯=kN 2.1.3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值0.50.518.9243406.78SK VK M F H =⋅=⨯⨯=kN m ⋅ 2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算2.2.1 塔机所受风线荷载标准值（ 1.0Oω'=2kN/m ） 0.8/SKz S Z O q bH H αβμμωα''= 0.8 1.2 1.716 1.95 1.32 1.00.35 1.6 2.38=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=kN/m2.2.2 塔机所受风荷载水平合力标准值2.3843102.34VKSK F q H ''=⋅=⨯=kN 2.2.3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值0.50.5102.34432200.31SKVK M F H ''=⋅=⨯⨯=kN m ⋅ 3、塔机的倾覆力矩塔机自重和起重荷载产生的倾覆力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。
80塔吊矩形板式基础计算书
QTZ80管式塔机基础、附墙使用计算书R矩形板式基础计算书工程概况：本次拟在号楼内部安装1台塔机为T QTZ80（浙江建机）自升式塔机，编号为#，选用臂长56米，平衡臂长13.1米。
塔机最大使用高度50米。
最大起重量6000kg，最大幅度起重量1300kg。
本次安装系正常安装，安装高度为独立高度40.5米（允许根据现场实际情况和群塔防碰撞需要，在塔机独立高度内作一定高度调整。
）在建筑物达到18m后增加一道附墙杆自升标节达到48.5m，满足本栋楼的垂直、水平运输要求。
计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.5加一次附着根据现场起吊高度H0(m) 52塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔机加一次附着状态的计算高度H(m) 48.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 42起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 22小车和吊钩自重G2(kN) 3.8最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 11.5最小起重荷载Q min(kN) 10最大吊物幅度R Qmin(m) 50最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G3(kN) 19.8平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 6.3平衡块自重G4(kN) 128平衡块重心至塔身中心距离R G4(m) 11.82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地陕西汉中洋县工作状态0.2基本风压ω0(kN/m2)非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(平原、乡村及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)工作状态 1.59风振系数βz非工作状态 1.63风压等效高度变化系数μz 1.32工作状态 1.95风荷载体型系数μs非工作状态 1.95风向系数α 1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79风荷载标准值ωk(kN/m2)非工作状态0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.413、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1(kN) 251+42+3.8+19.8+128＝444.6起重荷载标准值F qk(kN) 60竖向荷载标准值F k(kN) 444.6+60＝504.6水平荷载标准值F vk(kN) 0.79×0.35×1.6×43＝19.02倾覆力矩标准值M k(kN·m) 42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝321.6非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN) F k1＝444.6水平荷载标准值F vk'(kN) 1.41×0.35×1.6×43＝33.95倾覆力矩标准值M k'(kN·m) 42×22-19.8×6.3-128×11.8+0.5×33.95×43＝18.784、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN) 1.2F k1＝1.2×444.6＝533.52起重荷载设计值F Q(kN) 1.4F Qk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN) 533.52+84＝617.52水平荷载设计值F v(kN) 1.4F vk＝1.4×19.02＝26.63倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2×(42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝583.72非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.2F k'＝1.2×444.6＝533.52水平荷载设计值F v'(kN) 1.4F vk'＝1.4×33.95＝47.53倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(42×22-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.5×33.95×43＝168.53三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4.5 基础宽b(m) 4.5 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5γm(kN/m3)修正后的地基承载力特征值f a(kPa) 188.95地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm) 20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm) 10000基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.25×25=632.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×632.81=759.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=260.26kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=497.85kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
QTZ80塔式起重机塔身及附着整机稳定性计算书
=0.1t
表 2 塔上部各部份惯性载荷表
序 名称
号
1
起重臂
2 起重臂长拉杆
3 起重臂短拉杆
4
变幅卷扬机
5
配电箱
6
平衡臂
7
平衡臂平台
8
平衡臂拉杆
9
起升机构
10
平衡重
11
顶升机构
12
∑
重量 FN kg
5858 1028 394 353 350 1048 287 363 1266 13800 358
距回转中心的 距离 R m 24.85 18.8 6.3 7.8 -3.9 -6.2 -8.18 -6.1 -9.13 -11.09 -1.2
MX=My=72.953t.m
FNB=42.246t 3.3.5 非工作况、方位Ⅱ MB=MΣ+Q附.R=-42.658+0.482 × 3=-41.212t.m
Mx=My=MB/ 2 =-29.141t.m
Q=FW Σ=2.596t
Qx=Qy=Q/ 2 =2.596/ 2 =1.836t FNB=FN Σ+Q附=32.059+0.482=32.541t
3.3 塔身截面的内力计算
3.3.1 工况Ⅰ，方位Ⅰ：
吊重风载荷
FWI=QI× 3%=(1.3+0.482) × 3%=0.053t
MnWI=FWIR=0.053 × 55=2.94t.m
吊重惯性载荷
2 ∏ nRQ 2 ∏× 0.67 × 55 × 1.782
FHI= g × 60 × t =
9.8 × 60 × 7
8
Mx=My=MB/ 2 =87.142/ 2 =61.619t.m
QTZ80塔机附墙撑杆计算书
QTZ80塔机附墙撑杆计算书附墙撑杆计算说明：1、将附墙撑杆支座简化为铰支座。
2、整个附墙撑杆的自重在垂直方向作为均布载荷处理。
3、撑杆水平方向考虑作用均布风载荷。
4、根据水平与垂直两个方向所产生的弯矩，取最大弯矩值验算撑杆整体稳定性。
一、设计参数附墙撑杆轴向力 N 1800Kg撑杆自重 W=4*G1*L+4*G2*L1*n 171.10 KgG1 0.05 Kg/cmG2 0.01 Kg/cm 撑杆主弦杆长度 L 677.6 cm 撑杆缀条长度 L1 54.5 cmn 13.5二、载荷计算撑杆均布载荷 q G＝W/L 0.25 Kg/cm 撑杆自重引起的弯矩 M y= q G*L2/2 57969.66 Kg.cm 标准风压值qⅡ0.0025 Kg/cm2撑杆风压高度修正系数 K h 1撑杆风载体形系数 c 1.4撑杆高宽 h 24 cm 撑杆轮廓面积 F=Fx=Fy=ΦL*h 6504.96 cm2撑杆挡风系数Φ0.4风载荷 W f= qⅡ*K h*c*F 22.76736 Kg撑杆风载荷 q f=W f/L 0.0336 Kg/cm 作用在撑杆上的风载荷引起的弯矩Mx=q f*L2/2 7713.582 Kg.cm 三、撑杆截面参数撑杆主弦杆为L63*5角钢，由表查得：主弦杆面积 A1 6.14 cm2主弦杆总面积 A=4* A1 24.57 cm2单肢惯性矩 I x0 23.17 cm4i x 1.94 cmi y0 1.25 cmz0 1.74 cm撑杆缀条为L30*3角钢，由表查得：缀条面积 A1 1.749 cm2主弦杆总面积 A=4*A1 6.996 cm2单肢惯性矩 I x0 1.46 cm4i x 0.91 cmi y0 0.59 cmz0 0.85cm撑杆横截面几何特性I x=I y=4*﹝I x0+A1*(h/2-z0)2﹞2679.32cm4I r=(I x/A)1/2 10.44cm四、撑杆稳定性计算按垂直方向验算撑杆整体稳定性撑杆长细比λx=L/r 64.89〔λ〕 120.00λx＜〔λ〕 OK四肢格构构件换算长细比λhx=λhy=〔λx2+40*(A/A1x)〕1/2 67.02偏心率ε1=(M y/N)*(A*(h/2+z0)/I y) 0.30由表查偏心受压构件的稳定系数Φpg 0.50撑杆整体稳定性验算σ=N/Φpg*A 1465.08Kg/cm2〔σ〕 1700Kg/cm2σ＜〔σ〕 OK五、单肢稳定性验算省略计算注：QTZ63塔机附墙撑杆计算书（四撑杆）因与QTZ80差别不大且小于QTZ80，故计算略。
塔机附着计算书实例
H5810 塔式起重机非标附着计算书一、设计依据GB/T 13752-92《塔式起重机设计规范》二、设计说明1、本方案仅适用于我公司QTZ80(H5810塔机在以下附着示意图方式的使用；2、任何力学或几何方式的改变均不再适用于本方案。
三、QTZ80(H5810)塔机附着平面内的最大载荷见下表：(表一)四、附着示意图各附着杆长度(表二)五、附着杆受力及附着点反力工作状态各附着杆最大受力(表三)非工作状态各附着杆最大受力(表四)通过以上分析，选取以下各附着杆的最大受力工况进行校核:工作状态各附着点最大受力(表五)非工作状态各附着点最大受力(表六)通过以上分析，附着点最大反力见下表:(表七)六、附着杆校核附着杆截面示意图以下仅对附着杆1〜4进行分析计算；附着杆主肢：/ 50X50X5, Q235截面积A1=480mm 附着杆缀条：/ 30X30X3, Q235截面积A2=175mm 附着杆截面边长a1= (mm附着杆截面边长a2= (mm附着杆1重量：G仁210( kg)附着杆2重量：G2=175( kg)附着杆3重量：G2=170(kg )附着杆4重量：G2=206( kg )附着杆最大截面主肢X轴总惯性矩：Imax二(mm A4附着杆最小截面主肢X轴总惯性矩：Imin= (mm"4主弦单肢弱轴惯性矩：11=46400 (mm A 4缀条弱轴惯性矩：Iz=6100 (mmA4 缀条跨距L1= (mm 材料安全系数：k=附着杆长细比＜120,整体刚度满足要求!整体惯性半径:主弦单肢惯性半径：r i( mm缀条惯性半径：rz , , (mmr= r1 = rz=根据血和附着杆变截面型式确定计算长度系数1max附着杆主肢结构长细比: 附着杆主弦单肢长细比:Lir i附着杆缀条长细比:2Lla 2 2 r z附着杆换算长细比:2+40丿2A z换i67.74 ；换2 53.02 ；换 350.31 ；换 464.96r(mr )附着杆主弦单肢长细比w倍整体长细比，主弦单肢刚度满足要求！附着杆缀条长细比＜120,缀条刚度满足要求！附着杆1~ 4整体刚度满足要求！附着杆1〜4主弦单肢刚度满足要求！附着杆1〜4缀条刚度满足要求！查表得附着杆整体受压稳定系数：10.765 ；20.842 ；30.855 ；20.780查表得附着杆主弦单肢受压稳定系数1 =查表得附着杆缀条受压稳定系数z=附着杆自重产生的弯矩M ㈣ ()；8M仁2083725()M2=()M3=1226975()M4=()附着杆截面远点至弱轴距离h=150 (mm附着杆抗弯模量W牛(mm A3)W=( mmA3欧拉临界载荷F E EA (N)换F E1 850285.16N ；F E2 1387770.08N ；F E3 1541425.93N ；F E4 924732.91N1、附着杆整体稳定性验算：188.55MPa ；2139.69MPa ；3141.31MPa ；490.29MPa(T<235/=175附着杆1~ 4整体稳定性满足要求!2、附着杆主弦单肢稳定性验算:d1 66.80MPa； d2 124.88MPa ； d3 128.95MPa ； d4 70.28MPa讣235/=175 附着杆1〜4主弦单肢稳定性满足要求!3、附着杆缀条稳定性校核附着杆侧向力：丘缶石5(T z<235/=175附着杆1〜4缀条满足要求！综述：各附着杆经过校核均满足使用要求!缀条轴力:F zZ18.57MPa ； Z2 13.52MPa ； Z313.68MPa ； Z2 8.74MPa2a。
QTZ80(TC5613)基础计算书
0.95
1290.57 Kn 4.00 m
单桩相对承台中心轴的XY方向距离xi,yi,xj,yj 单桩桩顶竖向力标准值Nik
a/20.5 (Fk+Gk)/n±Mykxi/∑xj ±Mxkyi/∑yj (Fk+Gk)/n+Mykxi/∑xj
2 2 2
Nikmax Nikmin 标准节宽度B
单桩相对承台中心轴的XY方向距离xi,yi 扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值Ni1 承台弯矩Mx1=My1 系数αl 混凝土抗压强度fc 混凝土保护层厚度t 承台的计算高度ho 钢筋受拉强度设计值fy
(Fk+Gk)/n-Mykxi/∑xj2
1.6 M a/2-B/2 Ni-Gk/n 2*Ni1*xi 1 16.7 N/mm2 0.05 Hc-t 210 N/mm2
18.08
4.25
0.39
1.94
972.07 1290.57702.252.83540.55 84.33
1.20 364.98 875.96
塔吊最大弯矩Mkmax 单桩个数n 作用于桩基承台顶面的竖向力Fk
2.215 1
0.7×βz×µs×µz×ω0
40 M 300 KN.M 18.5 KN 1m
ω×φ×B×H×H×0.5 Me＋Mω＋P×hc
4个 547.5 Kn 5.3 M
25×Bc×Bc×Hc
基础承台宽度Bc
桩基承台的自重标准值Gk 承台底面的弯矩标准值Mxk,Myk 桩间距a
塔吊型号:QTZ80(TC5613) 塔吊自重F1 塔吊最大起重荷载F2 作用于桩基承台顶面的竖向力Fk
487.5 Kn 60 Kn 547.5 Kn 0.8 kN/m2 1.56 2.8 M 1.6 M 0.12 M
塔吊桩基础安全验算塔吊(QTZ80)
塔吊桩基础安全验算塔吊（QTZ80）基础设计（单桩）计算书1、计算参数2、基本参数QZT80（6012）臂长60米塔式起重机，塔身尺寸1.80m，基坑开挖深度 m；承台面标高 m，设两道附墙件。
2、QZT80（6012）塔机主要技术参数：公称起重力矩800KN.m ，最大起重量60KN，基本臂最大幅度处额定起重量12KN，最大独立起升高度42m，附着最大起升高度150m，工作幅度：2.5～60米。
起升速度：2倍率钢丝绳时为8 0米/分、40米/分、5米/分。
4倍率钢丝绳时为40米/分、20米/分、2.5米/分。
回转速度：0～0.54转/分。
变幅速度米/分。
塔机载荷：最大起重量6吨，最大辐度起重量1.2吨。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况荷载工况基础荷载P(KN) M(KN·m)F k F h M M z工作状态971.00 45.00 1967.00 305.00 非工作状态961.00 2168.00 0比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：F k=971.00KN,F h=45.00KN,M=2168.00+45.00×2.40=2276.00kN.mF k=971.0×1.35=1310.85KN,F h=45×1.35KN=60.75KN, M k=(2168.0+45×2.40)×1.35=3072.6kN.m2）桩顶以下岩土力学资料3）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1200人工挖孔灌注桩，桩顶标高 m，桩端不设扩大头，桩端入全风化花岗岩0.50m；桩混凝土等级C35，fc=16.70N/mm2，Ec=3.15×104N/mm2;f t=1.57N/mm2，桩长14.00m；，钢筋HRB335，f y=300.00N/mm2,E2=2.00×105N/mm2；承台尺寸长（a）＝4.50m、宽（b）=4.5.00m、高（h）＝1.40m;桩中心与承台中心重合，承台面标高 m；承台混凝土等级C35，f t=16.70N/mm2，γ砼＝25 N/mm3。
QTZ80(5610型)塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、工程概况。
根据现场平面布置需要，拟在在12#、13#、18#、24#楼各安装一台QTZ80（TC5610）型自升式起重塔吊。
本次塔吊为固定式安装，安装高度75~80m，工作幅度55m。
但是为了保证四台塔吊在施工中不互相碰撞，高度相互错开。
根据地基条件，塔吊基础采用四桩承台（如下图所示），工程桩桩长9~15m，主筋7C14，箍筋A6@100/200计算参数：塔吊型号: QTZ80（TC5610）型塔吊自重标准值:F k1=650.00kN起重荷载标准值:F qk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m塔吊计算高度: H=80m 塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m桩混凝土等级: C25 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: L C=5.50m承台厚度: H c=1.200m 承台箍筋间距: S=400mm承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m桩钢筋级别: HRB400桩入土深度: 12栋15m，13栋9m，18栋9m，24栋10m桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)承台底板配筋C14@180，承台顶板配筋C14@250计算简图如下：二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=650kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.5×5.5×1.20×25=907.5kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2、风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.46×80.00=36.8kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×36.8×80.00=1472kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.62×1.95×1.39×0.35=1.23kN/m2=1.2×1.23×0.35×1.60=0.83kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.83×80.00=66.4kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5Fvk×H=0.5×66.4×80.00=2656kN.m3、塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(800+1472)=1844.8kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+2656=2456kN.m三、桩竖向力计算1、剪力的计算工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(650+907.5+80)/4=409.4kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+907.5+80)/4+(1844.8+36.8×1.20)/5.66=743.14kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+907.5+80-0)/4-(1844.8+36.8×1.20)/5.66=75.66kN 非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(650+907.5)/4=389.4kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(650+907.5)/4+(2456+66.4×1.20)/5.66=837.4kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(650+907.5-0)/4-(2456+66.4×1.20)/5.66=-58.6kN不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+80)/4+1.35×(1844.8+36.8×1.20)/5.66=696.9kN 最大拔力Ni=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(650+80)/4-1.35×(1844.8+36.8×1.20)/5.66=-204.2kN 非工作状态下：最大压力N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4+1.35×(2456+66.4×1.20)/5.66=824.2kN 最大拔力N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×650/4-1.35×(2456+66.4×1.20)/5.66=-385.4kN2、弯矩的计算其中M xi，M yi──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
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QTZ80塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算
一、概况：
该工程位于浦东新区花木路东绣路路口。
由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建筑物超过了出厂的规定设计要求（小于3米5），本附墙中心距5米8。
根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据：
S=200KN（合外力）
Mn=300KN·m
a=1205mmb=1475mm
L1=4800mmL2=4800mmL=9600mm
H=5800mm
E=210Gpa
δp=240Mpa
[δ]=157MPa
只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。
一、三根支撑杆的内力极限值：
1）DF杆的内力极限值P1max
(S a²+b²+Mn)* (L1-a) ²+(H-b) ²
P1max=
2H(L-b)
=45.44KN
2) CF杆的内力极限值P2max
[S a² (L1-2b) ²+(2aH-bL) ²+Mn(L1-2a)] (L1+a) ²+(H-b) ²
P2max=
2 b L (H -a)
=97.3KN
3)CE杆的内力极限值P3max
[S(L1L+H²)+Mn L²+H²]
P2max= * (H-b)²+(L2-a)²2L
L²+H²*(b-H)
=77.99KN
二、对三根支撑杆的稳定性校核
三根支撑杆都是采用ø152mm、壁厚8mm的无缝钢管制成。
D=152 mm、d=144mm、&=8mm
两端为铰支。
取nw=2.0
(1)DF杆稳定性：
DF杆的长度：
L3= 6700mm
i= I
A
П(D²-d²)
= 64
П(D²-d²)
4
= D²+d²
4
=52.345(mm)
L3
=
i
=128 ( =1)
由于 p= п².E
δp
=92.9
可知 > p
Pcr
n=
P1max
п².E п
Pcr1= * (D²-d²)
²4
=243.9KN
Pcr
n= =5.3
P1max
n=5.3> nw=2.0
所以，DF杆的稳定性足够。
（2）CF杆的稳定性：
CF杆的长度：
L4=7100
i= I
A
П(D²-d²)
= 64
П(D²-d²)
4
= D²+d²
4
=52.345mm
L4
=
i
=135.6 ( =1)
由于 p= п².E
δp
=92.9
可知 > p
Pcr
n=
P2max
п².E п
Pcr2= * (D²-d²)
²4
=209.3KN
Pcr
n= =2.15
P2max
n=2.15> nw=2.0
所以，DF杆的稳定性足够。
（3）CE杆的稳定性：
CE杆的长度：
L5=6750mm
i= I
A
П(D²-d²)
= 64
П(D²-d²)
4
= D²+d²
4
=52.345mm
L5
=
i
=128.95 ( =1)
由于 p= п².E
δp
=92.9
可知 > p
Pcr
n=
P2max
п².E п
Pcr2= * (D²-d²)
²4
=231.45KN
Pcr
n= =2.96
P2max
n=2.96> nw=2.0
所以，DF杆的稳定性足够。
经验算，三根支撑杆的稳定性足够。
QTZ80塔吊基础节的验算书
本工程塔吊基础节采用本塔吊的一节标准节替用。
验算如下：
塔吊标准节160*160*10角钢焊接而成，尺寸为：1800*1800*2500。
（1）主角钢轴向受压强度计算：
N
Aa ≤f
式中N-轴向受力。
N=63.7t(按比100米高度计算)=6370KN。
Aa-净面积
由四根160*160*10的角钢组成。
Aa=4*31.502*=126.008*100=12600.8mm²
f-钢材抗压强度，取f=235N/ mm²。
(2)主角钢架稳定性计算：
N
Aa <f
Ф-轴向受压构件稳定系数又叫折减系数，有 值按表选取。
f-钢材抗压强度，取 [δ]=235Mpa
E=206Gpa
Mn=300KN.M
F=71KN
δp=230MPa
则：
L
x=
i
i= Ix
A
式中 ox-主角钢的换算长细度。
x-角钢长细比。
=2（一端固定一端铰接）
nw=2.4(nw稳定安全系数)
因160*160*10角钢，对角钢边的惯性矩为1365.33cm截面积为31.502cm²。
所以Ix=2*[1365.33+90*90*(31.502*2)]
=1023978.66
根塔吊在对角线最不利受力情况下,对其角钢进行强度校验和稳定性验算: a=1800mm
M N
Fmax= +
2a 4
=1592.5KN
强度校核:
Fmax 1592.5*1000
fx= =
Aa 12600.8
=126.38N/mm²
因此强度足够。
稳定性校核：
N F
Pmin=Mn* ( a²+b²)+ +
2 4 2
2
=1231.659KN
i= Ix
A
= 1023978.66
12600.8
=9.014cm
=90.14mm
L
x=
i
2*(2500-780)
=
31.502
=109.2
п².E
p=
δp
=88.3
x> p
п².E
Pcr= *bh
x²
=5273.296
Pcr
n=
Pmax
=3.3
n=3.3>nw=2.4
角钢构件稳定性足够。
Y
X
11。