吊装工具计算书_20161121_165239406
塔器吊装计算书
附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔Ⅰ段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1．苯塔Ⅰ段校核（直立状态受力最大）设备重量G=57.5吨，件1选用φ273×10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm（见下图），件2选用φ39mm×18m钢丝绳扣，件4选用φ39mm×20m钢丝绳扣，α为吊装绳扣与水平方向夹角。
1）主吊耳强度校核Gj=K*G=1.1×56=63.3t，K=1.1为动载系数；Q=1/2 Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；弯矩为M=Q*L/2=31700*20/2=3.17×105kg.cmφ273×10无缝钢管的抗弯模量为：W=πD3［1-（d/D）4］/32=3.14×27.33［1-（25.3/27.3）4］/32=523.84cm3 弯曲应力σ=M/W=3.17×105/523.84=605.2 kg/ cm2＜[σ]=1700 Kg/cm2；其中，[σ]=1700 Kg/cm2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力τ＝Pcosα/A（此处α＝0）＝31700/82.6=384 Kg/cm2＜[τ]=1000 Kg/cm2组合应力[τ2＋(σM 2+σN2)]1/2＝[3842＋605.22)]1/2＝716Kg/cm2＜[σ]=1000 Kg/cm2；故件1强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核2.1件2选用钢丝绳扣φ39mm×18m一对，每根四股使用（每根工作绳数按3根绳计算）。
每根绳扣受力为：P1=Q=1/2Gj=1/2×63.3=31.7t=31700Kg；单根φ39mm钢丝绳破断拉力为S=52d2=52×392=79092 Kg钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3×79092/31700=7.48≥[n]=6[n]=6为吊装钢丝绳扣许用安全系数。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1. 引言本文档旨在给出吊装方案的计算过程和结果。
吊装方案是在工程施工中常见的一种操作，它涉及到货物的起重、运输和安装等环节。
本文将以一个具体的案例为例，详细介绍吊装方案的计算过程。
2. 案例描述我们假设有一组重量为3000kg的机械设备需要从地面吊装到建筑物的3楼，吊装距离为15m。
建筑物的层高为4m，楼梯口的高度为2m，楼梯口到3楼的楼层高度为3m。
3. 吊装计算3.1 起重设备选择根据货物的重量和吊装距离，我们需要选择合适的起重设备。
在这个案例中，我们选择一台额定起重量为5吨的起重机进行吊装。
3.2 吊装高度计算吊装高度包括货物离地高度和吊钩高度。
货物离地高度为4m（建筑物的楼层高度），加上楼梯口的高度2m，再加上3楼的楼层高度3m，总共为9m。
吊钩高度一般按照起重设备的规格进行选择，在这个案例中，吊钩高度为6m。
因此，吊装高度为9m+6m=15m。
3.3 吊装索具选择根据货物的重量和吊装高度，我们需要选择合适的吊装索具。
在这个案例中，货物的重量为3000kg，吊装高度为15m，我们选择使用一组额定起重量为5吨的钢丝绳进行吊装。
3.4 吊装力计算根据吊装高度和吊装索具的选择，我们可以计算吊装力。
吊装力等于货物重量加上索具自重。
在这个案例中，索具自重约为500kg，货物重量为3000kg，因此吊装力为3500kg。
3.5 吊装对地压力计算吊装对地压力是指起重设备在吊装过程中对地面的压力。
一般情况下，吊装对地压力不应超过地面承载力的限制。
在这个案例中，我们需要计算起重机在吊装过程中对地面的压力。
根据吊装力和吊装距离，我们可以利用力矩平衡原理计算吊装对地压力。
假设吊装点到起重机臂的水平距离为5m，起重机臂的倾角为30度。
根据力矩平衡原理，我们可以计算吊装对地压力为：吊装对地压力 = 吊装力 / (吊装距离 * sin(倾角))代入吊装力3500kg，吊装距离15m，倾角30度，我们可计算得到吊装对地压力为5738.9kg。
吊装工具计算书
吊装工具计算书依据<<建筑施工计算手册>>（13.1.2 吊装工具计算)。
吊钩螺杆部分截面验算:一.吊钩螺杆部分截面验算:吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:式中: ∑t──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:其中 d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径(mm)，取d1=20mm；[∑t]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积 A1=3.14×202/4=314.00mm2；螺杆部分的拉应力∑t=8000/314.00=25.48N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力25.48(N/mm2),不大于容许受拉应力50(N/mm2),所以满足要求!二.吊钩水平截面验算:水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力∑c,可按下式计算:式中: F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A2──验算2-2截面的截面积，其中: h──截面高度，取 h=28mm；b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取 b1=18mm,b2=10mm；M x──在2-2截面所产生的弯矩,其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径(mm)，取 D=100mm；e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,λx──截面塑性发展系数,取λx=1.0；W x──截面对x-x轴的抵抗矩,其中: I x──水平梯形截面的惯性矩,[∑c]──钢材容许受压应力,取[∑c]=300N/mm2；2-2截面的截面积 A2=28×(18+10)/2=392mm2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离 e1=12.67mm；在2-2截面所产生的弯矩M x=8000×(100/2+12.67)=501333.33N.mm；解得:水平梯形截面的惯性矩 I x=24913.78mm4；截面对x-x轴的抵抗矩 W x=24913.78/12.67=1966.88mm3；经过计算得∑c=8000/392.00+501333.33/1966.88=275.30N/mm2。
完整版盾构机吊装计算书
附件6:计算书1.单件最重设备起吊计算（1） 单件设备最大重量： m=120t 。
（2） 几何尺寸： 6240mm x 6240mm x 3365mm 。
（3 ）单件最重设备吊装验算图1中盾吊装示意图工况：主臂（L ） =30m ；作业半径（R ） =10m 额定起重量Q=138t （参见性能参数表） 计算：G=m X K1+q =12" 1.1+2.5=134.5t式中：口=单件最大质量； 0=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索 具0.5t ; 额定起重量 Q=138t > G=134.5t （最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2钢丝绳选择与校核J. JLL L I I L土-=二i _---_--i-:i --------■-・:■:-.■- 7 --- < -----• - L- B - ■■- - ■-•二二-—二二 F■二二 M =="UEDE 5F ==--7 - ~二■二二-E - ~ -主吊索具配备：(以质量最大120t为例)主吊钢丝绳规格：6X 37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P: P=QK/(4X sina) =34.57ta=77° (钢丝绳水平夹角)，K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575 , 大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
(详见《起重机设计规范》(GB/T3811-2008)符合施工要求)。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“？”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H',则H' =K X Q 十4式中K1 :动载系数，取K1=1.1，Q:前盾的重量。
塔吊吊装计算书
塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。
二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。
三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。
2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。
3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。
四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。
- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。
2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。
通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。
以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱 7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力) q----起重滑车组的重力L 1—G 1重心至履带中心点的距离 L 2—G 2重心心至履带中心点的距离 L 3—G 3重心到履带中心点的距离 L 0—G 0重心到履带中心点的距离 H 1—G 1重心到地面的距离 2.33米 H 2—G 2重心到地面的距离 0.89米 H 3---G 3重心到地面的距离 19.2米 H 0---G 0重心到地面的距离 1.92米 β地面仰斜角度,应限制在30以内 R---起重半径M F ---风载引起的倾覆力矩,M G ---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩 M G =P G (R-L 2)=(Q+q)(R-L 2)V/gt 其中P G 是惯性力V —吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒 g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒. M L ---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为: M L =P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h) 其中:P L --离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离 H 起重机顶端至地面的距离. e 0=6.48米 e 1=2.82米 β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力. 计算有关数据:L 2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米 L 1= e 1+L2=2.82+2.81=5.63米 L 0= e 0+ L2=6.48+2.81=9.29米 R=2.02+54.8com77=14.34米 L 3=2.02+54.8com77/2-L 2=5.37米 将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中. K 2=Mr/Mou=(G1L 1+G 2L 2+G 0L 0-G 3L 3)/(Q+q)(R-L 2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10) (14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S 由下式计算S=S b /k其中S b :钢丝绳的破断拉力，S b =α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN ）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg ＝0.5d 2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数, K 钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
主梁吊装计算书
主梁吊装计算书为输出位移的荷载集合 - 荷载集合 1 << 荷载组合/荷载工况/包络简要表 >> 简要名称名称类型说明------------ ------------------------------ ---------- ------------在该荷载集合内没有生成简要名称。
所有的荷载名称长度要小于8个字符。
------------ ------------------------------ ---------- ------------<< 选择的荷载工况/荷载组合详细列表 >>[选择的荷载工况]荷载工况分析类型说明静力荷载工况详细类型---------- --------- --------- -----------------GK0 静力恒荷载 (D)为输出反力的荷载集合 - 荷载集合 1<< 荷载组合/荷载工况/包络简要表 >>简要名称名称类型说明------------ ------------------------------ ---------- ----------在该荷载集合内没有生成简要名称。
所有的荷载名称长度要小于8个字符。
------------------------------< 选择的荷载工况/荷载组合详细列表 >> [选择的荷载工况] 荷载工况分析类型说明静力荷载工况详细类型---------- --------- ----- -----------------GK0 静力恒荷载 (D) 为输出单元的荷载集合 - 荷载集合 1 << 荷载组合/荷载工况/包络简要表 >> 简要名称名称类型说明------------ --------------------在该荷载集合内没有生成简要名称。
所有的荷载名称长度要小于8个字符。
------------ ------------------------------ ---------- ---------<< 选择的荷载工况/荷载组合详细列表 >> [选择的荷载工况] 荷载工况分析类型说明静力荷载工况详细类型---------- --------- ------ ---------------------GK0 静力恒荷载 (D)按默认形式打印节点位移和旋转单位体系: N , mm______________________________节点工况 UX UY UZ RX RY RZ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- ------1 GK0 -0.010 0.000 -1.313 0.0 0.0 0.02 GK0 -0.003 0.000 -1.348 0.0 -0.0 0.03 GK0 0.020 0.000 -1.156 0.0 0.0 0.04 GK0 0.000 0.000 -1.314 0.0 -0.0 0.05 GK0 0.015 0.000 -1.211 0.0 -0.0 0.06 GK0 0.015 0.000 -1.347 0.0 0.0 0.07 GK0 -0.013 0.000 -1.195 0.0 -0.0 0.08 GK0 0.000 0.000 -1.477 0.0 0.0 0.09 GK0 0.000 0.000 0.000 0.0 0.0 0.0梁单元的内力 - 按材料简要输出最大最小值单位体系: N , mm_________________________________________* 长度: 两节点之间的距离[ SECTION NAME : 1200X600X20X30 , SECTION ID : 1 , SECTION SHAPE : B ][ SECTION SIZE ] H:1200 B:600 tw:20 tf1:30 C:0 tf2:0** MAX单元 COM 工况位置轴力剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z 长度------ --- ---------------- --- ---------- ---------- ---------- --------- ------- 7 AXL GK0 1 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.1e+007 0.0 4527.811 SHY GK0 1 I 39973.2 0.0 -27763.8 0.0 -7.4e+007 0.0 4520.176 SHZ GK0 1 J -68772.6 0.0 37809.6 0.0 -7.9e+007 0.0 4505.605 TOR GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.752 MTY GK0 1 J -67487.6 0.0 12064.4 0.0 3.7e+007 0.0 4505.607 MTZ GK0 1 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.1e+007 0.0 4527.81** MIN单元 COM 工况位置轴力剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z 长度------ --- ---------------- --- ---------- ---------- ---------- --------- ----- 5 AXL GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.751 SHY GK0 1 I 39973.2 0.0 -27763.8 0.0 -7.4e+007 0.0 4520.175 SHZ GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.755 TOR GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.756 MTY GK0 1 J -68772.6 0.0 37809.6 0.0 -7.9e+007 0.0 4505.607 MTZ GK0 1 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.1e+007 0.0 4527.81按默认形式打印梁单元的内力和弯矩单位体系: N , mm__________________________________单元材料截面工况位置轴力剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z------ ------ ------ ------------ --- ---------- ---------- ---------- ---------1 1 1 GK0 I 39973.2 0.0 -27763.8 0.0 -7.42e+007 0.0J 37294.1 0.0 503.3 0.0 -1.26e+007 0.02 1 1 GK0 I -66076.8 0.0 -16202.6 0.0 2.78e+007 0.0J -67487.6 0.0 12064.4 0.0 3.71e+007 0.0 3 1 1 GK0 I 41838.9 0.0 808.0 0.0 -1.14e+007 0.0J 43882.9 0.0 29075.0 0.0 -7.89e+007 0.0 4 1 1 GK0 I 96601.5 0.0 -11345.3 0.0 -0.0 0.0J 99921.3 0.0 16921.7 0.0 -1.26e+007 0.0 5 1 1 GK0 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.42e+007 0.0J -67740.0 0.0 -10555.5 0.0 3.71e+007 0.0 6 1 1 GK0 I -67361.8 0.0 9542.6 0.0 2.78e+007 0.0J -68772.6 0.0 37809.6 0.0 -7.89e+007 0.0 7 1 1 GK0 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.14e+007 0.0J 104235.9 0.0 11607.2 0.0 -0.0 0.0梁单元的应力 - 按材料简要输出最大最小值单位体系: N , mm_________________________________________[ SECTION NAME : 1200X600X20X30 , SECTION ID : 1 , SECTION SHAPE : B ] [ SECTION SIZE ] H:1200 B:600 tw:20 tf1:30 C:0 tf2:0** MAX单元COM工况位置轴力剪力-y 剪力-Z (+y)-弯矩-(-y) (+z)-弯矩-(-z)------ --- ---------------- --- --------- --------- --------- --------- - 7 AXL GK0 1 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.41 SHY GK0 1 I 0.5 0.0 -0.7 0.0 0.0 2.6 -2.66 SHZ GK0 1 J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.77 BY+ GK0 1 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.47 BY- GK0 1 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.46 BZ+ GK0 1 J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.72 BZ- GK0 1 J -0.8 0.0 0.3 0.0 0.0 -1.3 1.3** MIN单元 COM工况位置轴力剪力-y 剪力-Z(+y)-弯矩-(-y) (+z)-弯矩-(-z)------ --- ---------------- --- --------- --------- --------- --------5 AXL GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.61 SHY GK0 1 I 0.5 0.0 -0.7 0.0 0.0 2.6 -2.65 SHZ GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.65 BY+ GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.65 BY- GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.62 BZ+ GK0 1 J -0.8 0.0 0.3 0.0 0.0 -1.3 1.36 BZ- GK0 1 J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.7按默认形式打印梁单元的应力位体系: N , mm____________________________单元材料截面工况位置轴力剪力-y 剪力-z(+y)-弯矩-(-y) (+z)-弯矩-(-z) ------ ------ ------ ------------ --- --------- --------- --------- ------ 1 1 1 GK0 I 0.5 0.0 -0.7 0.0 0.0 2.6 -2.6J 0.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 -0.02 1 1 GK0 I -0.8 0.0 -0.4 0.0 0.0 -1.0 1.0J -0.8 0.0 0.3 0.0 0.0 -1.3 1.33 1 1 GK0 I 0.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 -0.4J 0.5 0.0 0.7 0.0 0.0 2.7 -2.74 1 1 GK0 I 1.2 0.0 -0.3 0.0 0.0 0.0 0.0J 1.2 0.0 0.4 0.0 0.0 0.4 -0.45 1 1 GK0 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.6J -0.8 0.0 -0.3 0.0 0.0 -1.3 1.36 1 1 GK0 I -0.8 0.0 0.2 0.0 0.0 -1.0 1.0J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.77 1 1 GK0 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.4J 1.3 0.0 0.3 0.0 0.0 0.0 0.0按默认形式打印反力和弯矩单位体系: N , mm__________________________节点工况 FX FY FZ MX MY MZ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- -----------4 GK0 -97265.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.08 GK0 104880.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.09 GK0 -7614.7 0.0 223675.6 0.0 0.0 0.0反力的总和______________________________工况 SUM-FX SUM-FY SUM-FZ-------- ---- ----------- ----------- ----------- GK0 0.0 0.0 223675.6局部输出反力和弯矩的单位体系: N , mm______________________节点工况 FX FY FZ MX MY MZ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- --按默认形式打印桁架单元的内力单位体系: N , mm______________________________单元材料截面工况内力-I 内力-J ------ ------ ------ -------- ---- ----------- ----------- 8 1 2 GK0 67748.2 70798.49 1 2 GK0 65166.3 68474.410 1 2 GK0 130932.8 133786.311 1 2 GK0 128285.2 131335.4按默认形式打印桁架单元的应力单位体系: N , mm ______________________________单元材料截面工况应力-I 应力-J ------ ------ ------ -------- ---- ----------- ----------- 8 1 2 GK0 8.6 9.09 1 2 GK0 8.3 8.710 1 2 GK0 16.7 17.011 1 2 GK0 16.3 16.7。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
附件1：预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算书此装配式预制构件吊装梁限载8吨，其稳定性验算主要包括主梁、钢丝绳、吊具。
计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍。
有关计算参数：预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
表1 吊装所用钢丝绳的主要技术数据1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80 kN，其自重设计值为G=80*1.2=96 kN。
吊装梁受力示意如图1所示。
图1 吊装梁受力示意图则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。
根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。
吊装梁的长细比：26.506.7839501=⨯==ilμλ由计算的26.50=λ查轴心受压构件的稳定系数表得856.0=φ吊装梁的容许承载力为：f A N 2φ==0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx 。
那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。
2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN 计算，焊脚尺寸h f 为9mm ，故焊缝有效厚度h c =0.7h f =6.3mm ，焊缝长度应为L w =N/(h c*f f w )=27715/(6.3×160)=27.5mm 。
实际焊缝长度大于100 mm ，满足要求。
3.钢丝绳抗拉强度验算图1 双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示，自上而下对钢丝绳进行编号，钢丝绳1的直径为26 mm ，共计2根，位于吊装梁上方；钢丝绳2的直径为18.5 mm ，共计2根，位于吊装梁下方。
吊装方案工程计算书
吊装方案工程计算书一、项目概况项目名称：某某工程吊装方案工程计算书项目地点：某某地区项目委托单位：某某公司项目负责人：某某工程师项目性质：吊装工程设计计算二、设计要求1.吊装工程设计要求严格按照国家相关规定执行；2.吊装方案必须满足安全、稳定、高效的要求；3.吊装工程计算书必须结合实际情况进行详细计算，保证可行性；4.整个吊装计划要考虑当地环境、气候等因素；5.吊装工程计算书必须包含工程实施所需的材料、设备、人力等资源的计算和需求；6.吊装计划必须经过审核批准后才能实施。
三、吊装工程计算书1.设计依据本吊装方案工程计算书参照国家相关规范标准进行计算，包含但不限于《建筑起重机械安全规程》、《建筑起重机械安全检验及使用管理规程》，并结合实际情况进行详细计算。
2.工程背景该项目是一项大型设备的吊装工程，涉及到设备的起重、搬运工作。
吊装工程计算书需要对吊装方案进行详细计算和规划。
3.工程技术要求（1）整体吊装工程要求安全、稳定、高效；（2）吊装方案必须考虑当地实际情况进行计算规划；（3）吊装方案要求明确的施工方案和施工步骤。
4.工程计算（1）吊装方案起吊高度为XX米，吊装重量为XX吨，需要考虑风荷载、地基承载力等因素；（2）吊装工程计算书需要根据实际情况确定所需的吊装设备、材料、人力等资源，并进行详细的计算；（3）吊装工程计算书需要涵盖整个吊装流程的计算，包括吊装安全系数、起吊机构的选型、吊装点的设置等。
5.工程实施方案基于上述工程计算，制定具体的工程实施方案，包括工程施工计划、作业流程、安全防护措施、应急预案等。
6.工程预算根据吊装工程计算的结果，编制吊装工程预算，包括材料、设备、人力、施工费用等方面的细致计算。
7.工程审核和批准吊装工程计算书需要进行专业审核，确保吊装方案的合理性和可行性。
经审核通过后，方可提交审批。
四、工程计算书编制人员本吊装方案工程计算书由某某工程师负责编制，经过某某工程师、某某工程师等专业人员的审核和审批。
钢结构吊装计算书
钢结构吊装计算书钢结构吊装计算书1. 引言本旨在提供钢结构吊装计算书的范本，用于指导工程师和相关人员进行钢结构吊装过程中的计算和设计。
本将详细介绍钢结构吊装的相关计算方法和步骤，确保吊装过程的安全性和稳定性。
2. 设计参数在进行钢结构吊装计算前，需要明确以下参数： - 吊装物体的重量和重心位置- 吊装高度和角度- 使用的吊装设备和工具- 吊装区域的环境条件（如风速、气温等）- 吊装过程中需要考虑的限制条件（如空间限制、道路条件等）3. 钢结构吊装计算步骤3.1 确定吊装物体的总重量和重心位置在进行吊装计算前，需要准确确定吊装物体的总重量和重心位置，可以通过测量和计算得到准确数值。
3.2 选择合适的吊装设备和工具根据吊装物体的重量和吊装高度等参数，选择合适的吊装设备和工具，确保其能够满足吊装工作的需求。
3.3 进行静力学分析在吊装过程中，需要进行静力学分析，确保吊装过程中各部位的受力情况符合安全要求。
可以采用静力学公式和计算方法进行计算和分析。
3.4 进行动力学分析在吊装过程中，还需要考虑动力学因素对吊装的影响。
例如，风速、振动等对吊装物体和吊装设备的影响。
进行动力学分析，确保吊装过程的稳定性和安全性。
3.5 设计吊装方案根据吊装物体的重量、重心位置和吊装设备的参数，设计出合适的吊装方案，包括吊装设备的选择、使用方法和吊装工程的安排等。
4. 安全注意事项- 根据吊装物体的重量和重心位置，合理选择吊装设备和工具，确保其能够承载重量和保持平衡。
- 在进行吊装过程中，要严格遵守相关的安全规范和操作规程，确保吊装过程的安全性。
- 在吊装过程中，要密切关注环境条件的变化，特别是风速和气温等因素，及时采取相应的措施。
- 需要合理安排人员的工作，确保吊装过程中的协调和安全。
- 在吊装前要对吊装设备和工具进行检查和保养，确保其正常运行和安全性。
附件：- 吊装物体的重量和重心位置测量数据表- 吊装设备和工具的选型参数表- 静力学计算公式和示例- 动力学分析数据和计算方法说明法律名词及注释：1. 吊装工程：指进行吊装作业的工程活动，包括钢结构吊装、起重机械吊装等。
吊装方案计算书
同安西福三路道路工程K1+396埭头溪桥扒杆法吊装方案与计算福建来宝建筑工程开发公司同安西福三路（纵一路~丙洲大桥段）项目部2007年11月一、工程概况：中山大桥桥位于路线中心桩号K1+K10+950.5直线上，斜交角15°。
桥梁上部结构形式为6*20m预应力钢筋砼空心板，每片空心板梁主体宽1.24m，高0.95m，其中中板重30.8t，边板重36.4t；空心板按斜交板预制，每孔空心板板长相等。
全桥体系布设：在0#、6#台桥台设置伸缩缝，其它墩均设置桥面连续。
二、架设方案：本桥空心板梁架设扒杆纵向“钓鱼”架设法是安装在墩台上的两休人字扒杆，配合运梁设备，以绞车相互牵吊，在无支架、无导梁支托的情况下，把梁悬空吊过桥孔，横移落梁，就位安装的架设法。
以预制梁的质量和墩台间跨径为基础，架梁、吊梁进行横移等各个阶段，对作用于扒着牵吊绳、卷扬机、锚碇和其它的附属设备所定应力进行计算，以保证设备的安全。
与此同时对各阶段的安全性进行定期检查。
本桥架设采用先中梁后边梁吊梁方法；架梁设备按中梁重量进行配置，吊装时先架设中梁2~3片后，再进行吊装边梁，边梁吊装时运梁车直接从已架好的中梁面采用卷扬机，牵引至另一端，再用扒杆吊移至边梁设计位置安装。
三、机械设备的选择：根据空心板的长度，重量以及现场的实际情况，拟采用卷扬机四台四、吊装前的准备工作①检查支座垫石的高程、位置、以及橡胶支座是否安放正确。
②测量标出每榀板梁的端线及边线于盖梁或台帽处，并用红漆示出。
③检查构件的长宽高三个方向尺寸是否正确，构件的堆放位置装车是否方便。
④检查运输及吊装道路是否按要求铺设。
五、现场布置及空心板吊装：中山大桥桥的吊装顺序为6跨5跨4跨3跨2跨1跨。
为了保证吊装顺利进行应如平面布置图，在6号台后设置一地垄用来锚固5号台卷扬机，结构尺寸如图示一，卷扬机的牵进引力为2吨。
在3号墩后设置地垄（如图示二）用于锚固在5号墩帽上的人字扒杆的缆风。
(完整版)盾构机吊装计算书
附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
吊装作业起重机选用计算书
吊装作业起重机选用计算书1. 引言本文档旨在对吊装作业中起重机的选用进行计算和说明。
根据实际情况，选择适合的起重机可以保证施工过程的安全性和效率。
2. 选择起重机的原则在选择起重机时，需要考虑以下几个原则：2.1 工作负荷根据吊装作业所需的最大负荷量，选取起重机的起重量应略大于最大负荷，以确保其能够安全且有效地完成工作。
同时，还需要考虑到负荷的动态变化，如起重机附加重物、风力等因素。
2.2 工作范围起重机的工作范围应能够满足吊装作业的要求。
考虑到工地的环境限制，如建筑物高度、横向距离等因素，选择合适的臂展和吊钩高度是必要的。
2.3 动力来源根据工作现场的情况，选择适合的动力源。
起重机可以采用电动或燃油动力，具体选择应根据工作环境、转场方便性和能源供应等因素进行综合考虑。
2.4 操作性能起重机的操作性能对提高工作效率至关重要。
考虑到操作人员的技术水平和控制要求，选择具有先进的操纵系统和吊钩控制功能的起重机是必要的。
3. 计算示例以下是一份计算示例，以便更好地理解起重机选用的计算过程：假设所需吊装的物体重量为10吨，起重机附加重物为2吨，设计工作范围为50米。
根据这个情况，我们可以选择一个起重量大于12吨的起重机，具有50米的臂展和足够的吊钩高度。
4. 结论吊装作业中起重机的选用是确保施工安全和工作效率的关键环节。
在选择起重机时，需要考虑工作负荷、工作范围、动力来源和操作性能等因素。
计算示例提供了一种理解选用计算过程的方法。
根据实际情况，具体起重机的选用还需进一步分析和计算。
本文档提供的原则和示例可供参考，但在实际操作中应根据具体要求进行综合考虑和决策。
如有任何疑问或需要进一步的帮助，请随时与我们联系。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书1、作业吊车选择本工程汽车吊车主要考虑吊装混凝土顶管，顶管每节长2米，重量约5.6T,综合考虑采用“25T汽车吊车”作业。
以每节2米顶管为验算对象，若能满足受力要求，那么均能满足吊装要求。
2、起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
3、起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径最大取9m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用一台重型汽车起重机QY25TK汽车吊满足施工要求。
25t汽车起重机性能表单位：kg4、索具、卡环等工具的选择（1）、钢丝绳拉力计算N=K1*G/n*1/Sinα≤P/K2式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；G—梁板质量一半；n—吊索根数；α—吊索钢丝绳与板梁水平夹角；P—吊索钢丝绳的破断拉力；K1—吊装时动载系数，取1.2；K2—吊索钢丝绳的安全系数，取6。
梁板质量G=127KN，α取45°N= K1*G/n*1/Sinα=1.2*127/2/2*1/Sin45°=53.9KN拟选用6*15丝，钢丝绳φ43mm，公称抗拉强度689N/mm2，破断拉力总和480KN。
起重吊装计算书
起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。
工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。
本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。
为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。
二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。
2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。
3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。
4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。
5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。
（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。
2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。
（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。
2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。
三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。
设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。
b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。
c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。
d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。
吊装计算书
附表·吊具的选用及检算1吊耳焊接与受力检算盾构出厂时，吊耳由中铁建设备公司负责加工、焊接，盾构在碧海站下井后已进行了割除。
为了保证强度的可靠性，我部已联系配件生产厂家购买新的吊耳进行焊接，用于盾构吊装作业。
我项目盾构吊耳有两种，其中一种焊缝长200mm，用于盾尾的上下部和刀盘，一种焊缝长300mm，用于机身和机头，都要求双面铲坡焊，焊缝不低于15mm；按照贴角焊缝每1mm2焊缝能可承受10kgf力计算，计算出两种，吊耳能承受的拉力为450t和675t（ FL=10*20*15*15/100=450; FL=10*30*15*15/100=675；＞10倍吊装质量，满足《大型设备吊装工程施工工艺标准》（ SH/YT 3515-2003）的要求，如下表所示：根据以上计算，列表如下：吊耳焊点抗拉计算吊耳采用形式如下图，其中L=200mm或300mm；使用70mm厚钢板制作，吊耳主要破坏形式为沿a线的剪断破坏和孔两端B线的拉断。
吊耳破坏形式示意图吊耳许用剪切力T＝［τ］*S1=［τ］*A*40=140Mpa*A*40吊耳拉力 F=［σ］*S2=［σ］*B*2*40=200Mpa*B*80 当T、F大于吊耳承受的力量时，吊耳即安全；根据L的不同，A、B值也有所不同，A．当L=200mm时，A=70mm，B=50mmB．当L=300mm时， A=100mm，B=80mm。
根据式1）式2）结合A、B数值计算T200=140*70*70=686000N=68.6tfF200=200*50*140=1400000N=140tfT300=140*100*70=1960000N=98tfF300=200*80*140=2240000N=224tf根据上数列表如下：吊耳a线抗剪能力计算孔端B线抗拉能力计算根据以上计算，吊耳焊接可满足盾构吊装要求。
最后我部将联系深圳市相关检测单位，将对焊接成型的吊耳进行超声波无损探测，并要求其出具相关报告，我部将根据报告结果确定吊耳的安全状态。
盾构机吊装计算书
附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
集装箱吊吊装计算书
集装箱吊吊装计算书
1. 引言
本文档是关于进行集装箱吊吊装计算的详细说明。
在进行集装箱吊吊装时，必须进行相应的计算以确保操作的安全性和有效性。
本文档将提供针对不同计算要求的指导和说明。
2. 计算方法
2.1 重量计算
在进行集装箱吊吊装前，需要计算集装箱的重量。
重量计算应包括集装箱本身的重量以及装载在集装箱内的货物重量。
集装箱的重量可通过称重或查找相关规格表进行估计。
2.2 吊装点计算
在选择吊装点时，需要考虑各种因素，例如集装箱的重心和吊装设备的承载能力。
吊装点的计算应基于集装箱的尺寸、重量以及
所使用的吊装设备的规格。
通过使用适当的数学公式和实际数据，
可以计算出合适的吊装点。
2.3 吊装过程计算
在吊装过程中，需要进行相应的计算以确保吊装操作的安全性。
包括吊装设备的稳定性计算、起重机的工作半径计算以及对吊装绳
索和吊具进行应力计算等。
这些计算应根据吊装设备的技术规格和
实际工作条件进行，并确保符合相关安全标准和要求。
3. 结论
本文档提供了关于集装箱吊吊装计算的详细说明。
通过使用合
适的计算方法和考虑吊装的各个关键因素，可以确保吊装操作的安
全性和有效性。
在进行吊装操作前，请确保对相关计算进行了充分
的评估和验证。
注：本文档仅为指导性说明，具体计算需根据实际情况进行评
估和调整，以确保吊装操作的安全性和有效性。
钢结构吊装计算书
钢结构吊装计算书一、工程概述本次钢结构吊装工程位于_____，建筑物主体结构为钢结构，总建筑面积为_____平方米。
钢结构主要包括钢梁、钢柱等构件，最大构件重量为_____吨，最大起吊高度为_____米。
二、吊装设备选择根据工程特点和构件重量、起吊高度等参数，经过综合考虑，选择_____型号的起重机作为主要吊装设备。
该起重机的最大起重量为_____吨，最大起升高度为_____米，能够满足本工程的吊装需求。
在确定起重机型号后，还对其工作半径、臂长等参数进行了详细的计算和校核，以确保在各种工况下都能够安全、有效地完成吊装任务。
三、吊点设置与计算合理的吊点设置对于钢结构的吊装安全和质量至关重要。
对于钢梁和钢柱等构件，根据其形状、尺寸和重量分布情况，分别确定了吊点的位置和数量。
以某根钢梁为例，其长度为_____米，重量为_____吨。
通过计算，确定在距离两端_____米处各设置一个吊点，采用_____型号的吊具进行吊装。
在计算吊点位置时，充分考虑了钢梁的弯曲应力和变形情况，确保在吊装过程中钢梁不会发生过大的变形和损坏。
对于钢柱的吊点设置，同样根据其长度和重量进行计算。
一般情况下，对于较长的钢柱，采用两点或多点吊装，以保证钢柱在起吊过程中的稳定性。
四、钢丝绳选择与计算根据吊装构件的重量和吊点设置情况，选择合适规格的钢丝绳。
钢丝绳的破断拉力应大于吊装时所承受的最大拉力。
以吊装某根钢梁为例，计算得出吊装时钢丝绳所承受的最大拉力为_____吨。
经过查阅相关标准和规范，选择_____型号、直径为_____毫米的钢丝绳，其破断拉力为_____吨，安全系数为_____，满足吊装要求。
在使用钢丝绳之前，还对其进行了严格的检查，确保无断丝、磨损等缺陷。
五、构件强度校核在吊装过程中，构件会受到各种力的作用，因此需要对构件的强度进行校核，以确保其不会发生破坏。
对于钢梁，主要校核其弯曲应力和剪切应力。
通过计算，得出在吊装过程中钢梁的最大弯曲应力为_____兆帕，最大剪切应力为_____兆帕，均小于钢梁材料的许用应力，强度满足要求。
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吊装工具计算书
计算依据：
1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012
2、《建筑施工计算手册》江正荣编著
3、《建筑材料规范大全》
吊钩螺杆部分截面验算:
一.吊钩螺杆部分截面验算:
吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:
σt = F/A1≤[σt]
式中: t──吊钩螺杆部分的拉应力；
F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N；
A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:
A1= πd12/4
其中d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径，取d1=44.00mm；
[σt]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积A1=3.14×44.002/4=1520.53mm2；
螺杆部分的拉应力σt=10000.00/1520.53=6.577N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力6.577N/mm2，小于容许受拉应力80.00N/mm2，所以满足要求！
二.吊钩水平截面验算:
水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc,可按下式计算:
σc = F/A2 + M x/(γx W x) ≤[σc]
式中: F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N；
A2──验算2-2截面的截面积，
A2≈h(b1+b2)/2
其中: h──截面高度，取h=78.00mm；
b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取b1=65.00mm,b2=76.00mm；
Mx──在2-2截面所产生的弯矩,
Mx = F(D/2+e1)
其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径，取D=400.00mm；
e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,
e1 = h(b1+2b2)/[3(b1+b2)]
λx──截面塑性发展系数,取λx=1.00；
W x──截面对x-x轴的抵抗矩,
W x = I x/e1
其中: I x──水平梯形截面的惯性矩,
I x=(h3/36)[((b1+b2)2+2b1b2)/(b1+b2)];
[σc]──钢材容许受压应力,取[σc]=80.00N/mm2；
2-2截面的截面积A2=78.00×(65.00+76.00)/2=5499.00mm2；
解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离e1=40.01mm；
在2-2截面所产生的弯矩Mx=10000.00×(400.00/2+40.01)=2400141.84N·mm；
解得:水平梯形截面的惯性矩I x=2782336.89mm4；
截面对x-x轴的抵抗矩W x=2782336.89/40.01=69533.76mm3；
经过计算得σc=10000.00/5499.00+2400141.84/69533.76=36.34N/mm2。
由于吊钩2－2截面部分的压应力36.34N/mm2，小于容许受压应力80.00N/mm2，所以满足要求！
三.吊钩垂直截面验算:
垂直截面的应力计算与水平截面验算相同：
h──截面高度，取h=90.00mm；
b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取b1=56.00mm,b2=140.00mm；
3-3截面的截面积A3=90.00×(56.00+140.00)/2=8820.00mm2；
解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离e1=51.43mm；
在3-3截面所产生的弯矩M x=10000.00×(400.00/2+51.43)=2514285.71N·mm；
解得:水平梯形截面的惯性矩I x=5589000.00mm4；
截面对x-x轴的抵抗矩W x=5589000.00/51.43=108675.00mm3；
经过计算得σc=10000.00/8820.00+2514285.71/108675.00=24.27N/mm2。
垂直截面的剪应力τ按下式计算：
τ = F/(2A3)
式中: F──吊钩所承担的起重力，取F=10000.00N；
A3──3-3截面的竖截面面积，取A3=8820.00mm2。
经过计算得τ=10000.00/(2×8820.00)=0.57N/mm2。
根据强度强度理论公式按下式验算：
σ = (σc2+3τ2)1/2≤[σ]
经过计算得σ =(24.272+3×0.572)1/2=24.289N/mm2。
由于吊钩3－3截面部分的压应力24.289N/mm2，小于钢材的容许综合应力80.00N/mm2，所以满足要求！
整体吊环计算:
1.在横杆中点截面的弯矩M1和拉力P1按下式验算:
M1≈Pl/6+P1x
其中:
P1= Ptg(α/2)/2
式中: P──作用于整体吊环上的荷截P=10000.00N；
l──横杆跨度，取l=150.00mm；
x──转角处到横杆中线的距离，取x=69.00mm；
α──吊环两斜杆间的夹角,取α =15.00度；
经过计算得P1=10000.00×tg(15.00/2)/2=658.26N；
M1=10000.00×150.00/6+658.26×69.00=295420.11N·mm。
2.在吊环转角处截面中(A点)的弯矩M2按下式计算：
M2 = Pl/13
经过计算得M2=10000.00×150.00/13=115384.62N·mm。
3.在斜杆中的拉力P2按下式计算:
P2= P/(2cos(α/2))
经过计算得P2=10000.00/(2×cos(15.00/2))=5043.14N；
4.横杆中点截面的最大拉应力σ1按下式计算:
σ1 = M1/W+P1/F1≤[σ]
式中: F1──横杆中点截面面积F1=1000.00mm2；
W──横杆中点抗弯截面抵抗矩W=4598.00mm3；
经过计算得到σ1=295420.11/4598.00+658.26/1000.00=64.91N/mm2；
由于横杆中点截面的最大拉应力64.91N/mm2,小于容许应拉力80.00N/mm2，所以满足要求！
5.斜杆中点截面的拉应力σ2按下式计算：
σ2 = P2/F2≤[σ]
式中: F2──斜杆中点截面面积F2=456.00mm2；
经过计算得到σ2=5043.14/456.00=11.06N/mm2。
由于斜杆中点截面的拉应力11.06N/mm2,小于容许应拉力80.00N/mm2,所以满足要求！。