柱下独立承台桩基础计算书汇总
桩基础设计实例计算书
桩基础设计实例某城市中心区旧城改造工程中，拟建一幢18层框剪结构住宅楼。
场地地层稳定，典型地质剖面图及桩基计算指标见表8-5。
柱的矩形截面边长为400mm ×500mm ，相应于荷载效应标准组合时作用于柱底的荷载为：5840=k F kN ，180=xk M kN ·m ，550=yk M kN ·m ，120=xk H kN 。
承台混凝土强度等级取C30，配置HRB400级钢筋，试设计柱下独立承台桩基础。
表8-5 地质剖面与桩基计算指标解：（1）桩型的选择与桩长的确定人工挖孔桩：卵石以上无合适的持力层。
以卵石为持力层时，开挖深度达26m 以上，当地缺少施工经验，且地下水丰富，故不予采用。
沉管灌注桩：卵石层埋深超过26m ，现有施工机械难以沉管。
以粉质粘土作为持力层，单桩承载力仅240~340 kN ，对16层建筑物而言，必然布桩密度过大，无法采用。
对钻（冲）孔灌注桩，按当地经验，单位承载力的造价必然很高，且质量控制困难，场地污染严重，故不予采用。
经论证，决定采用PHC400-95-A （直径400mm 、壁厚95mm 、A 型预应力高强混凝土管桩），十字型桩尖。
由于该工程位于城市中心区，故采用静力法压桩。
初选承台埋深d =2m 。
桩顶嵌入承台0.05m ，桩底进入卵石层≥1.0m ，则总桩长L=0.05+1.0+10.4+3.5+9.3+1.0≈25.3m 。
（2）确定单桩竖向承载力 ①按地质报告参数预估∑+=i sia P p pa a L q u A q R()4596910.1803.9105.3304.1061254.044.055002+=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯+⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯=ππ =1150kN②按当地相同条件静载试验成果u Q 的范围值为2600 ~3000kN 之间，则 1500~13002/==u a Q R kN ，经分析比较，确定采用13502/==u a Q R kN 。
四桩承台计算书
四桩承台计算书一、设计资料1、承台信息承台底标高：-6.60m承台高：1400mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩截面信息桩截面宽：1400mm桩截面高：0mm单桩承载力：3200.00kN3、承台混凝土信息承台混凝土等级：C304.桩位坐标:桩位表柱信息表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范二、计算结果1、桩承载力验算承台及覆土重:采用公式：= 1905.1 kN∑X i2= 12250000.0 ∑Y i2= 12250000.02、承台内力配筋计算三、结果汇总一、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合桩平均反力最大值2999.90 (非震)(Load 11)桩平均反力最小值2541.45 (非震)(Load 4)桩平均反力最大值2790.87 (震)(Load 21)桩平均反力最小值2753.89 (震)(Load 20)单桩承载力验算满足二、基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩1: 抗力6359.03 kN 冲切力3279.22 kN h0：1450 mm (Load:23)桩2: 抗力6359.03 kN 冲切力3246.43 kN h0：1450 mm (Load:23)桩3: 抗力6359.03 kN 冲切力3191.58 kN h0：1450 mm (Load:23)桩4: 抗力6359.03 kN 冲切力3224.38 kN h0：1450 mm (Load:23) 柱冲切计算：抗力13274.51 kN 冲切力12941.61 kN h0：1350 mm Load：23 抗剪计算：1左边：抗力11804.15kN 剪力6503.60kN h0：1450mm (Load:23)2右边：抗力11804.15kN 剪力6438.01kN h0：1450mm (Load:23)3上边：抗力12232.87kN 剪力6525.65kN h0：1450mm (Load:23)4下边：抗力12232.87kN 剪力6415.96kN h0：1450mm (Load:23)承台冲剪验算满足承台高度：承台高1500底板配筋计算：X方向：弯矩8779.86 kN.m 计算钢筋面积3186 mm2/m Load：23 Y方向：弯矩8320.20 kN.m 计算钢筋面积3019 mm2/m Load：23根据最小配筋率计算承台最小配筋：Agx min= 2100. mm2/mAgy min= 2100. mm2/m原钢筋x方向配筋量不满足原钢筋y方向配筋量不满足计算的配筋方案为：Agx: HRB400 22@100Agy: HRB400 20@100。
柱下独立承台计算书
柱下独立承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．国家规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002）以下简称混凝土规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）以下简称基础规范《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程2．已知几何信息：承台类型：四桩承台承台编号:CT-1圆桩直径Ds ＝400 mm桩列间距A ＝1200 mm 桩行间距B ＝1200 mm桩中心至承台边缘距离C ＝400 mm桩承台根部高度H ＝650 mm 承台端部高度h ＝550 mm圆柱直径D ＝400 mm基础平均埋深d = 1500 mm钢筋合力重心到板底距离as = 110 mm单桩竖向承载力特征值Ra ＝500.0 kN3．作用在基础上的荷载值：荷载的综合分项系数γz ＝1.35；永久荷载的分项系数γG ＝1.35相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值Nk = 1500.0 kN相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值Mkx'=0.00 kN·m相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值Mky'=0.00 kN·m相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值Vkx=0.00 kN相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值Vky=0.00 kN相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值Mkx= Mkx'-Vky×H = 0.00-0.00×0.65 = 0.00 kN·m相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值Mky= Mky'-Vkx×H = 0.00-0.00×0.65 = 0.00 kN·m相应于荷载效应基本组合时，竖向力设计值F= γz × Fk =1.35×1500.00 = 2025.00 kN相应于荷载效应基本组合时，弯矩设计值Mx= γz × Mkx =1.35×0.00 = 0.00 kN·m相应于荷载效应基本组合时，弯矩设计值My= γz × Mky =1.35×0.00 = 0.00 kN·m承台自重及其上土自重标准值Gk＝20×S×d = 20×4.00×1.50 = 120.00 kN4．材料信息：混凝土强度等级: C25fc = 11.90 N/mm2ft = 1.27 N/mm2钢筋强度等级: HRB335fy = 300.0 N/mm2钢筋弹性模量Es = 200000 N/mm2三、承台验算：圆柱换算柱截面边宽bc ＝0.866hc ＝0.866×400 ＝346mm圆桩换算桩截面边宽Ls ＝0.866Ds ＝0.866×400 ＝346mm 1．承台受弯计算：<1>、在轴心竖向力作用下，单桩桩顶竖向力计算：Qk ＝(Fk + Gk) / n （基础规范8.5.3-1）Qk ＝(1500.0+120.0)/4 ＝405.0kNQk ＝405.00kN ≤Ra ＝500.0kN，满足要求。
柱下独立基础计算书
J—1、一、基础设计（f ak=180kPa）1.基础上荷载N k=3116kN.m N=3852kN。
mM xk=—6kN.m M x=-8kN.mM yk=—41kN。
m M y=—51kN.mQ xk=—82kN Q x=-101kNQ yk=49kN Q y=61kN轴向力最大标准组合轴向力最大基本组合基础埋深为2.5m,地下水位为未知，不考虑。
2.确定基础底面尺寸及地基承载力验算查规范,粉质黏土的承载力修正系数为：ηb=0，ηd=1.6 (只进行深度修正)f a=f ak+ηbγ(b—3）+ηdγm（d-0。
5)=180+1。
6×18×（2.5—0.5）=237。
6kPa(1)基础底面尺寸的确定在轴力荷载F作用下,基础底面积A´为：A´=N k/（f a—γm d)=3116/（237.6—18×2.5)=16。
17m2选取基础尺寸为:A=4.1×4.1=16.81m²,取基础高度为700mm。
(2)地基承载力验算W=bl2/6=4.13/6=13。
25m3基础底面的压力为:p k=(F k+G k）/A±M xk/W x=（3116+16.81×2。
5×18)/ 16。
81±(6+82×0.7)/11.49=230.37±5.52p kmax=235。
89kPa<1.2f a=1。
2×237。
6=285.12kPaP kmin=224。
85kPa〉0，均满足要求。
(3)受冲切承载力验算进行冲切计算式,按由柱边起成45°的冲切角椎体的斜面进行验算。
p=（F+G）/A±M x/W x=(3852+1。
35×16。
81×2。
5×18）/ 16。
81±（8+101×0。
7）/13.25=289。
柱下独立承台 CT-17 计算结果
17柱下独立承台： CT-1717.1工程名称：工程一17.2柱底荷载效应组合17.2.1荷载效应组合的计算参数17.2.1.1荷载作用符号D'：附加永久荷载作用17.2.2各荷载作用下的内力标准值柱号荷载Nki Mxki Myki Vxki Vyki17.2.2.1 17 D' 997.8 -313.6 -380.6 -126.8 94.717.3基本资料17.3.1承台类型：四桩承台，方桩边长 d ＝ 400mm，需要进行承台抗震承载力验算17.3.2桩列间距 S a＝ 1400mm，桩行间距 S b＝ 1400mm，承台边缘至桩中心距离 S c＝ 400mm17.3.3承台根部高度 H ＝ 550mm，承台端部高度 h ＝ 550mm17.3.4柱截面高度 h c＝ 700mm （X 方向），柱截面宽度 b c＝ 700mm （Y 方向）17.3.5单桩竖向承载力特征值 R a＝ 527kN，单桩竖向抗震承载力特征值 R aE＝658.8kN，桩中心最小间距为 1.4m，3.5d （d -- 圆桩直径或方桩边长）17.3.6混凝土强度等级为 C30， f c＝ 14.331N/mm2， f t＝ 1.433N/mm217.3.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm2；纵筋合力点至截面近边边缘的距离 a s＝ 110mm17.3.8纵筋的最小配筋率ρmin＝ 0.15%17.3.9永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.2，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.3517.3.10承台自重及承台上的土重基础混凝土的容重γc＝ 25kN/m3；基础顶面以上土的重度γs＝ 20kN/m3，顶面上覆土厚度 d s＝ 0.5ma ＝ 2S c+ S a＝ 2*400+1400 ＝ 2200mm；b ＝ 2S c+ S b＝ 2*400+1400 ＝ 2200mm承台底部底面积 A b＝ a·b ＝ 2.2*2.2 ＝ 4.84m2承台体积 V c＝ A b·H ＝ 4.84*0.55 ＝ 2.662m3承台自重标准值 G k" ＝γc·V c＝ 25*2.662 ＝ 66.6kN承台上的土重标准值 G k' ＝γs·(A b- b c·h c)·d s＝ 20*(4.84-0.7*0.7)*0.5 ＝43.5kN承台自重及其上土自重标准值 G k＝ G k" + G k' ＝ 66.6+43.5 ＝ 110.1kN基础自重及其上的土重的基本组合值 G ＝γG·G k对由可变荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.20*110.1 ＝ 132.1kN；对由永久荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.35*110.1 ＝ 148.6kN17.3.11设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称"混凝土规范"《建筑抗震设计规范》（GB 50011－2010），以下简称"抗震规范"《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008），以下简称"桩基规范"《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88:97），以下简称"承台规程"17.9柱对承台的冲切计算F l≤ 2[β0x(b c + a0y) + β0y·(h c + a0x)]·βhp·f t·h0（桩基规范 5.9.7-4）17.9.1 X 方向上从柱边至桩边的水平距离：a0x＝ 0.5S a - 0.5h c - 0.5d ＝ 700-700/2-400/2 ＝ 150mmλ0x＝ a0x / h0＝ 150/(550-110) ＝ 0.341β0x＝ 0.84 / (λ0x + 0.2) ＝ 0.84/(0.341+0.2) ＝ 1.55317.9.2 Y 方向上从柱边至桩边的水平距离：a0y＝ 0.5S b - 0.5b c - 0.5d ＝ 700-700/2-400/2 ＝ 150mmλ0y＝ a0y / h0＝ 150/(550-110) ＝ 0.341β0y＝ 0.84 / (λ0y + 0.2) ＝ 0.84/(0.341+0.2) ＝ 1.55317.9.3柱号： 17、D con、无地震作用组合扣除承台及其上填土自重后，相应于荷载效应基本组合时的作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值F l＝ 1347.0kNR cq＝ 2[β0x·(b c + a0y) + β0y·(h c + a0x)]·βhp·f t·h0＝ 2*[1.553*(0.7+0.15)+1.553*(0.7+0.15)]*1*1433*0.44＝ 3328.9kN ≥ F l＝ 1347.0kN，满足要求。
三桩承台计算计算书完整版
1.基本资料承台类型：三桩承台圆桩直径d=700(mm)桩列间距Sa=1050(mm)桩行间距Sb=1820(mm)承台边缘至桩心距离Sc=700(mm)承台根部高度 H=1500端部高度h=1500(mm)单桩竖向承载力设计值R=2500最小配筋率0.15%混凝土强度等级c30fc=14.3, f t= 1.43钢筋强度设计值 fy=310(N/mm*mm)纵筋合力点至近边距离Sa=100(mm)柱子高度hc=500(mm)柱子宽度bc=500(mm)设计时置行的规范 ： 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94) 以下简称 桩基规范。
《钢筋混凝土 承台设计规 程》(CECS 88:97)以下简称 承台规程《混凝土结 设计规范 ( JGJ10-89)以下简称 混凝土2.承台受弯计算(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值N=R=2500< KN >(2)Y 轴方向柱边弯距设计值<绕Y 轴>Myct=N*(Sa-bc/2) =2000< KN *M >(3)纵筋计算：<绕Y 轴>Asy=M/(0.9*fy*ho) =5120mm*mm(4)X 轴方向柱边弯距设计值<绕X 轴>Mxct=N*(2*Sb/3-hc/2) =2408.3< KN *M >(5)纵筋计算：<绕X 轴>Asx=M/(0.9*fy*ho) =6166mm*mm(6)纵筋计算：<实配>底边纵筋Asd=Asy-Asx/2/tg a =3342mm*mm单腰纵筋Asi=Asx/2/sin a =3559mm*mm3.承台抗冲切验算(1)柱冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = 3R =7500<KN>柱冲切验算:圆桩换算为方桩bp=0.8*d=560mm冲跨比(X 向）l1=ax/h=0.3714冲跨比(Y 向）l2=ay1/h=0.4881冲跨比(Y 向）l3=ay2/h=0.2000冲切承载力系数a1=0.72/(l1+0.2)= 1.26(X 向）冲切承载力系数a2=0.72/(l2+0.2)= 1.046(Y 向）冲切承载力系数a3=0.72/(l2+0.2)= 1.8(Y 向）柱冲切验算:[a1*(2by+ay 1+ay2)+(bx+ax)*(a2+a 3)]*ft*ho =10252<KN>柱冲切满足柱下独立承台回目录(2)顶角桩冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = R =2500<KN>c =1456mma =592mm冲跨比l=a/h=0.4228冲切承载力系数a=0.48/(l+0.2)=0.771( 承台规程 4.27-1 )角桩冲切验算 a*(2c+a)*tg( q/2 )*ft*ho=3119<KN>顶角桩冲切满足(3)底角桩冲切验算作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F1 = R =2500<KN>c =1492mma =520mm冲跨比l=a/h=0.3714冲切承载力系数a=0.48/(l+0.2)=0.84( 承台规程 4.27-1 )角桩冲切验算 a*(2c+a)*tg( q/2 )*ft*ho=3403<KN>底角桩冲切满足4.承台剪切验算斜截面受剪验算剪切力设计值V=R=2500KN剪跨比l =a/h=0.4228剪切系数 b =0.166斜截面受剪验算 b*fc*bo*ho11347.038<KN>承台剪切满足5.承台局压验算局部压力Fl=3R=7500<KN>局压面积 Al=hc*bc=250000<mm*mm>局压计算面积Ab=(hc+c)*(bc+c)=2250000<mm*mm>承台局压验算0.95*b*fc*Al =10188.750<KN>( 承台规程 4.4-2 )承台局压满足。
桩 基 承 台 计 算 书CT2
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：二桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 600 mm桩列间距: A = 1800 mm承台根部高度: H = 1000 mm 承台端部高度: h = 600 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 5.20 m矩形柱宽: B c = 600 mm 矩形柱高: H c = 600 mm圆桩直径: D s = 600 mm 换算后桩截面：L s = 480mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 3500.00 kN绕Y轴弯矩: M y = 0.00 kN·mX向剪力: V x = 0.00 kN4．材料信息：混凝土强度等级: C35f c = 16.70 N/mm2f t = 1.57 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = 0.00＋0.00×1.00 = 0.00kN·m 2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n = 3500.00/2 = 1750.00 kNN2 = F/n = 3500.00/2 = 1750.00 kN3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）自柱边到最近桩边的水平距离：a0 = 0.36 m最不利一侧冲切面计算长度：b m = 1.20 m作用于最不利冲切面以外冲切力设计值：F l = 1750.00 kN承台有效高度：h0 = H－a s = 1.00－0.07 = 0.93 m冲跨比：λ0 = a0/h0 = 0.36/0.93 = 0.39冲切系数：β0= 0.84/(λ0＋0.2) = 0.84/(0.39＋0.2) = 1.43β0·b m·βhp·f t·h0= 1.43×1.20×0.98×1570.00×0.93= 2465.10 kN > F l = 1750.00 kN, 满足要求。
钢筋混凝土柱下桩基础设计计算书word精品
钢筋混凝土柱下桩基础设计计算书目录一、 .................................................. 材料的选择1二、 ................................................ 确定桩的类型1三、 .................................................. 地基特征值1四、 .......................................... 桩基础的计算及验算1（一）................................... 、计算桩的承载力特征值1（二）........................................... 、初选桩的根数1（三）........................................... 、初选承台尺寸2（四）........................................... 、计算桩顶荷载2（五）................................... 、承台受冲切承载力验算41 、柱边冲切 (4)2 、角柱向上冲切 (5)3 、承台受剪切承载力计算 (5)4 、承台受弯承载力计算 (6)钢筋混凝土柱下桩基础的设计计算书、材料的选择. . 2桩基础混凝土强度等级C30, ft =1.43 ;配置HRB335级钢筋，300N/ mm、确定桩的类型及几何尺寸，初步选择承台因为工业厂房允许沉降量小，且地基存在较厚的软土层，经查规范《建筑桩基技术规范》选用预制桩；根据厂房的荷载及地基的承载能力大小，初步定桩的长度为9m 截面尺寸为300x 300mm承台底面标高1.5m。
三、地基特征值在该地质条件下，各土层的桩侧阻力特征值如下查《建筑地基基础设计规范》：杂填土：q sik=25kpa 粉粘土：q sik=70kpa 淤泥质土：q sik=70kpa 泥岩的桩端端阻力特征值如下：泥岩：q pa =4000kpa四、桩基础的计算及验算（一）、计算桩的承载力特征值Q u 二Q su Q buyaA p UP' q sikH OOO 0.302 4 0.3 （70 1.7 25 6.5 0.8 160）=851.4kpa安全系数K=2Ra =Qu/k =851.4=425.7kpa（二）、初选桩的根数n ,F^=l40°=3.3根，暂取4根R a 425.7（三）、初选承台尺寸桩距，按《基础工程》课本表4-9桩距s=3.0 b p =3 0.3=0.9m 可取长边桩距为1.0 m，短边桩距为1.0m承台长边：2 0.30 1.00 = 1.6 m承台短边：2 0.30 1.00 =1.6m 暂取承台埋深1.5m,承台高度h为0.5m,桩顶伸入平台50m,钢筋保护层取70mm 承台有效高度为：h o =0.5-0.07 =0.43 m=430mm（四）、计算桩顶荷载承台及其上土的平均重度G二20KN / m3i ------- 1 I ____ I满足要求相应于荷载效应基本组合是作用于柱底的荷载设计值:F -1.35F -1.35 1400F890KNM =1.35Mk =1.35 75 =101.3KN MI ___ Ii ------- 1 厂_I ___ I450 J2V2HJ50450桩顶平均竖向力:WOOQ kF kG k n1400 20 1.6 1.6 1.54=369.2KNM k X i ' X i-369.2 - 75 0.5 4 0.52 = 369.2 -37.5J406.7KN ：：1.2Ra -331.7KN 0510.8KN扣除承台和其上填土自重后桩顶竖向力设计值:（五八承台受冲切承载力验算1、柱边冲切因为承台高h=0.5m<0.9m ，所以：hp=i 冲切比入与系数a 的计算2 Px ( b e 、、*oy ) '•'■「oy ( h^ 1 ，,_，ox ) _hp f t h o=2 1.711 (0.45 0.125) 1.711 (0.45 0.125)】1 1430 0.43=2420KN 1890KNF 1890 N 二一472.5KN n4maxMx maxN min =N±二 x iN== 475.2 _ 50.7「525.9KN424.5KN冲切力Fi=F Ni=1890-0 = 1890二0125=0.291 ：：1.0 0.430.84 入 0x+0.20.84 0.291 0.2= 1.711h o0125=0.291 0.20.430.840y二 ------ 扎 +0.2 0.840.291 0.2= 1.711•人h oI -1x（ C 2 亠-：：1y /2））「'1y （C 1 j ：： 1x /2） .L hp f t h 。
承台计算书
二桩承台ab S b S bYX 12H h1F+G My50hc2VxaSa/2Sc Sc Sa/212b chc柱下独立承台：CT2（CT-1C ）（CT-9C ）一、基本资料：承台类型：二桩承台 圆桩直径 d ＝ 500mm 桩列间距 S a ＝ 1750mm 桩行间距 S b ＝ 500mm 承台边缘至桩中心距离 S c ＝ 500mm承台根部高度 H ＝ 800mm 承台端部高度 h ＝ 800mm柱子高度 h c ＝ 600mm （X 方向） 柱子宽度 b c ＝ 600mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 R a ＝ 880.0kN桩中心最小间距为 1750mm ， 3.50d （d － 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C35 f c ＝ 16.72 f t ＝ 1.57N/mm钢筋强度设计值 f y ＝ 360N/mm 纵筋合力点至近边距离 a s ＝ 65mm 荷载的综合分项系数γz ＝ 1.28 永久荷载的分项系数γg ＝ 1.35承台混凝土的容重γc ＝ 25.00kN/m 承台上土的容重γs ＝ 18.00kN/m 承台顶面以上土层覆土厚度 ds ＝ 2050mm 承台上的竖向附加荷载标准值 Fk' ＝ 0.0kN 设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） 以下简称 基础规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 以下简称 混凝土规范二、控制内力：Nk ----------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于柱底的轴向力值（kN ）；Fk ----------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的竖向力值（kN ）；Fk ＝ Nk + Fk'Vkx 、Vky ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的剪力值（kN ）； Mkx'、Mky' --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的弯矩值（kN ·M ）； Mkx 、Mky ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面的弯矩值（kN ·M ）； Mkx ＝ Mkx' - Vky * H1、 Mky ＝ Mky' + Vkx * H1Fl 、Mx 、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN 、kN ·M ）；F ＝ γz * Fk 、 Mx ＝ γz * Mkx 、 My ＝ γz * MkyNk ＝ 1213.4； Mkx'＝ 9.5； Mky'＝ 17.5； Vkx ＝ 15.2； Vky ＝ -9.9 Fk ＝ 1213.4； Mkx ＝ 16.9； Mky ＝ 28.9 Fl ＝ 1551.0； Mx ＝ 21.6； My ＝ 36.9三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk ：a ＝ 2 * Sc + Sa ＝ 2*500+1750 ＝ 2750mmb ＝ 2 * Sb ＝ 2*500 ＝ 1000mm承台底部面积 Ab ＝ a * b ＝ 2.750*1.000 ＝ 2.75m 承台体积 Vct ＝ Ab * H1 ＝ 2.75*0.800 ＝ 2.2m 承台自重标准值 Gk'' ＝γc * V ct ＝ 25.00*2.2 ＝ 55kN 承台上土自重标准值 Gk' ＝γs * (A b - b c * h c ) * d s＝18.00*(2.75-0.600*0.600)*2.050＝ 88.2kN承台自重和承台上土自重标准值 Gk ＝ Gk'' + Gk'＝ 51.6+88.2 ＝ 143kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.866 * d ＝ 0.866*500 ＝ 433mm 1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）Qk ＝ (1213.4+143)/2 ＝ 676.6kN ≤ R a ＝ 880.0kN在偏心竖向力作用下 Qik ＝(Fk + Gk) / n ± Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 ± Myk * Xi / ∑Xi ^ 2（基础规范 8.5.3-2）Q1k ＝ (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 676.6-(28.9*1.750/2)/[2*(1.750/2)^2] ＝ 660.1kN ≤ 1.2*R a ＝ 1056kNQ2k ＝ (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 676.6+(28.9*1.750/2)/[2*(1.750/2)^2] ＝ 693.1kN ≤ 1.2*R a ＝ 1056kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk ： Qgk ＝ Gk / n ＝ 143/2 ＝ 69.9kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值： Ni ＝γz * (Q ik - Q gk )N1 ＝ 1.28*(660.1-69.9) ＝ 754.4kNN2 ＝ 1.28*(693.1-69.9) ＝ 796.6kN(2)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）M yct ＝ Nl * (S a - h c ) / 2 ＝ 796.6*(1.750-0.600)/2 ＝ 479kN ·M①号筋 A sx ＝ 2100mm②相对受压区高度 ＝ 0.060 配筋率＝ 0.28% 实配钢筋 6C 22 （As ＝ 2280） 2、承台受剪承载力验算：（1） 承台底面处的最大剪力值 V=800kN（2） 按矩形截面受弯构件仅配箍筋斜截面受剪求受剪箍筋。
桩基承载力计算书
------------------------------------------------------------------------------- 独立桩承台设计 ZCT-1------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------桩基重要性系数: 1.000 承台底标高: -2.000(m)承台为 4桩承台第1种承台的混凝土强度等级： C30 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算as = 50(mm)桩基沉降计算经验系数: 1.000确定压缩层深度时附加应力与自重应力比: 20.00%基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)桩类型: 沉管灌注桩桩长 = 18.000(m) 桩直径 = 500(mm)桩的混凝土强度等级 = C25 单桩极限承载力标准值 = 1000.000(kN)承载力计算时：不考虑承台效应与群桩效应柱直径 = 2000(mm) 柱子转角 = 0.000(度) 柱的混凝土强度等级 = C30柱上荷载设计值:弯矩Mx = 2000.000(kN-m)弯矩My = 0.000(kN-m)轴力N = 1000.000(kN)剪力Vx = 0.000(kN)剪力Vy = 0.000(kN)荷载为地震荷载组合地面标高 = 0.000(m) 地下水标高 = -10.000(m)[计算结果]一、桩竖向承载力验算:单桩极限承载力标准值 = 1000.000(kN)单桩极限承载力设计值 = 588.235(kN)桩心坐标 = 0.000,0.000(mm)在中心荷载作用下,桩顶全反力 = 442.000(kN)按规范公式(N <= 1.25*R) 计算, 承载力设计满足系数 :1.66>1.0 满足.在偏心荷载作用下：按规范公式(Nmax <= 1.5*R) 计算桩号: 1, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 2, 桩顶全反力: 858.667(kN), 承载力设计满足系数 :1.03>1.0 满足.桩号: 3, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.桩号: 4, 桩顶全反力: 25.333(kN), 承载力设计满足系数 :34.83>1.0 满足.二、承台受力计算:1. 各桩净反力(kN):桩号01 = 666.667(kN)桩号02 = 666.667(kN)桩号03 = -166.667(kN)桩号04 = -166.667(kN)最大桩净反力: 667(kN)2. 柱对承台的冲切:冲切验算: 柱宽1600 柱高 1600(mm)桩截面换算边长: 400(mm)柱冲切计算承台厚度h0: 950(mm)冲切面参数:左右下上冲跨(mm) 950.000 950.000 200.000 950.000um (mm) 1087.500 1087.500 1275.000 1275.000 冲跨比 1.000 1.000 0.211 1.000冲切系数 0.700 0.700 2.046 0.700抗冲切力(kN) 2033.844 2033.844 6970.098 2384.507总的抗冲切力: 13422.293(kN)总的冲切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)柱对承台抗冲切的设计满足系数 10.067>1.0 满足.3. 桩对承台的冲切:桩号 1 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 2 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): 666.667(kN)抗冲切满足系数: 6.013桩号 3 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切桩号 4 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 200.000 200.000冲跨比 0.211 0.211冲切系数 1.364 1.364抗冲切力: 4008.945(kN)冲切力(已乘重要性系数): -166.667(kN)桩受拉力, 不必验算冲切所有桩:角桩受拉力, 不必验算冲切4. 承台抗剪验算:剪切面 1剪切面坐标(mm): (2000,-1000)--(-2000,-1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 1333.333(kN)抗剪切满足系数: 5.256剪切面 2剪切面坐标(mm): (1000,-2000)--(1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015剪切面 3剪切面坐标(mm): (2000,1000)--(-2000,1000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: 0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 333.333(kN)抗剪切满足系数: 21.022剪切面 4剪切面坐标(mm): (-1000,-2000)--(-1000,2000)实际宽度: 4000.0 计算宽度b: 4000.0(mm)剪跨a: -0.0(mm) 剪跨比λ: 0.300 剪切系数β*βhs: 1.290抗剪切力: 7007.384(kN)剪切力(已乘重要性系数): 500.000(kN)抗剪切满足系数: 14.015下边的抗剪验算的设计满足系数 5.256>1.0 满足.右边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.上边的抗剪验算的设计满足系数 21.022>1.0 满足.左边的抗剪验算的设计满足系数 14.015>1.0 满足.5. 局压验算:柱局压验算:不需要验算桩局压验算:不需要验算柱对承台局压验算满足桩对承台局压验算满足6. 受力计算结果承台弯矩: My= 100.0(kN-m) Mx= 266.7(kN-m)承台配筋(全截面): Asx= 325(mm2) Asy= 866(mm2)X向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足Y向主筋配置: E12@200 (2262mm2,0.057%) 按构造配筋. 满足抗弯筋为构造筋抗冲切满足抗剪切满足柱局压满足桩局压满足三、沉降计算结果按照《建筑桩基技术规范JGJ94-94》5.3计算得：换算矩形承台长Lc = 4.000 m换算矩形承台长宽Bc = 4.000 ml/d = 36.000Sa/d = 4.800C0 = 0.048C1 = 1.482C2 = 6.648nb = 2.000桩基等效沉降系数 = 0.171桩端附加压力 = 66.500 kPa压缩层深度 = 1.400(m)桩端下各压缩土层：层号厚度 Es 应力面积本层沉降(mm) (m) (MPa) (m2) 未乘系数01 1.401 10.000 1.33782 8.90承台中心点沉降 = 1.000*0.171*8.9 = 1.5(mm)。
柱下独立承台计算书
2柱下独立承台： CT-22.1工程名称：工程一2.2基本资料2.2.1承台类型：二桩承台，圆桩直径 d ＝ 500mm，按桩承载力自动计算2.2.2桩中心距 S a＝ 1500mm，承台边距 S b＝ 500mm，承台边缘至桩中心距离 S c＝ 500mm2.2.3承台根部高度 H ＝ 1100mm，承台端部高度 h ＝ 1100mm2.2.4柱截面高度 h c＝ 600mm （X 方向），柱截面宽度 b c＝ 600mm （Y 方向）2.2.5单桩竖向承载力特征值 R a＝ 1400kN，桩中心最小间距为 1.5m，3d（d -- 圆桩直径或方桩边长）2.2.6混凝土强度等级为 C30， f c＝ 14.331N/mm2， f t＝ 1.433N/mm22.2.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm2；纵筋合力点至截面近边边缘的距离 a s＝ 110mm 2.2.8纵筋的最小配筋率ρmin＝ 0.15%2.2.9永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.2，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.352.2.10承台自重及承台上的土重基础混凝土的容重γc＝ 26kN/m3；基础顶面以上土的重度γs＝ 18kN/m3，顶面上覆土厚度 d s＝ 1ma ＝ 2S c + S a＝ 2*500+1500 ＝ 2500mm；b ＝ 2S b＝ 2*500 ＝ 1000mm承台底部底面积 A b＝ a·b ＝ 2.5*1 ＝ 2.5m2承台体积 V c＝ A b·H ＝ 2.5*1.1 ＝ 2.75m3承台自重标准值 G k"＝γc·V c＝ 26*2.75 ＝ 71.5kN承台上的土重标准值 G k' ＝γs·(A b - b c·h c)·d s＝ 18*(2.5-0.6*0.6)*1 ＝ 38.5kN承台自重及其上土自重标准值 G k＝ G k" + G k' ＝ 71.5+38.5 ＝ 110.0kN基础自重及其上的土重的基本组合值 G ＝γG·G k对由可变荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.20*110 ＝ 132.0kN；对由永久荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.35*110 ＝ 148.5kN2.2.11圆桩换算截面边宽 b p＝ 0.8d ＝ 0.8*500 ＝ 400mm 2.2.12设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称"混凝土规范"《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008），以下简称"桩基规范"《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88:97），以下简称"承台规程"2.3基础底面控制内力N k、F k ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）；M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）；M xk＝ M xk' - V yk·H、 M yk＝ M yk' + V xk·HN、F---- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；V x'、V y'-- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；M x'、M y'-- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）；M x、M y ---- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）；M x＝ M x' - V y·H、 M y＝ M y' + V x·H2.3.1相应于荷载效应标准组合时，基础底面控制内力2.3.1.1柱号： 0、N kmax、无地震作用组合N k＝ 2690.0； M xk' ＝ 0.0，M yk' ＝ 0.0； V xk＝ 0.0，V yk＝ 0.0F k＝ 2690.0； M xk＝ 0.0，M yk＝ 0.02.3.2相应于荷载效应基本组合时，基础底面控制内力2.3.2.1柱号： 0、D con、无地震作用组合N ＝ 3631.5； M x' ＝ 0.0，M y' ＝ 0.0； V x＝ 0.0，V y＝ 0.0F ＝ 3631.5； M x＝ 0.0，M y＝ 0.02.4相应于荷载效应标准组合时，轴心荷载作用下任一单桩的竖向力Q k＝ (F k + G k) / n （桩基规范式 5.1.1-1）2.4.1柱号： 0、N kmax、无地震作用组合Q k＝ (2690+110)/2 ＝ 1400.0kN ≤ R a＝ 1400kN2.5相应于荷载效应基本组合时，不计承台及其上填土自重，单桩平均净反力 N j＝ F / n 2.5.1柱号： 0、D con、无地震作用组合 N j＝ 3631.5/2 ＝ 1815.7kN2.6柱对承台的冲切计算F l≤ 2[β0x(b c + a0y) + β0y·(h c + a0x)]·βhp·f t·h0（桩基规范式 5.9.7-4）2.6.1 X 方向上从柱边至桩边的水平距离：a0x＝ 0.5S a - 0.5(b p + h c) ＝ 750-0.5*(400+600) ＝ 250mmλ0x＝ a0x / h0＝ 250/(1100-110) ＝ 0.2525β0x＝ 0.84 / (λ0x + 0.2) ＝ 0.84/(0.2525+0.2) ＝ 1.85632.6.2 a0y＝ S b - 0.5b c＝ 500+0.5*600 ＝ 200mm ≤ H0，故不需要验算该冲切锥体。
柱下独立承台桩基础计算书
目录一．设计任务书………………………………………………………二．设计资料……………………………………………………………………三．设计内容……………………………………………………………………四．桩基承载力验算……………………………………………………………五．桩沉降验算………………………………………………………………六．桩结构强度计算和配筋…………………………………………………七．承台设计验算………………………………………………………………八．联系梁设计计算…………………………………………………………………………《基础工程》课程设计任务书（一）设计题目某钢筋混凝土框架结构建筑，采用柱下独立承台桩基础，首层柱网布置及上部结构传至柱底的荷载相应标准组合值如图所示，试设计该基础。
（二）设计资料（1）工程地质条件由地表向下土层分布及土层性质如下：①杂填土：厚1.5m，重度为16kN/m3。
②深灰色淤泥质土，厚4.2m，重度为16.9 kN/m3，流塑～软塑状，含少量有机质，压缩模量为3MPa，f ak＝45kPa；③灰白色粘土：厚2.1m，重度为18.1kN/m3，压缩模量为5.0MPa，液性指数为0.85，f ak＝95kPa；④黄色粉质粘土：厚1.8m，重度为18.8kN/m3，压缩模量为8.0MPa，液性指数为0.70，f ak＝130kPa；⑤黄褐色粉质粘土：厚8.5m，重度19.2kN/m3，硬可塑状，液性指数为0.45，f ak＝220kPa，压缩模量为9.2MPa；⑥中砂土：勘探未钻穿，重度20.1kN/m3，中密到密实状态，f ak＝245kPa，压缩模量为20.0MPa；地下水位位于地表下1.5m处。
（2）给定参数所有柱截面尺寸均为500mm×500mm；相应标准组合，上部结构传至底层柱底的荷载见图。
相应于荷载效应基本组合时，近似取荷载效应标准组合值的1.35倍。
假设竖向荷载效应准永久组合值为荷载效应标准组合值的0.95倍。
柱下独立承台桩基础计算书
目录一．设计任务书………………………………………………………二．设计资料……………………………………………………………………三．设计内容……………………………………………………………………四．桩基承载力验算……………………………………………………………五．桩沉降验算………………………………………………………………六．桩结构强度计算和配筋…………………………………………………七．承台设计验算………………………………………………………………八．联系梁设计计算…………………………………………………………………………《基础工程》课程设计任务书（一）设计题目某钢筋混凝土框架结构建筑，采用柱下独立承台桩基础，首层柱网布置及上部结构传至柱底的荷载相应标准组合值如图所示，试设计该基础。
（二）设计资料（1）工程地质条件由地表向下土层分布及土层性质如下：①杂填土：厚1.5m，重度为16kN/m3。
②深灰色淤泥质土，厚4.2m，重度为16.9 kN/m3，流塑～软塑状，含少量有机质，压缩模量为3MPa，f ak＝45kPa；③灰白色粘土：厚2.1m，重度为18.1kN/m3，压缩模量为5.0MPa，液性指数为0.85，f ak＝95kPa；④黄色粉质粘土：厚1.8m，重度为18.8kN/m3，压缩模量为8.0MPa，液性指数为0.70，f ak＝130kPa；⑤黄褐色粉质粘土：厚8.5m，重度19.2kN/m3，硬可塑状，液性指数为0.45，f ak＝220kPa，压缩模量为9.2MPa；⑥中砂土：勘探未钻穿，重度20.1kN/m3，中密到密实状态，f ak＝245kPa，压缩模量为20.0MPa；地下水位位于地表下1.5m处。
（2）给定参数所有柱截面尺寸均为500mm×500mm；相应标准组合，上部结构传至底层柱底的荷载见图。
相应于荷载效应基本组合时，近似取荷载效应标准组合值的1.35倍。
假设竖向荷载效应准永久组合值为荷载效应标准组合值的0.95倍。
柱下独立桩基础计算书
1工程概况某高层建筑，上部结构为18层框架结构，因为勘察发现工程建设场地浅层范围没有良好的基础持力层，为此拟采用柱下独立桩基础。
柱下独立桩基础的承台埋深2.5米，底面几何尺寸为4m*4m，混凝土为C30。
柱断面尺寸为1.0*1.0m。
采用4根水下钻孔灌注桩，直径d=800mm，布置如下图。
相应的荷载效应标准组合为F k=6500kN，M k=420kN.m，（永久荷载控制）。
计算基础沉降时，采用按中心荷载考虑，准永久荷载为F=6800kN。
2 场地工程地质与水文地质条件根据对现场钻探、原位测试与室内土工试验成果的综合分析，在本次岩土工程勘察勘探深度范围内共有5层土层，分别是：表层为人工堆积的人工填土，厚度2米，往下为粉质粘土，层厚约10.5米，第三层是厚度约4米的密实细砂层，第四层为层厚为4米，压缩模量为30MPa ，桩端阻力特征值为kPa q pa 1000=，kPa q sa 60=的中密砾石层，最后是一层压缩模量MPa E S 25=的深厚粉质粘土层。
地下水位在地表面下3.5米处3方案选择首先，对于上部结构18层的框架结构，且地基土土质情况不太好的情况，我们可选用柱下条形基础、柱下独立桩基础、筏板基础以及箱形基础。
桩基础是垂直或倾斜布置于地基中，其断面积相对长度很小的杆状构件，能将上部荷载传递给地基的基础。
目前桩基础主要应用于以下方面：1、上部荷载很大，只有在较深处才能有满足承载力要求的持力层的情况；2、为了减少基础的沉降或不均匀沉降，利用较少的桩将部分荷载传递到地基深处，从而减少基础沉降，按沉降控制设计，这种桩基础称为减沉桩基础或疏桩基础；3、当设计基础底面比天然底面高或者基础底部的土可能被冲蚀，形成承台与地基土不接触的高承台桩基；4、有很大的水平方向荷载情况，如风、浪、水平土压力、地震荷载和冲击力等荷载，可采用垂直桩、斜桩承受水平荷载；5、地下水位较高，加深基础埋深需要进行深基坑开挖和人工降水，这可能不经济或者对环境有不利影响，这时可考虑采用桩基础；6、在水的浮力作用下，地下室或地下结构可能上浮，这时用桩抗浮承受上拔荷载；7、用桩穿过湿陷性土，膨胀土、人工填土、垃圾土和可液化土层，可保证建筑物的稳定。
柱下独立基础结构计算书
柱下独立基础结构设计1、设计题目：基础埋深按2.0m 计算地基承载力f ak =180kPa1）混凝土标号，钢筋级别自己确定2）柱尺寸为400×6003）计算出地基承载力4）验算基础抗冲切选用C20混凝土f t =1.1×103kN/mm 2,钢筋采用HRB400，f y =360kN/mm 2,地基土质按粉土计算，b η=0.3，d η=1.5，钢筋混凝土重度c γ=25kN/m,土的重度m γ=20kN/m.1、地基承载力验算：1）荷载计算：标准值 设计值N k =2000kN N=1.35N k =2700kNM k =60kN.m M=1.35M k =81kN.mV k =12.5kN V=1.35V k =16.88kNf a =f ak +b ηr(b-3)+d η(d-0.5)m γ假定基础宽度为3~6m则： f a =180+1.5×1.5×2.0=225kPaA ’≥d f N m a Kγ-=2202252000⨯-=10.8m 2选用l=b=3.6mA=l ×b=12.96m 2>10.08m 2 W=62bl =7.82)基底净反力平均值：P s =A N =26.32700=208.33kPa 柱截面尺寸：400×600系数：C1=s t t P f b b /6.0122+-=33.208/11006.016.06.322⨯+-=3.02 C1=st t P f b b /6.0122+-=3.07 基础有效高度：h 0=21(-b t +C b t +2) 解得：h 01=0.62 h 02=0.7h=h 0+保护层厚度故去h=800mm3)采用两级台阶，每阶高400mm,台阶宽度分别为800、750mm 则剪力产生弯矩M V =Vh=10kN.m∑M k =70kN.m ∑M=94.5kN.mG k =m γAd=518.4kN G=1.35G k =699.84kN e=k k F M ∑∑=0.035<6b 故 P max =W M A G N k k k ∑++=203.3kPa,P min =WM A G N k k k ∑-+=185.4kPa P max <f a =225kPa,满足地基承载力要求2、抗冲切验算：1)x 方向：柱与基础交界处（第二级台阶处） h 0=h-40=760mmA l =3.6×(0.8-0.7)+(3.6+2.2)×0.7/2=2.39m 2地基净反力：P max =W M A N -=8.75.946.327002+=220.5kPa Fl =P max A L =527kNa m =(a t +ab )/2=(0.6+0.6+2×0.76)/2=1.360.70h a f m t hp β=795.82kN>F l 满足抗冲切要求2)Y 方向柱与基础交接处（第二级台阶处） h 0=800-40=760mmA l =(b t +2h 0)(02h L L t --)+(02h L L t --)2=1.89m 2 a m =(a t +a b )/2=(0.4+0.4+2×0.76)÷2=1.160.70h a f m t hp β=0.7×1100×1.16×0.76=678.32kNF l =P max A L =416.75kN<0.70h a f m t hp β=678.32kN 满足抗冲切要求3）x 方向：第一级台阶处h 0=400-40=360mma m =(a t +ab )/2=(2.1+2.1+2×0.36)÷2=2.46A l =1.31m 2F l =P max A L =228.9kN0.70h a f m t hp β=0.7×1×1100×2.46×0.36=681.912kN>F l =228.9kN故满足抗冲切要求。
柱下独立基础设计计算书
1、选择基础材料基础采用C25混凝土，HRB335级钢筋，预估基础高度0.8m。
2、选择基础埋置深度根据柱下独立基础课程设计任务书要求和工程地质资料选取。
①号土层：杂填土，层厚约0.5m，含部分建筑垃圾。
f=130kPa。
②号土层：粉质黏土，层厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值akf=180kPa。
③号土层：黏土，层厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值akf=240kPa。
④号土层：细砂，层厚2.7m，中密，承载力特征值akf=340kPa。
⑤号土层：强风化砂质泥岩，厚度未揭露，承载力特征值ak拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性，地下水位于地表下1.5m。
取基础底面高时最好取至持力层下0.5m，本设计取③号土层为持力层，所以考虑取室外地坪到基础底面为0.5+1.2+0.5=2.2m.由此得基础剖面示意图，如图一所示。
3、求地基承载力特征值a f根据黏土e=0.58，L I =0.78，查表得b η=0.3，d η=1.6。
基底以上土的加权平均重度为：m γ=[18×0.5+20×1+（20—10）×0.2+（19.4—10）×0.5] / 2.2=16.23kN /m ³ 持力层承载力特征值a f （先不考虑对基础宽度修正）为：a f =ak f +d ηm γ（d —0.5）=180+1.6×16.23×（2.2—0.5）=224.15kPa上式d 按室外地面算起。
4、初步选择基地尺寸取柱底荷载标准值：k F =2205kN ，k M =309kN ·m ，k V =117kN 。
计算基础和回填土重k G 时的基础埋置深度为：d=1/2×（2.2+2.65）=2.425m基础底面积为：0A =k F /（a f —G γd ）=2205/（224.15—0.7×10—1.725×20）=12.07㎡由于偏心不大，基础底面积按20%增大，即A=1.20A =1.2×12.07=14.48㎡初步选定基础底面面积A=l b=4×4=16㎡因基底宽度超过3m ，地基承载力特征值还需重新进行宽深修正。
桩基础设计计算书
桩基础设计计算书柱下独立桩基，柱子的截面尺寸400600⨯()mm mm ⨯，该桩基的安全等级为二级，邻近较多的静载荷试验资料表明，单桩轴向受压承载力可以利用土性指标确定。
荷载效应基本组合情况下作用于承台顶面的竖向力设计值F=2480KN ，剪力设计值H=60KN ，力矩设计值M=350kN m •。
土层参数指标如下：○1填土，厚度1.5m ； ○2粉质粘土，厚度1.8m ，0.5,350,66L ck sk I q kPa q kPa ===； ○3-1粘土，厚度5.0m ，软塑，1121.0,0.8,36L sk I a MPa q kPa --===； ○3-2粘土，该土层为打穿，硬塑，0.25,82,2500L sk pk I q kPa q kPa ===。
试设计该桩基础。
（须考虑承台效应）需设计的主要参数指标：承台的埋置深度，桩端持力层，单桩承载力，承台下桩位布置及承台的平面尺寸，考虑承台效应的单桩承载力；须验算的指标：桩基竖向抗压承载力，承台的冲切、剪切、受弯和局部受压，单桩的水平承载力。
（1）承台埋深和桩端持力层的确定总和考虑土层资料及现场施工水平，拟选用混凝土预制桩，截面尺寸为300300mm mm ⨯，承台埋深1.5m ，即将其置于可塑状态的粉质粘土层上。
○3-1粘土呈软塑状态，且11120.80.5a MPa MPa ---=>，高压缩性土，不宜用作桩端持力层；○3-2粘土的厚度较大，呈硬塑状态，故以该土层作为桩端持力层。
桩端进入该层的深度取4 1.2d m =，这样承台底面以下桩长8l m =。
（2）估算所需桩数按估算，其中按式计算，先算出sk P 和pk P()40.366 1.836 5.082 1.2476.6sk ski iP U q l kN==⨯⨯+⨯+⨯=∑25000.30.3225.0pk pk p P q A kN ==⨯⨯=从《桩基规范》表5.2.2查得 1.63s p r r ==，故有476.6225.0425.21.65pk sk s p P P R kN r r +=+== 取 1.1,2480N kN μ==，则得24801.1 6.4425.2n =⨯= 取6n =，即采用6根桩。
柱下钢筋混凝土独立基础设计计算书
柱下钢筋混凝土独立基础设计计算书一：课程设计目的1、掌握钢筋混凝土独立基础设计和计算的基本设计理论和方法2、掌握柱下钢筋混凝土的配筋设计计算方法及配筋构造要求熟悉绘图标准，掌握绘图基本方法二：柱下独立基础设计一、设计资料1地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑影响，自上而下土层情况为：1、杂填土厚0.8到1.0米，重度m/18KN32、粘土厚 2.5到 3.4米，承载力为280KPa,Es=19.3KPa,重度m5.18，e=0.85/KN33、微风化岩层4、地下水位较低，无侵蚀性，不考虑其影响1.边柱设计（350mm×350mm）（1）初步确定基础埋深H=1.2m已知设计组合值：M=40.0KN∙m,N=1300.0KN,V=30.0KN，设计参数及相关数据见下图基础放置在粘土上，f ak=280KP a,查表得，ηd=1.1，先假设基底宽度不大于3m，则粉土修正后的地基承载力特征值：f a=f ak+ ηdγm(d-0.5)=280.0+1.1×18(1.2-0.5)=293.86KPa a初步设计基底尺寸：A0=F k/(f a-γG d)=1300/(293.86-20×1.2)=4.8m2由于偏心不大，按20%增大即A=1.2A0=5.76m2设n=l/b=1.5初步选择基础底面积A=L×b=5.76m2则取b=2.0m，l=3.0m2、持力层承载力验算G k=r G×d×A=20×1.2×6=144KNe k=M k/(F k+G k)=(40+30×0.6)/(1300+144)=0.04m<l/6=0.5mP k=(F k+G k)/A=(1300+144)/6=240.67KP a< f a=293.86 KP aP k,max=P k(1+6e k/L)=240.67×(1+6×0.040/3 )=260.KP a<1.2f a=352.6 KP a,满足P k,min= P k(1-6e k/l)= 240.67×(1-6×0.040/3)=221.37P a>0,满足柱下独立基础内力分析计算：（1）计算基底净反力偏心矩：e n,0=M/F=(40+ 30×0.6)/1300=0..04m基础边缘处的最大和最小净反力P j,max=F(1+6e n,0/L)/Lb=(1300/6)×(1+6×0.04/3) =260 KP aP j,min= F(1-6e n,0/L)/Lb =（1300/6×(1-6×0.04/3) =221.37 KP a（2）基础高度（采用阶梯形基础），计算图如下：（（4）柱边基础截面抗冲切验算L=3m,b=2m,a t=a c=0.35m,b c=0.35m基础高度h=600mm，从下至上分300mm,300mm两个台阶，h0=555mm（有垫层）a t+2 h0<b=1.80m取a b=1.50ma m= h0+bc =905mm因偏心受压，P0取P n,max冲切力：F l= P n,max[(L/2- a c/2- h0)b-(b/2- b c/2- h0)2]=260×[(3/2-0.35/2-0.555) ×2-(2/2-0.35/2-0.555)2] =381.45 KN抗冲切力：混凝土用C20级。
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目录一．设计任务书………………………………………………………二．设计资料……………………………………………………………………三．设计内容……………………………………………………………………四．桩基承载力验算……………………………………………………………五．桩沉降验算………………………………………………………………六．桩结构强度计算和配筋…………………………………………………七．承台设计验算………………………………………………………………八．联系梁设计计算…………………………………………………………………………《基础工程》课程设计任务书（一）设计题目某钢筋混凝土框架结构建筑，采用柱下独立承台桩基础，首层柱网布置及上部结构传至柱底的荷载相应标准组合值如图所示，试设计该基础。
（二）设计资料（1）工程地质条件由地表向下土层分布及土层性质如下：①杂填土：厚1.5m，重度为16kN/m3。
②深灰色淤泥质土，厚4.2m，重度为16.9 kN/m3，流塑～软塑状，含少量有机质，压缩模量为3MPa，f ak＝45kPa；③灰白色粘土：厚2.1m，重度为18.1kN/m3，压缩模量为5.0MPa，液性指数为0.85，f ak＝95kPa；④黄色粉质粘土：厚1.8m，重度为18.8kN/m3，压缩模量为8.0MPa，液性指数为0.70，f ak＝130kPa；⑤黄褐色粉质粘土：厚8.5m，重度19.2kN/m3，硬可塑状，液性指数为0.45，f ak＝220kPa，压缩模量为9.2MPa；⑥中砂土：勘探未钻穿，重度20.1kN/m3，中密到密实状态，f ak＝245kPa，压缩模量为20.0MPa；地下水位位于地表下1.5m处。
（2）给定参数所有柱截面尺寸均为500mm×500mm；相应标准组合，上部结构传至底层柱底的荷载见图。
相应于荷载效应基本组合时，近似取荷载效应标准组合值的1.35倍。
假设竖向荷载效应准永久组合值为荷载效应标准组合值的0.95倍。
柱子的混凝土强度等级为C30。
（三）设计内容（1）确定桩型、桩长；（2）确定单桩或基桩竖向承载力；（3）确定桩数、承台尺寸及建筑物的桩基础平面布置；（4）桩基础承载力验算；（5）承台计算；（6）桩沉降验算；（7）绘制施工图（包括基础平面布置图、桩的布置及承台平面图、桩基础剖面图、承台配筋图、桩配筋图、施工说明等）。
（四）设计依据（1）《JGJ94-2008 建筑桩基技术规范》（2）制图标准等其它规范、规程、标准。
（五）设计要求（1）计算书要求：书写工整、数字准确、图文并茂，任务书随计算书装订。
（2）制图要求：所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合新的制图标准，图纸上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为长仿宋字。
（3）图纸规格：A2；计算书：A4。
（4）设计时间：1周。
任务书附图：（1）首层层柱网平面布置图（2）相应于荷载效应标准组合时上部结构传至首层柱底的荷载分布图二、设计资料（1）工程地质条件由地表向下土层分布及土层性质如下：①杂填土：厚1.5m，重度为16kN/m3。
②深灰色淤泥质土：厚4.2m，重度为16.9 kN/m3，流塑~软塑状，含少量有机质，压缩模量为3Mpa，f ak＝45kPa；③灰白色粘土：厚2.1m，重度为18.1kN/m3，压缩模量为5.0Mpa，液性指数为0.85，f ak＝95kPa；④黄色粉质粘土：厚1.8m，重度为18.8kN/m3，压缩模量为8.0Mpa，液性指数为0.70，f ak＝130kPa；⑤黄褐色粉质粘土：厚8.5m，重度19.2kN/m3，硬可塑状，液性指数为0.45，f ak＝220kPa，压缩模量为9.2Mpa；⑥中砂土：勘探未钻穿，重度20.1 kN/m3，中密到密实状态，f ak＝245kPa，压缩模量为20.0Mpa；地下水位位于地表下1.5m处。
（2）给定参数所有柱截面尺寸均为500mm×500mm；柱子的混凝土强度等级为C30。
三、设计内容：设计一个多层钢筋混凝土框架结构建筑厂房的桩基础；（1）确定桩型，桩长根据地质资料，以黄褐色粘土为桩尖持力层，钢筋混凝土预制桩 500mm，桩长为21.0m（2）确定单桩或基桩竖向承载力查《建筑地基基础设计规范》（GBJ 7-89)得：土层液性指数Ic 预制桩侧阻力特征值q sia(kPa)桩在该土层伸入长度L n(m)深灰色淤泥质土13 4.2 灰白色粘土0.85 23 2.1 黄色粉质粘土0.70 33.5 1.8 黄褐色粉质粘土0.45 41.4 0.9 预制桩桩端端阻力特征值：L=9m,I c=0.45 q pk=2140kPaA ，B ，C 柱：桩截面面积2220.04m d A P ==π桩截面周长m d U 57.1==πppk p i sik si pk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑=[]2.02140)5.0/8.0(9.1608.1601.2502.426)5.0/8.0(57.14/15/1⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯=649.1+481.5=1130.6 kN; R=kQuk=1130.6÷2=565.3 kN ；(3) 确定桩数、承台尺寸及建筑物的桩基础平面布置①、桩数nA 柱： 80.15.5651.9231.11.1=÷⨯=≥R Fn ；取4根 B 柱： 94.23.5651.15131.11.1=÷⨯=≥R Fn ； 取 4根C 柱： 23.272.5284.11461.11.1=÷⨯=≥RFn 取4根②、柱距：a S 大小直接影响群桩的群桩效应，根据规范规定，75.15.3==d S a （m)取2m ，边距取0.5m图1 桩基以及土层分布示意图黄褐色粉质黏土319.2kN m γ= 0.45l I =9.2S E MPa = 220ak f kPa =杂填土 316m kN=γ深灰色淤泥质土316.9kN m γ= 3.0S E MPa =45ak f kPa =灰白色粘土 5.0S E MPa =0.85l I =95ak f kPa =318.1kN m γ=黄色粉质黏土318.8kNm γ= 8.0s E MPa =0.70l I = 130ak f kPa =③、桩布置形式采用正方形布置，承台尺寸如图示：A 柱：中柱承台布置图B 柱：边柱承台布置图C 柱：A B边柱承台布置图④、桩数验算A 柱：承台及上覆土重kN G 36033202=⨯⨯⨯=427.23.565)3601.923(≤=÷+=+RGF B 柱：承台及上覆土重kN G 36033220=⨯⨯⨯=431.33.565)3601513(≤=÷+=+RGF C 柱：承台及上覆土重kN G 36033220=⨯⨯⨯=467.23.565)3604.1146(≤=÷+=+RGF 均满足要求。
（4）、桩基础承载力验算 A 柱：①荷载作用。
基桩平均竖向荷载设计值kN R kN nGF N 3.5658.3204)3601.923(=≤=÷+=+=桩基最大、最小竖向荷载设计值∑∑±±+=22jiyk j i xk k k k x x M y y M n G F Q =114123.25-3.2527.215.298.320⨯⨯⨯⨯+⨯++）（=332.7 kN;②在基本组合，受偏向荷载作用下，桩基工程级别为二级，重要性系数0.10=γCkN R kN kN N 3.5658.3208.3200.10=〈=⨯=γkN kN Qk 36.6783.5652.17.3327.3320.10=⨯〈=⨯=γ满足要求。
B 柱：①荷载作用。
基桩平均竖向荷载设计值kN R kN nGF N 3.56528.4684)3601.1513(=≤=÷+=+=桩基最大、最小竖向荷载设计值∑∑±±+=22jiyk j i xk k k k x x M y y M n G F Q =1141)109.0-28.026.8(28.468⨯⨯⨯+⨯⨯+＋=475.26 kN;②在基本组合，受偏向荷载作用下，桩基工程级别为二级，重要性系数0.10=γ kN R kN kN N 3.56528.46828.4680.10=〈=⨯=γkN kN Qk 36.6783.5652.126.47526.4750.10=⨯〈=⨯=γ满足要求。
C 柱：①荷载作用。
基桩平均竖向荷载设计值kN R kN nGF N 3.5656.3762)3604.1146(=≤=÷+=+=桩基最大、最小竖向荷载设计值∑∑±±+=22jiyk j i xk k k k x x M y y M n G F Q =1141)251.8-29.624.21(6.376⨯⨯⨯+⨯+⨯+=394.98kN;②在基本组合，受偏向荷载作用下，桩基工程级别为二级，重要性系数0.10=γ kN R kN kN N 3.5656.3766.3760.10=〈=⨯=γkN kN N 36.67872.5282.198.39498.3940.1max 0=⨯〈=⨯=γ满足要求。
（5）、 桩沉降验算 （《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 ）由于桩的埋深为9m ，故桩沉降由9m 处往下计算。
对于桩中心距不大于6倍桩径的桩基，其最总沉降量计算可采用等效作用分层总和法。
等效作用面位于桩端平面，等效作用面积为桩层台投影面积，等效作用附加近似取层台底平均附加压力，计算如下。
计算地基土的自重压力： 地下水位以上：1c σ=1.5×16=24kPa ；地下水位以下：2c σ=4.2×（16.9—10）＋2.1×（18.1—10）＋1.8×（18.8—10）＋0.9×（19.2—10）＝70.11kPa ；总的自重应力：=+=21c c c σσσ24+70.11=94.11kPa (1)、对于A 柱： 附加应力=-+='095.0c A GF p σkPa 44.1132493232095.876=-⨯⨯⨯+ Z(m))(kPa c σblbz α=4αC)(0kPa P z ασ=0 94.11 1 0 1.000 113.44 1.0 103.31 1 0.3 0.978 111.96 2.0 112.51 1 0.7 0.846 95.97 3.0 121.17 1 1.0 0.700 79.41 4.0 130.91 1 1.3 0.566 64.21 5.0 140.11 1 1.7 0.418 47.42 6.0 149.31 1 2.0 0.336 38.12 7.6 164.0312.50.21424.28在Z=7.6m 处，2.015.003.16459.28<==c z σσ，所以本基础取Z=7.6m 计算沉降量。