满堂楼板模板支架计算(350板厚)
模板支架钢管用量计算
模板支架钢管用量计算
立杆
1、立杆高度=层高-楼面板厚-模板厚度-30~50mm
2、立杆根数=X方向根楼×Y方向根数
X方向根数=X方向结构楼面长度÷立杆X向间距+1
Y方向根数=Y方向结构楼面长度÷立杆Y向间距+1
3、立杆总量=立杆高度×立杆根数+其他特殊部位立杆根数×该特殊部位立杆高度
4、说明：
（1）当结构楼面形状不规则时，应以实际需要设定或计算其根数和长度。
（2）当结构层高为非常见层高时，在选用钢管长度规格时应考虑相近钢管长度+可调底座的形式。
水平杆
1、需了解知识点：扫地杆定义、立杆步距定义及纵、横向水平杆的定义。
2、纵（横）向水平杆根数=纵（横向）向结构楼面长度÷立杆纵（横）距+1。
3、纵（横）向水平杆长度≈纵（横）向结构楼面长度。
4、单步架纵（横）向水平杆总量=纵（横）向水平杆根数×纵（横）向水平杆长度。
5、水平杆层数=楼层净高÷立杆步距+1
6、水平钢管总用量=（单步架纵向水平杆总量+单步架横向水平杆总量）×水平杆层数+其他部位水平钢管用量。
剪刀撑
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）关于剪刀撑布置的相关规定：
（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；
（2）高于4米的模板支架其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
2、剪刀撑钢管的长度应根据实际搭设的角度及楼层高度来计算。
3、剪刀撑钢管一般为对称双向布置，计算剪刀撑钢管根数时应注意。
模板满堂支撑架施工方案
长庆湖滨花园二期工程2-11、2-12、2-13、2-14号楼及地下车库工程模板满堂支撑架专项施工方案编制：审核：批准：扬州市第五建筑安装工程有限公司2014年10月13日目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、施工准备 (2)四、设计要求 (3)五、构造要求 (4)六、检查验收 (4)七、模板支撑架计算公式 (6)八、安全管理 (9)九、满堂支撑架搭设示意图 (19)一、工程概况长庆湖滨花园二期工程（七标段），分别由：部分地下车库、2-11住宅楼（22层）、2-12住宅楼（27层）、2-13住宅楼（22层）、2-14住宅楼（27层）总建筑面积约45435m2,该项目位于西安市末央区末央湖环湖北路，南临向阳路、西临阳光大道，东临环湖东路，由长庆石油勘探局长庆湖滨花园建设项目组投资建设，中国建筑西北设计研究院有限责任公司设计。
西安长庆监理有限公司监理。
各单体工程结构形式分别为框架、剪力墙结构，建筑分类为一类，建筑耐火等级为一级，抗震设防烈度为八度，人防等级为六级。
主楼结构形式为剪力墙结构，地下一层、地上二十七层，建筑高度地上84.80米，现浇钢筋混凝土框架－剪力墙结构体系，基础为筏板基础、地下一层为全现浇混凝土框架剪力墙结构；地下室结构为地下室人防工程。
二、编制依据1、《危险性较大的分部分项工程工程安全管理办法》建质〔2009〕 87号文2、《建筑工程安全生产管理条例》3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011三、施工准备1、本工程2-11、2-12、2-13、2-14号楼地下室、标准层顶板、梁及车库工程采用12mm厚的清水覆膜板组拼，2-11、2-12、2-13、2-14号楼标准层墙、柱采用钢质大模板（具体流水划分及相关技术参数详见大模板专项方案）。
满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图
现浇模板支架设计计算
现浇模板支架设计计算顶板模板设计楼板现浇厚度为10cm-18cm，模板支架搭设高度为5.4m，4m，2.8m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，横杆的步距 h=1.80米。
模板面板采用胶合面板，厚度为15mm，板底木楞截面宽度:50mm;高度：100mm;间距：300mm;采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.180×1.000=4.518kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.750×1.000=0.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.000=2.500kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.180×1.000+0.750×1.000=5.268kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(4.518+0.750)+1.4×2.500]=8.839kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(4.518+0.750)+1.4×0.7×2.500]=8.606kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 8.839kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.750×1.000=0.810kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:2本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×8.839×0.3002=0.080kN.m施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.810×0.3002+0.175×3.150×0.300=0.173kN.mM2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。
高支模板方案(附大量图)
李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目B-1地块三区高支模施工方案编制人：审核人：编制日期：中铁建工集团有限公司李沧区上藏、炉房社区城中村改造项目部1一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)1、工程简介 (2)2、设计简介 (2)三、施工准备与资源配置计划 (4)1.施工准备： (4)2.验收管理 (5)四、模板拆除 (6)五、成品保护 (7)六、安全文明施工要求 (7)七、模板计算书 (8)1、84#、85#、86#、87#楼地下室顶板计算书 (8)2、11#、12#车库顶板............... 错误!未定义书签。
3、1#楼1层5-10／A-C轴板楼板....... 错误!未定义书签。
4、6#楼1层2／OA-L／1-62板计算书... 错误!未定义书签。
5、7#楼1层2／OA-J／1-32轴板计算书八、满堂支撑架搭设图 (62)1一、编制依据1.1.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—20111.2.《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3－2010）1.3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20081.4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）1.5.《建筑施工安全技术手册》1.6.青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定1.7.中铁建工集团《管理文件汇编》及《程序文件》。
二、工程概况1、工程简介2、设计简介22.1.李沧区上臧、炉房社区城中村改造B-1地块工程建设单位为青岛和达创世纪置业有限公司，由青岛广信建设咨询有限公司监理，中国中铁建工集团有限公司施工，本工程位于李沧区世园大道以北，天水路以东，宾川路以西。
其中11#12#楼地上各5617.79平方米，一层地下车库，一层负一层，地上十三层，房屋高度39.750米；13#14#楼地上各5617.79平方米，一层地下车库，一层负一层，地上十三层，房屋高度39.750米；15#楼地上4349平方米。
满堂脚手架搭设施工方案
满堂脚手架搭设施工方案编制依据：1.业主提供的设计施工图纸资料及技术说明；2.业主组织的图纸会审会议纪要；3.和XXX设计；4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（130-2001）；5.《建筑施工模板安全技术规范》(162-2008)；6.《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）；7.《建筑结构荷载规范》（GB-2001）。
二、工程概况本工程为和昌悦澜湾北苑B标段，建筑面积约15万平方米，地下室一层，地上二十层，总高度约65米。
脚手架采用扣件式钢管脚手架，模板采用铝合金模板。
三、脚手架搭设施工方案及施工工艺3.1 脚手架搭设施工方案3.1.1 脚手架搭设方案应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（130-2001）的规定。
3.1.2 脚手架应按设计图纸要求搭设，并应满足承重、稳定、安全、牢固、方便拆卸等要求。
3.1.3 脚手架的搭设应按照“先竖杆、后横杆、再斜杆”的顺序进行，竖杆应垂直于地面，横杆应水平放置，斜杆应斜向地面。
3.2 施工工艺3.2.1 脚手架搭设前，应对场地进行清理，确保场地平整，无杂物、积水等。
3.2.2 脚手架搭设前，应对脚手架材料进行检查，材料应无损坏、变形、裂纹等缺陷。
3.2.3 脚手架搭设应由专业人员进行，搭设过程中应按照设计图纸要求进行，确保搭设质量。
四、模板安装方案及工艺4.1 模板安装方案4.1.1 模板安装方案应符合《建筑施工模板安全技术规范》(162-2008)的规定。
4.1.2 模板应按设计图纸要求安装，并应满足承重、稳定、安全、牢固、方便拆卸等要求。
4.1.3 模板安装应按照“先竖向、后横向、再斜向”的顺序进行，竖向模板应垂直于地面，横向模板应水平放置，斜向模板应斜向地面。
4.2 施工工艺4.2.1 模板安装前，应对场地进行清理，确保场地平整，无杂物、积水等。
4.2.2 模板安装前，应对模板材料进行检查，材料应无损坏、变形、裂纹等缺陷。
高支模满堂脚手架专项施工方案(DOC34页)
大唐延安发电厂2×350MW“上大压小”热电联产工程高支模满堂脚手架专项施工方案批准：审核：编制：********************项目部2016年08月16日目录1 编制依据 (2)2 工程概况 (2)3 施工方案 (2)3.1 施工流程 (2)3.2 脚手架的设置 (3)3.3 脚手架的搭设 (3)3.4 脚手架的拆除 (4)3.5 重大危险源监控及预防措施 (5)4 安全生产保证体系 (5)5 安全技术保证体系 (6)6 高支模满堂脚手架的设计验算 (6)6.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书.................................................. 错误！未定义书签。
6.2 扣件钢管楼板模板支架计算书 ..................................................... 错误！未定义书签。
1 编制依据1.1 现场施工的条件和要求1.2 结构施工图纸1.3 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）1 4 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)1.5 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)1.6 《建筑施工手册》第五版2 工程概况该项目为综合楼及室外工程，综合楼属于高层建筑，结构形式为框架结构，建筑面积6739.34㎡，综合楼地下一层，地上九层，地下为设备用房，建筑面积292.68㎡，地上1-3层为办公，4-8层为宿舍,9层为多功能厅,建筑面积为6446.66㎡，建筑高度为45.6米。
室外工程包括围墙、大门、道路、绿化、硬化、管线综合等。
本工程九层部位支撑高度为8.1米，支撑体系为高支模项目，为危险性较大的分部分项工程。
3 施工方案高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管,立杆采用2m,6m 钢管，纵横水平杆采用6m钢管，剪刀撑采用6m钢管。
350mm厚板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性筑物地面高度(m)风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst0.161整体模板支架μstw 1.214 ωfk=ω0μzμstw=0.155 竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.128结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 750立杆横向间距l b(mm) 750 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 50主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.445kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝14.445×0.32/8＝0.163kN·mσ＝M max/W＝0.163×106/37500＝4.333N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.885×3004/(384×10000×281250)=0.333mmν＝0.333mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=4.414kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.679kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.679×0.752+0.125×0.735×0.752＝0.31kN·mM2＝q1L12/2=4.414×0.052/2＝0.006kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.31，0.006]＝0.31kN·mσ=M max/W=0.31×106/4250=73.033N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.679×0.75+0.625×0.735×0.75＝2.069kN V2＝q1L1＝4.414×0.05＝0.221kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.069，0.221]＝2.069kNτmax=2V max/A=2×2.069×1000/398＝10.398N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.726×7504/(100×206000×10.19×104)＝0.214mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×504/(8×206000×10.19×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.495kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.76kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.495×0.75＝4.214kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.76+0.437×0.735)×0.75+4.495×0.05＝1.523kNR＝max[R max，R1]＝4.214kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.786×0.75＝2.611kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.786×0.75+2.786×0.05＝0.923kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.611kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4250=200.288N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.321×1000/398＝31.764N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.785mm≤[ν]=750/250=3mm悬挑段νmax＝0.536mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.394kN，R2=10.417kN，R3=11.664kN，R4=6.45kN图二支座反力依次为R1=7.859kN，R2=11.104kN，R3=11.104kN，R4=7.859kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1按上节计算可知，扣件受力N＝11.664kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1441mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3041/16=190.062查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.021×0.75×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.394,11.104,11.664,7.859]+1×1.35×0.15×3.6=12. 393kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝12.393×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=157.173N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/6.6=0.545≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.75×0.155=0.116kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.75×3.9×0.128=0.374kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.116+3.6×0.374=2.101kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=6.62×0.75×[0.15×3.6/(0.75×0.75)+0.5]+2×1×6.6/2=54 .298kN.m≥3γ0M ok =3×1×2.101=6.303kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2320×380/1000=562.196kN≥F1=12.393kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=12.393kN满足要求！。
板厚300层高4.2米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.2m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方38×80mm，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.30+0.20)+1.40×2.50=12.776kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.30+0.7×1.40×2.50=12.616kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
脚手架工程：模板支架计算书
旗开得胜模板支架计算书1一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载2楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3浇注砼自重标准值：24 KN/ m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q1000 1000 1000作用大横向水平杆永久荷载标准值：3旗开得胜qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm 滿足要求3.扣件抗滑力计算4旗开得胜大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证).
工程名称编制人：审批人：批准人：………………………….有限公司2012.8.28目录第一节工程简介 (3)第二节编制依据 (3)第三节编制说明 (3)第四节设计参数 (4)第五节模架搭设要求 (5)第六节模架搭设参数 (5)第七节梁板模板施工要求 (6)第八节安全管理 (10)第九节应急预案 (11)第十节模板设计计算 (12)第十一节附图 (35)模板支架搭设方案第一节工程简介：工程名称：建设单位：监理单位：设计单位：施工单位：建设地点：第二节编制依据1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。
2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、………………工程《设计施工图》6、 DGJ32/J30-2006(第四分册)7、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011。
8、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001。
9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定。
第三节编制说明本方案编制对象为地下室负一层现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C30，板面结构标高-1.5米。
本现浇板模板支架搭设在地下室负二层现浇顶板上。
模板支架从-5.200标高现浇楼板开始搭设，支撑高度为3.35米；梁类型多种，主要类型为550*700、550*800、550*900、450*900、400*800、550*1200等。
取550*1200为例进行计算,尺寸小于或者等于550*1200的梁均按550*1200设计要求施工。
由于模架立杆需立于负一层地下车库楼板上，故本方案考虑立杆对该楼板的作用，负一层模板拆除前负二层排架支撑不得拆除。
第四节设计参数第五节模架搭设要求1、模架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》，并由专业队伍搭设。
楼板模板钢管扣件支架计算
楼板模板钢管扣件支架计算模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
楼板模板满堂支架以最大层高H=12.5米为例计算，立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，水平拉杆竖向距离h=1.50米,混凝土板厚取最大160mm，采用的钢管类型为48×3.5标准钢管。
楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元荷重计算：模板及配件自重：0.2KN/m2×1.2=0.24KN/ m2新浇混凝土自重: 3.84 KN/ m2×1.2=4.608 KN/m2钢筋自重: 0.15 KN/ m2×1.2=0.18 KN/ m2施工荷载: 2.5 KN/ m2×1.4=3.50 KN/ m2振捣混凝土产生的荷载: 2KN/ m2×1.4=2.80 KN/ m2F1 =11.328 KN/m2乘以折减系数0.9则F=F1×0.9=10.195KN/m2楼板底模验算（按五等跨连续计算）q=FL=10.195×0.915=9.329KN/mMmax=-0.105qL 2=-0.105×9.329×0.42=-0.157KN.m W=61bh 2=61×915×192=55053mm 2 σ=W M max =5505310157.06⨯=2.851N/mm 2<[fm]=13N/mm 2 (可) 木楞验算(按两等跨连续梁验算)q=8.362×0.4=3.345KN/mMmax= -0.125qL 2=-0.125×3.345×1.002=0.418KN.m W=61bh 2=61×50×1002=83333 mm 3 σ=W M max =8333310418.06⨯=5.016N/ mm 2<[fm]=13N/mm 2 (可) 钢管支撑的稳定性验算：根据λ=μL 0/I 两端铰支时μ取1，I=1.58,A=489mm 2, 强度许用应力[σ]=210N/mm 2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m ，支撑的计算长度L 0=1.5m ，长细比:λ=μL 0/I =150/1.58=95由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588由压杆稳定条件σ=P/A ≤φ. [σ]得:P ≤A.φ. [σ]则: A.φ. [σ]=489×0.588×210=60382N=60.382KN ＞P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=8.305KN满足稳定性要求.钢管扣件验算:作用在立柱扣件上的荷载P=(0.24+4.608+0.18+1×1.4+2.8) ×0.9×1.00×1.00=8.305KN 单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>8.305KN满足要求。
350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证).
工程名称编制人：审批人：批准人：………………………….有限公司2012.8.28目录第一节工程简介 (3)第二节编制依据 (3)第三节编制说明 (3)第四节设计参数 (4)第五节模架搭设要求 (5)第六节模架搭设参数 (5)第七节梁板模板施工要求 (6)第八节安全管理 (10)第九节应急预案 (11)第十节模板设计计算 (12)第十一节附图 (35)模板支架搭设方案第一节工程简介：工程名称：建设单位：监理单位：设计单位：施工单位：建设地点：第二节编制依据1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。
2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、………………工程《设计施工图》6、 DGJ32/J30-2006(第四分册)7、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011。
8、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001。
9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定。
第三节编制说明本方案编制对象为地下室负一层现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C30，板面结构标高-1.5米。
本现浇板模板支架搭设在地下室负二层现浇顶板上。
模板支架从-5.200标高现浇楼板开始搭设，支撑高度为3.35米；梁类型多种，主要类型为550*700、550*800、550*900、450*900、400*800、550*1200等。
取550*1200为例进行计算,尺寸小于或者等于550*1200的梁均按550*1200设计要求施工。
由于模架立杆需立于负一层地下车库楼板上，故本方案考虑立杆对该楼板的作用，负一层模板拆除前负二层排架支撑不得拆除。
第四节设计参数第五节模架搭设要求1、模架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》，并由专业队伍搭设。
超高支模架施工技术交底
支模架立面图竖向剪刀撑设置平面图竖向剪刀撑设置立面图二、超高超重梁板模板构造体系要求I类梁构造体系要求：梁计算跨度(m) 27.1 支架高度8≤ ，＜14混凝土梁截面面积0.8~1.2m2 梁侧楼板厚度(mm) 100~350 面板材料木胶合模板面板厚度(mm) 15 梁支撑次龙骨材料木枋次龙骨材质规格50×70(mm)新浇混凝土梁支撑方式次龙骨平行于梁长方向梁底次龙骨间距满铺梁侧次龙骨间距200mm 主梁材料钢管主龙骨规格(mm) φ48×3.0 支撑架步距1500(mm)梁底支撑次龙骨一端支撑架沿梁跨间距400（mm）50(mm)悬挑长度梁下顶撑数量（根） 2 对拉螺栓类型M121、I类梁，支模架高度大于8米。
（计算书附后）。
2、梁模板采用15mm厚的木胶合模板，梁侧模次楞采用50×70mm木方间距200mm，主楞采用2Φ现场调整后浇带穿大梁部位的梁底立杆间距，需确保后浇带两侧梁底各有两排独立的立杆支撑不拆除，待后浇带浇筑完毕达到强度要求时再拆除该部位支撑。
为防止后浇带处大梁挠度过大，造成梁板开裂，现场采取在大梁底部增设250X250构造柱，配筋为4Φ 14，6@200。
梁支模立面图梁支模侧面图三、高支模板模板构造体系要求（1）本工程支模高度为8.8~24.92米。
在支撑架外侧周围设由下至上的竖向连续剪刀撑，在纵横向每6m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45º-60º，上部应与模板顶紧。
剪刀撑起点与终点采用直角扣件固定在与之相交的横杆上，中间部位用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
分别在架体扫地杆和顶部加设两道水平剪刀撑。
在架体中部及上部各增加一道水平兜网。
在满堂架最顶部步距两水平杆中间增设一道水平杆。
模板支架必须设置纵、横向扫地杆。
架体立杆高出最上一道杆控制在200mm以内，其上部的可调托座须规格一致，伸出长度≤200mm。
楼板模板支架验算
楼板模板支架验算1 模板验算(按板厚180mm考虑)(1)荷载：砼板自重： 25KN/m3×0.18＝4.5KN/m2钢筋重： 1.5×0.18＝0.27KN/m218厚胶合板自重：6.0×0.02＝0.12KN/m2g=1.2g1＝4.89×1.2＝5.868KN/ m2施工荷重：P＝2.5×1.4＝3.5 KN/m2(2)强度验算：（按四跨连续板验算）Mmax＝（0.107×5.868+0.121×3.5）×0.42＝0.168KN·mW＝bh2/6＝1000×18×18/6＝54000mm3f＝M/W＝168000/54000＝3.11 N/mm2＜[m f]＝16N/mm2m满足要求(3)剪应力验算V＝(0.607×5.868+0.62×3.5) ×0.4＝2.293KNτ＝3V/2bh＝3×2293÷(2×1000×18)＝0.191 N/mm2＜[τ]＝2.2 N/mm2满足要求(4)挠度验算W＝(0.632×5.868+0.967×3.5)×4004÷（1×100×104×1000×183/12）＝0.374mm＜400/400＝1.0mm满足要求2 小枋木验算（按单跨梁计小楞间跨400mm）g＝5.868×0.4＝2.35KN/mP＝3.5×0.4＝1.4 KN/mq＝3.75KN/m(1)强度验算：Mmax＝0.125×375×12＝0.47KN·mW＝50×1002/6＝83333mm3f＝M/W＝470000/83333＝5.6 N/mm2＜[m f]＝13N/mm2m满足要求(2)剪力验算V＝3.75×1/2＝1.88KNτ＝3V/2bh＝3×1880÷(2×100×50)＝0.564 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2满足要求(3)挠度验算W＝5q·l4/384EI＝5×3.75×10004÷(384×1.0×104×50×1003/12)＝1.172mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求 3 大楞验算（Ф48×3.5钢管）（为简化计算按均布荷载考虑计）g＝5.868+0.03×3+0.037＝6.0KN/mP＝3.5KN/m (荷载组合:q＝6+3.5＝9.5KN/m) (1)强度验算（按三跨连续梁计）Mmax＝(0.117×9.5×0.9)＝1.0KN·mf＝M/W＝1000000/5080＝196.85N/mm2＜[m f]＝215N/mm2m满足要求(2)剪应力验算V＝0.617×9.5×0.9＝5.28KNτ＝5280/489＝10.8 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2满足要求(3)挠度验算W＝KWq l4/100EI＝0.99×9.5×10004÷(100×2.1×106×12.18×104) ＝0.368mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求4 支撑架立杆验算大楞传来荷重：5.28KN立杆自重： 11×0.037＝0.4KN扣件重： 8×2×0.018KN/个＝0.3KN水平拉杆重： 8×2×0.037＝0.6KNN＝6.58KNM＝6.58×0.048＝0.316KN·m 用Ф48×3.5钢管，间距0.9×0.9m，步距1.5mI＝15.78mm λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626σ＝6580÷（0.626×489）+316000/5080＝83.7N/mm2＜215N/mm2 满足要求抗滑移验算：N＝6.93KN＜8KN 用一个扣件即可。
满堂脚手架荷载计算
扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
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碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4000.0N/mm4。
木方40×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁顶托采用90×90mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.350×0.900+0.500×0.900=8.325kN/m活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×0.900=4.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.325+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.147kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.147×1000×1000/33750=4.344N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.325+1.4×4.500)×0.300=2.932kN截面抗剪强度计算值 T=3×2932.0/(2×900.000×15.000)=0.326N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.325×3004/(100×4000×253125)=0.451mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.350×0.300=2.625kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.500×0.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)×0.300=1.500kN/m静荷载 q1 = 1.20×2.625+1.20×0.150=3.330kN/m活荷载 q2 = 1.40×1.500=2.100kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.887/0.900=5.430kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.43×0.90×0.90=0.440kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×5.430=2.932kN最大支座力 N=1.1×0.900×5.430=5.376kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.440×106/42666.7=10.31N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2932/(2×40×80)=1.374N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算不满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.775kN/m最大变形 v =0.677×2.775×900.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.802mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 5.376kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。
托梁计算简图1.538托梁弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图0.062托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.538kN.m经过计算得到最大支座 F= 17.906kN经过计算得到最大变形 V= 0.882mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 9.00×9.00×9.00/6 = 121.50cm3；I = 9.00×9.00×9.00×9.00/12 = 546.75cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.538×106/121500.0=12.66N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×9807/(2×90×90)=1.816N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算不满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.882mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.149×4.500=0.670kN(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.500×0.900×0.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25.000×0.350×0.900×0.900=7.088kN经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2+N G3)= 8.163kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = (1.000+4.000)×0.900×0.900=4.050kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20N G + 1.40N Q六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 15.47kNi ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h ——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；——由长细比，为1800/16=114；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497；经计算得到=15465/(0.497×489)=63.676N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W=1.4W k l a l02/8-P r l0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 P r计算公式P r=5×1.4W k l a l0/16其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=0.7×0.300×1.670×0.124=0.062kN/m2h ——立杆的步距，1.20m；l a——立杆迎风面的间距，0.90m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 P r=5×1.4×0.062×0.900×1.800/16=0.044kN.m；风荷载产生的弯矩 M w=1.4×0.062×0.900×1.800×1.800/8=0.012kN.m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；N w=1.2×8.163+0.9×1.4×4.050+0.9×1.4×0.012/0.900=14.915kN经计算得到=14915/(0.497×489)+12000/5080=63.516N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.062×0.900×1.200=0.067kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 w v=1.200/0.900×0.067=0.089kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 w s=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.067=0.112kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.112+(3.000-1)×0.112=0.335kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.000×0.089=0.268kN架体自重为0.670kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。