14-8 桩基抗拔承载力
抗拔桩检测方案
南京至高淳城际轨道禄口机场至溧水段试验段土建工程（DS7-TA05标）桩基检测方案编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司二○一四年十月二十日桩基检测方案1工程概况1.1工程名称：南京至高淳城际轨道禄口机场至溧水段试验段土建工程（DS7-TA05标）1.2建设单位：南京地铁建设有限责任公司1.3建设地点：金龙路站～无想山站1.4工程概况：本标段二站一区间，金龙路站、无想山站和金龙路站～无想山站区间。
金龙路站采用Φ1000钻孔灌注桩，混凝土等级为C35P8水下，有效桩长5m。
设计抗拔承载力特征值为：1000KN（KBZ1～9a、15～22a）、2400KN（KBZ10～14）。
金龙路站桩数总计127根。
无想山站采用Φ1000钻孔灌注桩，混凝土等级为C35P8水下，有效桩长5m。
设计抗拔承载力特征值为：1000KN（KBZ1～KBZ5）、2400KN（KBZ6～KBZ25）。
无想山站桩数总计90根。
无想山站抗拔桩平面布置见图2-2。
1.5检测项目及数量：《建筑基桩检测技术规范》JGJ106-2014《建筑地基基础处理技术规范》JGJ79-2012《建筑基桩技术规范》JGJ94-2008《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ 142-2012《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《钻孔灌注桩成孔、地下连续墙成槽质量检测技术规程》DGJ32/TJ117-2011《南京轨道交通工程建设质量检测项目和频率规定》2014年版本工程设计图纸1.7检测任务：低应变检测：通过低应变动测对试桩完整性进行检测，以确定试桩的完整性和可靠性。
抗拔检测：测试试验桩单桩竖向抗拔最大值，提供单桩竖向抗拔承载力极限值和特征值；测定单桩竖向荷载作用下的荷载和变形；判定单桩竖向抗拔承载力是否满足设计要求。
2检测方法2.1静载抗拔检测2.1.1检测装置及安装示意图试验装置主要包括千斤顶加载部分和桩顶位移观测两部分。
在抗拔桩的顶部架设一根钢梁，将抗拔桩钢筋锚固于钢梁之上。
抗拔桩检测方案
抗拔桩检测方案 The manuscript was revised on the evening of 2021南京至高淳城际轨道禄口机场至溧水段试验段土建工程（DS7-TA05标）桩基检测方案编制：审核：审批：中铁十四局集团有限公司二○一四年十月二十日桩基检测方案1工程概况1.1工程名称：南京至高淳城际轨道禄口机场至溧水段试验段土建工程（DS7-TA05标）建设单位：南京地铁建设有限责任公司建设地点：金龙路站～无想山站工程概况：本标段二站一区间，金龙路站、无想山站和金龙路站～无想山站区间。
金龙路站采用Φ1000钻孔灌注桩，混凝土等级为C35P8水下，有效桩长5m。
设计抗拔承载力特征值为：1000KN（KBZ1～9a、15～22a）、2400KN（KBZ10～14）。
金龙路站桩数总计127根。
无想山站采用Φ1000钻孔灌注桩，混凝土等级为C35P8水下，有效桩长5m。
设计抗拔承载力特征值为：1000KN（KBZ1～KBZ5）、2400KN（KBZ6～KBZ25）。
无想山站桩数总计90根。
无想山站抗拔桩平面布置见图2-2。
检测项目及数量：《建筑基桩检测技术规范》JGJ106-2014《建筑地基基础处理技术规范》JGJ79-2012《建筑基桩技术规范》JGJ94-2008《建筑地基基础检测规程》DGJ32/TJ 142-2012《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《钻孔灌注桩成孔、地下连续墙成槽质量检测技术规程》DGJ32/TJ117-2011《南京轨道交通工程建设质量检测项目和频率规定》2014年版本工程设计图纸检测任务：低应变检测：通过低应变动测对试桩完整性进行检测，以确定试桩的完整性和可靠性。
抗拔检测：测试试验桩单桩竖向抗拔最大值，提供单桩竖向抗拔承载力极限值和特征值；测定单桩竖向荷载作用下的荷载和变形；判定单桩竖向抗拔承载力是否满足设计要求。
2检测方法2.1静载抗拔检测2.1.1检测装置及安装示意图试验装置主要包括千斤顶加载部分和桩顶位移观测两部分。
抗拔桩承载力计算书
单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩类型编号1桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩桩身直径d = 0.500m桩身长度l = 13.00m桩顶标高81.00m2.土层性能层号岩土名称抗拔系数λ极限侧阻力标准值q sik(kPa)极限端阻力标准值q pk(kPa)6 粉质粘土0.75 607 淤泥质土0.72 388 粗砂0.55 659 粉质粘土0.75 683.勘探孔天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m层号岩土名称层厚(m) 层底标高(m) 层底埋深(m)6 粉质粘土17.50 78.50 17.507 淤泥质土 4.00 74.50 21.508 粗砂10.00 64.50 31.509 粉质粘土 6.00 58.50 37.50注：标高均指绝对标高。
4.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008二、竖向抗压承载力单桩极限承载力标准值：Q uk = u∑q sik l i + q pk A p= 1.57 × (60 × 2.50 + 38 × 4.00 + 65 × 6.50) + 0 × 0.20= 1138kN单桩竖向承载力特征值R a = Q uk / 2 = 569kN三、竖向抗拔承载力基桩抗拔极限承载力标准值：T uk = ∑λi q sik u i l i= 0.75 × 60 × 1.57 × 2.50 + 0.72 × 38 × 1.57 × 4.00 + 0.55 × 65 × 1.57 × 6.50= 714kN四、基桩抗拔力特征值R tu=T uk/2+G p=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn桩身强度计算书一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心抗拔桩轴向拉力设计值：N' = 750.00 KN 轴向力准永久值：N q = 560.00 KN 不考虑地震作用效应 主筋：HRB400f y = 360 N/mm 2 E s = 2.0×105 N/mm 2 箍筋：HRB400钢筋类别：带肋钢筋桩身截面直径：D = 500.00 mm纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土：C30f tk = 2.01 N/mm 2最大裂缝宽度限值：ωlim = 0.3000 mm 2.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.计算主筋截面面积根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22） N' ≤ f y A s + f py A py因为不考虑预应力，所以式中f py 及A py 均为0A s = N'f y = 750.000×103360= 2083.33 mm 22.主筋配置根据《建筑桩基技术规范》第4.1.1条第1款 取最小配筋率 ρmin = 0.597%验算配筋率时，取 ρ = A s A = 2083.33196349.54= 1.061%根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条第1款 取最大配筋率 ρmax = 5.000% 因为 ρmin ≤ ρ ≤ ρmax所以，主筋配筋率满足要求实配主筋：1220，A s = 3769.91 mm 2 3.箍筋配置按构造配置箍筋实配箍筋：8@300，A svs= 0.1676 mm 2/mm4.计算ρteA ts = A s = 3769.91 mm 2A te = πD 24 = π×500.0024=196349.54 mm 2根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-4）ρte = A ts A te= 3769.91196349.54 = 1.920%5.计算σsq根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.4-1）σsq = N q A ts = 560.00×1033769.91= 148.54 N/mm 27.计算ωmax根据《混凝土结构设计规范》第7.1.2条 αcr = 2.7ψ = 1.1 - 0.65f tkρte σsq= 1.1 - 0.65× 2.011.920%×148.54 = 0.64c = a s -d 2 = 35.00 - 202= 25.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-3）d eq = ∑n i d i 2∑n i νi d i = d ν = 201.00= 20.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-1）ωmax = αcr ψσsq E s (1.9c + 0.08d eqρte )= 2.70×0.64×148.542.0×105×(1.9×25.00 + 0.08×20.001.920%)= 0.1684 mm ≤ ωlim = 0.3000 mm最大裂缝宽度满足要求。
抗拔承载力计算2011
抗拔桩计算条件1：面积：A=8.0X9.3=74.4mm2设防水位标高为相对标高-1.640m，地下室底板的底标高为相对标高-5.100m 抗浮水位：H=5.100-1.640=3.460m抗浮自重：底板=25X0.5A=12.5A KN首层板=25X0.25XA=6.25A KN覆土=16X0.6A=9.6A KN柱=25X0.5X0.5X3.7=23.1KN桩台=25X2X2X1.1=110KN故F自重=(12.5A+6.25A+9.6A+133.1)X0.9=25.51A+119.79KN水浮力：F浮设=3.46X10A=34.6A KN现取用φ400的管桩为抗拔桩，抗拉特征值为F抗拔=150KN因为(F浮设-F自重)X1.2=F抗拔，即(34.6A -25.51A-119.79)X1.2=150n，10.908A-143.7=150n,n=(811.1-143.7)/150=5所以5根抗拔桩能满足抗拔要求。
条件2：面积：A=8.0X9.3X0.5=37.2mm2设防水位标高为相对标高-1.640m，地下室底板的底标高为相对标高-5.100m 抗浮水位：H=5.100-1.640=3.460m抗浮自重：底板=25X0.5A=12.5A KN首层板=25X0.25XA=6.25A KN覆土=16X0.6A=9.6A KN柱=25X0.5X0.5X3.7=23.1KN桩台=25X0.8X2X1.1=44KN侧壁=25X0.4X8X3.55=284KN故F自重=(12.5A+6.25A+9.6A+351.1)X0.9=25.51A+316KN水浮力：F浮设=3.46X10A=34.6A KN现取用φ400的管桩为抗拔桩，抗拉特征值为F抗拔=150KN因为(F浮设-F自重)X1.2=F抗拔，即(34.6A -25.51A-316)X1.2=150n，10.908A-379=150n,n=(405.77-379)/150=1所以2根抗拔桩能满足抗拔要求。
抗压抗拔混凝土管桩说明
4、山东省基桩承载力自平衡检测技术规程DBJT14-055-2009、J11342-2009
山东省工程建设标准DB DBJ/T14—055—2009J11342—2009基桩承载力自平衡检测技术规程Technical Code for Self-Balanced Testing ofFoundation pile Bearing Capacity2009-01-05发布2009-03-01实施山东省建设厅发布目次1总则 (1)2术语、符号 (1)3基本规定 (2)4设备仪器及安装 (2)5现场检测 (3)6检测数据的分析与判定 (3)附录A桩身内力检测 (5)附录B载荷试验记录表 (8)本规程用词说明 (9)引用标准名录 (10)条文说明 (11)TABLE OF CONTENTSChapter1General (1)Chapter2Glossary and Sign (1)Chapter3Basic Standard (2)Chapter4Setting of Equipment and Instrument (2)Chapter5Spot Testing (3)Chapter6Analysis and Decision of the Testing Date (3)Appendix A Innerforce Testing of the Foundation Pile (5)Appendix B Record of the Load-testing (8)Strict Explanations of Words (9)References Bibliography (10)Explanations (11)1总则1.0.1为确保基桩检测工作质量，统一基桩自平衡检测方法，使基桩质量检测工作符合安全适用、技术先进、数据准确、正确评价的要求，制定本规程。
1.0.2本规程适用于黏性土、粉土、砂土、岩层中基桩直径大于800mm 的人工挖孔桩、钻孔灌注桩等，尤其适用于传统静载试桩难以实现的超高承载力试桩、水上试桩、坡地试桩、基坑底试桩、狭窄场地试桩。
2013_抗拔桩承载力及裂缝计算
抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书
附件一：抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书一、编制依据和适用范围本计算书的编制主要依据依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008、《梧桐山南站主体围护结构图》、梧桐山南站地勘资料以及梧桐山南站抗拔桩施工记录。
因此，本计算书仅适用梧桐山南站后注浆钻（冲）孔抗拔桩基的单桩抗拔承载力验算。
二、基础资料块状强风化凝灰岩。
依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第33页表5.3.5-1可知，梧桐山南站7#抗拔桩的泥浆护壁钻（冲）孔桩的极限侧阻力标准值qsik在最不利状态下取值范围为160～240.三、7#抗拔桩单桩基桩拔力计算经在桩周高压旋喷咬合注浆后，仅考虑消除“泥皮”，填充空洞和涌包；不考虑改良桩周土体，提高摩擦系数的情况下，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第46页5.4.5可知，梧桐山南站抗拔桩非群桩设计，抗拔力可仅按单桩或（群桩非整体破坏）考虑的情况下，桩基的基桩拔力Nk ≤Tuk/2+Gp式中Nk—按合在效应标准组合计算的基桩拔力；Tuk—群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，按该规范第5.4.6条确定；Gp—桩体自重，地下水位以下取浮重度；此外，Tuk =∑λiqsikuili式中Tuk—基桩抗拔极限承载力标准值；ui—桩身周长，对于等直径桩取u=πd；qsik—桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表5.3.5-1取值；λi—抗拔系数，可按该规范表5.4.6-2取值；li—自桩底起算的长度因此，按最不利状态下，梧桐山南站7#抗拔桩的基桩拔力Tuk /2=（∑λiqsikuili）/2=（0.7×160×3.142×1.4×5.42+0.7×160×3.142×1.4×2.58）/2=1970.66KN注：其中取值均按最不利值考虑：λi按黏性土、粉土考虑，取值范围为0.7～0.8；qsik按砂土状强风化硬岩考虑，取值范围为160～240.即便在不考虑结构自重、荷载、桩体自重的情况下，Nk ≤1970.66KN，取值仍大于设计值1850KN。
砂土中单桩抗拔极限承载力的计算_邹丹
求出松砂中破坏面与大主应力作用面的夹角 l 为
图 3 密砂中桩-土破坏界面上某点的应力状态（＜） Fig.3 Stress state of one point on the pile-soil interface in dense sand (＜)
l arctan
(1 K ) (1 K ) 2 4 K tan 2 a a a （15） 2 K a tan
第 35 卷增刊 2 2014 年 10 月
文章编号：1000－7598 (2014)增 2－0245－05
岩 土 力 学 Rock and Soil Mechanics
Vol.35 Supp.2 Oct. 2014
砂土中单桩抗拔极限承载力的计算
邹 丹 1, 2，贺怀建 1
（1. 中国科学院武汉岩土力学研究所，武汉 430071；2. 湖南大学 土木工程学院，长沙 410082）
抗拔桩已被广泛应用于高耸结构物、输电线路 杆塔、海上石油钻井平台、深水泵房、水闸、桥梁 等建（构）筑物的基础，用来承受由风力、浮力或 上部结构产生的上拔荷载。然而，与承压桩相比， 人们对抗拔桩的荷载传递机制和承载力计算的研究 尚不成熟。确定单桩抗拔承载力是抗拔桩设计的基 础，故在缺乏抗拔桩试验资料的情况下对单桩抗拔 极限承载力进行准确地预测至关重要。 桩的极限侧摩阻力是砂土中单桩抗拔极限承载 力的主要组成部分，作为计算极限侧摩阻力的关键
收稿日期：2014-03-18 第一作者简介：邹丹，女，1981 年生，博士研究生，讲师，主要从事桩基础与岩土工程数值分析方面的研究。E-mail: zoudan@
246
岩
土
力
学
2014 年
上拔破坏时桩侧土压力分别呈被动和主动状态 [2]， 同时考虑桩侧摩阻力和桩身表面粗糙度的影响，分 别推导了不同密实度砂土中的土侧压力系数，并以 此建立了砂土中单桩抗拔极限承载力的计算方法。
抗拔管桩的承载力及结构构造_王离
ｆ ４００－ ９５
用 ＲＢ≈６００·ｎ·Ａａ
Ｂ １０ｆ １０．７ ５４０
计 算 ｆ ４００、ｆ ５００ ｆ ５００－ １００ ＡＢ １１ｆ １０．７ ５９４
的 ＡＢ 型 、Ｂ 型
Ｂ １１ｆ １２．６ ８２５
ＡＢ １２ｆ １０．７ ６４８
ＰＨＣ 桩 的 ＲＢ， 其 ｆ ５００－ １２５ Ｂ １２ｆ １２．６ ９００ 结果见表 ２。
３ 抗拔管桩的结构构造
３．１ 关于抗拔管桩的桩身结构问题 桩身结构问题重点在桩身的配筋和端板的质量，
同时还要注意预应力钢筋墩头与端板上锚固孔之间 的抗拉能力和抗冲切能力。 ３．１．１ 桩身的配筋
ＧＢ １３４７６《先张法预应力混凝土管 桩 》将 原 来 的预应力钢筋的混凝土保护层厚度从 ２５ｍｍ 增大到 ４０ｍｍ（ ｆ ３００ 管桩保护层仍为 ２５ｍｍ， 不宜作抗拔桩） ， 预应力钢筋的分布圆直径也随之内缩， 而桩身的抗 弯要求则基本不变， 故钢筋的配置数量略有增多， 标 准附录中列出了各种管桩的最小配筋量。
⑶ 端板上的锚固孔与钢筋墩头的连接是抗拔 管桩抗拉强度的一个“瓶颈”。
预应力钢筋两端部经电热挤压成半球状的墩 头， 通过墩头与端板上锚固孔的连接， 使端板与预应 力钢筋形成一个结构体， 张拉力通过端板再传到预 应力钢筋墩头上， 如果端板太薄， 锚固孔底板抗剪强 度不足， 就容易将墩头拉脱。但一般情况下， 总张拉 力约为 ０．７ｎ·Ａａ·Ｆｐｔｋ， 张拉时如果端板与墩头之间不 出现拉脱情况， 则按《新广东规程》所规定的桩身抗 拉强度计算公式 （ Ｒｐ＝ｓ ｐｃ·Ａ） 计算的抗拔桩抗拔力 （ ０．５６ｎ·Ａａ·Ｆｐｔｋ） 小于张拉力， 此时端板与墩头之间的 连接是安全可靠的； 若采用 Ｒｐ＝（ ｓ ｐｃ＋ｆｔ） Ａ 作抗拉强 度计算公式计算抗拔力， 有时可能大于张拉力， 尤其 是 Ａ 型桩的端板与墩头之间的连接不一定可靠， 可 见《新广东规程》推荐的桩身抗拉强度计算公式并不 保守， 而是与“墩头与锚固孔”的抗拉能力相匹配的。
桩承载力抗拔计算书
桩承载力计算书持力土层6层边长400抗拔(工程桩) 22m（-5.70）C9Rtk=4x0.4x(25x12.72x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.38x0.7)=4x0.4x622.5=996G=0.4x0.4x(22-0.05)x(25-10)=52.7Rtd=(996+52.7)/2=524kN取Nk=520kN桩接头焊缝长度连接BQ=520x2/1.6=650kNQ=Lw’*he*fwt/1.2 fwt=170MPa he=0.75s=0.75x6=4.5mm Lw’=16Lw/2=8Lw Lw=650x1000x1.2/4.5/170/8=127mm图集Lw=160mm桩顶锚固筋As=Q/fy=520x2/1.6x1000/360=1805mm2取8d20 As=2513mm2《建筑桩基技术规范》3.5.3条工程桩裂缝控制值为0.3mm《建筑桩基技术规范》4.1.5条混凝土保护层厚度30mm地下室抗浮（水位标高室外地坪下0.5m）：一般部位柱网尺寸8.1x8.1水位高度 6.0+0.1+0.6-0.5=6.2m板自重25x0.6+20x0.1+20x0.02+25x0.25+16x1.0=39.6kN/m2柱、梁自重25x0.5x0.5x3.3+25x0.35x(0.8-0.25)x(8.1+8.1) =98.5kNG=39.6x8.1x8.1+98.5+520x4=4776kN F=6.2x10x8.1x8.1=4067kNG/F=1.17>1.05 安全抗拔(试桩) 26m（-1.900）C9Rtk=4x0.4x(32x0.5x0.7+25x15.1x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.58x0.7)=4x0.4x685.1=1096G=0.4x0.4x26x(25-10)=62.4 Rtd=(1096+62.4)/2=579kN试桩加荷值为1200裂缝控制验算计算书（工程桩）1.1 基本资料1.1.1 工程名称：工程一1.1.2 矩形截面轴心受拉构件，构件受力特征系数αcr ＝2.7，截面尺寸 b×h ＝ 400×400mm 1.1.3 纵筋根数、直径：第 1 种：8Φ20，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni·di2) / ∑(ni·υ·di) ＝ 20mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11.1.4 受拉纵筋面积 As ＝ 2513mm2，钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm21.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs ＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝ 40mm，h0 ＝ 360mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm2 C301.1.7 按荷载准永久组合计算的轴向力值 Nq ＝ 550kN1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的轴心受拉构件：Ate ＝ b·h ＝ 400*400 ＝ 160000mm2ρte ＝ As / Ate ＝ 2513/160000 ＝ 0.015711.2.2 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：轴心受拉：σsq ＝ Nq / As （混凝土规范式 7.1.4－1）σsq ＝550000/2513 ＝ 219N/mm21.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρte·σsq) ＝1.1-0.65*2.01/(0.01571*219) ＝ 0.7211.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr·ψ·σsq·(1.9cs + 0.08deq / ρte ) / 1.5Es＝ 2.7*0.721*219*(1.9*30+0.08*20/0.0157)/ 1.5 *200000＝ 0.225mm ≤ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。
桩承载力计算(抗压、抗拔、水平、压屈)
纵筋最小面积 实设主筋 （平方毫米） 直径（mm）
600 0.65 1837.8317 18 桩身配筋率(%) ρ=As'/Aps
ψ 桩截面面积Aps 成桩工艺系数
(平方毫米)
c
282743.334
0.7
注：Rp'=ψ c f c Aps
实设主筋 根数
纵向主筋抗压强度 设计值fy'(Mpa)
10
360
心（m） 重标准值 -0.455 126.72
轴心竖向力 偏心竖向力作用下 作用
桩竖向力计算
工况 Mmax 对 M应mi组n 合对 N应ma组x 合对 N应mi组n 合对 V应ma组x 合对 应V组mi合n 对应组
Mk柱底 弯矩 284.73
-372.46
-169.75
222.93
284.73
-372.46
ρ=
0.9
混凝土轴心抗压强度设计值
f c （Mpa)
14.3
注：Rp''=0.9f y'As'
1.当桩顶以下5d范围的桩身螺旋式箍筋间距不大于100mm时，
Rp=Rp'+Rp''=ψ c f c Aps+0.9f y'As'
2.当桩身配筋不符合“1”中规定时， Rp=Rp'=ψ c f c Aps
roN
圈梁 kN/m3
圈梁高 （m）
坎墙 kN/m3
坎墙高（m）
拉梁计算
地面下墙体 地面下墙体 重量kN/m3 高（m）
拉梁kN/m3
计算跨度，1.15ln lc+0
15.9
25
0.2
单桩竖向极限承载力和抗拔承载力计算书
塔吊基础计算书一、计算参数如下：非工作状态工作状态基础所受的水平力H：66.2KN 22.5KN基础所受的竖向力P：434KN 513KN基础所受的倾覆力矩M：1683KN.m 1211KN.m 基础所受的扭矩Mk：0 67KN.m取塔吊基础的最大荷载进行计算,即F =513KN M =1683KN.m二、钻孔灌注桩单桩承受荷载：根据公式:（注：n为桩根数,a为塔身宽）带入数据得单桩最大压力: Qik压＝872.04KN单桩最大拔力：Qik拔＝-615.54KN三、钻孔灌注桩承载力计算1、土层分布情况：层号土层名称土层厚度（m）侧阻qsia（Kpa）端阻qpa（Kpa）抗拔系数λi4粉质粘土0.9522/0.755粉质粘土4.613/0.757粉质粘土5.616/0.758-1砾砂7.33810000.68-2粉质粘土8.9255000.758-3粗砂4.68306000.68-4a粉质粘土4.05327500.75桩顶标高取至基坑底标高，取至场地下10m处，从4号土层开始。
2、单桩极限承载力标准值计算：钻孔灌注桩直径取Ф800，试取桩长为30.0 米，进入8-3层根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）8.5.5条：单桩竖向承载力特征值计算公式：式中：Ra---单桩竖向承载力特征值；qpa,qsia---桩端端阻力，桩侧阻力特征值；Ap---桩底端横截面面积；up---桩身周边长度；li---第i层岩土层的厚度。
经计算：Ra=0.5024×600+2.512×（22×0.95+13×4.6+16×5.6+38×7.3+25×8.9+30×2.65）＝2184.69KN>872.04KN满足要求。
单桩竖向抗拔承载力特征值计算公式：式中：Ra，---单桩竖向承载力特征值；λi---桩周i层土抗拔承载力系数；Gpk ---单桩自重标准值（扣除地下水浮力）经计算：Ra，＝2.512×（22×0.95×0.75+13×4.6×0.75+16×5.6×0.75+38×7.3×0.6+25×8.9×0.75+30×2.65×0.6）+0.5024×30×15＝1504.03KN>615.54KN满足要求。
(JZ-14)建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106-2003
总则1．0．1 为了确保基桩检测工作质量，统一基桩检测方法，为设计和施工验收提供可靠依据，使基桩质量检测工作符合安全适用、技术先进、数据准确、正确评价的要求，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于建筑工程基桩的承载力和桩身完整性的检测与评价。
1．0．3 基桩检测方法应根据各种检测方法的特点和适用范围，考虑地质条件、桩型及施工质量可靠性、使用要求等因素进行合理选择搭配。
基桩检测结果应结合上述因素进行分析判定。
1．0．4 建筑工程基桩的质量检测除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
基本规定3．1 检测方法和内容3．1．1 工程桩应进行单桩承载力和桩身完整性抽样检测。
3．1．2 基桩检测方法应根据检测目的按规定选择。
3．1．3 桩身完整性检测宜采用两种或多种合适的检测方法进行。
3．1．4 基桩检测除应在施工前和施工后进行外，尚应采取符合本规范规定的检测方法或专业验收规范规定的其他检测方法，进行桩基施上过程中的检测，加强施工过程质量控制。
检测工作程序3．2．1 检测工作的程序，应按图3．2．1进行：3．2．2 调查、资料收集阶段宜包括下列内容：1 收集桩检测工程的岩土工程勘察资料、桩基设计图纸、施工记录；了解施工工艺和施工中出现的异常情况。
2 进一步明确委托力的具体要求。
3 检测项目现场实施的可行性。
3．2．3 应根据调查结果和确定的检测目的，选择检测方法，制定检测方案。
检测方案宜包含以下内容：工程概况，检测方法及其依据的标准，抽样方案，所需的机械或人工配合，试验周期。
3．2．4 检测前应对仪器设备检查调试。
3．2．5 检测用计量器具必须在计量检定周期的有效期内。
3．2．6 检测开始时间应符合下列规定：1 当采用低应变法或声波透射法检测时，受检桩混凝土强度至少达到设计强度的70％，且不小于15MPa。
2 当采用钻芯法检测时，受检桩的混凝土龄期达到28d或预留同条件养护试块强度达到设计强度。
桩身抗拔承载力计算(原始)
49.3 m 正负零绝对标高50.6 m 地下室底板底绝对标高=50.6-4.8-0.4=45.4 m 单桩抗拔承载力特征值计算:
上部结构自重(0.4+0.18)*25+(0.2+0.1)*20=20.5kN/m^2水浮力设计值10*(49.3-45.4)=39kN/m^2单桩抗拔承载力特征值((39-20.5)*8.2*8.2)/3=414.6466667kN
实取：450kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ250mm
桩芯砼灌注长度 2.5m
抗拔承载力设计值630 kN
桩芯砼強度等級C 30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn 0.35N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.321019108N/mm^2<ƒn=
0.35N/mm^2满足砼抗拉要求!
抗拔桩桩芯钢筋计算:
实配钢筋:25mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk 400N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As 2943.75mm*mm 桩芯砼抗拉计算值=:214.0127389N/mm^2<ƒyk
400N/mm^2满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw 120N/mm^2
对接焊缝厚度8mm
桩直径Φ500mm
抗拔承载力标准值900 kN
对接焊缝抗拉计算值71.65605096N/mm^2<ƒtw
120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!抗浮水位设计标高(取场地左
下角兰景北路路面绝对标高)
桩身侧摩阻力计算(选最不利孔位ZK19)
450kN
满足抗拔要求!。
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算陈华北京世纪中天国际建筑设计有限公司上海分公司上海200051摘要：介绍了预应力混凝土管桩抗拔承载力的计算过程和需要考虑的方面。
关键词：预应力混凝土管桩；抗浮；抗拔Abstract:the article introduces the prestressed concrete pipe pile bearing capacity of the process and pull out of the need to consider.Keywords:prestressed concrete pipe pile;Anti-uplift;Resistance to pull中图分类号：TU37文献标识码：A文章编号：1工程概况预应力管桩由于单桩承载力高、施工便捷、造价较低、桩身质量稳定而广泛用于基础工程。
将其用于抗拔桩使用时，在有效预压应力范围内桩身不会出现裂缝，抗裂性能好，从而提高了桩身的耐久性。
XX广场位于上海市浦东新区，川沙路东侧，庙港绿地南侧，浦东运河西侧。
总建筑面积52575.6平方米，地上建筑面积24407.7平方米，地下建筑面积28167.9平方米。
地下两层，地上3～5层。
基础采用桩基础。
根据岩土工程勘探报告，预制桩的设计参数如表1所示。
单桩承载力设计参数表1层号土层名称层底一般埋深（m）平均比贯入阻力Ps（Mpa）抗拔承载力折减系数λ预制桩fs(kPa)fp(kPa)①素填土 3.59～0.53②粉质粘土 1.51～1.040.820.715③淤泥质粉质粘土夹粘质粉土-7.23～-8.250.940.715/25(6.0米以下)④淤泥质粘土-12.93～-14.400.590.725⑤1-1粘土-20.74～-21.850.810.740⑤1-2粉质粘土-25.97～-28.00 1.320.745⑤4粉质粘土-30.20～-32.50 2.150.7601500⑦1砂质粉土-35.83～-36.6510.420.7855000根据本工程的特点，通过对比后，最终确定抗拔桩采用PHC500AB100-27，参考图集为《预应力混凝土管桩》（图集号10G409）。
单桩抗拔力
0.6 0.63 0.6
0 441 240
0 0 0 682
Nk=98+58+511=667
合计
各土层 底标高 (m) 15.4 15.4 11.9 9.3
QPK(KPa)
0.5 0.63 0.6
0 662 360
0 0 0 1022
`
合计
桩长 5
单桩抗拔承载力
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桩身自重：
Gp=3.14*0.45*0.45*25*8=127KN. 扩大头直径为1300时，桩周土自重：
无扩大头时：Nk=127+350=477
Gt=3.14*(0.65*0.65-0.45*0.45)*18*8=74KN.
Nk=127+350+71=548
合计
桩长 8 单桩抗拔承载力 (D15)单桩承载力特征值取为：341.08209921(Kn)
抗拔系数 各土层深度 (m) 1 3.5 1 桩直径 (mm) 900 900 900 QSK(Kpa)
桩身自重： QPK(KPa) Gp=3.14*0.5*0.5*25*5=98KN. 扩大头直径为1300时，桩周土自重： Gt=3.14*(0.65*0.65-0.5*0.5)*18*6=58KN.
单桩计算
单桩抗拔承载力
计算列表如下：预应力管桩单桩承载力Ra＝Qsk+Qpk=U∑Qsik*Li+Ap*Qpk 桩入承台100mm，表中桩直径为设计时的计算直径＝d
(D9)单桩承载力特征值取为：351.459374(Kn)
桩基及抗拔计算书(手写)
桩基计算书按地质勘察报告，基础持力层为中风化泥质粉砂岩， 岩石天然湿度单轴抗压强度标准值为:frk=5.7Mpa 。
根据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008； 取桩端岩石承载力特征值 pa q =2707.5Kpa ； 桩身混凝土标号C30, c f =14.32/mm N1.桩竖向承载力特征值a R 计算如下:a R =pa q p A1). D=800mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.4m ×0.4m=1361KN 2).D=1000mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.5m ×0.5m=2126KN 3).D=1100mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.55m ×0.55m=2573KN 4).D=1200mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.6m ×0.6m=3062KN 5).D=1300mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.65m ×0.65m=3594KN 6).D=1400mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.7m ×0.7m=4168KN 7).D=1500mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.75m ×0.75m=4785KN 8).D=1600mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.8m ×0.8m=5444KN 9).D=1700mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.85m ×0.85m=6145KN2.桩身承载力验算桩轴心受压时，桩身强度应符合Q ≤p A c f c ψ，c ψ――工作条件系数,取0.6 1).d=800mm Q=p A c f c ψ=π×400mm ×400mm ×14.32/mm N ×0.6=4313KN 2).d=1000mm Q=p A c f c ψ=π×500mm ×500mm ×14.32/mm N ×0.6=6739KN 3).d=1200mm Q=p A c f c ψ=π×600mm ×600mm ×14.32/mm N ×0.6=9694KN3.抗拔桩验算一．地下室抗浮设计水位为室外地面以下0.500m1).以G1#北侧地下室为例，地下室底板顶结构标高为-10.35m ，顶板覆土面标高为-5.650m ，覆土1.1m ，顶板结构标高为-6.75m ；2).以1-G 轴交1-12轴的ZJ-08(桩径1200扩底1600)为例，此处底板厚400mm ，顶板厚250mm ； 3).水对底板的水压力为(-6.75+10.350+0.4+1.1-0.5) x10=46KN/m2 二．抗浮计算：1).抗浮自重= (0.4+0.25)x25+0.1x20+1.1x18+3(顶板梁折合自重)= 41.05KN/m2 2).水对底板的净浮力为46-41.05x0.9=9.055KN/m23). 1-G 轴交1-12轴的ZJ-08此处，Nk=9.055x8.4x8.4=638.9KN a.单桩抗拔承载力特征值为1100KN ；b.ZH-08单桩抗拔承载力验算：:Tuk=0.8x320x3.14x1.6x2.5=3215.36KN,Tuk/2>Nk;c.桩身抗拉验算(桩身裂缝验算):1.43x3.14x1200x1200/4=1616KN>Nk;d.桩身钢筋验算:5655.6x360/1.667=1221.4KN>Nk(桩配18根20钢筋);。
桩基考试题库(填空)
一、桩的静荷载试验1．检测机构应通过（计量认证），并具有基桩检测的资质。
2．工程桩承载力检测结果的评价，应给出每根受检桩的承载力（检测值），并据此给出（单位工程同一条件下的单桩承载力特征值是否满足设计要求）的结论。
3．荷重传感器的测量误差不应大于（1%），压力表精度应优于或等于（0.4）级。
试验用压力表、油泵、油管在最大加载时的压力不应超过规定工作压力的（80%）。
4．当试桩为扩底桩时，试桩与锚桩的中心距不应小于（2）倍扩大端直径。
5．若单桩竖向抗压承载力特征值为1200kN，静载试验采用锚桩压重联合反力装置，4根锚桩所能提供的最大反力为1500kN，则堆载重量不得小于（1380）kN。
6．加、卸载时应使荷载传递（均匀），（连续），（无冲击），每级荷载在维持过程中的变化幅度不得超过分级荷载的（±10%）。
7.压重平台反力装置，压重施加于地基的压应力不宜大于地基承载力特征值的（1.5 ）倍，有条件时宜利用（工程桩）作为堆载支点。
8.若单桩竖向抗压承载力特征值为2300kN，静载试验采用压重平台作反力，需要规格为0.5m*1.5m*3.0m的预制混凝土块约（100）块。
9．若压重平台支墩边距试桩过近，堆载地面下沉对桩产生（负摩阻力），特别对摩擦型桩将明显影响其承载力。
10．单桩竖向抗压静载试验中，加载反力装置能提供的反力不得小于最大加载量的 1.2倍。
11．在单桩竖向抗压静载试验中，沉降测定平面距离桩顶不宜小于（200）mm。
12.单桩竖向抗压静载试验，直径或边宽小于等于（500）mm的桩可对称安置2个位移测试仪表。
13．对作为锚桩用的（灌注桩）和（有接头的混凝土预制桩），单桩竖向抗压静载试验前宜对其桩身完整性进行检测。
14.沉降测量采用的位移传感器或百分表的测量误差不应大于（0.1%(F．S)），分辨率应优于或等于（0.01mm）。
15．基准梁应一端固定，另一端（简支），其目的是为了（减少温度变化引起的基准梁挠曲变形）。