盾构机吊装计算书
盾构机吊装及安拆方案计算书
盾构机吊装计算书计算：复核：审核：批准：1.1钢丝绳选用（1）钢丝绳选用（本次吊装采用中交天和、锦绣山河两个型号的盾构机，本次吊装索具的选用根据最大件中交天和盾构机前盾为例）盾构机的前盾、中盾、尾盾有四个吊点，刀盘有二个吊点。
中交天和盾构机的前盾、中盾、尾盾钢丝绳的选用按中交天和盾构机前盾考虑，构件最重105t。
最大直径：6440mm，长度：3810mm。
采用四个吊点，可求出吊点最大荷载为26.25t，应选用抗拉强度为177kg/mm2，D=66的6×37钢丝绳4根，查资料可知其破断拉力为254t。
254>105,满足施工要求。
锦绣山河盾构机的刀盘构件重60t，直径6470mm，厚度：1603mm。
采用两个吊点，单边采用两根钢丝绳。
可求出钢丝绳最大荷载为25.5t/cos30°=29.5t，每根钢丝绳载荷为30t，应选用抗拉强度为177kg/mm2，D=66的6×37钢丝绳，查资料可知其破断拉力为254t。
254>60,满足施工要求。
盾构机的台车：盾构机的台车有四个吊点，重量最大的2号车架为29t。
可求出吊点最大荷载为7.25t。
选用抗拉强度为177kg/mm2，D=42的6×37钢丝绳，查资料可知其破断拉力为103t。
103>29,满足施工要求。
（钢丝绳标准选用GB8918-2006，GB20067-2006）1.2卸扣选用中交天和盾构机的前盾、中盾、尾盾卸扣的选用按中交天和盾构机前盾考虑，构件重105t。
采用四个吊点，每吊点为26.25t，选用55t的卸扣，直径为66.5mm，安全负荷为55t，满足施工要求。
盾构机的刀盘重60t。
采用二个吊点，每吊点为30t，选用55t的卸扣，直径为66.5mm，安全负荷为55t，55t>30t,满足施工要求。
盾构机台车：2#台车最重为29t，有四个吊点，每吊点为7.25t，选用17t的卸扣，直径为38.1mm，安全负荷17t，17t>7.25t,满足施工要求。
盾构机吊装组装方案(最终)
目录第1章编制依据与原则 (2)1.1编制依据 (2)1.2编制原则 (2)第2章工程简介 (3)2.1工程概况 (3)2.2设备概况 (3)第3章施工部署 (4)3.1组织机构 (4)3.2工机具准备 (5)3.3工期安排 (6)第4章吊耳、吊具、吊车选型与计算 (7)4.1吊耳的选用及计算 (7)4.2吊索具的选用 (11)4.3吊装机械的选用 (11)4.4吊装半径的确定 (12)4.5最大起重量的验算 (13)4.6地基承载力演算 (15)第5章盾构机吊装工序 (17)5.1盾构机吊装前的准备工作 (17)5.2吊装工序 (17)第6章盾构安全组织机构及保证措施 (22)6.1北青盾构工区安全组织机构及职责 (22)6.2安全保证措施 (23)第7章起重吊装突发事件应急预案 (32)7.1组织机构及职责 (32)7.2施工风险分析及对应措施 (33)7.3应急救援事故的预防与预警 (34)7.4应急响应 (36)7.5应急救援物资与装备保障 (37)7.6事故的处理 (37)第1章编制依据与原则1.1编制依据1、西安地铁三号线9标施工设计、施工图2、《起重机械安全规程》GB/T 60673、《起重机用钢丝绳检验和报废实用规范》GB/T 59724、《起重机设计规范》GB/T 38115、《重要用途钢丝绳》GB 89186、《工程建设安装起重施工规范》HG202017、SCC2500C型履带吊车使用说明书、机械性能表。
8、《建筑工程安全生产管理条例》（国务院第373号令）9、《特种设备监察条例》（国务院第393号令）10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）11、盾构机设计加工图纸，盾构设备装箱清单12、中铁电气化局下发的关于起重设备吊装管理办法。
13、以往的盾构机吊装经验。
14、（GB50017-2003）钢结构设计规范1.2编制原则1、严格执行国家和西安市有关工程建设的各项方针、政策、规定和要求。
完整版盾构机吊装计算书
附件6:计算书1.单件最重设备起吊计算（1） 单件设备最大重量： m=120t 。
（2） 几何尺寸： 6240mm x 6240mm x 3365mm 。
（3 ）单件最重设备吊装验算图1中盾吊装示意图工况：主臂（L ） =30m ；作业半径（R ） =10m 额定起重量Q=138t （参见性能参数表） 计算：G=m X K1+q =12" 1.1+2.5=134.5t式中：口=单件最大质量； 0=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索 具0.5t ; 额定起重量 Q=138t > G=134.5t （最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2钢丝绳选择与校核J. JLL L I I L土-=二i _---_--i-:i --------■-・:■:-.■- 7 --- < -----• - L- B - ■■- - ■-•二二-—二二 F■二二 M =="UEDE 5F ==--7 - ~二■二二-E - ~ -主吊索具配备：(以质量最大120t为例)主吊钢丝绳规格：6X 37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P: P=QK/(4X sina) =34.57ta=77° (钢丝绳水平夹角)，K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575 , 大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
(详见《起重机设计规范》(GB/T3811-2008)符合施工要求)。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“？”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H',则H' =K X Q 十4式中K1 :动载系数，取K1=1.1，Q:前盾的重量。
盾构机计算书
φ6340mm隧道掘进机型号TM634 PMX设计计算书株式会社小松制作所地下建机事业本部小松(中国)投资有限公司2010年4月目录页数1、计算条件 (3)1.1工程条件 (3)1.2地质条件 (3)1.3计算模型 (4)1.4盾构机规格 (5)2、盾构机刀盘所需扭矩计算 (5)2.1 计算条件 (5)2.2 各参数的计算 (6)2.3 所需扭矩计算 (7)3、盾构机掘进时所需推力计算 (8)3.1 计算条件 (8)3.2 各参数的计算 (9)3.3 推力计算 (10)4、盾构机壳体强度计算 (11)4.1 计算条件 (11)4.2 各参数的计算 (11)4.3 土荷载计算 (12)4.4 盾构机壳体水平方向变位量的计算 (13)4.5 载荷的计算 (13)4.6 弯曲扭矩[M]及轴力[N]的计算结果 (14)4.7 盾构机壳体应力σ的计算结果 (15)5、切削刀具寿命的计算 (19)5.1 地质概况 (19)5.2 地质计算模型化 (19)5.3 主切削刀计算 (19)5.3.1 磨损高度与运转距离的关系 (19)5.3.2主切削刀、刮刀的磨损系数 (20)5.3.3刀具磨损计算公式 (21)5.3.4刀具磨损计算结果 (22)6、三排园柱滚子轴承计算 (23)6.1 盾构机规格 (23)6.2 载荷计算 (24)6.2.1土载荷的计算 (24)6.2.2 作用与三排园柱滚柱轴承上的载荷的计算 (24)6.3、三排园柱滚柱轴承寿命计算： (25)6.3.1三排园柱滚柱轴承规格 (25)6.3.2 三排园柱滚柱轴承寿命计算 (25)1、计算条件：1.1、工程条件：(1) 隧道长度 m(2) 隧道最小转弯半径 250m(3) 盾构机开挖直径φ6340m m(4) 管片外径φ6200m m(5)管片内径φ5500m m(6)管片宽度 1200mm(7)管片厚度 350mm(8)分块数 5+1块(9)管片重量 4.5t / 块(10)隧道坡度‰1.2、地质条件：(1)土质淤泥质粘土、粘土、粉质粘土、砂质粉土、粉砂、中粗砂(2)隧道覆土厚度 5～30 m(3)地下水位GL- 0.5 m(4)间隙水压 MPa(5)透水系数 cm/sec(6)标准贯入值（N值）(7)内摩擦角 deg(8)粘着力 kN/cm2(9)含水率（W%）(10)地面负荷 6 tf/m2(11)地层反力系数 kN/m21.3、计算模型说明：由于整个计算全部采用在埋深30m ，承受最大水压力，因此计算偏与安全。
盾构机吊装计算书
附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
盾构顶板吊装计算书
盾构顶板吊装计算书1.1吊装作业环境左线盾构吊装场地为位于潜山路车站顶板恢复沥青路面上部，顶板覆土厚度约3.7米，顶板结构厚度800mm，履带吊站位处已铺设4块2500×6000×30mmQ345b钢板，履带吊自重约245吨，盾构吊装最大构件重约96吨。
1.1.2左线盾构机主要吊重参数本区间左线使用盾构机为中铁装备Φ6250盾构机、盾构机主要由刀盘、前体、中体、后体、连接桥、台车组成，主盾吊装时需要翻转，拟采用三一重工的SCC3000A型300吨履带吊进行吊装。
主要吊出构配件及参数详见下表：表1-1 左线中铁装备盾构机主要部件尺寸及重量参数表序名称号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 刀盘前盾中盾尾盾拼装机螺机链接桥管片输送机 1号台车 2号台车 3号台车 4号台车(mm) 1530×6280 2777×6250 2315×62403573×6240 5625×5048 12394×1900 12633×4880×38095220×1500×400 10990×4742.5×3964 10616×4310×3964 9916×4090×396410316×4405×3964 (T) 51 96 90 25 25 20 13 3 26 25 22 22 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 长×宽×高重量数量113 15号台车10315×4190×3964 13 1 其他相关材料和配件4 二、吊装计算吊车站位平面布置图2顶板荷载分散示意图考虑到吊装过程中吊车两块履带吊受力不均匀，现选单边履带板进行验算，取吊装最大构件前盾最不利情况进行验算，设计盾构井施工阶段地面超载为30kPa。
6米土压盾构液压设计计算书
6.15m土压平衡型地铁盾构机（液压系统）计算书拼装机驱动液压系统1、基本参数拼装机转速： n = 0.3rpm/1.5rpm拼装机转动范围： =±210°马达-减速机速比： i1 = 19.56减速机-大齿圈速比：i2 = 200/15回转力矩： T=87.2KN²m2、马达扭矩：T马达= T/ i1 / i2= 87.2/19.56/(200/15)= 334.36 N²m3、马达转速：n马达=n³i1³i2=1.5³19.56³(200/15)= 392r/min。
4、马达排量马达的工作压力初选12MPaV = 6.28³T马达/12/ηm= 6.28³334.36/12=174.98mL/min5、流量：Q = V²n马达/ηv= 175³392/1000/0.98= 70L/min考虑到泄漏量：单马达的所需流量初选75/min.根据上述参数：选配：马达： MB175AP080马达额定扭矩： T额定=765 N²m马达排量： q =175cm3/rev额定压力： 27.5Mpa额定转速： 600rpm油源与螺旋机系统共用。
拼装机油缸液压系统1、提升油缸工作负载：210KN；提升速度：5cm/s；油缸数量：21） 液压缸内径D 的计算 初选液压缸的工作压力为21MPamm P F D 79.79102114.31000105446=⨯⨯⨯⨯==π 根据国家标准GB/T2348-1993液压缸内径系列将所计算的值圆整为标准值，取D=80mm2）活塞杆直径D 的计算mm Dd 9.4446.1146.1801=-⨯=-=ϕϕ 根据国家标准GB/T2348-1993活塞杆直径系列将所计算的值圆整为标准值，取d=45mm其中ϕ—速度比。
222d D D -=ϕ下面给出了不同速度比时活塞杆直径d 和液压缸内径D 得关系d 和D 的关系设计中，根据工作压力的大小，选用速度比时可参考ϕ和p 的关系表ϕ和p 的关系本，应尽量选用标准系列值。
盾构施工计算
1.1 盾尾间隙的计算盾尾间隙包括以下几部分：理论最小间隙、管片允许拚装误差、盾尾制造误差、盾尾结构变形、以及盾尾密封的结构要求等。
（1）理论最小间隙 管片外径D=6000mm ； 盾尾端至第一环管片前端的距离L=2600mm ；R o —隧道曲线半径，考虑到盾构蛇行的因素取R o =350m ；则隧道管片内侧曲线半径：0/2347R R D m =-=盾尾端部至第一环管片前端对应的圆心角：-1-1 = sin (L/R)= sin (2.6/347)=0.429φ︒ 则理论间隙为：b1 =R(1-cos )=347(1-cos0.429)=0.0097m =9.7mm φ⨯︒取b1=10mm（2）管片精度及管片拚装误差： b2=5mm（3）盾尾制造误差： b3=5mm （4）盾尾变形： b4=5mm （5）其它因素：图3-9-1 盾尾结构图φ1500图3-9-2 盾尾理论间隙计算示意图b5=5mm（6）盾尾密封刷安装尺寸： b6=45mm 所以盾尾间隙为1234561055554575b b b b b b b mm=+++++=+++++= b=9.7mm 是曲线半径350m 时，管片在盾尾内的最小极限间隙值，考虑到管片本身的尺寸误差、拼装的精度、盾尾的偏移等因素，同时考虑到盾尾还要安装同步注浆管道和盾尾密封，根据经验实际选取盾的间隙为75mm 。
1.2 推力计算1.2.1 盾构外荷载的确定由于盾构工程沿线的隧道埋深差别很大，在ZCK17+000处的隧道顶部的覆土厚度约为37m ，而在较浅处的隧道顶部距地面不足6m 。
由于盾构从洞中通过时的时间相对较短，根据常用算法，盾构的外部荷载将按照最大埋深处的松动土压和两倍盾构直径的全土柱高产生的土压计算，并取两都中的最大值作为盾构计算的外部荷载。
在大石—汉溪区间最大埋深位置在ZCK17+000处，但此处围岩为7号地层，稳定性较好。
而YCK17+020处隧道顶部为6号地层，埋深约35m ，所以对盾构计算取此断面埋深为最大埋深值。
盾构机吊装吊耳计算书
南京地铁机场线TA04标2#盾构井〜佛城西路站区间隧道工程盾构机拆除吊耳受力验算书以切口环35T吊攀为例：吊耳材质Q235A;许用拉应力［c L=130Mpa；许用剪应力［T=130Mpa ;动载综合系数K=1.5。
切口环重量m=110T,因为使用四个吊耳，则单个吊耳受力m =27.5T吊耳厚度S=60mm,吊耳孔中心高度H=280mm,吊耳孔直径D=130mm,吊耳长度L=560mm。
侧筋板厚度S' =30mm侧筋板长度L' =450mm侧筋板中心孔直径D' =160mm 起吊时，吊耳受力如图533。
F V“F L8 6。
图5.3-3起吊吊耳受力图则竖向载荷：Fv二 m' gK=27.5*1000*9.8*1.5=404250N横向载荷：F H=F V ctg86 =404250* ctg86 °8267N (吊索水平夹角为86°吊索方向载荷：F L二 Fv /sin86 =404250/ sin86 =°05238N径向弯矩：M= F H H=28267*280=7915015N• mm①切口环吊耳应力强度计算：吊耳吊索方向上的最大拉应力为：d= F L /(L-D)S=405238/(560-130)*60=15.7Mpa因为OL< ［ OL］所以吊耳拉应力满足强度使用要求。
吊耳吊索方向上的最大剪应力为：T=F H /(L-D(S=28267/(560-130)* 60=1.09Mpa因为T V ［T，所以吊耳剪应力满足强度使用要求。
②切口环吊耳焊缝应力强度计算：吊耳板焊缝长度：l i=2(L-10)=2*(560-10)=1100mm侧筋板焊缝长度：l2=2(L -D-10)=2*(450-160-10)=560mm则吊耳板焊缝面积：2A i= a i l仁1100*42/ V2=32668.33mm 其中a i=k i/ V2(为吊耳焊缝宽度，k i=0.7S=0.7*60=42mm)。
盾构反力架安装专项方案及受力计算书
目录一、工程概况 (2)二、反力架的结构形式 (2)2.1、反力架的结构形式 (2)2.2、各部件结构介绍 (2)2.3、反力架后支撑结构形式 (4)三、反力架安装准备工作 (5)四、反力架安装步骤及方法 (5)五、反力架的受力检算 (6)5.1、支撑受力计算 (6)5.2、斜撑抗剪强度计算 (8)六、反力架受力及支撑条件 (8)6.1、强度校核计算： (10)6.2、始发托架受力验算 (11)一、工程概况东莞市轨道交通R2线2304标土建工程天宝站~东城站盾构区间工程起点位于天宝站，终点位于东城站。
盾构机由天宝站南端盾构始发井组装后始发，利用吊装盾构机的260t履带吊安装反力架。
二、反力架的结构形式2.1、反力架的结构形式如图一所示。
图一反力架结构图2.2、各部件结构介绍(1) 立柱：立柱为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，具体形式及尺寸见图二。
图二立柱结构图(2) 上横梁：结构为箱体结构，主受力板为30mm钢板，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A钢材，箱体结构截面尺寸为700mmX500mm，其结构与立柱相同。
(3) 下横梁：箱体结构，主受力板为30mm，筋板为20mm钢板，材质均为Q235-A，箱体结构截面尺寸为250mmX500mm，其结构如图三所示。
图三下横梁结构图（4 ）八字撑：八字撑共有4根，上部八字撑2根，其中心线长度为1979mm，下部八字撑2根，其中心线长度为2184mm，截面尺寸如图四所示。
图四八字撑接头结构图2.3、反力架后支撑结构形式后支撑主要有斜撑和直撑两种形式，按照安装位置分为立柱后支撑、上横梁后支撑、下横梁后支撑。
立柱支撑（以左线盾构反力架为例）：线路中心左侧（东侧）可以直接将反力架的支撑固定在标准段与扩大端相接的内衬墙上；线路中心线右侧（西侧）材料均采用直径500mm，壁厚9mm的钢管。
盾构施工相关计算
隧道通风计算
图1 摩擦系数与雷诺准数及相对粗糙度的关系
中煤隧道工程有限公司 Coal Tunnel Engineering Co.,Ltd.
②隧道阻力风压损失
式（9）中：L——风管最大长度，根据工程概况取1400m
D——隧道内径，取5.5m； p——空气密度，取1.293kg/m3； VT——隧道平均风速，m/s；
式中：Cr土的抗剪应力，Cr C Pd tan =9.78t/m2,(φ=20°）；hmax为刀盘每转
最 大 切 削 深度，8cm；R0为最外圈刀具的半径，3.14m。
中煤隧道工程有限公司 Coal Tunnel Engineering Co.,Ltd.
盾构机扭矩计算
2、盾构的扭矩计算
②刀盘自重产生的旋转力矩 M2
M2=G·RC·μg=0.57t·m 式中：G为刀盘自重，55t；RC轴承的接触半径，2.6m；μg滚动摩擦系数，取0.004。 ③刀盘的推力荷载产生的旋转扭矩 M3
M3=Wp·Rg·μz=1.57t·m 式中：Wp推力荷载，Wp=α·π·R2·Pd=314.84t；α刀盘密封系数，取0.7；
隧道通风计算
（10） （11）
（12）
中煤隧道工程有限公司 Coal Tunnel Engineering Co.,Ltd.
隧道通风计算
式（12）中，ζ1为风管变径阻力系数。 根据表1计算：
表1 局部阻力系数表
局部阻力情况 3节45°圆形弯头 圆形截面30°Z型弯管 A1→A2突然扩大 A1→A2突然缩小
M3刀盘的推力荷载产生的旋转扭矩；M4为密封装置产生的摩擦力矩； M5为刀盘前表面上的摩擦力矩；M6为刀盘圆周面上的摩擦力矩； M7为刀盘背面的摩擦力矩；M8为刀盘开口槽的剪切力矩； M9为刀盘土腔室内的搅拌力矩。 ①刀具的切削扭矩 M1
盾构托架、反力架计算书 - 6-20
220千伏东台-盖山线路缆化工程（电缆土建部分）0#-5#工作井盾构基座、反力架计算书审核复核编制中电建路桥集团有限公司福州电力缆化工程总承包部二○二○年六月第1章基座计算书一、计算依据（1）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；（2）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）；（3）163#、009#盾构机设计图纸；二、基本参数（1）盾构机参数中交天和163#盾构机盾体总重约333t、009#盾构机盾体总重226.1t。
163#盾构机组件尺寸及重量表（2）盾构机基座盾构机基座使用250×250 H型钢制作，共12道横向支撑。
主受力结构为纵梁、横梁、并与连接杆焊接成一个整体，形成整体受力结构，盾构作用在轨道梁上，通过轨道传力到底座上，最后传递到始发架井底地基，轨道梁和支架采用焊接形式连接，其结构图如下。
基座平面图基座纵断面图基座横断面图（4）受力分析盾体重力荷载作用在轨道上，通过支架传递到底座基础，斜纵梁是受力主体，横梁把荷载传递到基础，主要受力梁为1号、2号与3号梁。
受力验算：盾构总重G=333t 其中：盾构刀盘重量G1＝35t 长度L1=1.882m；前盾总成重量G2＝105t L2=2.922m；中盾重量G3＝95t 长度L3＝2.765m；盾尾重量G4＝28t,长度L4＝4.090m。
由上面盾构各节段位置的重量和长度，可知结构最不利位置在前盾与刀盘组装后。
009#盾构机前盾加刀盘重量小于163#盾构机前盾加刀盘，因此只需检算163#盾构前盾下方的支承架是否满足受力要求即可。
取荷载分项系数取1.5，动载系数取1.25，则盾构前盾总成下方每根钢轨荷载为：P=1.5*1.25*1400/(2*2.922*sin62.5°)=506.3kN/m。
假设钢轨荷载均匀分布传递到支承架纵梁，则纵梁荷载q=506.3kN/m。
取支架单元支架计算：1）①号纵梁受力检算（按简支梁计算）：Mmax=ql/8=506.3×0.892/8=56.5kN/m查表可知P43轨（50Mn材质）截面参数为Wx=217.3 (cm3)、屈服强度σs (MPa)≥390MPaσmax=Mmax/Wx=56500/217.3Pa=259.8MPa<390MPa满足刚度要求。
(完整版)盾构机吊装计算书
附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
盾构机吊装作业相关计算书
盾构机吊装作业相关技术计算复核审批批准目录1工程概况 (1)2计算目标 (2)3计算依据 (2)4计算理论及方法 (2)5计算参数取值 (2)5.1350t履带吊起重性能参数 (2)5.2盾构机各构部件分块参数 (3)5.3重要用途钢丝绳性能参数 (4)6盾构机吊装相关计算 (5)6.1350t履带吊吊装能力安全计算 (5)6.2吊装绳索的选用及计算 (5)6.3卸扣的选择及计算 (8)6.4地基承载力计算 (9)6.5刀盘吊耳及焊缝计算 (11)6.5.1刀盘吊耳计算 (12)6.5.2吊耳焊缝强度计算 (14)6.6主驱动吊耳及焊缝计算 (15)6.6.1主驱动吊耳计算 (16)6.6.2吊耳焊缝强度计算 (18)1工程概况本工程采用350t履带吊对直径为8710mm盾构机组件进行吊装及安拆作业。
350t履带吊其履带长度9.949m，整机宽度8.45m，吊装时主臂长度24m，9m固定副臂工况。
其外形结构尺寸如图1、图2所示,荷载表见表1所示。
图1-1 350t履带吊结构尺寸图图1-2 350t盾构工况工作曲线图盾构机总共分为9节台车及设备桥、前盾上下部分（即A环）、中盾前部上下部分（即B环）、主驱动、中盾后部上下部分（即C环）、盾尾上下部分（即D环）、拼装机、螺旋机、拼装平台、刀盘等构部件组成。
2计算目标本计算的计算目标为：1）确定350t履带吊是否满足盾构机吊装工况；2）验算所选吊装绳索是否满足盾构机吊装要求；3）验算所选卡扣是否满足盾构机吊装要求；4）验算地基承载力是否满足盾构机吊装要求。
3计算依据本计算的计算依据如下：[1]《建筑机械使用安全技术规范》（JGJ33-2012）；[2]《起重机械吊具与索具安全规程》（LD48-1993）；[3]《建筑施工起重吊装安全技术规范》（JGJ276-2012）；[4]《重要用途钢丝绳》（GB8918—2006）；[5]《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）；[6]《本工区端头井地基承载力报告》。
盾构施工计算
盾构施工计算地面设备配置需求计算和说明概述：依据编制的《盾构区间施工计划》，两台盾构机都将在哈东站西向差时始发。
为满足两台盾构施工的需要，对主要地面配套设备需求参数进行计算。
哈尔滨东站现场具体情况如下：1、管片L=1.2M；2、盾构隧道通过土层主要为A3中砂层，A2粉砂层、粉质粘土层等，且中砂层表现透水、富水性好，易扰动等特性。
3、注浆带宽15cm；4、整环管片重量为：16.45T；5、区间最大坡度25‰；（南直-哈东区间）6、设备始发期间推进采用2+1+1的方式推进，当哈东站底板地连墙去除后，将采用5+2+1编组。
一、每环出渣量计算：出渣量V渣=L×S×n=1.2×3.14×3.142×1.4=52m3（L为管片宽度，S为最大开挖面积，N为松散系数1.4）每环渣重Q渣=ρ×V=1.4×52=72.8T（ρ为渣土密度，因地层主要是砂层和粘土层，选经验数据为1.4）依据上述参数，拟选用的渣土斗为12M3,自重约5T。
选用砂浆车自重约5T，选用管片小车自重约2T,初步选取单列编组方式为5+2+1。
即：5个渣土车、2个管片车和1个砂浆车。
Q砂浆=ρ×V=1.7×4=6.8T（ρ为砂浆密度，依据经验选1.7。
根据注浆带宽度和盾构机开挖直径及管片外径等参数，可计算出每环注浆量每环约4M3）二、电瓶车选择1、采用5+2+1模式运行电瓶车牵引力计算（以25T电瓶车为基础）T=Q渣+5G渣+2G管车+G砂浆+Q管片+Q砂浆+Q电瓶车=78.4+25+4+5+16.5+6.8+25=160.7T25T电瓶车在25‰的坡度下最大牵引力为120T，则实际负载为最大牵引力的：P=160.7/120=133.9%（25T牵引力不够）45T电瓶车在25‰的坡度下最大牵引力为250T，则实际负载为最大牵引力的：P=160.7/250=64.3%（可以满足使用要求）2、采用2+1+1模式T= Q渣1/2 +2G渣+G管车+G砂浆+Q管片+Q砂浆+Q电瓶车=39.2+10+4+5+16.5+6.8+25=106.5T25T电瓶车在25‰的坡度下最大牵引力为120T，则实际负载为最大牵引力的：P=106.5/120=88.7% < 90%考虑到现有电瓶车因老化等原因，各种性能参数下降，预计只能达到原设计参数的90%左右。
功成街盾构吊装地基承载力计算
功成街盾构吊装地基承载力计算
计算依据：
1、功成街始发井吊装场地地质资料及现场加固情况。
2、功成街始发井结构图。
3、盾构机吊装清单。
4、350t汽车吊的使用规定。
吊装简介
盾构机主体吊装包括三个主要部件：前体：重量100吨，中体：重量85吨，刀盘：重量52吨。
吊装设备：一台主吊350t汽车吊，吊机自重182t，通过四块2m×2m 吊装时吊机起吊位置为现场硬化路面。
吊机起吊地面为：在地表上铺设20mm 厚钢板，使支撑受力均匀，通过连续墙与加固土均匀扩散至深层岩层地基上。
卵石土层，下部以强风化及中风化板岩为主。
承载地质情况：隧道上半部以③
6
力特征值f
≧300KPa
ak
承载力计算
1、起吊时地基承载力验算（按最大件前体重量105吨计算）
（1）吊机重量：75t+107t
前体重量：100t
合计：282t
（2）吊机支架铺垫钢板面积按架吊机计算（钢板尺寸）：2m×2 m ×4=16m2 （3）地基承载力：282t/16m2=17.625t/m2=176.25kPa
（4）安全系数：176.25kPa×1.5=264.37kPa
该地基承载力可通过钢板与连续墙均匀扩散至深层地基土上。
2、起吊时对地基承载力要求为：264.37kPa，根据地勘资料及现场加固情况知：岩土施工现场满足起吊需要。
盾构机吊装计算书
其中P吊车自重,Ｑ为起重量，ａ为动载系数,按a=1．1计算，得
ＲＭＡX＝1.1×（260+１20）×9．8N/Kg＝40９６.4KＮ
吊车承力面积（两条履带板长为8.5米、宽1．2２米）
为防止履带破坏地面硬化和增加受力面积,铺设3cｍ厚的钢板,钢板尺寸为12m×９m
S＝12×9=１０8m2
盾构机吊装计算书
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附件6:计算书
1.单件最重设备起吊计算
（1)单件设备最大重量:m＝1２0t。
（2)几何尺寸：624０mm×6240ｍm×３３65ｍm。
（３)单件最重设备吊装验算
图3.5.２．1 履带吊站位示意图
（2)地基承载力计算：
地基承载力按地基承载计算(以主吊起吊重量12０ｔ最大重量为例),吊车自重为260ｔ(含配重),地基承载力按最大起重量120t时计算,若起吊12０t重物地基承载力满足要求,则其余均满足。履带吊的两条履带板均匀受力，再在地面铺设钢板，反力最大值可按下列公式计算。
５ 盾构机结构件吊装翻身
盾构机结构件翻身采用一台XＧC260履带起重机和一台ＱY130Ｋ汽车吊双机抬吊完成,XGC2６０挂上吊绳用卡环与前盾体上四个吊耳连接，QY１３0K挂上吊绳用卡环与盾构机翻身吊耳连接，钢丝绳与吊耳连接牢固后,两台吊车同时起吊试吊装,脱离地面300mm后，检查钢丝绳及连接部件无问题后，继续起吊至距离地面１m的位置停止起吊,QY130K汽车吊保持此吊装高度不变，ＸGC2６0履带起重机继续提升,直至盾体处于垂直位置时,XＧＣ2６0为受力最大状态，完成盾构翻身工作。如图所示:
吊装计算书
附表·吊具的选用及检算1吊耳焊接与受力检算盾构出厂时，吊耳由中铁建设备公司负责加工、焊接，盾构在碧海站下井后已进行了割除。
为了保证强度的可靠性，我部已联系配件生产厂家购买新的吊耳进行焊接，用于盾构吊装作业。
我项目盾构吊耳有两种，其中一种焊缝长200mm，用于盾尾的上下部和刀盘，一种焊缝长300mm，用于机身和机头，都要求双面铲坡焊，焊缝不低于15mm；按照贴角焊缝每1mm2焊缝能可承受10kgf力计算，计算出两种，吊耳能承受的拉力为450t和675t（ FL=10*20*15*15/100=450; FL=10*30*15*15/100=675；＞10倍吊装质量，满足《大型设备吊装工程施工工艺标准》（ SH/YT 3515-2003）的要求，如下表所示：根据以上计算，列表如下：吊耳焊点抗拉计算吊耳采用形式如下图，其中L=200mm或300mm；使用70mm厚钢板制作，吊耳主要破坏形式为沿a线的剪断破坏和孔两端B线的拉断。
吊耳破坏形式示意图吊耳许用剪切力T＝［τ］*S1=［τ］*A*40=140Mpa*A*40吊耳拉力 F=［σ］*S2=［σ］*B*2*40=200Mpa*B*80 当T、F大于吊耳承受的力量时，吊耳即安全；根据L的不同，A、B值也有所不同，A．当L=200mm时，A=70mm，B=50mmB．当L=300mm时， A=100mm，B=80mm。
根据式1）式2）结合A、B数值计算T200=140*70*70=686000N=68.6tfF200=200*50*140=1400000N=140tfT300=140*100*70=1960000N=98tfF300=200*80*140=2240000N=224tf根据上数列表如下：吊耳a线抗剪能力计算孔端B线抗拉能力计算根据以上计算，吊耳焊接可满足盾构吊装要求。
最后我部将联系深圳市相关检测单位，将对焊接成型的吊耳进行超声波无损探测，并要求其出具相关报告，我部将根据报告结果确定吊耳的安全状态。
盾构吊出井临时步梯方案及结构计算书
盾构接收井临时楼梯方案1、工程概况1.1、围护结构基本情况表1-1盾构接收井概况工程项目中心里程桩号工法基坑规模（长x宽x深）（m）围护形式结构形式盾构接收井右K0+175 明挖12.9*9.9*26.6 Φ1000@1400钻孔灌注桩+钢支撑钢筋混凝土1.2、临时爬梯概况盾构吊出竖井临时爬梯设在竖井东南角位置，临时楼梯为折返梯，在吊出井二衬结构中预埋［16的槽钢将楼梯固定，楼梯平台搁置在槽钢上焊接牢固。
具体布置如图1-1、图1-2；竖井楼梯设计限载人数为3-5人，具体详见附件“盾构接收井楼梯设计计算书”。
图1-1盾构接收井临时爬梯平面布置图2、编制依据（1）盾构接收井结构施工图（2）工程所在地的现场调查资料（3）主要施工及验收规范、规程及标准（4）《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005) （5）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2016)（6）《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002\J218-2002) （7）与工程相关的其它规范、规程及标准。
3、施工计划3.1、施工进度计划（1）前期准备：10天，主要进行斜梯、平台、三角架及安全网的预制。
（2）临时楼梯施工：临时楼梯搭设进度与横通道初支施工进度匹配。
3.2、材料计划3.3、机械设备计划（1）电焊机2台，使用前必须进行性能检查，保证是合格产品，用电接线必须符合安全规范。
（2）16吨吊车1辆。
（3）无齿锯1台；角向磨光机1个；冲击钻2个。
3.4、劳动力计划（1）电焊工2名，必须持证上岗，防护用品佩戴齐全，了解作业内容。
（2）专职安全员1名。
（3）起重机信号工1名。
（4）起重机机手1名。
（5）电工1名。
（6）普工4名。
4、施工方法4.1、施工工艺流程预制斜梯、平台、防护栏杆→预埋［16槽钢→铺设爬梯平台→吊装斜梯→平台与斜梯焊接牢固→扶手安装→安装防护网→安装防护护头棚4.2、施工方法（1）根据设计图纸，在地面对爬梯平台、斜梯、扶手及防护网进行下料，并组装焊接；（2）盾构接收井主体结构施工时，根据测量员所放出的爬梯平台位置将爬梯平台支撑槽钢埋设完毕；（3）用吊车将爬梯平台吊放到预埋槽钢支撑上并与支撑焊接牢固；（4）用吊车将预制好的斜梯吊装到爬梯平台之间，并将斜梯与平台焊接牢固；（5）焊接爬梯的栏杆扶手；（6）安装防护网，防护网与爬梯采取电焊固定形式。
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附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
规格为Φ22×10m、Φ22×12m、Φ25×14m的钢丝绳数根。
安全负荷为55t，满足施工要求。
4 最大尺寸吊装验算由于拼装机、拖车、连接桥尺寸大，以它们连接桥最大尺寸为12.558m（按13m考虑）计算其安全吊装情况。
实际情况为XGC260履带式起重机吊装中心至履带前端：3m；吊装构件至盾构井边不小于1m；以最大尺寸（连接桥最最大尺寸按13m考虑，吊装时调整角度，使其水平投影长度为9m）9÷2＝4.5m。
则实际需要最大吊装距离L＝3＋4.5+1＝8.5m。
充分考虑不同场地的情况，确定XGC260履带式起重机吊装半径取16m，起重吊装最大质量（2号台车）为40t，在工况：主臂（L）＝30m，作业半径（R）＝10m条件下，起重机额定起重量为Q＝138T；额定起重量Q=138t>40×1.1=44t，满足吊装要求。
5 盾构机结构件吊装翻身盾构机结构件翻身采用一台XGC260履带起重机和一台QY130K汽车吊双机抬吊完成，XGC260挂上吊绳用卡环与前盾体上四个吊耳连接，QY130K 挂上吊绳用卡环与盾构机翻身吊耳连接，钢丝绳与吊耳连接牢固后，两台吊车同时起吊试吊装，脱离地面300mm后，检查钢丝绳及连接部件无问题后，继续起吊至距离地面1m的位置停止起吊，QY130K汽车吊保持此吊装高度不变，XGC260履带起重机继续提升，直至盾体处于垂直位置时，XGC260为受力最大状态，完成盾构翻身工作。
如图所示：根据QY130K起重机作业性能表，可知：在QY130K汽车吊主臂L=17.4m，吊车半径3m、吊耳距离1m、安全距离1m，则作业半径为R=5米。
R=5米工况条件下，查性能参数表起重机额定起重量Q=78t；QY130K汽车吊最大实际起重量为：G＝120÷2=60t则：负荷率为75%＜80%，满足吊装要求。
6 基础承载力计算（1）承载力分析模型XGC260履带吊自重约260吨，单边履带宽度1.1m，长度9.6m，两条履带外缘相距7.6m，起吊时履带垫4块走道板（尺寸6m×2.5m，厚度20mm，单重重约5吨）。
履带吊通过两履带将重力传递至钢板，受力面积为履带面积2×1.1×9.6= 21.12m2；钢板又将重力传递至端头硬化层，受力面积为钢板面积4×6×2.5=60m2；端头硬化层又将重力传递至端头地层。
图3.5.2.1 履带吊站位示意图（2）地基承载力计算：地基承载力按地基承载计算（以主吊起吊重量120t最大重量为例），吊车自重为260t(含配重)，地基承载力按最大起重量120t时计算，若起吊120t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
履带吊的两条履带板均匀受力，再在地面铺设钢板，反力最大值可按下列公式计算。
RMAX=a×(P+Q)其中P吊车自重，Q为起重量，a为动载系数，按a=1.1计算，得RMAX=1.1×（260+120）×9.8N/Kg =4096.4KN吊车承力面积（两条履带板长为8.5米、宽1.22米）为防止履带破坏地面硬化和增加受力面积，铺设3cm厚的钢板，钢板尺寸为12m×9mS=12×9=108m2吊车起吊对场地的均布荷载为：P= RMAX/S =4096.4KN/108m2=37.93kPa吊车起吊对场地荷载取均布载荷1.4倍：35.01×1.4=53.101kPa所以，单位面积的地基承载需求为53.101kpa,考虑安全系数2.5，则最大地基承载力为：53.101×2.5=132.753kPa吊装过程中计算硬化路面的承载力，只要大于132.753 KPa即可满足要求。
设计地面硬化厚度为35cm厚C35钢筋混凝土地面，把履带吊所压的地面面积理想为条形基础，条形基础宽2.5m，长度15m，埋置深度0.35m，通过本标段岩土工程勘察报告得知地基主要为卵石土土质，查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的重度20.5KN/m3,粘聚力c=0Kpa，内摩擦角φ=35°。
根据太沙基极限承载力公式：Pu=0.5Nγ×γ×b+Nc×c+Nq×γ×dγ—地基土的重度，KN/m3；b—基础的宽度，m；c—地基土的粘聚力，KN/ m3；d—基础的埋深，m。
Nγ、Nc、Nq—地基承载力系数，是内摩擦角的函数，可以通过查太沙基承载力系数表见表3-1所示：太沙基地基承载力系数Nγ、Nc、Nq 的数值表表3-1角φ=35°。
根据内摩擦角φ=35°（按34°进行查表）查表3-1得承载力系数Nγ=36、Nc=52.8、Nq=36.6。
代入公式Pu=0.5×36×20.5×2.5+52.8×0+36.6×20.5×0.35=1185.105Kpa取安全系数k=2.5，因此地基的承载力为：fT= Pu/k=1185.105/2.5=474.042Kpa>132.75Kpa从计算结果得知，地面硬化35cm厚C35混凝土完全可以承受最大承载力。
7.侧墙抗倾覆计算图3.5.3 主动土压力示意图吊机站位站在侧墙背后，则相当于侧墙后填土表面有吊机所施加的荷载。
吊机产生的总荷载为64.1kpa，吊机宽度9.1m，简化后，等同于一个大小为7.6kpa的均布荷载，分布长度为9.1m。
挡墙深度为4m。
受到的最大土压力位置深度为H=4m，φ=35°按照朗金主动土压力计算公式可得：γH（=+Pa，其中Ka2c-Ka）qγ为砂卵石土重度，q为均布载荷，Ka为砂卵石土主动土压力系数，c为砂卵石土凝聚力。
查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的重度γ= 20.5KN/m3,粘聚力c=0Kpa。
土压力系数Ka=tan2（45°-φ/2）=0.27。
计算得，侧墙受到的最大土压力与最小土压力为Pa max=（20.5×4+7.6）×0.27=27.192Kpa。
Pa min=7.6×0.27=2.052KPa由分布图面积可求得主动土压力合力Ea及其作用点位置：Ea=2.052×4+0.5×（27.192-2.052）×4=58.488kNEa的作用点距墙角为C：C=[2.052×4×2.7+0.5×（27.192-2.052）×4×1.8]/58.488=1.93m。
始发端头挡土墙厚度为0.3m，其重心距墙角的水平距离为0.3m，已知挡土墙总重量为2505kg+2400×99.83kg=242097kg，其重力的反作用力产生的力矩大小为M1=242097×10×0.3=726.291kN·m。
土压力产生的力矩为M2=Ea×C=58.488×1.93=112.8818kN·m 抗倾覆系数K=M1/M2=726.291/112.8818=6.4>1.6因此，挡土墙的设计符合吊装要求，不会倾覆。
8吊耳受力计算盾构机中盾最重为120吨，布置4个吊耳，平均每个受力30吨，刀盘重量62.3吨，布置2个吊耳，平均每个受力31.15吨。
（1）吊耳抗拉抗剪强度计算吊耳采用Q345普通热轧钢板气割制成。
根据《钢结构设计规范》GB50017—2003查知，Q345厚钢板的抗拉强度设计值为[]2/305mm N =σ，抗剪强度设计值为[]2/180mm N =τ：各参数计算公式为：/aF S σ=/bF S τ=式中：σ-吊耳上正应力（最大正应力） т-翻转后吊耳受剪应力（最大剪应力） W-吊耳上绳索应力S a -为吊耳所受拉应力最大处的面积图 3.6.1 盾构机刀图3.6.2 吊耳S b 为吊耳所受剪应力最大处的面积计算结果如下：（1）22(22090)607800a S mm mm =-⨯=（a S 为图3.6.2中A-A 的截面积） 522/ 3.2510/780041.67/a F S N mm N mm σ==⨯=（2）22(11045)603900b S mm mm =-⨯=（b S 为图3.6.2中B-B 的截面积） 522/ 3.2510/390083.33/b F S N mm N mm τ==⨯=计算结果远小于设计，因此，吊耳本身抗拉、抗剪强度满足使用要求。
（2）吊耳焊缝焊接强度计算吊耳采用Q345普通热轧钢板气割制成。