门式起重机计算手册
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1.无风静载
工况为小车位于悬臂端，起吊额定起升载荷。其抗倾覆稳定性计算条件式：
式中 自重载荷系数
起升载荷的载荷系数
桥架重心到倾覆边的水平距离
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
2.有风动载
工况为满载小车在悬臂端起制动，工作状态下的最大风力向不利于稳定的方向吹。其抗倾覆稳定性计算条件式：
式中 自重载荷系数
起升载荷的载荷系数
门式起重机计算书
型号：MDG
起重量：主钩50T副钩10T
跨度：24M
有效悬臂：左9M右9M
工作级别：A5
内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核
50/10-24M单梁门式起重机计算书
起重机主参数及计算简图：
小车自重：GX=153.8KN主梁自重：GZ=554.1KN走台栏杆滑导支架等附件：GF=40.2KN
K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力
P1,P2:小车轮压
代入数值：
按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:
结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。
Ⅱ.悬臂的强度校核
1.该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最大剪应力。
此时弯曲应力：
结论：综上计算校核，该起重机整机稳定性满足起重机械设计规范的要求。
满足要求。
2.小车在悬臂端产生扭转载荷引起的扭矩和垂直载荷产生最大剪应力
式中 （ 为起重量及小车自重引起的扭矩， 大车制动小车轮压引起的扭矩）
(e为主梁弯心距轨道中心距离 )
为中性轴x以上截面对x轴的静面矩
为悬臂截面中心线所包围面积的2倍
所以：
按起重机设计规范强度计算按载荷组合Ⅱ进行，其许用剪应力
满足要求。
3.由于该危险截面受最大正应力和最大剪应力，故还需验算复合应力
故 成立
结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的强度满足起重机械设计规范的要求。
二．起重机整机稳定性校核
该起重机为工作场地固定的桥门式类型起重机，故其起重机组别为Ⅲ。该地区属内陆地区。又因其带有悬臂的门式起重机，故整机稳定性校核有三种工况：1.无风静载2.有风动载3.暴风侵袭下的非工作源自文库态。
小车运行起制动引起物品的水平惯性力
小车运行起制动引起小车的水平惯性力
纵向作用于桥架上的风力
作用于起吊物上的风力
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
3.暴风侵袭下的非工作状态
其抗倾覆稳定性计算条件式：
式中 大车轮距
横向作用于桥架和小车上的风力
桥架与小车架横向挡风面积自支腿铰接点起的形心高度
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
式中 为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩
由风载荷产生的水平弯矩
（ 为计算风压，按起重机设计规范内陆取150N/M2）
由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩
由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩
由小车制动引起的水平弯矩
所以：
按起重机设计规范强度计算按载荷组合Ⅱ进行，故安全系数取1.33，许用应力为
桥架自重：1100.54KN额定起重量：GE=490KN
刚性支腿折算惯性矩：
主梁截面惯性矩：
主梁X向截面抵弯矩：
主梁Y向截面抵弯矩：
一.悬臂强度和刚度校核。
Ⅰ.悬臂刚度校核
该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。
式中C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数
＝1.00055
工况为小车位于悬臂端，起吊额定起升载荷。其抗倾覆稳定性计算条件式：
式中 自重载荷系数
起升载荷的载荷系数
桥架重心到倾覆边的水平距离
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
2.有风动载
工况为满载小车在悬臂端起制动，工作状态下的最大风力向不利于稳定的方向吹。其抗倾覆稳定性计算条件式：
式中 自重载荷系数
起升载荷的载荷系数
门式起重机计算书
型号：MDG
起重量：主钩50T副钩10T
跨度：24M
有效悬臂：左9M右9M
工作级别：A5
内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核
50/10-24M单梁门式起重机计算书
起重机主参数及计算简图：
小车自重：GX=153.8KN主梁自重：GZ=554.1KN走台栏杆滑导支架等附件：GF=40.2KN
K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力
P1,P2:小车轮压
代入数值：
按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:
结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。
Ⅱ.悬臂的强度校核
1.该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最大剪应力。
此时弯曲应力：
结论：综上计算校核，该起重机整机稳定性满足起重机械设计规范的要求。
满足要求。
2.小车在悬臂端产生扭转载荷引起的扭矩和垂直载荷产生最大剪应力
式中 （ 为起重量及小车自重引起的扭矩， 大车制动小车轮压引起的扭矩）
(e为主梁弯心距轨道中心距离 )
为中性轴x以上截面对x轴的静面矩
为悬臂截面中心线所包围面积的2倍
所以：
按起重机设计规范强度计算按载荷组合Ⅱ进行，其许用剪应力
满足要求。
3.由于该危险截面受最大正应力和最大剪应力，故还需验算复合应力
故 成立
结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的强度满足起重机械设计规范的要求。
二．起重机整机稳定性校核
该起重机为工作场地固定的桥门式类型起重机，故其起重机组别为Ⅲ。该地区属内陆地区。又因其带有悬臂的门式起重机，故整机稳定性校核有三种工况：1.无风静载2.有风动载3.暴风侵袭下的非工作源自文库态。
小车运行起制动引起物品的水平惯性力
小车运行起制动引起小车的水平惯性力
纵向作用于桥架上的风力
作用于起吊物上的风力
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
3.暴风侵袭下的非工作状态
其抗倾覆稳定性计算条件式：
式中 大车轮距
横向作用于桥架和小车上的风力
桥架与小车架横向挡风面积自支腿铰接点起的形心高度
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
式中 为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩
由风载荷产生的水平弯矩
（ 为计算风压，按起重机设计规范内陆取150N/M2）
由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩
由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩
由小车制动引起的水平弯矩
所以：
按起重机设计规范强度计算按载荷组合Ⅱ进行，故安全系数取1.33，许用应力为
桥架自重：1100.54KN额定起重量：GE=490KN
刚性支腿折算惯性矩：
主梁截面惯性矩：
主梁X向截面抵弯矩：
主梁Y向截面抵弯矩：
一.悬臂强度和刚度校核。
Ⅰ.悬臂刚度校核
该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。
式中C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数
＝1.00055