热工计算 (2).

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热工计算

整樘窗的太阳光总透射比应按下式计算： ΣggAg+ ΣgfAf gt= 公式（二） At 式中 gt—整樘窗的太阳光总透射比； Ag—窗玻璃（或者其他镶嵌板）面积（m2）； Af—窗框面积（m2）； gg—窗玻璃（或其他镶嵌板）区域太阳光总透射比； gf—窗框太阳光总透射比； At—窗面积（m2）；整樘窗的遮阳系数应按下式计算： gt Sc= 公式（三） 0.87 式中 Sc—整樘窗的遮阳系数； gt—整樘窗的太阳光总透射比；
整樘窗玻璃热工计算
窗在进行热工计算时应按下列规定进行面积划分：窗框投影面积Af ：从室内、外两侧分别投影，得到的可视框投影面积中的较大值，简称 “窗框面积”（指从室内、外两侧可视的凸出的框投影面积大者）；玻璃投影面积Ag（或其他镶嵌板的投影面积Ap）：指从室内、外侧可见玻璃（或其他镶嵌板）边缘围合面积的较小值，简称 “玻璃面积”（或“镶嵌板面积”）；整樘窗总投影面积At：指窗框面积Af与窗玻璃面积Ag（或其他镶嵌板的面积Ap）之和，简称“窗面积”。
整樘窗可见光透射比
整樘窗的可见光透射比应按下式计算： ΣτvAg τt= 公式（四） At 式中 τt—整樘窗的可见光透射比；
τv—窗玻璃（或其他镶嵌板）的可见光透射比；
Ag—窗玻璃（或者其他镶嵌板）面积（m2）；
At—窗面积（m2）；
玻璃幕墙热工计算
幕墙传热系数 ΣUgAg+ΣUpAP+ ΣUfAf+ Σφglg+Σφplp Ucw= 公式（五） ΣAg+ΣAP+ ΣAf 式中 Ucw—单幅幕墙的传热系数[W/(m2· K)]； Ag—玻璃或透明面板面积（m2）； lg—玻璃或透明面板边缘长度（m）； Ug—玻璃或透明面板传热系数[W/(m2· K)]； φg—玻璃或透明面板边缘的线传热系数[W/(m2· K)]； AP—非透明面板面积（m2）； lp—非透明面板边缘长度（m）； Up—非透明面板传热系数[W/(m2· K)]； φp—非透明面板边缘的线传热系数[W/(m2· K)]； Af—框面积（m2）； Uf—框的传热系数[W/(m2· K)]；

热力状态和热力状态参数（热工计算）

热⼒状态和热⼒状态参数（热⼯计算）先说明⼀下。

术语状态的涵义是极⼴的，本⽂不准备展开。

对于⼯程热⼯计算，状态是指热⼒状态；对于化学热⼯计算，状态是指化学热⼒状态。

本⽂主要讨论热⼒状态及热⼒状态参数；对于化学热⼒状态及化学热⼒状态参数，仅必要时简要讲⼀点。

⼀．热⼒状态热⼒状态，简称状态，是指热⼒过程中的某⼀瞬间，⼯质所呈现出的宏观物理状态。

热⼒状态可以分为：①热⼒平衡状态，②热⼒不平衡状态。

⒈热⼒平衡状态：简称平衡状态，即当且仅当受到外部作⽤时才会发⽣改变的热⼒状态。

热⼒平衡指的是热平衡和⼒平衡。

热⼒系统处于热⼒平衡状态的充要条件是热⼒系统既热平衡⼜⼒平衡。

化学热⼒学中与热⼒平衡状态相对的术语是化学热⼒平衡状态。

化学热⼒平衡指的是热⼒平衡和化学平衡。

化学热⼒系统处于化学热⼒平衡状态的充要条件是热⼒系统既热⼒平衡⼜化学平衡。

①热平衡：即热⼒系统的各组成部分彼此之间均不传递热量。

②⼒平衡：即热⼒系统的各组成部分彼此之间均⽆相对位移。

③化学平衡：即化学热⼒系统中正向反应与逆向反应的反应速度相等。

⒉热⼒不平衡状态：简称不平衡状态，即仅由内部作⽤即可发⽣改变的热⼒状态。

热⼒不平衡指的是热不平衡或⼒不平衡。

热⼒系统处于热⼒不平衡状态的充要条件是热⼒系统热不平衡或⼒不平衡。

化学热⼒学中与热⼒不平衡状态相对的术语是化学热⼒不平衡状态。

化学热⼒不平衡指的是热不平衡、⼒不平衡或化学不平衡。

化学热⼒系统处于化学热⼒不平衡状态的充要条件是热⼒系统满⾜热不平衡、⼒不平衡或化学不平衡三者之⼀。

①热不平衡：即热⼒系统的组成部分有热量传递。

②⼒不平衡：即热⼒系统的组成部分有相对位移。

③化学不平衡：即化学热⼒系统中正向反应与逆向反应的反应速度不相等。

⼆．热⼒状态参数热⼒状态参数，简称状态参数，是指热⼒状态的度量尺度；它仅与热⼒状态有关。

从数学⾓度来看，热⼒状态参数为点函数；这就是说，热⼒状态参数的微元差为全微分，或者说热⼒状态参数沿任⼀⾮闭合路径的积分为定值，再或者说热⼒状态参数沿任⼀闭合路径的积分为零。

热工计算公式及参数

热工计算公式及参数热工计算是指通过一系列公式和参数来计算热量、功率、效率等热力学参数的过程。

热工计算在工程设计、能源管理和热力学研究等领域起着重要的作用。

本文将介绍一些常用的热工计算公式和参数。

1.热功率计算公式：热功率（Q）是表示单位时间内传输的热量的物理量。

常用的热功率计算公式如下：Q=m×c×ΔT其中，Q表示热功率，m表示物体的质量，c表示物体的比热容，ΔT表示物体的温度变化。

2.传热系数计算公式：传热系数（k）是表示单位时间内在单位面积上传输的热量的物理量。

常用的传热系数计算公式如下：k=Q/(A×ΔT)其中，k表示传热系数，Q表示传输的热量，A表示传热面积，ΔT表示温度差。

3.热效率计算公式：热效率（η）是指燃烧设备、热交换设备或热动力系统中实际产生的热量与理论上可能产生的最大热量之比。

常用的热效率计算公式如下：η=(实际产生的热量/理论可能产生的最大热量)×100%4.压力与体积关系公式：热工系统中的工质一般按照多种状态方程进行描述，其中最常用的是理想气体状态方程：PV=nRT其中，P表示压力，V表示体积，n表示物质的摩尔数，R表示气体常数，T表示温度。

5.比容与温度关系公式：比容（v）是指单位质量的物质占据的体积。

对于理想气体，比容与温度的关系可以用热力学公式来表示：v=(R×T)/P其中，v表示比容，R表示气体常数，T表示温度，P表示压力。

6.热辐射传热计算公式：热辐射传热是指两个物体之间通过热辐射方式传输热量的过程。

常用的热辐射传热计算公式如下：Q=ε×σ×A×(T1^4-T2^4)其中，Q表示传输的热量，ε表示发射率，σ表示热辐射常数，A表示辐射面积，T1和T2分别表示两个物体的温度。

7.热导率计算公式：热导率（λ）是指单位时间内通过单位厚度、单位面积的热流量。

常用的热导率计算公式如下：λ=(Q×L)/(A×ΔT)其中，λ表示热导率，Q表示传输的热量，L表示传热路径的长度，A表示传热的面积，ΔT表示温度差。

热工计算(2)

12=其中W-501.00Q-237Q 0-300k-0.79k1-0.95k2-0.84c-0.97ρ-24003其中m-0.4e- 2.718t-T(t)=Tmax×(1-e -mt )常数混凝土龄期(天)经验系数(随水泥品种、比表面及浇筑温度而异),，取混凝土的密度(kg/m3)每公斤水泥水化热(kJ/kg)(中热硅酸盐水泥)掺合料水化热调整系数，k=k1+k2-1计算参数设定各龄期混凝土的绝热温升T(t)(℃)混凝土的最终绝热温升Tmax(℃)Tmax=W×Q/(c×ρ)每立方米混凝土中胶凝材料用量(kg/m3)每公斤胶凝材料总水化热量(kJ/kg)，=kQ 0混凝土的比热(J/kg*K)粉煤灰掺量水化热调整系数矿粉掺量水化热调整系数4其中ξ-5其中Tq-30H- 2.287h'-0.043Tb(t)=Tq+4h'(H-h')×△Tl(t)/H 2不同龄期的大气平均温度(℃)混凝土的计算厚度(m),H=h+2h'=混凝土的虚厚度(m),h'=λ*(∑δi/λi+1/βu)=各龄期混凝土表面温度Tb(t)(℃)各龄期混凝土内部最高温度Tn(t) (℃)Tn(t)=Tj+T(t)×ξ算结不同龄期和浇筑厚度的降温系数，查表λ- 2.33βu-查表得76.6δi -草袋,取0.04λi -草袋0.146其中εy 0-0.00032M1-水泥品种M1取值 1.00M2-水泥细度M2取值 1.35M3-水胶比M3取值 1.00M4-胶浆量M4取值 1.00M5-养护时间M5取值0.93M6-环境相对湿度M6取值0.77M7-水力半径倒数M7取值 1.40M8-配筋率M8取值 1.00M9-减水剂M9取值 1.30M10-粉煤灰掺量M10取值0.86M11-矿粉掺量M11取值1.05= 1.51343.00%自然养护，28天70%0.6190.0095普通硅酸盐水泥5000孔0.350.19有21.00%则， M1×M2×M3…M11算混凝土收缩变形不同条件影响修正系数M i混凝土在标准状态下的最终(极限)收缩值εy (t)=εy 0×(1-e -0.01t )×M1×M2×M3…M11各种保温材料的厚度(m)各种保温材料的导热系数(W/m 2*K)各龄期混凝土收缩相对变形值εy(t)混凝土导热系数(W/m 2*K)固定在空气中放热系数(W/m 2*K)，设风速4.0m/s,光滑表面7其中α-0.000018其中E0-32500β- 1.035β1-查表0.99β2- 1.045各龄期混凝土的当量温差Ty(t)(℃)Ty(t)=εy(t)/α混凝土的线膨胀系数各龄期混凝土的弹性模量E(t)(N/mm 2)E(t)=βE 0(1-e -0.09t )混凝土的最终(28d)弹性模量(N/mm2)掺合料修正系数，β=β1*β2=粉煤灰掺量修正系数，矿粉掺量修正系数，9其中Th-25.010其中S(t)-R-0.5μ-0.15算结混凝土的综合温度差△T(t)(℃)△T(t)=△T1(t)-Th混凝土浇筑后达到稳定时的温度(℃)各龄期混凝土的温度(包括收缩)应力σ(t) (N/mm 2)σ(t)=-E(t)×α×△T(t)×S(t)×R/(1-μ)考虑混凝土徐变影响的松弛系数混凝土的外约束系数混凝土泊松比11计算结论C40混凝土=2.39N/mm 212其中Tn-13Td(t)=Tn(t)-T 0各龄期混凝土温度值根据计算结果分析可知，由于降温和收缩产生的温度应力小于混凝土的抗拉强度，可采取一次性浇筑混凝土底板，不会产生贯穿性有害裂缝。

热工计算

附件3：
公共建筑
热工计算书
工程名称：
设计单位：
建设单位：
计算人：
联系电话：
计算时间：
1 工程概况
注：该建筑面积应按《建筑工程建筑面积计算规范》GB/T 50353-2005确定。

2 计算依据
山东省工程建设标准《公共建筑节能设计标准》（DBJ 14- 036-2006）
3 基本参数计算
注：1 窗墙面积比应按标准第2.0.8条规定计算；
2 建筑面积A O、建筑体积V0应按标准附录G中规定的方法进行计算。

4 规定性方法计算（条件具备可采用节能设计软件计算）
4.1 围护结构热工计算
附：外墙平均传热系数计算过程
4.2建筑采暖空调系统设备性能表
表4.2
4.3 规定性指标判定
当设计建筑的围护结构热工性能及其他指标满足标准中规定的刚性指标，采暖空调系统的设备性能系数符合标准的规定值，可直接判定该设计建筑为节能设计。

亦可采用节能设计软件直接判定。

5 性能化设计方法
当所设计建筑的围护结构某些热工性能不能满足标准中刚性指标规定时，则必须对设计建筑进行热工性能权衡判断。

5.1 动态的权衡判断
应采用节能设计软件进行全年8760小时的逐时能耗模拟计算，而且要有完整的计算书。

5.2 简化的权衡判断（条件具备时可采用节能设计软件判断）
单体建筑面积小于或等于20000m2，大于300m2，且不全面设置空气调节系统的公共建筑，可采用简化的权衡判断（稳态计算法），步骤如下：
5.2.1 传热面积计算表（设计建筑和参照建筑应分别列表计算）
2
5.2.2 围护结构热工性能简化权衡判断计算表。

热工计算——精选推荐

热工计算1.1 混凝土运输温度计算根据该地区历史气象资料，冬期11月到次年2月份的日平均气温不低于-10℃，按照冬期施工对混凝土的入模温度要求，选择环境温度为0℃和-10℃两种情况，进行混凝土拌和物热工计算。

混凝土采用搅拌车运输。

先计算环境温度为-10℃时，混凝土在运输过程中的温度损失：t s=(at1+0.032n)(T1—T a)式中：t s一运输过程温度损失；口一温度损失系数(h m-1)，当混凝土搅拌输送车时，a=0.25；t1一混凝土自运输至浇筑成形完成的时间(h)，取0.3 h；n一混凝土转运次数，取2；T1一混凝土拌和物的出机温度(℃)；T2一混凝土拌和物经运输至成形完成时的温度(℃)，即入模温度；t2一运输时的环境气温(℃)，取-10℃。

所以，T s=(0.25 X 0.3+0.032 X 2)(T1+10℃)=0.139T1+1.39℃按照施工实际，混凝土浇筑时入模温度(10℃)T2≤T1一t s即：T1一0.139T1一1.39℃≥10℃所以0．861T1≥11.39℃T1≥13.228℃取T1=13.23℃1.2混凝土拌和物出机温度计算根据以上计算，取T1=13.23℃由公式：T1=T0一0.16(T0一T b)得：T0=(T1一0.16T b)÷0.84=13.85℃式中：T0一混凝土拌和物温度(℃)；T1一混凝土出机温度(℃)，由第一步计算，取13.23℃：T b一拌和机棚内温度(℃)，拌和棚已采取保温措施，取10℃。

1.3混凝土拌和物温度计算水加热按60℃，水泥、砂石料温度5℃，根据配合比每m3混凝土用水泥、水、砂，石用量分别为405 kg、142 kg、709 kg、1110 kg，砂石料已搭设保温棚，实测平均含水量，砂子含水量3.4％，石子含水量0.9％，根据公式：T0=[0.9(W c T c+W s Ts+W g T g)+4.2Tw(Ww一P s W s一P g W g)+C1(P s W s T s+P g W g T g)一C2(P s W s+P g W g)]÷[4.2W w +0.9(W c+W g+W s)]得T0=14.595C>13.85℃(能满足要求)。

换热器热工计算的基本原理

顺流
eห้องสมุดไป่ตู้
1 exp NTU (1 Rc ) 1 Rc
Rc=Wmin/Wmax 相变时，Wmax
逆流
Rc 0
NTU 1+NTU
e
1 Rc exp NTU (1 Rc )
1 exp NTU (1 Rc )
W1 W2， e=
工程上，通常以线图的形式表示e与NTU之间的关系
例题
2.2 温度为99 °C 的热水进入一个逆流热交换器，将4 °C的冷水加热到32 °C。热水的流量为9360kg/h，冷水流量为4680kg/h，平均传热系数为 830W/(m2 •°C )，试计算热交换器的面积和传热有效度。解：首先分别画出顺流、逆流布置的温度分布图
W1=Wmax，W2=Wmin
t 50 C
'' 1
（a）顺流 tmax 80 10 70 C
tmin 50 30 20 C
t tmin 70 20 tm max 33.9 C tmax 70 ln ln 20 tmin
tm
tmax tmin 50 40 44.8 C tmax 50 ln ln 40 tmin
t " t ' tm t " ln ' t
tmax tmin tm tmax ln tmin
对数平均温差
注意：1.换热器中某种流体既有相变又有对流换热时，应分段计算平均温差 2.其它流动形式的平均温差 tm tm,c，温度修正系数
例题
2.1 在一台螺旋板式换热器中，热水的流量为2000kg/h，冷水流量为3000kg/h， ' t2 10 °C ，如果要求将冷水加热水进口温度 t1' 80 °C，冷水进口温度 '' t2 30 °C，试求顺流和逆流时的平均温差。热到解：首先分别画出顺流、逆流布置的温度分布图在题述温度范围内，水的比热为C1=C2=4.2kJ/(kg• °C)，先求出热水出口温度

热工计算

附录A 热工计算根据实际工程情况，本热工计算假设以当地冬期施工时平均温度为－15℃的情况下进行计算。

应用中可根据实际情况进行调整。

C20混凝土配合比，每立方米混凝土中，水156kg温度60℃，砂742kg温度15℃,石1268kg温度15℃，水泥274kg温度10℃，搅拌棚内温度10℃，砂含水率2%，石含水率1%。

A.1 混凝土组成材料热工计算A.1.1 混凝土拌合物的温度公式T0=[0.92(m ce T ce+m sa T sa+m g T g)+4.2T w(m w-w sa m sa-w g m g)+c1(w sa m sa T sa+w g m g T g)-c2(w sa m sa +w g m g)]÷[4.2 m w+0.9(m ce+m sa+m g)] (A—1) A.1.2 砼拌合物的出机温度T1= T0-0.16（T0- T i）(A—2) A.1.3砼拌合物经运输至成型完成时的温度公式T2= T1-(αt1+0.032n)（T1- T a）(A—3) A.1.4砼的入模温度T3=(C c m c T2+C f m f T f+C s m s T s)/( C c m c+C f m f+C s m s) (A—4) A.1.5符号意义T0—砼拌合物的理论温度（℃）m ce、m w、m sa、m g—每1m3砼中水泥,水，砂,石的用量（kg）T ce、T sa、T g、T w—水泥，砂,石，水的温度（℃）w sa、w g—砂.石的含水率（%）c1—水的比热（KJ/kg.k）及溶解热（KJ/kg）c2—冰的溶解热（KJ/kg）当骨料温度>0℃时，c1=4.2, c2=0≤0℃时，c1=2.1, c2=335T1—砼拌合物的出机温度（℃）T i—搅拌机棚内温度（℃）T2—砼经运输、成型后损失的温度（℃）α—温度损失系数(h-1)采用开敞式自卸翻斗车运输时α=0.30采用砼搅拌车运输时运输时α=0.25采用开敞式大型自卸汽车运输时α=0.20采用封闭式自卸汽车运输时α=0.10采用开敞式人力手推车α=0.50t1—砼运输至浇筑的时间n—砼倒运次数T a—室外温度T3—砼的入模温度m c—1m3砼的重量m s、m f—与1m3砼相接触的钢筋、模板重量C c—砼比热容,普通砼取0.92kJ/kg.K；C f—模板比热容,钢材取0.48kJ/kg.K；C s—钢筋比热容,取0.48kJ/kg.K；T f、T s—模板、钢筋的温度,未预热时可取当时环境温度。

混凝土热工计算

冬施混凝土保温养护热工计算一、混凝土保温养护方案本标段工程在2018～2019年度冬期施工的工程主要都是地下结构部分，混凝土采用鲁冠搅拌站的冬季施工配比商品砼，用混凝土罐车运送到施工现场的过程中，对罐车覆盖保温，减少热量损失。

混凝土浇注完成后采用蓄热法养护，用塑料薄膜+棉被+彩条布进行覆盖。

二、热工计算1. 计算依据(1) 《建筑工程冬期施工规程》.JGJ104-97(2) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》.GB50204-20022. 热工计算C40冬施配合比砼。

其配比：水泥305kg，水151kg，砂798kg，碎石976kg，粉煤灰用量85kg，矿粉60 kg，防冻剂9kg，膨胀剂9kg，水灰比0.42，砂率39%。

采用高效防冻剂，受冻温度-15℃。

(1) 混凝土拌和物经运输到浇筑时温度T2本工程所有混凝土均采用商品混凝土，根据生产厂商提供的数据混凝土拌和物出机温度都不低于15℃，计算时按最不利情况考虑取T1=15℃。

T2=T1−(αt1+0.032n)(T1−T a)=15-(0.25×0.5+0.032×1)(15-0)=12.65℃式中T2——混凝土拌合物运输到浇筑时温度（℃）；t1——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h）；取30分钟n——混凝土拌合物动转次数；（动转1次）。

T a——混凝土拌合物运输时环境温度（取0℃）；α——温度损失系数（h-1），取0.25当用混凝土搅拌车输送时，α=0.25；（本工程采用运输方式）当用开敞式大型自卸汽车时，α=0.20；当用开敞式小型自卸汽车时，α=0.30；当用封闭式自卸汽车时，α=0.1；当用手推车时，α=0.50。

根据以上计算数据可以得出混凝土入模温度为12.65℃，满足设计及施工规范要求。

(2) 混凝土浇筑成型完成时温度T3T3=C c m c T2+C f m f T f+C s m s T sC c m c+C f m f+C s m s=0.96×2500×12.65+2.1×50×0+0.46×4.65×00.96×2500+2.1×50+0.46×4.65=12.11℃式中T3——考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土成型完成时的温度（°C）；C c——混凝土的比热容（0.96kJ/kg.K）；C f——模板的比热容（2.1kJ/kg.K）；C s——钢筋的比热容（0.46kJ/kg.K）；m c——每m3混凝土的重量（2500kg）；m f——每m3混凝土相接触的模板重量（50kg）；m s——每m3混凝土相接触的钢筋重量（4.65kg）；T f——模板的温度，未预热时可采用当时的环境温度（取0℃）；Ts——钢筋的温度，未预热时可采用当时的环境温度。

热工计算

热工计算步骤第一步：首先分析物料的性质，通过查找各有机物的热值可以计算出三废（固废、废液、废气）的热值。

特殊情况：知道废液的COD（COD指的是废液的化学耗氧量，单位：g/L）可以计算出废液的热值Q=3.28*COD(单位：kcal/kg),本公式只适合废液。

第二步：知道三废的热值可以计算出需要空气量和生成的烟气量，具体理论公式如下：1、对于固废（Q为固废的热值，单位：kcal/kg；α为空气过剩系数；m为固体的重量，单位：kg/h）（1）固废燃烧所需的理论空气量：A O=1.01*Q/1000+0.5(单位：Nm3/kg)（2）固废燃烧所需的实际空气量：A= A O*α(单位：Nm3/kg)（3）固废燃烧所需的实际总空气量：A总= A*m(单位：Nm3/ h)（4）固废燃烧所需的理论烟气量：G O=0.89*Q/1000+1.65(单位：Nm3/kg)（5）固废燃烧所需的实际烟气量：G= G O +A O*（α-1）(单位：Nm3/kg)（6）固废燃烧所需的实际总烟气量：G总= G*m(单位：Nm3/ h)2、对于废液（Q为废液的热值，单位：kcal/kg；α为空气过剩系数；m为废液的重量，单位：kg/h）（7）废液燃烧所需的理论空气量：A O=0.203*Q*4.18/1000+2(单位：Nm3/kg)（8）废液燃烧所需的实际空气量：A= A O*α(单位：Nm3/kg)（9）废液燃烧所需的实际总空气量：A总= A*m(单位：Nm3/ h)（10）废液燃烧所需的理论烟气量：G O=0.265*Q*4.18/1000+2(单位：Nm3/kg)（11）废液燃烧所需的实际烟气量：G= G O +A O*（α-1）(单位：Nm3/kg)（12）废液燃烧所需的实际总烟气量：G总= G*m(单位：Nm3/ h)3、对于废气（Q为废气的热值，单位：kcal/Nm3；α为空气过剩系数；m为废气的重量，单位：Nm3/h）（13）废气燃烧所需的理论空气量：A O=0.2*Q*4.18/1000+0.03(单位：Nm3/Nm3)（14）废气燃烧所需的实际空气量：A= A O*α(单位：Nm3/Nm3)（15）废气燃烧所需的实际总空气量：A总= A*m(单位：Nm3/ h)（16）废气燃烧所需的理论烟气量：G O= A O+0.98-0.03*Q*4.18/1000(单位：Nm3/Nm3)（17）废气燃烧所需的实际烟气量：G= G O +A O*（α-1）(单位：Nm3/Nm3)（18）废气燃烧所需的实际总烟气量：G总= G*m(单位：Nm3/ h)第三步：根据三废的总热值和生成总烟气量可以确定烟气焓，根据烟气焓表大致可以确定烟气温度是否达到燃烧温度要求，假如达不到要求还需加助燃燃料（如：柴油、重油、天然气、助燃溶剂等）1）三废（固废、废液、废气）的总热值Q总=Q* m（单位：kcal/h）公式中Q指三废（固废、废液、废气）的热值，单位：kcal/kg（Nm3）；m指三废（固废、废液、废气）的处理量，单位：kg（Nm3）/h2）生成总烟气量G总（上面第二步中已经求得）3）生成的烟气焓=总热值/总烟气量=Q总/G总（单位：kcal /Nm3）4）单位换算：1kcal /Nm3=4.18kj/Nm35)。

热工计算

混凝土搅拌、运输、浇筑温度计算1、混凝土拌合物温度按下式计算：T o=[0.92*(m ce*T ce+m sa*T sa+m g*T g)+4.2*T w(m w-w sa*m sa-w g* m g)+C1*(w sa*m sa*T sa+w g*m g*T g)-C2*(w sa*m sa+w g*m g)]÷[4.2*m w+0.9*(m ce+m sa+m g)]式中：T o——混凝土拌合物温度（℃）m ce——水泥用量（kg）m w——水用量（kg）m sa——砂用量（kg）m g——石用量（kg）T w——水的温度（℃）T ce——水泥温度（℃）T sa——砂温度（℃）T g——石温度（℃）w g——石含水率%w sa——砂含水率%C1——水的比热容（kj/kg.k）C2——冰的溶解热(kj/kg)当骨料温度大于0℃时，C1=4.2，C2=0；当骨料温度小于或等于0℃时，C1=2.1 C2=335；2、混凝土拌合物出机温度按下式计算：T1= T o-0.16(T o-T i)式中T1——混凝土拌合物出机温度（℃）；T i——搅拌机室内温度（℃）。

3、混凝土拌合物运输到浇筑时温度按下式计算：T2=T1-(a*t1+0.032n)*(T1-T a)T2——混凝土浇筑温度℃t1——混凝土运输至浇筑的时间，取1.5小时n——混凝土拌合物运转次数，取1次T a——混凝土拌合物浇筑环境温度；a——温度损失系数4、考虑模板和钢筋的吸热影响，混凝土浇筑成型完成时的温度按下式计算：T3=(C c*m c*T2+C f*m f*T f+C s*m s*T s)÷(C c*m c+C f*m f+C s*m s) T3——考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土浇筑成型完成时的温度℃C c——混凝土的比热容（kj/kg.K）；C f——模板的比热容（kj/kg.K）；C s——钢筋的比热容（kj/kg.K）；m c——每m3混凝土的重量（kg）；m f——每m3混凝土相接触的模板重量（kg）；m s——每m3混凝土相接触的钢筋重量（kg）；T f——模板的温度，未预热时可采用当时的环境温度（℃）T s——钢筋的温度，未预热时可采用当时的环境温度（℃）5、设当日气温为-5℃，C40混凝土每立方米的材料用量为：水泥470kg，水180kg，砂子735kg，碎石1040kg。

回转窑热工计算

5.3.1 收入热量(1) 燃料燃烧热：(29779)/yrR r D W r Q m Q m kJ kg =⋅=熟料式中：rRQ ——燃料燃烧产生的热量，kJ/kg 熟料yD WQ ——燃料的低位发热量，kJ/kg 熟料(2) 燃料带入显热1.25660(75.36)/r r r r r r Q m c t m m kJ kg=⋅⋅=⨯⨯=熟料式中：rQ ——燃料带入的显热，kJ/kg 熟料r c ——燃料的比热，kJ/kg 0C ，取1.256 kJ/kg 0Cr t ——燃料的温度,C(3) 生料带入热量()s ys s ws w sQ m c m c t =+⋅⋅[](1.5090.183)0.879(0.0050.0006) 4.18250r r m m =-⨯+-⨯⨯(65.2758.168)/r m kJ kg =-熟料式中：s Q ——生料带入的显热，kJ/kg 熟料s c ——生料的比热，kJ/kg 0C ；w sc ——水的比热，kJ/kg 0C ；s t ——生料的温度，0C（0-500C 水的平均比热4.182kJ/kg 0C ，干生料的平均比热1.879kJ/kg 熟料）(4) 入窑回灰带入显热0.1340.83650 5.601/yh yh yh yh Q m c t kJ kg=⋅⋅=⨯⨯=熟料式中：yh Q ——入窑回灰带入的显热，kJ/kg 熟料yh c ——入窑回灰带入的比热，kJ/kg 0C ；0.836yh t ——入窑回灰带入的温度，C(5) 空气带入热量a 、窑头一次空气带入的显热1111(0.457) 1.29830(17.796)/y k y k y k y k r r Q V c t m m kJ kg =⋅⋅=⨯⨯=熟料式中：1y k Q ——窑头一次空气带入的显热，kJ/kg 熟料1y k c ——窑头一次空气带入的比热，kJ/kg 0C ； 1y kt ——窑头一次空气带入的温度，0C0-300C 空气比热1.298kJ/Nm 3 0Cb 、入窑二次空气带入热量2222 2.434 1.4039503244.157/y k y k y k y k Q V c t kJ kg =⋅⋅=⨯⨯=熟料式中：2y k Q ——入窑二次空气带入的显热，kJ/kg 熟料2y k c ——入窑二次空气带入的比热，kJ/kg 0C ；2y k t ——入窑二次空气带入的温度，Cc 、入分解炉二次空气带入热量2222 6.361 1.3777406481.732/F K F K F K F K r r Q V c t m m kJ kg =⋅⋅=⨯⨯=熟料式中：2F K Q ——入分解炉二次空气带入的显热，kJ/kg 熟料2F K c ——入分解炉二次空气带入的比热，kJ/kg 0C ； 2F Kt ——入分解炉二次空气带入的温度，0C0-7400C 空气比热1.377kJ/Nm 3 0C D 、气力提升泵喂料带入空气的显热3(0.1140.013) 1.29950(7.4040.844)/kg sk sk sk sk r r Q V c t m m ==-⨯⨯=-（Nm 熟料）式中：sk Q ——气力提升泵喂料带入空气的显热，kJ/kg 熟料sk c ——气力提升泵喂料带入空气的比热，kJ/kgCskt ——气力提升泵喂料带入空气的温度，0C0-500C 空气比热1.299kJ/Nm 3 0C d 、窑头漏风带入的热量30.152 1.29830(5.919)/ylok ylok ylok ylok r r Q V c t m m kJ Nm C ==⨯⨯=⋅式中：ylok Q ——窑头漏风带入的显热，kJ/kg 熟料ylok c ——窑头漏入的空气比热，kJ/kg 0C ylokt ——窑头漏入的空气的温度，0C（0-300C 空气比热1.298kJ/Nm 3 0C ） e.分解炉漏风带入的热量30.207 1.29330(8.030)/FLOK FLOK FLOK FLOK r r Q V c t m m kJ Nm C==⨯⨯=⋅式中：F LO KQ——分解炉漏风带入的显热，kJ/kg 熟料FLOK c ——分解炉漏入的空气比热，kJ/kg 0C F L O Kt ——分解炉漏入的空气的温度，0C（0-300C 空气比热1.298kJ/Nm 3 0C ） f.旋风预热器漏风带入的热量c 1.729 1.29330(67.068)/XLOK XLOK XLOK XLOK r r Q V t m m kJ kg ==⨯⨯=熟料式中：X LO K Q ——旋风预热器漏风带入的显热，kJ/kg 熟料XLOK c ——旋风预热器漏入的空气比热，kJ/kg 0C X L O Kt ——旋风预热器漏入的空气温度，0C（0-300C 空气比热1.298kJ/Nm 3 0C ）g 、窑系统漏入的空气显热0.400.8363010.032/YL Q kJ kg=⨯⨯=熟料c 、入分解炉二次空气带入热量()2222 6.386 1.3777406507.206/F K F K F K F K r r Q V c t m m kJ kg =⋅⋅=⨯⨯=熟料式中：2F KQ——入分解炉二次空气带入的显热，kJ/kg 熟料2F K c ——入分解炉二次空气带入的比热，kJ/kg 0C ； 2F Kt ——入分解炉二次空气带入的温度，0C0-7400C 空气比热1.377kJ/Nm 3 0Cb 、入窑二次空气带入热量2222 2.443m 1.403900(3084.776)/y k y k y k y k r r Q V c t m kJ kg =⋅⋅=⨯⨯=熟料式中：2y k Q ——入窑二次空气带入的显热，kJ/kg 熟料2y k c ——入窑二次空气带入的比热，kJ/kg 0C ；2y k t ——入窑二次空气带入的温度，C。

混凝土热工计算书

混凝土热工计算书一、冬期施工的已知条件工程使用的全部是顺城搅拌站商品砼，所以要求混凝土经过运输成型后的温度为10℃—20℃。

二、热工计算：1、当施工现场温度为-5℃时混凝土因钢模板和钢筋吸热后的温度：T3=（G n C n T2+G m C m T m）/（G n C n+G m C m）=（2400×1×10+279×0.48×5）/（2400×1+279×0.48）=9.2℃T3：混凝土在钢模板和钢筋吸收热量后的温度（℃）G n：1m³混凝土为2400KgG m：1m³混凝土相接触的钢模板和钢筋的总重量为279KgC n：混凝土比热，取1KJ/KgKC m：钢材比热，取0.48 KJ/KgKT2：混凝土经过搅拌、运输、成型后的温度（℃）T m：钢模板、钢筋的温度，即当时大气温度（℃）混凝土浇筑完毕后的温度为9.2℃经计算得:（1）当混凝土经过运输成型后的温度为10℃当施工现场温度为0℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为9.47℃当施工现场温度为-5℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为9.2℃当施工现场温度为-10℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为8.94℃当施工现场温度为-15℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为8.67℃（2）当混凝土经过运输成型后的温度为15℃当施工现场温度为0℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.79℃当施工现场温度为-5℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.53℃当施工现场温度为-10℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.27℃当施工现场温度为-15℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.01℃（3）当混凝土经过运输成型后的温度为20℃当施工现场温度为0℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.94℃当施工现场温度为-5℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.68℃当施工现场温度为-10℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.41℃当施工现场温度为-15℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.15℃2、设：室外平均气温t p=-5℃，室外最低温度-15℃，砼浇灌后的初始温度t0=10℃。

公共建筑热工计算

公共建筑热工计算公共建筑热工计算是指对公共建筑的热能传递过程进行计算，包括热传导、对流、辐射等热传递方式的热阻、热容、热传递效率等参数的计算。

通过热工计算，可以评估建筑的热工性能，优化建筑的热工设计，提高建筑的能源利用效率。

本文将从热工计算的基本原理、方法和一些实际应用场景进行详细介绍。

一、热工计算的基本原理热工计算是通过分析建筑热传递的基本原理和热传递过程的参数来计算建筑的热工性能。

主要基于热传导、对流和辐射三种方式进行分析和计算。

1.热传导：指物质内部的热能传递，主要通过物质内部的分子、原子间的碰撞传递热能。

热传导主要通过热传导系数进行计算，可以通过热传导方程计算材料的热导率。

2.对流：指流体介质（如空气、水等）中的热能传递，主要通过流体的传热系数和表面的传热面积进行计算。

对流传热可以分为自然对流和强制对流两种情况，其中传热系数受到流体性质、速度和表面状态等因素的影响。

3.辐射：指通过电磁波（如热辐射）传递热能，主要通过热辐射的辐射率、温度差和表面积进行计算。

辐射传热是建筑中重要的传热方式，特别是在太阳辐射和建筑外墙、屋面的热传递过程中。

通过以上三种方式的热传递计算，可以得到建筑各个部分的热阻、热容和热传递效率等参数，进而评估建筑的热工性能。

二、热工计算的方法热工计算主要通过数学模型和计算方法进行分析和计算，主要包括建筑热工性能计算、热阻计算和传热系数计算等。

1.建筑热工性能计算：通过建筑的热工性能计算，可以评估建筑的热阻、热容和热传递效率等参数。

常用的计算方法包括建筑热工性能系数法、传导―对流耦合法和有限差分法等。

2.热阻计算：热阻是指阻碍热传导的物理过程，可以通过计算建筑构件（如墙体、窗户、屋顶等）的热阻来评估建筑的保温性能。

常用的计算方法包括单位热阻法和综合热阻法等。

3.传热系数计算：传热系数是评估传热效果的参数，可以通过计算建筑构件内部和外部的传热系数来评估热传递效果。

常用的计算方法包括电阻传热法、潜热传热法和热阻传热法等。

热工计算部分

第二章炼铁工艺计算2.1配料计算炼铁工艺计算主要包括：根据原料成分对原料进行补齐、配料计算,再根据一定的已知条件进行物料平衡计算、全炉热损失计算、高温区热损失计算和理论焦比的计算。

由于炼铁工艺计算数据繁多,所以多运用计算机进行编程,这样就会大大缩短计算时间,减轻工作者的劳动负担,同时也可以提高计算精度、减小误差。

原料成分见表2.1，焦碳成分见表2.2，煤粉成分见表2.3。

表2.1 矿石成分表（%）项目TFe Mn P S F FeO CaO 烧结矿53.200 0.780 0.068 0.060 0.404 8.600 11.560 球团矿61.100 0.040 0.024 0.030 0.056 2.400 0.820生矿65.350 0.165 0.048 0.021 0.029 1.860 0.100硅矿 1.083 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.165 石灰石0.000 0.000 0.005 0.030 0.000 0.000 56.000续表2.1 矿石成分表（%）项目MgO SiO2Al2O3R x O y CO2Na2O K2O 烧结矿 2.280 6.650 0.489 0.98 0.000 0.350 0.289 球团矿0.108 8.150 0.387 0.030 0.000 0.193 0.100生矿0.128 2.718 0.807 0.000 0.000 0.000 0.013硅矿0.076 96.000 2.212 0.000 0.000 0.000 0.000 石灰石0.090 0.390 0.170 0.000 43.280 0.000 0.000表2.2 煤粉成分表（%）C H O N S H2O78.990 2.390 4.030 0.740 0.580 0.900续表2.2 煤粉成分表（%）表2.3 焦炭成分表（%）续表2.3 煤粉成分表（%）2.1.1矿石成分的补齐计算 1）烧结矿（1）由Mn 计算MnO ： MnO=Mn×71/55=0.78×71/55=1.007 （2）由P 计算P 2O 5： P 2O 5=P ×142/62=0.068 ×142/62=0.155 （3）由S 计算FeS ： FeS =S × 88/32=0.060 ×88/32=0.165 （4）由F 计算CaF 2： CaF 2 =F×78/38=0.404×78/38=0.829 （5）由FeO 、FeS 及TFe 计算Fe 2O 3：Fe （FeO ）=FeO×56/72=8.600×56/72=6.689Fe （FeS ）=FeS×56/88=0.165×56/88=0.105 Fe （Fe 2O 3）=TFe-Fe （FeO ）-Fe （FeS ）=46.406 Fe 2O 3= Fe （Fe 2O 3）×160/112=46.406×160/112=66.294灰份（13.20%）合计 SiO 2 CaO Al 2O 3 MgO FeO 5.586 0.5605.2900.2180.710100固定碳（%）灰分（13.570%）挥发份（1.03%） SiO 2CaOMgO Al 2O 3P 2O 5FeSFeOCO 2COCH 4H 2N 283.880 47.015 5.895 0.737 39.794 0.074 0.368 6.116 0.150 0.490 0.150 0.150 0.086有机物（1.52%）合计全硫游离水 H N S 0.5000.2490.7711002）球团矿（1）由Mn计算MnO：MnO=Mn×71/55=0.040×71/55=0.052 （2）由P计算P2O5：P2O5=P×142/62=0.024×142/62=0.055 （3）由S计算FeS：FeS =S × 88/32=0.030 ×88/32=0.082 （4）由F计算CaF2：CaF2 =F×78/38=0.056×78/38=0.115 （5）由FeO、FeS及TFe计算Fe2O3：Fe（FeO）=FeO×56/72=2.400×56/72=1.867Fe（FeS）=FeS×56/88=0.165×56/88=0.052Fe（Fe2O3）=TFe-Fe（FeO）-Fe（FeS）=59.181 Fe2O3= Fe（Fe2O3）×160/112=46.406×160/112=84.5443）生矿此时由S生成FeS2，由Mn生成MnO2（1）由Mn计算MnO2：MnO2=Mn×87/55=0.165×87/55=0.261 （2）由P计算P2O5：P2O5=P×142/62=0.048×142/62=0.110 （3）由S计算FeS2：FeS2 =S × 120/32=0.021 ×120/64=0.039 （4）由F计算CaF2：CaF2 =F×78/38=0.029×78/38=0.059 （5）由FeO、FeS及TFe计算Fe2O3：Fe（FeO）=FeO×56/72=1.860×56/72=1.447Fe（FeS）=FeS2×56/120=0.039×56/120=0.018Fe（Fe2O3）=TFe-Fe（FeO）－Fe（FeS2）=63.885 Fe2O3= Fe（Fe2O3）×160/112=63.885×160/112=91.2644）硅石由TFe都为Fe2O3中的铁的含量Fe2O3=TFe×160/112=1.083×160/112=1.5475）石灰石（1）由P计算P2O5：P2O5=P×142/62=0.005×142/62=0.011 （2）由S计算FeS2：CaS =S × 72/32=0.030 ×72/32=0.067平衡计算（1）烧结矿TFe= TFe原/（TFe原+Mn原+P原+···+R x O y原）=53.387Mn= Mn原/（TFe原+ Mn原+P原+···+R x O y原）=0.780同理：另外矿石算法与烧结矿相同。

热风炉的热工计算

热风炉的热工计算1 燃烧计算煤气成分的确定：（1）干煤气成分换算成湿煤气成分若已知煤气含水的体积百分数，用下式换算：V 湿＝FV ×(100－2H O )／100×100％（1）若已知干煤气含水的重量(g/m 3)则用下式换算：V 湿＝F V ×100／（100＋0.1242gH O ）×100％（2）以上两式中V 湿—— 湿煤气中各组分的体积含量，％F V —— 干煤气中各组分的体积含量，％2H O ——湿煤气中含水体积，％2gH O ——干煤气中含水的重量，g/m 3（忽略机械水含量）查“空气及煤气的饱和水蒸汽含量(气压101325Pa)表”知30℃ 时煤气的饱和含水含量为35.10 g/m 3，代入式（2）即得湿煤气成分，如表2。

（2）煤气低发热量的计算。

煤气中含可燃成分的热效应见表33煤气低发热量DW Q 的计算:DW Q ＝126.36CO +107.852H +358.814CH +594.424C H +……+233.662H S KJ ／3m＝126.36×23.96 +107.85×1.34+358.81×0.19 ＝3240.2785 KJ ／3m（3）焦炉煤气的加入量计算：理论燃烧温度估算：取炉顶温度比热风温度高200℃，燃烧温度比拱顶温度约高80℃。

则理T ＝理T +200℃+80℃＝1480℃ 所要求的最低发热值：据经验公式：理T ＝0.158Q 低+770Q 低＝（理T -770）／0.158＝4494 KJ ／3m 加入焦炉煤气量：（Q 焦大约为17000～18500 KJ ／3m ）Q 焦＝126.36CO +107.852H +358.814CH +594.424C H=126.36*7+107.85*58+358.81*25+594.4*3.5 =18190.47 KJ/m 3V=（Q 低－DW Q ）/（Q 焦低－DW Q ）=（4494－3240.2785）/(18190.47－3240.2785)≈8.4％故煤气干成分加入量为 1－8.4％＝91.6％则混合煤气成分：V CO2 ＝18.4％×91.6％＋3.5％×8.4％＝17.1484％ V CO ＝25％×91.6％＋7％×8.4％＝23.488％ V H2 ＝1.4％×91.6％＋58％×8.4％＝6.1544％ V CH4＝0.2％×91.6％＋25％×8.4％＝2.2832％ V N2＝55％×91.6％＋3％×8.4％＝50.632％ V CnHm ＝3.5％×8.4％＝0.294％换算成混合湿煤气成分：V 湿CO2＝V FCO2×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝16.43％ V 湿CO ＝V FCO ×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝22.51％ V 湿H2＝V FH2×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝5.9％ V 湿CH4＝V FCH4×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝2.19％ V 湿N2＝V FN2×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝48.52％V 湿CnHm ＝V FCnHm ×100／(100＋0.1242gH O )×100％＝0.28％煤气低发热量的计算：DW Q ＝126.36CO ＋107.852H ＋358.814CH ＋594.424C H ＋……＋233.662H S＝126.36×22.5＋107.85×5.9＋358.81×2.19＋594.4×0.28 ＝4431.6409 KJ ／3m（为简化计算起见，式中将m n C H 全部简化看成24C H —确定成分计算。