车库顶板行车及各类堆载验算计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
D1车库顶板荷载计算书
D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。
非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。
进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。
结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。
二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。
2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。
车库顶板行车、堆载方案
XXXXX项目车库顶板行车及堆载方案2023年6月目录1.编制依据 (1)2.工程概况 (1)2.1总体概况 (1)2.2建筑概况 (2)2.3结构概况 (2)2.4方案编制范围 (4)2.5工程重难点 (4)2.6.设计数据 (4)2.7原设计承载能力计算 (5)2.8车库顶板场布原则 (5)3.车库顶板承载力计算 (5)3.1材料车对顶板产生的压力计算 (5)3.2.钢筋堆场堆载对顶板产生的压力计算 (7)3.3.钢管堆载对顶板产生的压力计算 (7)3.4.方木、板堆载对顶板产生的压力计算 (8)3.5.砌块堆载对顶板产生的压力计算 (8)3.6.PC构件堆载顶板产生的压力计算 (8)3.7.落地钢管脚手架下车库顶板受力验算 (9)3.8质量、安全样板展示区部位车库顶板受力计算 (9)3.9施工电梯基础下车库顶板受力验算 (9)3.10行车道路回顶支撑设计 (10)3.11后浇带回顶支撑设计 (10)3.12电梯材料堆载车库顶板受力计算 (10)4.板下回顶支撑设计 (12)4.1施工电梯回顶支撑设计 (12)4.2后浇带回顶支撑设计 (12)5.检查与验收 (13)5.1材料标准与检验 (13)5.2搭设过程中及使用前的检查与验收 (14)6.监督和检测要求 (14)7．施工安全要求 (15)7.1安全保证措施 (15)8．安全监控措施及应急处理预案 (15)8.1应急小组 (15)8.2应急响应 (16)附图1：施工平面流水段划分图 (19)附图2：车库顶板平面布置图 (20)附件一脚手架作用在车库顶板上计算 (21)1.编制依据表1.1：编制依据2.工程概况2.1总体概况2.2建筑概况2.4方案编制范围2.4.1本工程根据流水划分进行分段施工（流水段划分详见附图1），车库结构与主楼结构同时进行施工，车库顶板结构施工完成达到设计强度后，在车库顶板做临时堆放区，主要堆放模板、木方、钢管、钢筋半成品及质量安全样板等的临时堆场。
地库顶板行车与堆载验算加固方案
目录工程概况 (1)编制依据 (1)施工场地布置（行车通道方案、材料堆置与荷载信息） (2)地下室顶板梁板信息 (4)顶板承载验算 (5)后浇带处置和跨后浇带板块加固 (6)顶板行车和材料堆放特别注意事项 (9)附件一、车辆荷载 (10)附件二、混凝土搅拌车技术参数 (12)附件三、拖泵技术参数 (17)附件四、汽车等效均布荷载简化计算 (18)施工通道顶板验算与加固方案一、工程概况工程名称：建筑兄弟平台建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：本工程由25栋13层住宅、4栋4层配套用房、1栋1层垃圾房、1栋1层配套用房及2栋地下车库等组成，总建筑面积为386427.1M2，其中地上建筑面积257427.99㎡，地下建筑面积9999.11㎡。
本工程地下室顶板标高-1.5，完成后覆土厚度绿化处为1.5m，消防通道为1.1米。
设计采用消防车道荷载：20KN/㎡。
二、编制依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；5、《实用建筑结构工程师手册》中国建筑工业出版社（李国胜、宋鸿金、林焕枢编）6、《汽车等效均布荷载的简化计算》中国建筑设计研究院朱炳寅著(发表于<建筑结构>）7、本工程建筑结构施工图纸（结构总说明）8、本工程施工组织设计与场地布置方案9、品茗施工计算软件10、混凝土搅拌车、拖泵等车辆技术参数三、施工场地布置（行车通道方案、材料堆置与荷载信息）：1、本工程施工通道行车方案：1）、场地平面布置：本工程所有施工通道在地下室顶板部分均布置于建筑总平面布置图中消防通道位置，详见主体与装修阶段施工总平面布置图。
在消防通道与其它区域之间采用围挡、标线分开。
原则上砂石堆场、散装水泥罐布置在地下室顶板之外，水泥、砂石运输在顶板之外。
大模板堆放区地下车库顶板承载力验算
大模板堆放区地下车库顶板承载力验算
一、工程概况
1、工程名称：
2、工程地址：
3、建设单位：
4、设计单位：
5、监理单位：
6、施工单位：
二、大模板荷载计算
本工程1#楼与10#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在1#楼南侧车库顶板；2#楼与3#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在2#~3#楼南侧车库顶板。
大模堆放高度不超过1.5米，且不超过10层，计算时按10层大模板考虑。
大模板荷载计算：
大模板设计自重标准值为80~85kg/m2（自重标准值由大模板厂家提供），考虑到大模板自身附带配件等因素，计算时按100kg/m2考虑。
大模板荷载：100kg/m2×10层=1000kg/m2≈10KN/m2。
三、车库顶板载荷
本工程车库顶板上覆土厚度均在1.5米以上，计算时取覆土厚度1.5米，土壤比重为1700kg/m3。
得设计每平方最小承载力为：f=1.5m×1m2×1700kg/m3=2550kg/m2≈25.5KN/m2。
四、结论
经验算比较：设计最小承载力f=25.5KN/m2＞大模板堆放荷载10KN/m2，满足车库顶板承载力设计要求，大模板按照以上方案堆放，满足结构安全使用功能要求。
####建筑工程有限公司
2014年11月20日。
附：顶板荷载负重验算
地库顶板荷载计算书为满足地库顶板载重行车要求，车道位置采用模板支撑加固方案，方案计算如下：模板支架搭设高度为3.65米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.60米，立杆的横距l=0.60米，立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用100×140mm方木。
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
该部分模板及支撑不予拆除，直至车道不予使用。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
负重标准值q1=25.000×1.000×0.600+0.500×0.600=15.300kN/m其他活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中 f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×15.300+1.4×2.700)×0.250×0.250=0.138kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.138×1000×1000/32400=4.271N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×15.300+1.4×2.700)×0.250=3.321kN截面抗剪强度计算值T=3×3321.0/(2×600.000×18.000)=0.461N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=0.677×18.000×2504/(100×4000×291600)=0.408mm面板的最大挠度小于250.0/400,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
车库顶板承载力计算书2(最终版)
当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两 支座跨屮位置时，此时的板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混 凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5：
图5泵车通过楼板受力简化图
其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m,当泵车前轮行驶至板的跨中
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN,梁宽1为8. Im,其
局部线荷载为—KN∕m=233. 33KN∕m,根据所建模型，整个板剪力图如
图3：
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图3泵车通过楼板剪力图
其中所受最人剪力为61. 25KNO
3.混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算
基本计算参数：
混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m3混凝 ±,混凝上容重P =2500Kg∕m3,其质量m=P ×V=2500×3 Kg=7500 Kg=7.5t,整个泵车浇筑混凝土时的质量为m=34t+7.5t二41.5t~42t°
考虑到浇筑混凝上时四个支座支撑，每个支座的荷载为10.5t,即为105KN,考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大， 根据经验，考虑到25OKNO浇筑混凝土时泵车的支座大小为0.6m× 0. 6mo
1.1对板的抗剪强度进行验算：
根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板
进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8. lm×5. 2mo
车库顶板承载力计算书
一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。
车体荷载简化图如图1所示。
图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。
对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。
抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规》GB50009-20128、《混凝士结构设计规》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
车库顶板堆载方案及荷载验算
目录第一章工程概况 (1)1.1编制依据 (1)1.2施工概况 (2)1.3工程特点 (3)第二章各施工阶段车库顶板堆载分布 (3)2.1基础阶段 (3)2.2主体施工阶段 (3)第三章车库顶板各加工区堆载验算 (3)3.1图纸设计顶板混凝土达到龄期后堆载极限值 (3)3.2车库顶板大钢模堆放区荷载验算 (4)3.3车库顶板钢管堆放区荷载验算 (4)3.4 车库顶板钢筋堆放区荷载验算 (5)3.5 预制构件堆放区荷载验算 (5)3.6 车库顶板未达到龄期利用模板支撑体系荷载验算 (5)第四章车库顶板堆载回顶措施 (6)4.1 顶板回顶位置及范围 (6)4.2 顶板回顶措施 (6)4.3 顶板回顶措施 (8)4.4 顶板回顶措施 (8)4.5 顶板回顶措施 (8)4.6 顶板回顶措施 (9)第五章车库顶板限载的安全保证措施 (10)5.1 设置限载牌 (10)5.2 车行道划分 (10)5.3 施工现场入口处设置地磅称重 (10)5.4 施工现场主要干道进行实时监控 (10)5.5 对于垂直交叉工作进行防护 (10)5.6 后浇带等悬挑部位进行加固处理 (10)5.7 材料堆放管理措施 (11)5.8 材料堆放管理措施 (11)第一章工程概况1.1编制依据1、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20015、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20086、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20117、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20158、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20129、《钢结构设计规范》GB 50017-201710、XXXXXXXXXXXXX施工图纸1.2施工概况1.3工程特点（1）本项目工程具有设计标准高；2#、3#楼采用装配式结构，1-10#楼均采用隔震新技术的特殊项目，技术复杂；楼型多、且楼群比较分散；施工场地小，施工材料需二次倒运。
25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算【范本模板】
25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1。
概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。
2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。
依据的相关规范如下所示.1) 建筑结构荷载规范 GB50009—20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033）混凝土结构设计规范 GB50010-2002 4） 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm,汽车吊车行驶状态自重约26.4t,车长宽12。
38m×2。
5m 。
第1～3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6。
53t （F 1=65.3kN ）,第2～3轴自重为9。
935t （F 2=99.35kN ）.3.行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时,两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。
根据《建筑结构荷载规范》附录B.0。
5,计算汽车荷载有效分布宽度.已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm,作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为:250.02F kN 。
计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。
2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N=1。
地库顶板堆载验算及加固方案
XX一期房地产开发项目-（金域铭居）顶板加固专项方案XX建筑发展有限公司2020年4月目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、堆载设计 (3)3.1、已知设计数据： (3)3.2、原设计承载能力计算 (3)3.3、车库顶板承载验算 (3)车库顶板行车验算 3后浇带行车验算 3钢筋堆在验算 . 7 钢管堆载验算 7方木堆载验算 7四、楼板模板支架计算书 (8)五、加固构造要求 (8)六、监督与监测措施 (8)七、安全保证措施 (9)八、附图： (10)地下室顶板加固专项施工方案一、工程概况工程名称：XX一期房地产开发项目建设单位：XX置业有限公司结构设计单位：XX设计工程有限公司监理单位：XX省建科建设监理有限公司总承包单位：XX建筑发展有限公司工程地址：XX。
本工程根据施工现场的实际情况，地下车库顶板消防通道位置需作为本工程主体及装修阶段的施工通道。
为确保本工程地下车库顶板作为施工通道使用期间的结构安全，特编制本车库顶板加固专项施工方案指导施工。
设计均布活荷载标准值4KN/m²，消防车通道均布活荷载20KN/m²。
二、编制依据1、本工程的建筑施工图、结构施工图、施工组织设计；2、《建筑施工计算手册》江正荣著；3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；6、《混凝土结构工程施工质量验规范》（GB50204-2015）7、《钢结构设计规范》(GB50017-2017)8、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）9、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）三、堆载设计3.1、已知设计数据：本工程为地下室顶板板厚：250mm；顶板上设计回填土厚度为1.2m，活动荷载：4KN/m2，车道设计荷载：20KN/m2。
3.2、原设计承载能力计算查图纸可知，原施工图纸设计荷载能力，消防车道20KN/㎡，其余为设计4KN/㎡。
完整版地下室顶板堆载及行车验算
NO.2013G49地块项目A地块工程地下室顶板道路及堆场加固方案编制单位：南京建工集团有限公司编制人：汪翔编制日期：二零一六年六月第一章工程概况 (1)第二章编制说明及依据 (1)一、编制说明 (1)二、编制依据 (1)三、设计数据 (1)四、原设计承载能力计算 (1)第三章施工进度计划 (1)第四章施工准备与资源配置计划 (2)一、材料准备 (2)二、人员准备 (2)第五章支撑架设计计算 (2)一、基本参数 (2)二、何载参数 (2)三、纵向支撑钢管计算 (2)四、横向支撑钢管计算 (3)五、扣件抗滑移的计算 (4)六、支撑架立杆荷载标准值（轴力）计算 (4)七、立杆的稳定性验算 (5)八、可调托座验算 (6)九、立杆的地基承载力计算 (6)第六章地下室顶板承载计算 (6)一、车库顶板行车荷载 (6)二、钢筋堆场的堆载验算 (8)三、钢管堆载验算 (8)四、方木、板堆载验算 (8)五、后浇带行车验算 (8)第七章支撑架搭设及拆除 (10)一、搭设范围 (10)二、工艺流程 (10)三、构造要求 (10)第八章支撑架的使用、保养与拆除 (11)一、支撑架的使用 (11)二、支撑架的保养 (12)三、支撑架的拆除 (12)第九章监督和检测要求 (12)第十章安全保证措施 (12)第一章工程概况NO.2013G49地块项目A地块工程位于南京市秦淮区卡子门大街与汇景北路交叉口。
场地北侧规划建设机场二路，场地南侧规划建设机场三路，场地西侧规划建设苏家桥路，场地东侧规划建设夹岗路。
本工程总建筑面积（报建面积）约为115324.95m2,单体为高层住宅、社区商业等，包括5#、6#、7#、8#计4栋单体（地下一层、地上29层）、D3社区商业、配电房及大地库工程。
其中地上面积约94097.43m2,地下面积21227.52m2 （—层地下室，含高层地下室）。
第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证NO.2013G49地块项目A地块工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。
顶板行车与堆载验算与加固方案
顶板行车与堆载验算与加固方案准确验算顶板上行车和堆载的结构安全。
有数据支持。
五、顶板承载验算：1、地下室顶板设计允许承载力计算：根据本工程施工总说明第1.4条，消防车道荷载：20KN/㎡。
根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012条文说明P197页，对应本工程板跨，可知计算选用消防车为重型消防车，全车总重300KN，前轴重60KN，后轴重为2X120KN,对应车辆荷载与300KN汽车平面相同，车身尺寸8米长2.5米宽，轴距4+1.4米左右，同时参照《汽车等效均布荷载的简化计算》，20KN/㎡的消防车道荷载是300KN汽车轮压直接作用于板跨不小于6米*6米顶板上的汽车等效荷载标准值，已计算汽车（设备）动力系数。
根据本工程施工图纸地下室顶板结构平面图中所附说明：本工程地下室顶板覆土厚度，绿化处为1.3米，消防通道为1.1米。
覆土计算容重不小于16.5KN/ M3。
顶板活载按施工活载计2.0KN/㎡。
非消防车道处（绿化处，即施工堆场和加工场地）可允许均布荷载为：恒载16.5KN/ M3*1.3M=21.45KN/㎡，组合系数1.2；活载为施工活载2KN/㎡，组合系数1.4。
组合允许均布荷载为：21.45*1.2+2*1.4=28.54KN/㎡。
消防车道处(施工通道)可允许均布荷载为：恒载16.5KN/ M3*1.1M=18.15KN/㎡，组合系数1.2；活载为施工活载2KN/㎡，组合系数1.4；消防车荷载，300KN消防车考虑覆土厚度1.1米后，为计算允许承载力，作折减计算，在板跨≥6米下利用线性内插法计算等效均布荷载（1米16.7，12.5米15.7）为16.3KN/㎡（且不再乘动力系数），根据荷载规范，计算允许承载力时，组合系数取0.7。
组合允许均布荷载为：18.15*1.2+2*1.4+16.3*0.7=35.99KN/㎡。
2、施工通道承载验算：根据上文允许驶入地下室顶板消防车道的荷载信息，最大为12方砼搅拌车，重量310KN。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规》GB50009-20128、《混凝士结构设计规》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
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车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:250mm，加腋厚度500mm。
最大跨度为8.10m,有梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.5m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载20KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.5m每平方米荷载:18KN/m×1.5m=27KN/m2。
3、地下室顶板（非消防车道区域）可承受荷载为:27KN/m2+5KN/m2=32KN/m2(活载按恒载计算,增大安全系数)。
消防车道区域为：27KN/m2+20KN/m2=47KN/m24、根据拟定数据计算得顶板（非消防车道区域）可承受恒荷载折算后为:32KN/m2。
消防车道区域为47KN/m2四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1（安全系数）,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装35t考虑,车重15t,合计50×1.1=55吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装15立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,15立方米混凝土按36吨计,合计51×1.1=56吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆30吨,合计50×1.1,总计55吨考虑。
综上荷载按60吨考虑,车型按混凝土罐车考虑(増大安全系数)混凝土罐车车轮距图按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.6:连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。
但计算内力时,仍应按连续考虑。
按《建筑结构荷载规范》GB5000-2012附录C.0.4:单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe=8Mmax/BL2式中L----板的跨度B----板上荷载的有效分布宽度Max----简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。
按罐车后车轮作用在跨中考虑,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m,后车轮作用单侧荷载取30T,前车轮作用荷载不计,(偏安全考虑): Mmax=FL/4=30*8.1/4=607.5KN.M2、设计计算(1)选重量最大的罐车进行计算:罐车总重约(车和货)600KN。
(2)根据《建筑结构荷载规范》GB5009-2012附录C.0.5条,局部荷载的有效分布宽度按公式C.0.5-1计算有效载荷面积：1) bcy=bty+2S+h=0.2+0.2×0+0.25(车轮宽bty选200mm,板厚按250m,无垫层S不计)=0.45mbcx=btx+2S+h=0.6+0.2×0+0.25(车轮宽bty选600mm,板厚按250m,无垫层S不计）=0.85m2)当bcx≥bcy,bcy≤0.6L,bcx≤L时：b= bcy+0. 7L=0.45+0.7×8..=6.18m因e=4.4<b,故有效宽度b'=b/2+e/2=4.29mqe=8Mmax/bL2=8*607.5/（4.29*8.12）=17.26KN/m21.3qe=1.3*17.26=22.44<顶板可承受荷载(非消防车道区域）32KN/m2,符合顶板承载要求。
消防车道区域为47KN/m2更加符合顶板承载要求。
3、顶板在局部荷载作用下的抗剪和抗冲切验算地下室顶板抗剪承载力验算,根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 式6.3.3-1、6.3.3-2计算如下βh=(800h0)1/4=1V R =0.7βh ftbho=0.7×1.0×1.57×600×275=181.3kNVs=1.4×1.3×50=91kNV R ≥VS故地下室顶板抗剪承载力满足要求。
地下室顶板抗冲切承载力验算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 式6.5.1-1、6.5.1-2计算如下η=0.4+1.2/B s=0.8um=(600+200+2×275)×2=3100mmF IR =0.7βh ftηunhO=0.7×1.0×1.57×0.8×3100×275=749kNFIS=1.4×1.3×50=91kNF IR ≥F1S故地下室顶板抗冲切承载力满足要求。
地下室顶板局部承载力验算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 式6.6.1-1、6.6.1-2计算如下:B1=(600/1200)1/2=2.23F1=1.35×1×2.23×1.57×120000=567KN>250KN故地下室顶板局部承载力满足要求。
(二)、钢筋堆场的堆载验算1、HRB400级盘圆钢筋堆载验算(1)每盘的重量计算得:约25KN,按两层计算,50KN(2)平放时的底面积(圆盘钢底部垫废模板):3.14×(圆盘直径1.6/2)×2=2.00m2(3)地下室顶板受到的压力:50/2=25KN/m2(4)验算HRB400级盘圆钢筋荷载为25KN/m2<顶板可承受荷载32KN/m2,符合顶板承载力要求。
2、直条HRB400级直条钢筋堆载验算(1)每捆的重量计算得:约25KN/捆(按最大值）(2)一扎钢筋每米的重量为:25/9=2.77KN/m(3)直条钢筋在工字钢架上放置,工字钢间距不大于2m,等同于均布荷载。
(4)现假设平均每格堆放4层钢筋,每一格架子底梁受到重量为：25*4/4=25KN/m<32KN/m满足要求,不需回顶。
（三）、钢管堆载验算1、计算(1)算钢管理论重量得Φ48×3.0钢管每米自重:0.033KN/m(2)堆载面分布中得出1m宽1.5m高空间内可堆放约675根钢管,1m长1m宽的地方堆载1m高钢管,其重量为:(0.033KN/m)×(675根)= 22.275KN/m22、验算(1.5m高钢管荷载为2.275KN/m2)<(顶板可承受荷载32KN/m2)符合顶板承载要求。
（四）、方木、板堆载验算1、计算(1)查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.1得方木、板自重:(4KN/m3),木塑模板6.8KN/m3(2)每平方受力:(6.8KN/m3)×(1m)=6.8KN/m22、验算(1)根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；(2)6.8×2=13.6<372,符合顶板承载要求。
（五）、砖、砌块堆码验算砖、砌块堆放高度均按不大于2m考虑,容重按加气砼砌块砖考虑625kg/ M3,即6.25KN/M2均布荷载2×6.25=12.5KN/m2<32KN/m2,满足顶板承载力要求。
（六）、施工电梯处荷载验算1、施工电梯基本参数施工电梯型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：80m；标准节长度：1.508m；底笼长：5.7m；底笼宽：3.6m；标准节重：147.5kg；对重重量：1800 kg；单个吊笼重: 1300kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1200kg；本工程施工电梯基础位于地下室顶板上方，以地下室顶板作为施工电梯基础施工电梯安装在地下室顶板上(有后浇带部位需浇筑），顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。
2.楼板参数基础混凝土强度等级：C30；楼板长：6.5m；楼板宽：4.5m；楼板厚：250mm；加腋高度500mm 梁宽：0.5m；梁高：0.85m；板中底部短向配筋：Ф12@150；板边上部长向配筋：Ф12@150；板中底部长向配筋：Ф12@150；板边上部短向配筋：Ф12@150；钢材型号：RRB400；梁截面底部纵筋：10Ф25；钢材型号：RRB400；梁中箍筋配置：Ф8@100；钢材型号：RRB400；箍筋肢数：4；3.荷载参数：施工荷载：5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：Ф48Ч3.0；钢管横距: 600mm；钢管纵距: 600mm；钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.2 m；二、基础承载计算：1、设备基本参数施工升降机型号：SCD200/200J，架设高度：80m，标准节高度：1.508m，外笼重：1200kg，吊笼重：1300kg×2=2600kg，对重重量：1300kg×2=2600kg，吊笼载重量：2000kg×2=4000kg，导轨架重（共需54节标准节，标准节重147.5kg）：147.5kg×54=7965kg，其他配件总重量：200kg，2、荷载计算Pk=(2600.00+1200.00+2600.00+4000.00+7965.00+200.00)×10/1000=185.65kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×185.65=389.87kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=4.5/6.5=0.6921、荷载计算P=389.865kNq=389.865/(5.7+3.6)=18.999kN/m22、混凝土顶板结构验算依据《建筑施工手册》（第四版）：Mxmax=0.0431×18.999×4.52=16.582kN·mMymax=0.0169×18.999×4.52=6.502kN·mM0x=-0.1×18.999×4.52=-38.474kN·mM0y=-0.0771×18.999×4.52=-29.663kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。