变电站10kV系统母线PT一次方案设计论文
10KV变电站设计毕业论文
10KV变电站设计毕业论文目录摘要.............................................................. I II Abstract........................................................... I V 第一章绪论..................................................... - 1 -1.1 变电站发展的历史与现状.................................. - 1 -1.1.1 概况............................................... - 1 -1.1.2 变电站综合自动化系统的设计原则..................... - 1 - 第二章变电站的负荷计算和无功率补偿计算......................... - 3 -2.1 负荷计算................................................ - 3 -2.3变电所主变压器的选择..................................... - 5 -2.4变电所安装位置........................................... - 6 - 第三章变电站主接线设计......................................... - 7 -3.1 电气主接线的基本要求.................................... - 7 -3.2 常用的主接线............................................ - 7 -3.3工厂变电所主要接线方案选择............................... - 9 - 第四章短路电流计算............................................ - 11 -4.1短路电流计算的目的...................................... - 11 - 第五章电气设备的选择及校验.................................... - 15 -5.2变电所一次一次设备的选择校验............................ - 16 -5.2.1高压侧电气设备的选择校验.......................... - 16 -5.2.2低压侧电气设备的选择校验.......................... - 19 -5.3变电所进出线的选择及校验................................ - 20 -5.3.1导线选择的原则.................................... - 21 -5.3.2变电所导线的选择.................................. - 21 - 第六章变电所继电保护.......................................... - 24 -6.1电力变压器的故障形式.................................... - 24 -6.2变电所继电保护装置...................................... - 25 -6.3作为备用电源的高压联络线的继电保护装置.................. - 28 -第七章防雷与接地方案设计...................................... - 29 -7.1变电所防雷保护.......................................... - 29 -7.1.1变电所遭受雷击的主要原因.......................... - 29 -7.1.2变电所防雷的具体措施.............................. - 29 -7.2变电所接地装置设计...................................... - 31 -7.2.1变电所接地装置分析................................ - 31 -7.2.2工厂变电所接地装置的设计.......................... - 33 - 第八章总结.................................................... - 35 - 参考文献.................................................... - 36 - 致谢.......................................................... - 37 -10KV变电站设计摘要电能是现代工业生产的主要能源和动力，随着经济发展的现代工业建设的迅速崛起，供电系统的设计越来越全面、系统、工厂用电量迅速增长，对电能质量、技术经济状况、供电的可靠性指标也日益提高。
关于一起10kV母线PT柜烧毁的故障分析
关于一起10kV母线PT柜烧毁的故障分析摘要：文章针对近期某110kV变电站内发生一起10kVⅠ段母线PT柜放电烧毁故障展开分析，首先对故障发生前的运行方式、现场情况进行了详细介绍；然后，介绍故障发生时现场的情况。
最后，根据现场实际情况，分别从变电一次检修方面和二次保护专业方面，对故障发生的原因进行了详细分析，并针对此故障指出了今后的防范措施。
关键词：10kV母线PT柜；手车刀闸；母线室；断路器室一、事件情况2016年11月19日16时13分某某变#1主变低后备保护复压过流Ⅳ、Ⅴ段保护动作，闭锁10kV分段备投，跳开#1主变低压侧901开关，导致10kVⅠ段母线失压。
二、故障前运行方式#1主变与#2主变分列运行，10千伏Ⅰ、Ⅱ段母线分别由#1、#2主变供电，10千伏母分99M开关备自投保护投入。
三、现场检查情况3.1、现场检查情况检修人员到现场待做好安全措施后，经检查发现，10kVⅠ段母线PT及避雷器9174手车刀闸柜和10kV#1电容器915开关柜的仪表室、断路器室烧毁严重。
打开10kVⅠ段母线PT及避雷器9174手车刀闸柜和10kV#1电容器915开关柜的所有柜门，发现10kVⅠ段母线PT及避雷器9174手车刀闸柜和10kV#1电容器915开关柜仪表室二次设备和二次控缆全部烧毁（图1、图2）。
图1 图2现场观察发现10kVⅠ段母线PT及避雷器9174手车刀闸柜和10kV#1电容器915开关柜后柜门都没有出现凸起变形的情况。
打开10kV#1电容器915开关柜后柜门后发现CT、出线电缆都完好，没有被烧焦，只覆盖了一层燃烧后灰尘。
打开10kVⅠ段母线PT及避雷器9174手车刀闸柜和10kV#1电容器915开关柜后柜门，发现PT及避雷器9174手车刀闸柜断路器室后封板有明显遭受高温的情况，9174后封板表面有出现放电的斑点、拉出PT手车后发现PT柜内部A相侧有放电点(图3)。
图3 PT柜放电手车本体拉出后发现本体上A相支撑绝缘子比其他两项烧毁严重(图4)图4 PT手车本体内A相接触头已掉落从现场图片可以看出10kVⅠ段母线PT及避雷器9174手车刀闸本体，A相PT烧毁较为严重。
浅谈10kV母线电压异常分析及处理
浅谈10kV母线电压异常分析及处理摘要：在小电流接地系统中，10kV PT电压异常时有发生，现结合220kV XX变电站发生的10kV PT电压异常分析和处理过程，对10kV PT电压异常的原因和预防措施进行了探究。
关键词：变电站；10kV PT；异常；故障辨析0事件现象220kV XX站值班人员在监盘时发现：监控机发出“220kV XX站10kV 2乙M母线电压异常”异常告警信号，经检查发现10kV 2乙M母线电压A相2.0kV，B相6.0kV，B相6.0kV，监盘人员立即将该情况报告当值值班长。
1.技术分析220kV XX站10kV 2乙M母线电压异常原因：10kV PT高压熔断器熔断、低压熔断器熔断、一次系统接地、断线故障、铁磁谐振、负载不对称、接线错误或松动、电压继电器辅助接点接触不良等。
1.110kV PT熔断器熔断1）当系统发生单相间歇电弧接地时，产生接地过电压。
电压可达正常相电压3—3.5 倍，可能使10kV PT铁芯饱和，激磁电流急剧增加，引起高压侧熔断器熔断，熔断相低压侧电压降低但不为零，此时低压侧非故障的两相电压保持正常相电压。
同时，由于高压侧发生熔断器熔断，低压侧伴随出现零序电压，此时的零序电压高于10kV母线接地信号告警定值，因此保护装置启动并发出母线接地信号。
2）当10kV PT低压熔断器熔断时，二次侧现象与高压侧相似，区别在于低压侧熔断器熔断，只会影响某一绕组电压，不会伴随出现零序电压，所以不会发出母线接地信号。
1.2一次系统接地、断线小电流接地系统单相接地故障可分为金属性接地与非金属性接地两类：1）当发生金属性接地时，接地电阻为零（或接近于零），中性点与故障相电压重合，故障相电压为零，非故障相电压上升为线电压（或接近于线电压）。
2）当发生非金属性接地时，由于接地电阻不确定性，造成二次电压异常，这就容易与10kV PT熔断器熔断故障混淆，但这种情况至少有一相电压超过正常时相电压，这就可以区分电压异常是系统非金属接地还是熔断器熔断所引起的。
10 kV 母线高压PT的异常分析
10 kV 母线高压PT的异常分析摘要：在10 kV中性点不接地系统中，为了监视系统中各相对地的绝缘状况以及计量和保护的需要，在每个变电站的母线上均装有电磁式PT。
当系统发生单相接地故障时，将产生较高的谐振过电压，影响系统设备的绝缘性能和使用寿命，进而出现更频繁的故障。
笔者就10KV母线PT常见的单相接地和谐振进行了分析并提出了处理。
单相接地与谐振过电压故障现象有着根本的不同。
正常情况下，当系统发生单相接地故障时，仍可在故障状态下继续运行一段时间，值班人员可以在这段时间内通知处理故障。
而铁磁谐振过电压对设备的威胁最大，切不可将PT谐振误判为单相接地而耽误了及时、准确处理的时间。
关键词：电压互感器；异常；单相接地；谐振一.PT的异常分析在10 kV中性点不接地系统中，为了监视系统中各相对地的绝缘状况以及计量和保护的需要，在每个变电站的母线上均装有电磁式PT。
当系统发生单相接地故障时，将产生较高的谐振过电压，影响系统设备的绝缘性能和使用寿命，进而出现更频繁的故障。
1.1 PT单相接地及处理1.1.1 在中性点不接地系统中，当其中一相出现金属性接地时在中性点不接地系统中，当其中一相出现金属性接地时，就会产生激磁涌流，导致PT铁芯饱和。
如A相接地，则Uan的电压为零，非接地相Ubn、Ucn的电压表指示为100 V线电压。
PT开口三角两端出现约100 V电压（正常时只有约3 V），这个电压将起动绝缘检查继电器发出接地信号并报警。
1.1.2 当发生非金属性短路接地时当发生非金属性短路接地时，即高电阻、电弧、树竹等单相接地。
如A相发生接地，则Uan的电压低于正常相电压，Ubn、Ucn电压则大于58 V，且小于100 V，PT开口三角处两端有约70 V电压，达到绝缘检查继电器起动值，发出接地信号并报警。
请登陆：高压开1.1.3 PT二次侧熔断器熔断或接触不良时PT二次侧熔断器熔断或接触不良时，中央信号屏发出“电压回路断线”的预告信号，同时光字牌亮，警铃响。
10KV PT保险烧毁的原因及解决措施
10KV PT保险烧毁的原因及解决措施摘要：结合工作实际，分析了10KV母线上的电压互感器烧毁的几方面原因，并针对存在的原因，提出了解决应对的措施。
关键词：电压互感器保险原因及措施0 引言当电压互感器保险烧毁时，PT不能正常工作，导致计量装置失去电压无法计量、继电保护异常；另外，更换PT以及PT一次保险，使得检修费用增大，又浪费了人力和财力。
1 电压互感器电压互感器是一个被限定结构和使用形式的特殊变压器，把高电压按比例关系变换成100V或更低等级的标准二次电压，供保护、计量、仪表装置使用。
同时，使用电压互感器可以将高电压与电气工作人员隔离。
电压互感器二次回路是高阻抗回路，二次电流的大小由回路的阻抗决定。
当二次负载阻抗减小时，二次电流增大，使得一次电流自动增大一个分量来满足一、二次侧间的电磁平衡关系。
2 电压互感器保险烧毁的现象电压互感器保险烧毁后的现象是：（1）当一次侧或二次侧保险熔断一相时，熔断相的接地指示灯熄灭，其他两相的指示灯略暗。
此时，熔断相的接地电压为零，其他两相正常略低；电压回路断线信号动作；功率表、电度表读数不准确；用电压切换开关切换时，三相电压不平衡；拉地信号动作（电压互感器的开口三角形线圈有电压33v）。
（2）当二次保险熔断一相时，熔断相的接地电压表指示为零，接地指示灯熄灭；其他两相电压表的数值不变，灯泡亮度不变，电压断线信号回路动作；功率表、电度表读数不准确电压切换开关切换时，三相电压不平衡。
3 电压互感器保险烧毁危害电压互感器保险烧毁危害有以下几个方面：（1）对变电设备及系统的危害。
一般情况下，10kV 系统中最常发生的异常运行现象，就是谐振过电压，谐振过电压虽然幅值不高，但可长期存在。
尤其是低频谐波对电压互感器线圈设备影响的同时，危及变电其它设备的绝缘，严重的可使母线上的其它薄弱环节的绝缘击穿，造成严重的短路事故、大面积停电事故等。
（2）对运行方式的危害。
出现电压互感器烧坏及高压保险熔断现象后，如不能马上修复，将导致母线不能分段运行，此时若再发生其它设备有异常情况时，给系统运行造成较大的危害。
10kv变电所设计论文
2011年某10kv变电所设计10kv 变电所设计摘要：随着西校区的发展建设，原变电所已不能满足用电需求，为改善供电质量，提高供电可靠性，并根据发展规划及负荷现状，设计 10kv 变电所。
关键词：变电所；短路电流；系统主接线；微机保护II Abstract:The ten kilovolts transformer substation design of west school Abstract district of Pingdingshan Institute of Technology Abstract: With the development of west school district of Pingdingshan Institute of Technology, the former transformer substation can’t satisfy the demand of electricity. For ameliorating quality of electric supply and enhancing dependability, and according to the develop of the programming and the status of charge, I design the ten kilovolts transformer substation. words: Key words transformer substation, short-circuit electric current, system lord knot line,tiny-machine protection.目录第 1 章原始资料及电源进线方式确定................... (1)第 2 章负荷计算及无功功率补偿计算........................... (3)2.1 负荷计算部分 (3)2.2 无功功率补偿 (6)2.2.1 无功功率补偿的基本知识 (6)第 3 章确定变电站的位置与型式、合理布置好各设备的位置 (10)3.1 变电所形式的确定 (10)3.2 变电站与各设备的位置 (11)第 4 章变电站主变压器的台数、容量及类型的选择 (14)第 5 章变电站主结线方案的设设计 (15)5.1 几种主接线方式的介绍: (15)第 6 章短路电流计算 (17)6.1 概述 (17)6.2 短路电流计算 (17)第 7 章电气设备的选择与校验 (26)7.1 概述 (26)7.2 一次侧电气设备选择与校验 (27)7.3 低压侧一次设备选择与校验 (32)第 8 章 10kV 变电所电力变压器的继电保护 (39)8.1 电力变压器的故障形式 (39)第 9 章变电站防雷保护与接地装置的设计 (49)9.1 变电站直击雷过电压保护 (49)9.2 雷电侵入波过电压保护 (51)第 10 章微机保护 (53)结束语 (60)参考文献 (61)附录：设计说明书及主要材料清单 (62)第 1 章原始资料及电源进线方式确定在本次10kv 变电站建设地区地势平坦，且附近建筑物稀疏，使得出线走廊较开阔；年最高气温40℃，年平均气温15.1--16℃，年最低气温-10.2℃, 年最热月平均最高气温35℃，年最热月平均气温26℃.年雷暴日数22.0。
变电站母线PT异常处理停电方式优化方案分析
（）操 作 时间 长 ，操作 量 大 ，操 作复 杂 ，操 作 １ 风 险高 ， 电网的运 行风 险也高 。 （）在 Ｐ 一次 、二 次侧 并 列 长 时间 的操 作 过 ２ Ｔ
户正常供 电，但可能造成运行主变过负荷 ，甚至导
致 主变跳 闸 ，对 电网的影响就 比较大 。 由于 目前 昆明 电网变 电站 普遍 采用线路 一变压 器组 方 式 运行 ，一 旦备 自投 动作 成 功 ，Ｐ Ｔ异 常 处 理好 后 ，要恢 复正常 运行方 式 时 ，所需 时间较 长 。 （）对 主变复 合 电压 闭锁 过 流保护 的影响 。 电 ２
一
２ 不 同停 电方式的对 比分析
２ １ 方式 １ ． ２ １ １ 优 点 ．．
、
二 次 回路异 常等 问题 。处 理 高压 熔 断器 熔 断 、
Ｐ Ｔ装 置 及一 、二 次 回路 异常 ，均 需 要将 Ｐ Ｔ停 电。 对于 Ｐ Ｔ停 电 ， 目前一般 采用 以下 ３种方 式 ：
压和 电流也是主变复合 电压闭锁过流保护的闭锁量 和启 动量 。当母 线任意一 相 电压 消 失 ，主变 高压 侧 以及对应的中压侧或低压侧的复合 电 闭锁过流保 压 护将失去闭锁，由于复合电压闭锁过流保护的启动
电流 按照躲 过 １４～ １５ 最大 负荷 电流 进行整 定 ， ． ．倍 达不 到启动 电流 ， 合 电压 闭锁过 流保护 不会动 作 。 复
（ Ｐ １ Ｔ直接停电 （ ） 以下简称方式 １； ） （）先将出现异常的 Ｐ ２ Ｔ二次侧负荷由正常 Ｐ Ｔ 并列供 电后 ，再将异常 Ｐ Ｔ停 电 （ 以下简称方式 ２； ）
操作最 简单 ，操 作量最 小 ，操作 时间最短 。
２ １２ 缺 点 ．．
Ｐ Ｔ直接停 电，可能造成备 自 投和主变复合 电
10kV母线PT接线原理分析及现场验证方法
２２ 电 网 发 生 单 相 接 地 时 Ｐ 运 行 情 况 ． Ｔ
２ 三相 四 Ｐ 接 线方 式的 工作 原理 Ｔ 三相 四Ｐ Ｔ接线方 式可 以防止 Ｐ Ｔ产生谐振 。 其接线如 图 ｌ 示。 所 在辖区某变 电站 ， 内 Ｐ 站 Ｔ为三相四 Ｐ Ｔ接 线， 牌标示 为： 只相 铭 ３
故相 Ｐ 等 效阻 抗 ｚ 与消 谐 Ｐ 等效 阻抗 Ｚ 的 关系 有 ： Ｔ Ｔ ２ ｋ Ｚ ． （ ａ Ｋ ＋ ｃ ×１３ ４５ ＝ ＪＺ＝ Ｋ ＋ ｂ Ｋ ） ／ ＝２ ．。
２． 电 网 正 常 运 行 时 Ｐ 运 行 情 况 １ Ｔ
电网 正常 运行 时 ， 系统 中 不存 在负 序分 量 与零序 分 量 。 相 向 各 量 图 如图 ２所示 。
响对 外供 电， 允许 带接 地运 行 一段 时 间 但 是 为 了防止 其他 两 相对 地 电压升 高对 绝缘 的 影响 以及 容 易引发 的铁 磁谐 振 过 电压 损坏 电 压互 感器 或其 他 设备 ， 必须 尽快 找 到接 地 点并予 以切 除 。 常用 的 在 拉线 路法 中 ， 统零 序 电压 作为 特 征量 使用 。 同时 ， 电网 正 常运 系 在
生 。 关规程 提 出对 线方 法来 确认 实 际接 线的 正确 性 ， 有 存在 操作 性
ＵＮ ｆ Ｕ
冗繁、 可靠性 一 般等 问题 。本文 在分 析 了三 相 四 Ｐ Ｔ接线 方 式 的工 作原 理的基 础上 ， 出现 场 电气 试验 的方 案 ， 提 通过 电气 试 验 的方 法 来验证各 Ｐ Ｔ性 能完 好 、 线 正 确 性 ， 设 备 的 顺利 投 运 、 常运 接 对 正
可 以认为 系统 中不存 在 负序 分量 。各 相 向量 图如 图 ３ 示 。 所
10KV变电所毕业设计(论文)
10KV变电所毕业设计1 变电所总体设计及供配电系统分析1.1 变电所设计原则进行变电所设计时须遵照变电所设计规范所规定的原则。
根据《35—10kV变电所设计规范》要求：第1.0.3条变电所的设计应根据工程的5—10年发展规划进行，做到远近结合、以近为主，正确处理近期建设与远景发展的关系，适当考虑扩建的可能性。
第1.0.4条变电所的设计必须从全局出发、统筹兼顾，按照负荷性质、用电容量、工程特点和地区供电条件，结合国情合理地确定设计方案。
第1.0.5条变电所的设计，必须节约用地的原则。
1.2 变电所设计目的与任务毕业设计是本专业教学计划中的重要环节。
此次毕业设计的目的是通过变电所设计实践，综合运用所学知识，贯彻执行我国电力工业有关方针政策，理论联系实践，锻炼独立分析和解决电力工程设计问题的能力，为未来的实际工作奠定必要的基础。
1.3 PG新校区供电需求分析PG新校区10KV变电所为位于PG新校的变电所，由系统S1、系统S2向PG 新校区供电，来供给该校教学、实验、施工及生活用电，PG新校区变电所的建立可保障新校区的正常用电，提高供电质量和供电可靠性。
PG新校区变电所变电压等级为10/0.4KV，是以向终端用户供电为主的变电所,全所停电后将对该校中断供电。
1.4 变电所总体分析1.4.1 建站必要性与建站规模1 建站必要性PG新校区10KV变电所为终端变电所，在系统中主要起变配电作用，全所停电将造成全校停电，它供给该校教学、实验、施工及生活用电。
故为满足该校用电要求决定建设本变电站。
2 建站规模PG新校区10KV变电所电压等级为10/0.4KV线路回路数：近期6回，远期2回；近期最大负荷4627KW。
1.4.2 所址概况与所址条件1 所址概况PG新校区10KV变电所位于该校图书馆周围，西部电源和东部电源进线先通过10kV变电所高压侧开关站进行电能分配，然后馈出六回线分配给两个独立变电所和四个箱式变电站，独立变电所和箱式变电站经过变压后供给其所带负荷用电。
变电站10kVPT及避雷器柜柜型与电气一次设计的探讨
变 电站 １ ＶＰ ０ｋ Ｔ及避雷器柜柜 型 与电气一次设计 的探讨
黄 观 学
（ 山市 顺德 区威 泰 电力 工程 有 限公 司 ， 东 佛 山 ５８ １） 佛 广 ２３ ８ 摘 要： 详细 介 绍 了变 电站 １ ｋ Ｐ ０ Ｖ Ｔ及 避 雷器柜 柜 型 、 电气 一 次方 案及 一 次 元件 的设 计 方法 ， 重点 论 述 了变 电站 １ Ｖ 母 线 Ｐ ０ｋ Ｔ设
他元件 正常工作， 这样便于 故障检修 和 日常维护 。 同样的配置 ， 验 电， 间接 原因是制造厂 未按设计院 图纸施 工及设备验 收单 位
Ｋ ＹＮ 的市场价 比 ＸＧ Ｎ２要高 １％左右 ，但 作为地区供 电的心 未按图纸验收 。可见 如果制造厂按 图纸 （ ０ 方案一） 生产， 该起 事
安 全 运 行 及 电气 测 量 的准 确性 。 因此 有 必 要 对 变 电 站 １ Ｖ Ｔ ０ｋ Ｐ
变 电站 ＫＹ 柜 型 的 Ｐ Ｎ Ｔ及 避 雷 器 柜 一 次 方 案 设 计 常 见 有 如 图 １ 示 ３种 。方 案 一 与方 案 二 为 常 用 方 案 ， 电 站 设 计 时 所 ： 变
同的手车 内， 因而使 事故得 到有 效隔 离， 而有 效防止 事故影 从
响 的扩 大 。 方 案 二 可 作 为 容 量 不 大 的一 般 用 户 工 程 选 用 （Ｅ ３ 要
。 显然该方案存在较 由于 其体积大 、 防护 等级低 ， 人身 安全得 不到保 障 ， 故从 ９ ０年 考虑 到造价 因素） 方案三 为早期常用方 案， 不利于事故 的预 防及 设备的检修 。 ２ １ “ ００ 代 中期开始 ， 逐渐被 Ｘ Ｎ２ Ｋ Ｎ 所替代 。 Ｇ Ｇ 、Ｙ Ｘ Ｎ２为箱型 固定金 大 的安全及损 失隐患， 属封 闭开关 柜， 防护等 级可达 到 Ｉ３ 但柜 内主要元 件没有 年 江 西 赣 东 北 供 电 公 司 ８ １ ’ 身伤 亡 事 故 ” 是 典 型 的 例 其 Ｐ Ｘ， ・９人 就
10kV母线PT高低压保险熔断2010参考文档
（5）若PT小车推至工作位置，一次保险再次熔断，则判断 为PT内部故障（也不排除线路有接地或与PT发生了谐振）， 应将PT小车拉至检修位置，将情况上报。
PT外观检查； 用万用表欧姆档，检查PT线圈是否有断线； 用兆欧表摇测PT绝缘； （6）为不损失电量，考虑PT二次并列，PT二次并列时应先 一次并列，即先合10kV母联014开关，再将PT二次并列手把 切至投入位置，操作步骤如下： ①投入014开关柜置闭锁备自投压板 ②检查#1主变005开关、#2主变024开关负荷分配 ③合上10kV分段014开关 ④检查10kV分段014开关遥信指示正确 ⑤检查#1主变005开关、#2主变024开关负荷分配 ⑥检查10kV分段014开关确已合好 ⑦将014开关柜PT并列开关切至投入位置 ⑧检查10kVⅠ母线电压指示正确
PT低压侧一相保险熔断 熔断相电压指示降低，其他两相电压不发生变化 仍指示相电压。 开口三角绕组没有零序电压输出，绝缘监察装置 或监控系统不发单相接地报警信号。
高压保险熔断和10kV母线接地的区别
母线接地不发PT断线； 母线金属性接地时，接地相电压降低为零， 正常相对地电压升高为线电压； PT高压保险熔断发PT断线信号； PT高压保险熔断相电压降低，其它两相电 压不升高。
PT二次并列示意图
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PT的二次并列
PT的二次设计了并列回路。
PT的二次侧小开关连续跳闸可以并列吗？ 不能，PT的二次侧小开关连续跳闸说明其 二次回路有故障，如果强行并列会造成另 一台运行PT二次侧小开关跳闸。
PT的二次并列
情况1：
如果PT单独检修，此时可以进行PT的并列： 1、合上母联开关（一定要先并列一次） 2、使用PT并列把手进行二次并列 3、断开欲停PT二次开关 4、将欲停PT转至检修状态
10kV母线PT故障原因分析及解决措施探讨
10kV母线PT故障原因分析及解决措施探讨作者：孟和胡成周建佳来源：《北京电力高等专科学校学报》2010年第03期摘要:就中性点不接地系统10KV变电站母线PT高压保险熔断原因进行分析,针对各种可能原因的解决措施进行探讨。
并以绵阳电业局实际运行发生的案例为例进行分析。
关键词:PT高压保险;熔断;解决措施中图分类号:TN8文献标识码:A文章编号:1009-0118(2010)-03-0068-02一、故障过程简况园艺站2008年8月6日雷雨天气后,10kV I段PT出现高压保险两相熔断;2008年9月23日段雷雨天气后,10kV II段PT出现高压保险两相熔断。
历年来常出现PT高压保险熔断现象。
石桥铺站2008年8月6日雷雨天气后,10kV I段PT出现高压保险两相熔断;2008年9月23日雷雨天气后,10kV II段PT出现高压保险两相熔断。
历年来常出现PT高压保险熔断现象。
新皂站10kV I段PT在2005年1月14日发生爆炸后,于2005年6月24日再次发生爆炸,经统计,该段PT至投运后,已经发生4次爆炸,每次爆炸时,线路上均有单相接地现象。
二、设备基本情况园艺10kV I段PT型号:JDZX-10,3支全绝缘,固定安装,0.2/0.5/6P级,25/30/100VA ,二次侧装有太原合创自动化有限公司生产的微机消谐,型号WXZ196;10kV II段PT型号:JSZF-10G,3支全绝缘,固定安装,0.2/0.5/6P级,二次侧装有微机消谐,型号:ER-XX型(北京一二科技)。
石桥铺站10kV I段PT型号:UNE10-5,3支半绝缘,安装在中置式小车上,二次侧装有微机消谐,型号:KSX196微机消谐装置(保定市华异特电气公司),现已损坏,用500W灯代替;10kV II段PT型号:UNE10-5,3支半绝缘,安装在中置式小车上,二次侧装有微机消谐,型号:KSX196微机消谐装置(保定市华异特电气公司)。
变电站10kV母线PT高压保险熔断分析
变电站10kV母线PT高压保险熔断分析随着经济的发展，社会的进步，人民生活水平的不断提高，电力供应的持续性和可靠性变得十分重要。
要保证变电设备的安全运行，除了对设备的日常巡视维护、风险管控和差异化运维之外，更重要的是对设备发生故障的原因分析和预防。
变电站10kV母线上的PT作为一种与保护和测量装置配合的一次设备，其重要性不言而喻，而PT的高压保险会因系统运行方式的改变引起的过电流和高电压而熔断，为了避免PT高压保险多次熔断，保证PT的正常运行工况，就需要对PT的运行工况进行分析。
1 10kV PT高压保险熔断事例某供电局的巡维中心管辖的无人值班变电站，在10天内某110kV变电站10kV I段母线51PT高压保险共熔断三次，8月12日监控后台机信息如图所示：8月12、14、17日，某110kV变电站后台机都频繁发出"10kV I段母线接地，预警动作、复归"、"消弧装置10kV线路接地，预警动作、复归"、"10kV F1 XX线消弧装置选跳"和"10kV F1 XX线重合成功"等信息，经现场检查核实消弧装置动作正确。
2 10kV PT高压保险熔断分析根据事件的调查分析，判断该110kV变电站10kV I段母线51PT高压保险熔断可能由以下原因引起，一是馈线发生单相接地，引起母线出现过电压，使PT高压保险熔断；二是10kV I段母线PT铁磁谐振过电压，使PT高压保险熔断；三是该母线上的接地变兼站用变本体避雷器存在故障，对PT的运行产生影响，致使高压保险熔断。
针对以上判断，现对每种可能性进行调查分析：2.1 10kV I段母线上的馈线发生单相接地当系统正常运行，没有相接地时，中性点电压为0，而这时地的电压也是0，即中性点O和地O'是一个电压。
当C相接地时，C相接地点电压与地是一个，为0，当然是电压降低了；而这时的中性点并未接地，其电压变成了-Uc；同时，三相平衡对称的关系并未破坏，A相对地的电压就变成了A相对C（接在地上）相的电压了，这时的A相电压等于Uac了；B相对地的电压就变成了B相对C（接在地上）相的电压了，这时的B相电压等于Ubc了；相电压变成线电压，增大了1.732倍。
10kV系统接地时PT高压熔断器熔断原因分析研究_王箫吟
－１３０－目前，１０ｋＶ系统普遍采用中性点不接地的运行方式，其优点是允许系统带接地故障运行， 但当发生１０ｋＶ线路单相接地时，容易造成母线ＰＴ高压熔断器熔断。
１０ｋＶ母线ＰＴ承担着为变压器备自投、１０ｋＶ线路保护及测量、计量提供电压采集的关键角色。
一旦１０ｋＶ母线ＰＴ高压保险熔断时，将会对这些装置产生很大的影响，可能引起备自投误动、保护误动、拒动、电量计量不准确等严重后果。
在实际运行当中，由于１０ｋＶ线路接地，导致母线ＰＴ高压熔断器熔断的机率非常大，根据有关文献分析［１］，其高压熔断器熔断的主要原因是ＰＴ产生铁磁谐振。
本文对６６ｋＶ变电站１０ｋＶ系统接地时，频繁出现母线ＰＴ高压熔断器熔断的现象进行了深入分析，得出ＰＴ高压熔断器熔断的主要原因除了铁磁谐振外，短路故障恢复后电容放电引起的冲击电流，同样也能造成母线ＰＴ高压熔断器熔断。
一．１０ｋＶ母线ＰＴ高压熔断器熔断的常见原因分析１、ＰＴ高压保险配置不合理当１０ｋＶ母线ＰＴ容量太小，熔断电流小，与实际不匹配。
保险本身质量问题时，长时间运行时就容易造成１０ｋＶ母线ＰＴ高压熔断器熔断，因此应通过计算选用容量合适的保险，严格进货渠道，采购质量合格的产品。
２、系统电压过高电力系统１０ｋＶ系统电压一般在１０～１０．７ｋＶ之间属于正常工作范围，若１０ｋＶ系统长期高电压运行，使高压熔断器处于熔断临界电压附近运行，也将造成熔断器过热熔断。
因此，运行人员对１０ｋＶ母线电压有明显升高时应提高警惕，及时调压，避免出现熔断器熔断。
二．１０ｋＶ系统接地时ＰＴ高压熔断器熔断原因分析１０ｋＶ系统中常见的母线ＰＴ接线图如图１所示。
１０ｋＶ系统接地时ＰＴ高压熔断器熔断原因分析研究王箫吟辽宁省电力有限公司 葫芦岛供电公司， 辽宁 葫芦岛 １２５０００正常运行时ＰＴ的励磁阻抗很大，系统对地阻抗呈容性，三相电压基本平衡，中性点的位移电压很小，正常运行时，Ｕｍｎ电压相量如（１）式所示：Ｕｍｎ＝Ｕａ＋Ｕｂ＋Ｕｃ＝０ （１）考虑ＰＴ误差以及三相系统对地不完全平衡，在开口三角处也可能有数值不大的不平衡电压输出，但不足以使接在其上的电压继电器动作。
10kV母线压变采用4PT时异常情况分析
10kV母线压变采用 4PT时异常情况分析摘要：目前10kV母线压变使用4PT接线方式已较为常见，新建的变电站均为此类接线。
采用此接线方式，在异常状态下二次电压值与3PT接线有较大差别。
希望通过利用节点电压法对异常运行状态下电压分析，能对故障类别的判别起到一定的参考作用。
关键词：10KV；母线压变；异常情况1.接线方式YHAYHAAaYHBBbOoooYHCCc lYHL nNo使用设备： 3台压变的变比、类型均相同普通压变，YHL为具有消谐功能的压变。
2.异常运行状态的确定对于10kV系统，单相接地允许长期运行，对于母线压变而言，异常运行状态有单相高压熔丝熔断、两相高压熔丝熔断两种状态。
因此可能出现的异常运行状态确定为七种，分别为：单相接地、单相高压熔丝熔断、两相高压熔丝熔断、单相接地时接地相高压熔丝熔断、单相接地时非接地相单相高压熔丝熔断、单相接地时接地相与非接地相两相高压熔丝熔断、单相接地时非接地相两相高压熔丝熔断。
3.故障分析（1）节点电压法公式导出参Z数设定：YHA / YHB /YHC一次阻抗均为Z，YHL一次阻抗为Zn，则一次电路图如下所示AZZnOB NZ C正常时电压标号为U*AN、U*BN、 U*CN，故障时电压标号为UAN 、UBN、 UCN，二次电压标号与一次相对应，其相电压值为57.7伏，线电压值为100伏，且设Uan=57.7v∠0°。
四台压变的一次阻抗均为Z，根据节点电压法公式得出：，即:而：上述公式整理可得：U*AO/Z+ U*BO/Z+ U*CO/Z= U*ON/Zn实际Z与Zn值有差异，为方便计算，假设Z与Zn值相等,则上式变为U*AO+ U*BO+ U*CO= U*ON-------------------------(1)式中：U*AO=U*AN- U*ON --------------(2)U*BO= U*BN- U*ON -------------(3)U*CO= U*CN- U*ON -------------(4)将(2) 、(3)、 (4)式代入(1)式，（U*AN-U*ON）+（U*BN- U*ON）+（U*CN- U*ON）= U*ON ---(5)整理得：U*ON=（U*AN+ U*BN+ U*CN）/4------------ --(6)（2）10kV系统A相单相接地压变上电压情况：UAN =0，UBN= U*BA, UCN= U*CA。
10kV进线与母线二次核相分析
10kV进线与母线二次核相分析摘要本文以10kV进线和母线电压为研究对象，针对母线和进线的电压核相展开分析，根据核相中存在的问题，对PT一次、二次的极性、向量和预防措施等具体注意事项进行详细阐释。
关键词：向量；核相；快切转角；V/V接线；Y0/Y0/接线；快切转角一般情况下在10kV电网中进线PT的接线方式为V/V形，母线PT接线方式为Y0/Y0/形，但是PT的V/V形接线方式和Y0/Y0/形接线方式之间的电压关系不是一个规则的值，所以在对10kV 进线电压和母线电压核相及快切转角的设置需要经过一定的换算和矢量分析。
以下根据10kV进线和母线PT一、二次接线方式,以PT二次电压的矢量对上诉问题进行详细分析。
110kV进线和母线PT一、二次接线方式及关系1.1进线和母线电压之间的正确接线方式10kV进线采用两个单相接线V/V形，一二次线圈的极性为首尾相接，即L-N-L-N，如图1.1.1。
10kV母线采用三个单相三线圈电压互感器接成Y0/Y0/形，图1.1.2。
图1V/V接线图2 Y0/Y0/接线图1.1.1中的V/V接线Uab=100∠30 V，Ubc=100∠270 V，这种接线方式没有相电压；图1.1.3中的Y0/Y0/接线Ua=57.73∠0 V，Ub=57.73∠240 V，Uc=57.73∠120 V；Uab=100∠30 V，Ubc=100∠270 V，Uca=100∠150 V。
1.2进线PT和母线PT电压分析[1]因为V/V接线的B相二次接地，又因Y/Y/接线的星形二次线圈中性点接地，所以进线PT二次和母线PT二次能通过接地联系在一起，从而能够进行进线和母线的电压检测。
通过计算可得电压：1）以母线PT A相电压为基准对进线进行核相（1）进线PT A相和母线PT A相，极性相反：Uab x-Ua m=100∠30-57.73∠0=57.73∠60 V或Ua m-Uab x=57.73∠0-100∠30=57.73∠240 V图3（2）进线PT B相和母线PT A相，进线PT二次接地：Ub x-Ua m=0-57.73∠0=57.73∠180 V或Ua m-Ub x=57.73∠0-0=57.73∠0 V图4（3）进线PT C相和母线PT A相，极性一致：Ubc x+Ua m=100∠270+57.73∠0=115.46∠60 V图52）以母线PT B相电压为基准对进线电压进行核相（1）进线PT A相和母线PT B相，极性相反Uab x-Ub m=100∠30-57.73∠240=115.5+j100 =152.75∠40.89V 或Ub m-Uab x=57.73∠240-100∠30=-115.5-j100=152.75∠220.89V图6（2）进线PT B相和母线PT B相Ub x-Ub m=0-57.73∠240=57.73∠60 V或Ub m-Ub x=57.73∠240-0=57.73∠240 V图7（3）进线PT C相和母线PT B相Ucb x+Ub m=100∠270+57.73∠240=-28.865-j150=152.75∠259.1V图83）以母线PT C相电压为基准对进线电压进行核相（1）进线PT A相和母线PT C相Uab x-Uc m=100∠30-57.73∠120=115.46∠0V或Uc m-Uab x=57.73∠120-100∠30=115.46∠180V图9（2）进线PT B相和母线PT C相Ub x-Uc m=0-57.73∠120V=57.73∠300V或Uc m-Ub x=57.73∠120V-0=57.73∠120V图10（3）进线PT C相和母线PT C相Ucb x+Uc m=100∠270+57.73∠120=57.73∠60V图11得出核相结果电压有效值如表1所示。
10kV母线PT故障分析及建议
10kV母线PT故障分析及建议摘要：本文简要介绍了设备故障后，通过对信息收集整理、分析，最终确定故障产生原因。
着重分析一次设备故障与故障录播的对应关系，为电力同仁在运行维护方面提供一定的经验和借鉴。
中图分类号：TM407 文献标识码：B引言在电力设备运行维护中，难免会发生设备故障。
故障后如何确定故障产生原因，找出解决办法，避免同类故障再次发生，是支持设备可靠运行的手段。
故障后收集各种信息，分析信息圈定故障原因，是设备维护必须履行的职责。
1 信息收集设备故障后，应全面收集故障设备各项信息，以便更快更准查找故障产生的原因。
一般讲，应当收集故障设备基本信息，如：型号、生产厂家、生产日期、投运日期等，收集设备故障情况，如：故障前运行方式、电网操作情况、保护动作情况、监控信息、事件过程情况、录波图情况、现场检查情况以及前期维护工作情况等，以便为进一步分析提供详实的数据支持。
2 缺陷分析对收集到的信息应综合连贯的看待，可通过用正常信息对事件进行排除的方法，排除与故障特征无关的可能性，用存在疑问信息再进一步深入分析，找清与故障特征的关系，用以确定真正的故障产生因素，从而为以后工作建立有效的控制措施。
3实例分析某站2017年1月9日10kV母线PT柜发生三相短路，PT柜爆炸，1号主变低压侧复压过流II段保护动作，901开关跳闸，10kV I段母线及所供线路失压。
3.1故障基本信息10kV I段母线保护PT：型号：JDZX9-10G三相电压互感器，生产厂家：XX第一互感器厂，生产日期：2011年05月，出厂编号：A相01773，B相01653，C相01665，投运日期：2011年07月10kV I段母线保护三相PT避雷器：型号：Y5CS-12.7/45避雷器，生产厂家：XX避雷器厂，生产日期：2001年12月，出厂编号：A相01883，B相01352，C相01264，投运日期：2009年04月故障前运行方式：某站220kV、110kV侧系统并列运行，10kV系统分列运行。
探讨变电站10kV系统母线PT一次方案设计
探讨变电站10kV系统母线PT一次方案设计摘要：本文重点论述了变电站10kV母线PT 设计选择、产生铁磁谐振的原因及其抑制措施，并对变电站10kV PT及避雷器柜柜型与电气一次设计作进一步的探讨。
关键词：10kV PT及避雷器；熔断器；电气一次；1 配电柜柜型及电气一次方案的设计1.1 柜型的设计我国变电站10kV开关柜柜型主要有GG-1A、XGN2、KYN 等。
GG-1A 为我国20 世纪60 年代开始生产的早期产品，由于其体积大、防护等级低，人身安全得不到保障，故从90 年代中期开始，逐渐被XGN2、KYN 所替代。
XGN2 为箱型固定金属封闭开关柜，其防护等级可达到IP3X，但柜内主要元件没有相互隔离，一旦柜内起火或发生爆炸，必然殃及整台甚至整组柜，从而造成较大的损失。
KYN 为铠装移开式金属封闭开关柜，相比GG-1A、XGN2，其重量较轻、体积较小，防护等级更可达到IP4X。
KYN 主要由手车室、母线室、电缆室、继电器室、小母线室等组成，各室相互隔离，主要一次元件分别位于不同室内，若柜内起火或发生爆炸，只会影响事故室内元件，对相邻室内的元件影响相对较小或可避免，有利于缩小事故范围、减少停电时间和降低经济损失。
同时，由于该柜型具有可移开的功能，当某一主要元件故障或需要检修时，可将其从柜内移出，其他元件正常工作，这样便于故障检修和日常维护。
同样的配置，KYN 的市场价比XGN2 要高10%左右，但作为地区供电的心脏，变电站一旦发生事故，其造成的损失是巨大的，故从安全性及减少因事故造成损失的角度出发，变电站10 kV 开关柜型建议选用KYN。
1.2 PT及避雷器柜一次方案的设计变电站KYN 柜型的PT 及避雷器柜一次方案设计常见有如图1 所示3 种。
方案一与方案二为常用方案，变电站设计时首选方案一。
因为方案一的PT 与避雷器分别位于不同的手车内（PT 手车和避雷器手车），而PT 及避雷器又是变电站中易发事故的一次元件，当PT 或避雷器发生事故时，由于它们位于不同的手车内，因而使事故得到有效隔离，从而有效防止事故影响的扩大。
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探讨变电站10kV系统母线PT一次方案设计摘要：本文重点论述了变电站10kv母线pt 设计选择、产生铁磁谐振的原因及其抑制措施，并对变电站10kv pt及避雷器柜柜型与电气一次设计作进一步的探讨。
关键词：10kv pt及避雷器；熔断器；电气一次；
中图分类号：f407.6 文献标识码：a 文章编号：
1 配电柜柜型及电气一次方案的设计
1.1 柜型的设计
我国变电站10kv开关柜柜型主要有gg-1a、xgn2、kyn 等。
gg-1a 为我国20 世纪60 年代开始生产的早期产品，由于其体积大、防护等级低，人身安全得不到保障，故从90 年代中期开始，逐渐被xgn2、kyn 所替代。
xgn2 为箱型固定金属封闭开关柜，其防护等级可达到ip3x，但柜内主要元件没有相互隔离，一旦柜内起火或发生爆炸，必然殃及整台甚至整组柜，从而造成较大的损失。
kyn 为铠装移开式金属封闭开关柜，相比gg-1a、xgn2，其重量较轻、体积较小，防护等级更可达到ip4x。
kyn 主要由手车室、母线室、电缆室、继电器室、小母线室等组成，各室相互隔离，主要一次元件分别位于不同室内，若柜内起火或发生爆炸，只会影响事故室内元件，对相邻室内的元件影响相对较小或可避免，有利于缩小事故范围、减少停电时间和降低经济损失。
同时，由于该柜型具有可移开的功能，当某一主要元件故障或需要检修时，可将其从柜内移出，
其他元件正常工作，这样便于故障检修和日常维护。
同样的配置，kyn 的市场价比xgn2 要高10%左右，但作为地区供电的心脏，变电站一旦发生事故，其造成的损失是巨大的，故从安全性及减少因事故造成损失的角度出发，变电站10 kv 开关柜型建议选用kyn。
1.2 pt及避雷器柜一次方案的设计
变电站kyn 柜型的pt 及避雷器柜一次方案设计常见有如图1 所示3 种。
方案一与方案二为常用方案，变电站设计时首选方案一。
因为方案一的pt 与避雷器分别位于不同的手车内（pt 手车和避雷器手车），而pt 及避雷器又是变电站中易发事故的一次元件，当
pt 或避雷器发生事故时，由于它们位于不同的手车内，因而使事故得到有效隔离，从而有效防止事故影响的扩大。
方案二可作为容量不大的一般用户工程选用（主要考虑到造价因素）。
方案三为早期常用方案，显然该方案存在较大的安全及损失隐患，不利于事故的预防及设备的检修。
“2010年江西赣东北供电公司‘8·19’人身伤亡事故”就是典型的例子。
在该事故中，当地电力设计院是按方案一设计的，但开关设备制造厂在未征得设计院同意的情况下，按照其企业的一贯做法，按方案三生产，造成柜内结构与柜外一次方案牌不一致。
在某220 kv 变电站改造工程消缺工作中，进行更换10 kvⅰ段母线pt 时，在拉出熔断器手车并经验电确认pt 不带电后，工作人员随即进入到柜内更换pt，由于工作人员误以为避雷器不带电而不慎触摸到避雷器，以致造成2 人当场触电死亡、1 人重伤送院救治无效死亡的重大伤亡事故。
事故的直接原因是现场工作
人员不按操作规程操作，未对柜内可触摸的一次元件进行验电，间接原因是制造厂未按设计院图纸施工及设备验收单位未按图纸验收。
可见如果制造厂按图纸（方案一）生产，该起事故是可以避免的，这再次验证了pt 及避雷器柜一次方案的设计是何等重要。
2 主要一次电器元件的设计选择
2.1 pt 的设计
pt是pt及避雷器柜的关键一次元件，其为变电站10 kv系统提供：（1）电压测量。
（2）继电保护需要的电压参数，如母线绝缘、过电压、欠电压、备自投等。
变电站10kv系统母线pt 二次侧一般设3 个绕组：计量/ 测量/ 保护，一二次侧电压比为（10/）/（0.1/ ）/（0.1/）/（0.1/3）kv ，准确等级为0.2/0.5/5 p，容量根据二次负载容量而定。
在我国，10 kv 系统大多采用中性点不接地的运行方式。
当线路发生单相接地等故障时，造成电压互感器电压升高，三相铁芯受到不同的激励而呈现不同程度的饱和，中性点偏移而产生零序电压。
由于线路故障电流不断增大，导致电压互感器铁芯逐渐饱和，当满足ωl=1/ωc 时，即具备谐振条件，产生谐振过电压。
从而引发电磁式pt 铁磁谐振，使得pt 一次侧熔断器熔断，严重时甚至烧坏pt，这样容易导致系统低电压保护误动，电能计量损失，部分继电保护失灵，严重威胁电网的安全运行。
所以设计选择pt 时，根据铁磁谐振产生的原因，优先选择以下类型的pt：（1）在1.3 倍线电压下，铁芯不饱和，励磁特性好的pt；（2）电容式或微容式
pt；（3）抗谐振型pt；（4）近年新推出的光电式pt。
2.2 pt 铁磁谐振抑制措施
在现有10 kv 系统中，电磁式pt 所占的比重还是很大的。
由于系统单相对地等故障会诱发pt 铁磁谐振，因此，采取相应的铁磁谐振抑制措施就显得特别重要。
而原有的pt 开口三角接电阻、灯泡，pt 一次中性点接零序pt 等铁磁谐振抑制措施，由于电力网络的不断扩大及线路变化复杂性增加等原因，这些措施都存在不同程度的缺陷，起到的效果有限。
所以，根据现有变电站10 kv 系统多年的运行经验和积累，宜采取如下措施抑制铁磁谐振：（1）尽量采用励磁电流小于1 ma（一次绕组）的pt；（2）尽量采用伏安特性基本一致的3 个pt 构成1 组；（3）在pt 中性点串入新型消谐器，如lxqⅲ-10 或lxq（d）ⅲ-10（此措施既可以抑制pt 铁磁谐振，又可以降低pt 一次幅值涌流），使其允许的通流容量满足实际要求；（4）当pt 一次中性点串入的消谐器引起开口三角平衡电压的升高时，可在开口三角两端安装与消谐器配套的二次侧产品“三次谐波限制器”，以限制消除励磁电流的三次谐波的影响。
2.3 pt 一次侧熔断器的设计
pt 一次侧的熔断器主要是保护电压互感器的内部故障（匝间短路故障）、电气系统故障（谐振过电压、一次引线故障等）。
为限制短路电流，电压互感器使用的高压熔断器要求熔断件具有一定的电阻值，而且采用灭弧能力较强的石英砂作为填料，是一种限流熔断器。
这种熔断器在熔断过程中会产生超过熔断器额定电压数倍的电
压。
为了将过电压限制在允许的范围内，应选择与系统额定电压（10 kv）相对应电压等级的熔断器。
其额定电流一般为0.5 a；三相断流容量根据短路点的短路电流而定，一般选择的最大断流容量不低于200 mva。
2.4 避雷器（过电压保护器）的设计
pt 及避雷器柜中的避雷器（过电压保护器），主要是用于母线过电压保护。
根据10 kv 系统中性点不接地的运行特点，母线过电压保护避雷器建议选择yh5wz-17/45，额定电压17 kv，雷电冲击电流下残压45 kv，2 ms 方波通流容量不小于400 a，并应配带放电监测仪，用于监测避雷器过电压放电次数及泄漏电流的大小，以便实时监测过电压的情况。
但对新型避雷器（过电压保护器），要选用经过一段时间运行证明为安全可靠的，才能用到变电站的设计中，否则容易酿成重大事故。
3 结语
作为10kv配电成套装置的组成部分，与断路器柜的设计相比，pt及避雷器柜容易被设计人员所忽视。
但在实际的设计工作中，pt 及避雷器柜设计的合理与否，将直接影响变电站的安全运行及电气测量的准确性。
在设计过程中，要结合现场及电力系统的实际情况，经过周密的分析与计算，尽最大可能使设计做到安全、合理、经济。