循环流化床锅炉效率计算表
130t循环流化床锅炉设计计算表
饱和蒸汽焓
21
饱和水焓
22
给水温度
23
给水焓
24
最大连续蒸发量
25
锅炉排污水流量
26
锅炉机组有效利用热量
27
脱硫工况时当量燃料消耗量
28
脱硫工况时计算燃料消耗量
29
脱硫工况时燃料消耗量
30
计算石灰石消耗量
31
石灰石消耗量
32
计算燃料当量消耗量
3.3 炉膛膜式水冷壁传热系数计算
trk θpy tlk
pg pgs ηpw Dpw
3
石灰石水分
4
石灰石灰分
2、燃烧脱硫计算
2.1 无脱硫工况时的燃烧计算
序号
名称
1
理论空气量
2
三原子气体体积
3
理论氮气体积
4
理论水蒸气体积
5 2.3 脱硫计算 序号
飞灰份额 名称
1
SO2原始排放浓度
2
SO2最高允许排放浓度
3
计算脱硫效率
4
燃煤自脱硫能力系数
5
石灰石脱硫能力系数
6
钙硫摩尔比
7
石灰石中CaCO3含量
ACaO ACaSO4
ADar ad aDd af aDf ηf an a μDSO2 ηSO2
η
符号 DMCR pgr t''gr Dp Dd tgs
7
热空气温度
8
排烟温度
9பைடு நூலகம்
冷空气温度
10
锅筒蒸汽压力
11
给水压力
12
锅炉排污率
13
锅炉排污流量
14
燃烧方式
75th循环流化床锅炉设计说明
返料风系统
返料风主要用来流化回料装置内循环物料，以确保物料通过回料装置返回到燃烧室中，返料风起到松动物料及输送物料的作用。返料风要求具有较高压力。该返料风机的风量约为2500Nm3，压头为2000mmH2O。
6
锅炉水系统简述
6.1
水循环系统
给水(一部分经面式减温器)进入尾部烟道内的省煤器，再进入汽包，炉水经汽包下降管到下水集箱，经蒸发受热面(膜式水冷壁)回到汽包。饱和蒸汽从汽包引出后，首先经顶棚过热器后经尾部烟道的包墙过热器进入低温过热器，再经面式减温器进入高温过热器。
6.4
过热器
高温过热器布置在炉膛上部的水平烟道内，呈逆流顺列布置，其管径为φ38×4mm，材质为15CrMoG。低温过热器布置在尾部竖井烟道内，呈卧式逆流布置，管径为φ32×4mm，材质为20G(GB5310)。饱和蒸汽经4根φ108×4.5mm连接管，由锅筒引到顶棚管进口集箱，蒸汽从顶棚管尾部后包墙管，再经U型集箱，分别引到两侧包墙，蒸汽在两侧墙管内自下而上，汇集到两侧包墙上集箱，顶棚管及后包墙管均采用φ51×5mm的管子，两侧包墙采用φ42×4mm，蒸汽由两侧包墙上集箱再引到过热器吊挂集箱，通过54根φ42×5mm吊挂管将蒸汽引到低温过热器进口集箱。低温过热器管重量全部由吊挂管承担。为调节过热器中蒸汽温度，在低温过热器与高温过热器之间，布置一面式减温器，其减温能力可达到50℃。
燃烧室壁面开有：二次风口、回料口（包括循环灰入口、石灰石入口、燃料入口）、排渣口、启动燃烧器口、测温口、测压口、出烟口、人孔等各种门孔。
5.2
布风及点火系统
锅炉采用床下热烟气点火，水冷风箱和布风板等技术。在靠近风室入口的主风管道上开一旁通、油枪在旁通中先燃烧加热空气，并与主风道空气混合至800~900℃，作为点火期间一次风道入水冷风室。锅炉正常运行时，旁通要关闭。油枪工作压力2~2.5MPa。
25mw高压循环流化床锅炉参数
25MW高压循环流化床锅炉参数循环流化床锅炉是一种主要用于发电和供热的设备，其参数的设定对于设备的运行效率和安全性都至关重要。
本文将对25MW高压循环流化床锅炉的参数进行详细介绍，以帮助读者对该设备有更深入的了解。
1. 高压循环流化床锅炉的基本原理高压循环流化床锅炉是利用流化床的原理来进行燃烧的一种锅炉设备。
在高压条件下，燃料和气体通过流化作用形成了固液两相悬浮状态，这样可以提高燃料的燃烧效率和燃烧温度，从而达到更高的发电或供热效果。
2. 25MW高压循环流化床锅炉的参数- 额定蒸汽流量：25吨/小时- 额定蒸汽压力：3.82MPa- 额定蒸汽温度：450℃- 设计燃料：煤炭、生物质颗粒等- 燃烧效率：≥90- 萤光测温系统：采用高精度萤光测温系统，实时监测锅炉燃烧温度，确保燃烧效果最佳。
3. 循环流化床锅炉的主要优点- 温度均匀：循环流化床锅炉能够保持燃烧温度的均匀性，使燃烧更加稳定。
- 燃烧效率高：由于燃料和气体在循环流化床中形成悬浮状态，燃烧效率很高。
- 燃烧废气排放少：由于循环流化床燃烧过程中的气体经过顶部的固定床再次被混合，使燃烧废气中的颗粒物得到破碎和剪切，因此废气排放量大为降低。
4. 循环流化床锅炉的适用范围循环流化床锅炉主要适用于煤炭、生物质颗粒等固体燃料的燃烧，并且在发电厂和供热厂得到广泛应用。
由于其高效环保的特点，其在工业领域也有着一定的应用前景。
5. 高压循环流化床锅炉的发展趋势随着环保意识的日益增强和能源结构的逐步调整，循环流化床锅炉作为一种高效环保的燃烧设备，其发展前景较为乐观。
未来，循环流化床锅炉在发电、供热、工业以及生活领域的应用将会更加广泛。
通过对25MW高压循环流化床锅炉的参数进行介绍，读者可以更加深入地了解这种设备的特点和优势。
希望本文对读者了解循环流化床锅炉有所帮助。
高压循环流化床锅炉是一种先进的燃烧设备，具有高燃烧效率、低排放、安全可靠等优点。
能够满足工业生产、供热和发电等领域的需求，广泛应用于各种工业和生活场景。
循环流化床热水锅炉技术参数表优选全文
优选全文完整版（可编辑修改）
循环流化床热水锅炉技术参数表
注：
*点火方式除床上点火外, 还有标准床下点火装置可供选择。
*给煤具有三种标准给煤方式可供选择: 螺旋给煤机负压给煤、螺旋给煤机正压给煤、皮带给煤负压给煤。
*燃料消耗量按标准低位发热值29308kj/kg（7000kcal/kg)计算。
*我们遵循不断完善产品性能原则, 对产品的部分改变或许难以及时通知阁下, 参数表中内容仅供参考。
若需要新资料, 请向我公司相关部索取。
*根据用户具体情况, 可以提供其他技术参数及适用煤种锅炉。
循环流化床蒸汽锅炉技术参数表。
循环流化床锅炉运行经济性分析(一)
循环流化床锅炉运行经济性分析(一)摘要华电淄博热电有限公司#3、4锅炉系哈尔滨锅炉厂制造的HG-465/13.7-L.PM型循环流化床锅炉，分别于2003年8月和2003年12月相继投产运行，由于我公司的两台循环流化床锅炉投运早、容量大、经验少，自机组投运以来曾多次出现问题，影响了机组的安全经济运行。
在这期间我们总结了大量的经验和教训，采取了诸多保证锅炉安全运行的措施，取得了较理想的效果，但在经济运行方面与煤粉炉相比还存在较大差距。
本文试图从循环流化床锅炉的几个主要经济指标（燃烧效率、飞灰含碳量、煤耗、风机电耗）方面进行分析，并依据我公司现状，总结一些提高其经济性的运行调整经验，以便在实际运行中加以实施，充分发挥循环流化床锅炉的优势。
关键词循环流化床锅炉经济性燃烧效率电耗运行调整0前言随着近几年电力工业的高速发展和环保力度的逐步加大，特别是洁净发电技术的推广应用，循环流化床技术（CFB）得到了较快的发展和普及。
提高大型循环流化床锅炉运行的安全性、经济性、环保性和可靠性受到了越来越多的关注和重视。
目前已投运的高参数循环流化床锅炉，经过不断的经验交流和总结，已基本能保证锅炉的安全运行，连续运行天数可达百日以上，但在运行经济性方面却不容乐观，如风机电耗高、飞灰大、煤耗高、非计划停炉次数多、点火耗油量大等，因此分析和研究循环流化床锅炉的运行调整和优化运行方式，对提高循环流化床锅炉的运行可靠性和可利用率有着重要的现实指导意义。
华电淄博热电有限公司#3、4锅炉是哈尔滨锅炉厂生产的465t/h循环流化床锅炉，锅炉各热力参数基本能达到设计值，并能满负荷稳定运行，在安全运行基础上，我公司积极研讨循环流化床锅炉的运行调整和优化运行方式，并进行认真分析，总结经验教训，积极对设备加以改造，目前两台循环流化床锅炉的运行经济性有了显著的提高。
本文试图从锅炉设备改造、运行调整等方面进行分析，总结提高循环流化床锅炉经济性的有效节能改造措施，为国内大型循环流化床锅炉的安全、经济运行提供经验参考和借鉴。
220t h 循环流化床锅炉说明书
220t/h循环流化床锅炉说明书目录一、锅炉基本特性 (3)1、主要工作参数 (3)2、设计燃料 (3)3、安装和运行条件 (4)4、锅炉基本尺寸 (4)二、锅炉结构简述 (5)1. 炉膛水冷壁 (5)2. 高效蜗壳式汽冷旋风分离器 (7)3. 锅筒及锅筒内部设备 (7)4. 燃烧设备 (8)5. 过热器系统及其调温装置 (11)6. 省煤器 (11)7. 空气预热器 (12)8. 锅炉范围内管道 (12)9. 吹灰装置 (12)10. 密封装置 (12)11. 炉墙 (13)12. 构架 (13)13．膨胀系统 (14)14．锅炉水压试验 (14)15．锅炉过程监控 (14)三、性能说明 (16)一、锅炉基本特性1、主要工作参数额定蒸发量 220 t/h额定蒸汽温度 540 ℃额定蒸汽压力（表压） 9.8 MPa给水温度 215 ℃锅炉排烟温度 ~140 ℃排污率≤2 %空气预热器进风温度 20 ℃锅炉计算热效率 90.5 %锅炉保证热效率 90%燃料消耗量 41.7 t/h 石灰石消耗量 585 kg/h 一次热风温度 200 ℃二次热风温度210 ℃一、二次风量比 55：45循环倍率 25～30脱硫效率（钙硫摩尔比为2.5时）≥ 70 % 2、设计燃料（1）煤种及煤质煤的入炉粒度要求：粒度范围0~10mm，50%切割粒径d50=2mm，详见附图。
（2）点火及助燃用油锅炉点火用油:甲醇和甲醇油（3）石灰石特性颗粒度0-1mm.d50=0.25mm.3、安装和运行条件地震烈度里氏6度，按7度设防。
锅炉给水满足GB/T12145《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》标准。
4、锅炉基本尺寸炉膛宽度（两侧水冷壁中心线间距离） 8770mm炉膛深度（前后水冷壁中心线间距离） 6610mm炉膛顶棚管标高 37600mm锅筒中心线标高 41000mm锅炉最高点标高 45000mm运转层标高 8000mm操作层标高 5400mm锅炉宽度（两侧柱间中心距离） 23000mm锅炉深度（柱Z1与柱Z4之间距离） 27600mm二、锅炉结构简述锅炉为高温高压，单锅筒横置式，单炉膛，自然循环，全悬吊结构，全钢架π型布置。
循环流化床锅炉炉膛热力计算
循环流化床锅炉炉膛热力计算引言循环流化床锅炉燃烧效率高，污染排放低，燃料适应性广，被广泛应用于蒸汽生产中。
随着循环流化床锅炉的发展，其容量和规模都在增大。
目前美国在建的300 MWe循环流化床锅炉即将投入运行，600 MWe容量的循环流化床锅炉也已在设计中。
利用国内技术生产的35 t/h、75 t/h循环流化床锅炉有大量运行，目前国内投入运行的最大循环流化床锅炉是高温高压420 t/h容量的锅炉，高温高压450 t/h循环流化床锅炉也已在建，但运用的是国外技术。
在循环流化床锅炉的开发与发展过程中，各设计单位和锅炉制造厂家开发出各种炉型，针对各自不同的炉型采用各自的热力计算方法，即使是相同的炉型设计方法也可能不同，各有特点。
这与煤粉锅炉和鼓泡流化床锅炉在设计过程中有统一的热力计算方法[1]可供参考不同。
有关循环流化床锅炉热力计算方法在文献中也少见发表。
本文结合作者在循环流化床锅炉传热和设计理论研究及实践的基础上，建立了一种简单的循环流化床锅炉炉膛热力计算方法[2-9]。
与一般沸腾燃烧鼓泡流化床锅炉不同，循环流化床锅炉类型较多，炉型不同，其热力计算方法有所不同。
本方法针对采用高温分离装置的循环流化床锅炉，提出的计算方法可用于一般高温分离的循环流化床锅炉的设计计算，其余炉型可在此基础上根据具体炉型特点修改使用。
典型的高温分离器型循环流化床锅炉采用高温立式旋风分离器，安置在锅炉炉膛上部烟气出口处。
离开炉膛的大部分颗粒，由高温分离器所捕集并通过固体物料再循环系统从靠近炉膛底部的物料回送口送回炉膛。
经高温分离器分离后的高温烟气则进入尾部烟道，与布置在尾部烟道中的受热面进行换热后排出。
计算中未考虑添加石灰石的影响，若添加石灰石，则入炉热量、灰浓度和烟气量等有变化，需修正。
2 循环流化床锅炉炉膛几何尺寸的确定2.1 炉膛横截面积循环流化床锅炉炉膛一般由膜式水冷璧构成，其传热面积以通过水冷璧管中心面的面积计算。
若炉膛由轻型炉墙或敷管炉墙构成，则需考虑角系数的影响。
循环流化床锅炉脱硫计算
mg/Nm 1180 3kg/h 217
计算 计算
烟气脱硫计 石灰石粉理论消耗量 kg/h 340
计算
算
石灰石粉实际消耗量 kg/h 494
计算
CaSO4生成量
kg/h 462
计算
炉内脱硫70%
给定
FGD入口SO2含量
mg/Nm 3539
FGD装置SO2反应量 3kg/h 742
计算 计算
石灰石粉理论消耗量 kg/h 1160
计算
石灰石粉实际消耗量 kg/h 1688
计算
CaSO4生成量
kg/h 1577
计算
备注：本表数据来自遵义公司锅炉数据，有些数据可能考虑不周不完全正确，只作交流参考。ytg
计算
空预器、除尘器漏风系数
0.05
给定
氧化风机风量
Nm3/h
FGD出口SO2排放浓度 mg/Nm
3200
氧化风机技术协议，两台 运行风量
给定
200
给定
实际钙硫比
3
1.31 验证数据
给定
FGD入口烟气量
Nm3/h 222502
计算
FGD入口粉尘浓度 g/Nm3 22
计算
炉内脱硫90%
给定
FGD入口SO2含量 FGD装置SO2反应量
CaCO3+SO2+1/2O2=CaSO4+CO 2（合并反应式）
计算
计算
石灰石粉实际需要量 kg/h 8202
计算
灰渣生成量
kg/h 20234
排灰与下渣比例按6：4 计算
其中：锅炉出口飞灰量 kg/h 12309
计算
除尘器输灰量 kg/h 12304
330MW循环流化床锅炉热力计算表格程序
表1 表1 分离器占16% 包墙占16% 低过占16% 屏过、高过各占26% 表1 表1 低再、屏再各占50% 表1
计算 计算 计算 计算 计算 表28 计算 表29 表1 计算 表30 计算 表31 表1
0.23632 3.33688 5.62448 0.51755 是 是 否
结果
red —
Ared,ar %
Mred,ar %
Sred,ar %
—
—
—
—
—
—
符号 单位
P'sm MPa
Pgt
MPa
P''cyc MPa
P''bq MPa
P''dg MPa
P''pg MPa
P''gg MPa
P'dz MPa
P''dz MPa
P''pz MPa
Dsm
kg/s
Dpw
kg/s
Dcyc kg/s
bCaCO3(1-β fj/100)XCaCO3/100
0.07368 0.0463
0.00274
XzzbCaCO3
0.52349
Aar+ACaSO4+ACaO+Awfj +Azz
14.7662
bCaCO3Bj
7.38888
计算公式或数据来源 结 果
给定
7.38888
表1
94.39
给定
51.4758
kg/kg
kg/kg烟 气
8.510510383 8.51051 8.51051 0.009577767 0.00958 0.00958
500t焚烧垃圾循环流化床锅炉热力计算
0.65 0.65 0.66 0.66 0.66 0.67 0.67
0.06 0.06 0.06 0.07 0.07 0.07 0.08 0.10 0.10 0.10 0.09 0.09 0.09 0.09
0.19 0.19 0.18 0.18 0.17 0.17 0.17
0.29 0.29 0.28 0.27 0.26 0.26 0.25 kg/Nm
(n+(α
f.a*Aar/100)*(100/(100
μf.a
-Cf.a)))/Gg
2.1982786 1.150948
19 飞灰体积浓度
μf.a'
μf.a*ρg
2.6373321 1.435456
混合燃 料 单位 24.57 % 2.57 % 10.83 % 0.59 % 0.30 % 21.30 % 39.84 % %
4 飞灰含碳量
Cf.a
5 底渣含碳量
Cc.as
6 入炉燃料温度
tfue
7 干燃料比热容
cdfue
保证值 选取 1-αf.a
保证值 保证值
选取 查表
8 湿燃料比热容 9 锅炉输入热量
4.1816Mar/100+(100-
cfue
Mar)*cdfue/100
Qin
Qnet,ar+cfue*tfue
10 固体不完全燃烧热损失
Δαsh2
选取
5 对流管束
Δαba
选取
6 高温省煤器漏风系数
Δαec1
选取
7 低温省煤器漏风系数
Δαec2
8 二次风空气预热器漏风系数 Δαa.h2
选取 选取
9 一次风空气预热器漏风系数 Δαa.h1
添加脱硫剂的循环流化床锅炉热效率的计算
添加脱硫剂的循环流化床锅炉热效率的计算H.1 添加脱硫剂入炉灰分计算 H.1.1 钙硫摩尔比计算钙硫摩尔比按公式（H.1）计算：3,glb ,CaCO B 32.066100.086S Bar shs t ar K =………………………………………（H.1）式中：glbK —钙硫摩尔比；3,CaCO ar—脱硫剂中碳酸钙的质量分数，%；B —入炉燃料的质量流量，kg/h ；B shs —脱硫剂质量流量，kg/h ；S ar —燃料收到基硫，%。
H.1.2 脱硫效率脱硫效率按公式（H.2）计算：0222SO SO SO 100tl V V V η-=⨯ ………………………………………（H.2）式中：tl η—脱硫效率，%；2SO V —锅炉排烟中二氧化硫气体理论计算排放值，mg/m 3；2SO V —锅炉排烟中二氧化硫气体实测值折算为py α=1.75时干烟气中的质量含量，mg/m 3。
024SO ,1.75S 641032.066ar gy V V =⨯ ………………………………………（H.3）,1.75gy V —根据GB13271规定，gyV 为过量空气系数在1.75时的干烟气量，m 3/kg 。
H.1.3 添加脱硫剂后入炉灰分计算添加脱硫剂后，入炉燃料灰分包括：入炉燃料带入的灰分、脱硫生成的硫酸钙、未参加脱硫反应的氧化钙、未发生分解反应的碳酸钙、脱硫剂杂质。
相应每千克入炉燃料灰分按公式（H.4）计算：4CaSO CaO js ar wfj zz A A A A A A =++++……………………………………（H.4）式中：jsA —添加脱硫剂后，相应每千克入炉燃料灰分的质量，kg/kg ；ar A —燃料收到基灰分，%；4CaSO A —相应每千克入炉燃料，脱硫后生成的硫酸钙的质量，kg/kg ；wfjA —相应每千克入炉燃料，脱硫剂未分解的碳酸钙的质量，kg/kg ；CaO A —相应每千克入炉燃料，脱硫剂煅烧反应后未发生硫酸盐化反应的氧化钙质量，kg/kg 。
循环流化床锅炉脱硫计算
序号 名称 符号 公式及来源数值 单位 1 SO 2原始排放浓度 02SO μ（1.998Sar ×104）/y Vmg/m 32 SO 2允许排放浓度 2SO μ“GB13271锅炉大气污染物排放标准”表2 900mg/m 33 计算脱硫效率 j SO ，2η（1-2SO μ/02SO μ）×100%mg/m 34燃煤子脱硫能力系数 A 测量值80.8—5 石灰石脱硫能力系数 K 测量值 0.7907 —6 钙硫摩尔比 M--100ln[(j SO ，2η)/A]/K— 7石灰石中CaCO 3含量 3CaCO η见表97.32%8入炉石灰石量d B3.122m Sar /3CaCO ηkg/kg 9 CaCO 3未利用率 3CaCO ε测量值15%10煅烧成CaO 时吸热量 A Q（1-3CaCO ε）×5561.8m Sar /100kj/kg11 脱硫时放热量 T Q15597.7(j SO ，2η/100)× (Sar /100)kj/kg 12 可支配热量 D ar Q (net Qar ,+T Q -A Q )/(1+d B )kj/kg 13燃烧所需理论空气量 0V见表m 3/kg14脱硫所需理论空气量 0d V1.667(j SO ，2η/100)× (Sar /100)m 3/kg15燃烧和脱硫当量理论空气量 0DV(0V +0d V)/(1+d B )m 3/kg16燃烧产生理论氮气体积02N V见表 m 3/kg17脱硫所需空气中氮气体积 02dN V0.790d Vm 3/kg18 当量理论氮气体积 02DN V(0.8Nar /100)/(1+d B )+0.790D Vm 3/kg 19 燃烧产生RO 2体积 2RO V见表 m 3/kg 20煅烧石灰石生成CO 2体积d CO V20.699m(Sar /100)m 3/kg21 脱硫使SO 2减少量 D SO V20.699(j SO ，2η/100)× (Sar /100)m 3/kg 22燃烧和脱硫时产生RO 2当量体积 D RO V2(2RO V +dCO V2-D SO V2)/(1+d B )m 3/kg23燃烧产生理论水蒸气体积 02OH V见表 m 3/kg24当量理论水蒸气体积2ODH V [0.0124(Mar +d B M d )+0.111Har ]/(1+d B )+0.00161DVm 3/kg25 入炉燃料灰量 G Far A /100kg/kg 26入炉石灰石直接生成飞灰量f CaCOA 33.122(3CaCO ε/100)m(Sar /3CaCO η)kg/kg27入炉石灰石灰分含量d A (100-3CaCO ε)/100d B (1-3CaCO η/100- M d /100)kg/kg28未反应CaO 的量CaO A1.749{[(1003CaCO ε-)/100]m(Sar / 100)-(j SO ，2η/100)( Sar /100)}kg/kg29脱硫产物CaSO 4的量 4CaSO A 4.246(j SO ，2η/100)( Sar /100)}kg/kg30当量灰分D arA (G F +fCaCO A 3+d A +CaO A+4CaSO A )/(1+d B )%31 未脱硫时底灰份额 d a取定0.3 — 32脱硫工况时底灰份额D da [d a (Aar /100)+d A +CaO A +4CaSO A ]/[(1+d B )(DarA /100)]—33 未脱硫时飞灰份额 f a 1-d a0.7 —34脱硫时飞灰份额D f a[f a (Aar /100)+fCaCO A 3]/ [1+d B )(D ar A /100)]—35 分离效率 f η设计值 99.2 % 36 灰循环倍率 n aD f a f η/（1-f η） — 37 分离器前飞灰份额 aD f a +n a— 38脱硫后的SO 2排放浓度 DSO 2μ（ 1.998Sar×104）×[1-( j SO ，2η/100)]/[(1+d B )D y V ]mg/m 339脱硫效率2SO η（1-DSO 2μ/02SO μ）×100%40 误差e│（2SO η-j SO ，2η）/2SO η│=e ＜0.15%合格。
DLT964-2005 锅炉热效率计算1.1
数据检测：
100.0000
DL/T964-2005循环流化床锅炉效率计算
V1.1 by:linan 使用说明： ①在本页面（“计算页面”）灰色单元格内输入相应数据，即可在“输出表格”内得到锅炉效率及相关参数计算结果。 ②在本表“F33”单元格内，请输入右侧“H33”单元格计算得到的数据，以迭代计算脱硫效率。 ③为避免操作失误而破坏本计算表格，本表格已进行“编辑保护”，撤销保护可在EXCEL“审阅”——>“撤销工作表保护”中进行 （无密码）。 ④相关术语及计算公式请参考，DL/T964-2005；如需帮助，可发邮件至linan273@与本人沟通。 1 计算数据输入 序号 类别 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 环 境 条 件 烟 气 灰 渣 及 石 灰 石 料 燃 项 燃料碳含量 燃料氢含量 燃料硫含量 燃料氮含量 燃料氧含量 燃料水分 燃料灰分 元素分析类型 收到基水份 空干基水分 收到基灰份 燃煤收到基低位发热量 燃煤类型 入炉煤量，迭代计算值 大渣质量百分率 飞灰质量百分率 沉降灰质量百分率 循环灰质量百分率 大渣的含碳量百分率 飞灰的含碳量百分率 沉降灰的含碳量百分率 循环灰的含碳量百分率 排渣温度 沉降灰温度 循环灰温度 石灰石全水百分率 石灰石收到基碳酸钙含量百分率 脱硫石灰石中碳酸钙分解百分率 给石灰石量，实际测值 实测排烟温度 实测排烟氧量 锅炉排烟中SO2气体实测浓度
B
t0 dk D
e
kPa
℃ kg/kg
13.80 0.011
t/h t/h kj/kg kV
75吨循环流化床锅炉说明书
编制校对审核审定中华人民共和国2004年6月一．概述本产品为75t/h中温、中压循环流化床锅炉，采用近年发展起来的循环流化床燃烧技术，并根据无锡华光锅炉股份有限公司与国内著名院校多年合作开发循环流化床锅炉的经验，以及同类型循环流化床锅炉运行的成功经验基础上，完善了这一产品。
本产品结构简单、紧凑，与传统的煤粉炉炉型相似，锅炉本体由燃烧设备、给煤装置、床下点火装置、分离和返料装置、水冷系统、过热器、省煤器、空气预热器、钢架、平台扶梯、炉墙等组成。
二．锅炉参数额定蒸发量75t/h额定蒸汽压力 3.82MPa额定蒸汽温度450℃给水温度150℃排烟温度~ 145℃锅炉设计效率85~90%三．设计燃料1、煤种：烟煤、无烟煤、贫煤、褐煤、混煤等；收到基低位发热值Q net.ar=20934~23500KJ/Kg。
2、燃料颗粒度要求：煤为0~10mm；50%切割粒径d50=1.5mm；详见附图1注意事项：用户应按照附图1严格控制煤颗粒度的大小，以利于锅炉的正常燃烧和运行。
3、石灰石颗粒度要求：<2mm。
50%切割粒径d50=0.25mm；详见附图2四．锅炉各部分结构简述：1、燃烧装置：流化床布风板采用水冷布风板结构，有效面积为7.7m2; 布风板上布置了266只钟罩式风帽，风帽间风板上填保温混凝土和耐火混火混凝土。
空气分为一次风及二次风，一、二次风之比为60：40，一次风从炉膛水冷风室二侧进入，经布风板风帽小孔进入燃烧室。
二次风在布风板上高度方向分二层送入。
布风板上布置了二只Ф219的放渣管（每只放渣管另接一只Ф219事故放渣管），可接冷渣机（用户自理）。
水冷风室底部还布置了二只Ф108的放灰管，用于定期清除水冷风室中的积灰。
2、给煤装置本锅炉炉前布置了三只给煤管，煤通过给煤管送入燃烧室。
给煤管上布置有送煤风和播煤风，以防给煤堵塞。
送煤风接一次冷风，播煤风接一次热风，二股风合计约为总风量的4%，每只送风管、播煤风管应布置一只风门（设计院设计），以调节送煤风量。
燃煤电站锅炉热力计算表格
循环流化床锅炉原理说明
一、循环流化床锅炉及脱硫1、循环流化床锅炉工作原理煤和脱硫剂被送入炉膛后，迅速被炉膛内存在的大量惰性高温物料（床料）包围，着火燃烧所需的的一次风和二次风分别从炉膛的底部和侧墙送入，物料在炉膛内呈流态化沸腾燃烧。
在上升气流的作用下向炉膛上部运动，对水冷壁和炉内布置的其他受热面放热。
大颗粒物料被上升气流带入悬浮区后，在重力及其他外力作用下不断减速偏离主气流，并最终形成附壁下降粒子流，被气流夹带出炉膛的固体物料在气固分离装置中被收集并通过返料装置送回炉膛循环燃烧直至燃尽。
未被分离的极细粒子随烟气进入尾部烟道，进一步对受热面、空气预热器等放热冷却，经除尘器后，由引风机送入烟囱排入大气。
燃料燃烧、气固流体对受热面放热、再循环灰与补充物料及排渣的热量带入与带出，形成热平衡使炉膛温度维持在一定温度水平上。
大量的循环灰的存在，较好的维持了炉膛的温度均化性，增大了传热，而燃料成灰、脱硫与补充物料以及粗渣排除维持了炉膛的物料平衡。
煤质变化或加入石灰石均会改变炉内热平衡，故燃用不同煤种的循环流化床锅炉在设计及运行方面都有不同程度的差异。
循环流化床锅炉在煤种变化时，会对运行调节带来影响。
试验表明，各种煤种的燃尽率差别极大，在更换煤种时，必须重新调节分段送风和床温，使燃烧室适应新的煤种。
加入石灰石的目的，是为了在炉内进行脱硫。
石灰石的主要化学成份是CaO ．而煤粉燃烧后产生的SO2、SO3等，若直接通过烟囱排入大气层，必然会造成污染。
加入石灰石后，石灰石中的的Cao 与烟气中的SO2、SO3等起化学反应，生成固态的 CaSO3 、CaSO4 （即石膏），从而减少了空气中的硫酸类的酸性气体的污染。
另外，由于流化床锅炉的燃烧温度被控制在800－900 ℃范围内，煤粉燃烧后产生的 NOx 气体也会大大减少硝酸类酸性气体。
2、循环流化床锅炉的特点可燃烧劣质煤因循环流化床锅炉特有的飞灰再循环结构，飞灰再循环量的大小可改变床内（燃烧室）的吸收份额，即任何劣质煤均可充分燃烧，所以循环流化床锅炉对燃料的适应性特别好。
75t循环流化床锅炉详细参数说明书
75t循环流化床锅炉详细参数说明书****************循环流化床锅炉采购项目投标文件目录技术部分一、太锅集团开发的低耗能CFB技术介绍 · 4二、技术规范 (9)1、总则 (9)2、货物需求一览表 (9)三、技术规格 (10)1、锅炉安装条件 (10)2、锅炉运行条件 (10)3、锅炉主要技术数据 (10)4、技术部分内容 (20)5、专题论述 (27)6、包装及运输 (37)7、验收和保管 (37)8、锅炉保证值条件 (37)四、供货范围 (39)1、一般要求 (39)2、供货范围 (39)五、技术资料及交付进度 (42)1、投标书文件与图纸资料 (42)2、配合电站设计提供的资料与图纸 (42)六、设计说明书 (44)1、前言 (46)2、锅炉设计条件及性能数据 (46)3、锅炉总体及系统 (48)4、主要部件 (53)5、防磨措施 (57)6、密封 (57)7、严密性试验 (58)8、锅炉安装及运行要求 (58)9、特别说明 (58)附：太锅集团75T/H产品图纸技术部分TGJT太原锅炉集团开发的低能耗循环流化床技术介绍太锅集团和清华大学合作，深入分析了常规循环流化床锅炉面临的问题和挑战，提出了低能耗循环流化床锅炉设计理论和方法，形成了低能耗循环流化床锅炉全套设计导则，完成了低能耗循环流化床锅炉的产品结构设计，首台低能耗产品在山西离石大土河热电厂已运行两年，运行结果及测试数据均表明，低能耗能型循环流化床锅炉与常规产品比较：节电30%以上节煤3-6%性能优异，可靠性高，连续运行时间为5000h,年运行时间8000h.低能耗型循环流化床锅炉代表了流化床技术发展的最新方向，该技术在我公司75t/h级别、130t/h级别、220t/h级别以及更大容量循环流化床锅炉都得到了应用，显示出强大的技术优越性。
一、CFB锅炉面临的问题和对策1.CFB锅炉三大突出优点CFB锅炉相比煤粉炉而言，具有燃料适应性广、环保性能优异、负荷调节范围宽广三大突出优点，正是凭借这些技术优势，近二十年来，循环流化床燃烧技术得到飞速发展，在国内中小容量锅炉机组中取得了不可替代的市场地位，成为了国际上公认的商业化程度最好的洁净煤燃烧技术。