支撑、系杆计算
PKPM入门操作流程
一、在工作硬盘内新建一文件夹，并命名（工程名称）。
二、打开PKPM.exe，将工作目录改成新建成的文件夹的路径。
三、选取结构形式，进入。
四、进入后点“网格输入”，弹出对话框，根据工程信息完整填写对话框。
五、模型输入：1、点“设标准品”，光标变为“+”，点该榀所在的轴线，右键确定。
2、点“立面编辑”，当光标变为“+”点要编辑的钢架的轴线，进入立面编辑。
点“网格生成”，点“快速建模”选“门式钢架”弹出对话框，根据工程信息设置建立钢架节点。
3、柱布置：（1）点“截面定义”弹出对话框，选取材料及截面。
（2）点“柱布置”选取已定义的截面，点相应的柱轴线（注意方向和位置、大小头朝向）。
4、梁布置：操作方法同柱布置。
5、计算长度：修改构件平面外长度为隅撑间距。
6、恒载：无特殊情况只布置梁间恒载（节点自动传递受力情况），荷载值不包括钢架自重，软件自动计算钢架自重。
7、活载：根据施工规范及施工工艺确定荷载值。
8、左风、右风：根据规范确定风载值，选择“自动布置”。
9、吊车荷载：软件内置吊车数据，选择型号自动导入。
10、参数设置：根据工程情况填写。
11、结构计算：软件自动计算，计算完毕检查应力图。
红色数值为不合格构件。
返回截面布置重新布置截面，重新计算。
完毕后点“立面编辑”返回，存盘退出。
六、立面复制：根据状态栏提示进行操作。
七、布置系杆：点“布置系杆”，根据状态栏提示点取要布置系杆的位置的节点。
（现在只布置通长的系杆）八、吊车布置（根据状态栏提示进行操作）九、布置屋面、墙面构件：点“屋面墙面”进入。
1、点“参数设置”弹出对话框，对SC、ZC、檩条的连接位置进行设置。
2、点“互交布置”进入后点“屋面构件”（1）布置SC：点“布置支撑”，选择要布置的房间，根据状态栏提示进行操作。
（2）点“系杆布置”，点剩余需要布置系杆的地方的节点进行布置。
（3）檩条、拉条、斜拉条、隅撑可用软件自动布置。
点“自动布置”根据工程信息填写弹出对话框，进行支撑件自动布置。
屋面支撑和系杆计算书
屋面支撑计算书1.参考规范《GB 50017-2003 钢结构设计规范》《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》2.构件几何信息计算简图如下图所示截面特性：支撑采用直径22张紧圆钢 A e=303.4 mm2刚性系杆采用:中柱Φ140x4.0电焊钢管（b类）：A = 1709mm2 ；i = 48.1mm ；λ = 145.5边柱Φ114x4.0电焊钢管（b类）：A = 1382mm2 ；i = 29.9mm ；λ = 179.93.材料特性材料牌号：Q235B屈服强度f y：235.0 MPa抗拉强度设计值f：215.0 MPa弹性模量E：2.06x105 MPa4.荷载信息风荷载：基本风压W0 = 0.65 kN/m2地面粗糙度：B类风载体型系数μs: +1.0高度变化系数μz: 1.0风荷载标准值：1.05μsμz W0=1.05x1.0 x1.0 x 0.65 = 0.6825 kN/m2风荷载设计值：1.4x0.6825=0.9555kN/m2作用在桁架上荷载设计值：F=0.9555x6x10.2/2=29.22 kN5.内力计算按水平放置的桁架计算支撑最大内力N = 57.73kN中柱柱顶系杆内力 N = -116.89N边柱柱顶系杆内力N= -58.45kN支撑采用带张紧装置的圆钢，不受长细比控制。
刚性系杆为受压杆件，容许长细比为220。
6.构件验算6.1斜支撑：强度验算： N A=57.72x103 /303.4=190.2 MPa < 215 MPa 满足 6.2刚性系杆：6.2.1中柱系杆长细比：λ = 145.5< 220 满足轴心压杆稳定系数：ϕ= 0.324N Aϕ=116.89x103 /(0.324x1709)=210.9MPa < 215 MPa 满足 6.2.2边柱系杆长细比：λ = 179.9< 220 满足轴心压杆稳定系数：ϕ= 0.225N Aϕ=58.45x103 /(0.225x1382)=188.0MPa < 215 MPa 满足。
钢柱柱间支撑 计算长度
钢柱柱间支撑计算长度
钢柱的支撑长度可以根据多个因素来确定，以下是一些常见的计算方法：
1.支撑长度= 钢柱高度× 支撑的斜率系数
其中，支撑的斜率系数是指支撑杆件与钢柱之间的夹角与支撑杆件长度之间的比例关系。
例如，如果支撑杆件与钢柱之间的夹角为45度，那么斜率系数为1，即支撑长度等于钢柱高度。
如果夹角为30度，那么斜率系数为0.577，即支撑长度为钢柱高度的
0.577倍。
1.支撑长度= 钢柱高度× 支撑的斜率系数× 支撑的弯曲系数
其中，支撑的弯曲系数是指由于支撑杆件受到垂直于轴线的力而产生的弯曲变形。
如果支撑杆件受到的力很大，或者支撑杆件的截面尺寸较小，那么弯曲变形可能会比较明显。
因此，在计算支撑长度时需要考虑弯曲系数。
1.支撑长度= 钢柱高度× 支撑的斜率系数× 支撑的弯曲系数× 安全系数
安全系数是为了考虑其他未考虑到的因素而引入的。
例如，如果钢柱的支撑形式比较复杂，或者支撑杆件受到的力非常不稳定，那么可能需要增加安全系数来保证支撑的可靠性。
需要注意的是，以上计算方法只是常见的几种，具体计算方法需要根据实际情况来确定。
同时，在计算过程中需要注意单位的统一和数据的准确性。
支撑系杆计算范文
支撑系杆计算范文支撑和系杆计算是结构工程中的基础计算方法，用于确定结构中的支撑和系杆的尺寸和强度。
通过支撑和系杆的布置和计算，可以确保结构的稳定性和安全性。
本文将详细介绍支撑和系杆的计算方法。
一、支撑的计算方法支撑主要用于支撑和加强结构的各个部位，以防止其产生变形或破坏。
支撑计算的主要步骤如下：1.确定支撑的类型：根据结构的实际情况和需要，确定支撑的类型，如立柱、剪力墙、拱形支撑等。
2.计算支撑的截面尺寸：根据结构的受力情况和材料的强度，计算支撑的截面尺寸。
一般来说，支撑的截面尺寸要足够大，以承受结构的荷载和变形。
3.计算支撑的长度：根据结构的高度和受力情况，计算支撑的长度。
支撑的长度应尽量减小，以降低结构的变形和侧向位移。
4.考虑支撑的稳定性：支撑在受到压力时容易产生屈曲，因此需要考虑支撑的稳定性。
可以通过计算支撑的临界载荷，判断支撑是否稳定。
5.考虑支撑的连接方式：支撑一般需要与结构的其他部件连接，以确保整个结构的协调运行。
支撑的连接方式应选择合适的连接件，如螺栓、焊接等。
二、系杆的计算方法系杆主要用于传递或承受结构中的拉力，以支撑或加强结构。
系杆计算的主要步骤如下：1.确定系杆的类型：根据结构的实际情况和需要，确定系杆的类型，如直线系杆、斜杆、环形系杆等。
2.计算系杆的截面尺寸：根据结构的受力情况和材料的强度，计算系杆的截面尺寸。
一般来说，系杆的截面尺寸要足够大，以承受结构的拉力。
3.计算系杆的长度：根据结构的间距和受力情况，计算系杆的长度。
系杆的长度应尽量短，以减小结构的变形和侧向位移。
4.考虑系杆的稳定性：系杆在受到拉力时容易产生屈曲，因此需要考虑系杆的稳定性。
可以通过计算系杆的临界载荷，判断系杆是否稳定。
5.考虑系杆的连接方式：系杆一般需要与结构的其他部件连接，以确保整个结构的协调运行。
系杆的连接方式应选择合适的连接件，如螺栓、焊接等。
以上是支撑和系杆计算的基本步骤，实际的计算过程可能更加复杂，需要结合具体的结构和受力情况进行。
屋面支撑计算方法全总结
屋面支撑计算方法全总结一、设计资料开间为9m,共同作用支撑数为1（风荷载将在这些屋面支撑间平均分配）。
屋面支撑采用柔性支撑体系。
截面布置如下：杆件号，截面，材料1、H-900*300*10*16x Q2352、H-900*300*10*16x Q2353、H-900*300*10*16x Q2354、H-900*300*10*16. Q2355、H-900*300*10*16. Q2356、H-900*300*10*16s Q2357、H-900*300*10*16. Q23510、H-900*300*10*16x Q23511、H-900*300*10*16x Q23512、H-900*300*10*16x Q23513、PIPE-146*4.5、Q23514、PlPE-146*4.5、Q23515、PlPE-146*4.5、Q23516、PIPE-146*4.5、Q23517、PIPE-146*4.5、Q23518、PIPE-146*4.5、Q23519、PlPE-146*4.5、Q23520、L-100*63*6、Q23521、L-100*63*6、Q23522、L-IOo*63*6、Q23524、L-100*63*6s Q23525、L-IOo*63*6、Q23526、L-100*63*6、Q23527、L-100*63*6、Q23528、L-100*63*6、Q23529、L-100*63*6、Q23530、L-IOo*63*6、Q23531、L-100*63*6、Q235二、荷载及内力计算风载：分项系数为L4,荷载取值见结构简图。
风载导算参数见下：基本风压:0.4kN∕m2;体型系数1,风压高度变化系数L14;风振系数为1；风压综合调整系数L05;分担风荷载的高度为5m o三、截面静力组合下承载力校核最不利系杆13采用截面PIPE-146*4.5-Q235截面面积：A=20.004cm2平面内计算长度：Lx=9m平面外计算长度：Ly=9m平面内长细比:λx=9∕5.005×100=179.809平面外长细比：入y=9∕5.005X100=179.809最大长细比：入max=179.809<220,合格稳定系数：φ=0.2435稳定验算:Q=50∙08∕20∙004∕0∙2435χl0=102∙816N∕mm2<215MPa,合格最不利斜腹杆21采用截面L-100*63*6-Q235截面面积：A=9.62cm2强度验算：单角钢强度折减系数：0.85单角钢修正强度取值：215×0.85=182.75N∕mr∩2σ=47.438∕9.62×10=49.312N∕mm2<182.75MPa,合格平面内计算长度(m)Ix=5.148平面外计算长度(m)Iy=10.296回转半径imi∩=0.13800E-01iy=0.3210E-01长细比校核λx=373.040<[入]=400 Ay=320.75<[λ]=400验算满足。
钢结构支撑件间距
钢结构支撑件间距摘要：一、钢结构支撑件间距的计算方法二、钢结构支撑件的设置规定三、钢结构支撑件在不同场景下的应用四、钢结构支撑件的构造要求正文：钢结构支撑件在建筑结构中起着至关重要的作用，它们能够提高建筑物的稳定性和抗侧刚度。
本文将详细介绍钢结构支撑件间距的计算方法、设置规定、应用场景以及构造要求。
一、钢结构支撑件间距的计算方法钢结构支撑件的间距计算通常依据建筑物的尺寸、结构类型以及所承受的荷载等因素。
其中，钢构拉条、系杆、隅撑、水平支撑的间距计算有一定的规律。
以钢构拉条为例，如果外园周长为50mm，长度为100mm，可以根据公式计算其体积，再根据铁的比重计算出重量。
二、钢结构支撑件的设置规定1.一般情况下，钢结构支撑件的间距应符合国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。
2.工业厂房的柱间支撑间距一般为6M或12M，以300mm为模数。
3.钢结构双角钢柱间支撑间的缀板间距一般为60cm。
三、钢结构支撑件在不同场景下的应用1.钢构拉条、系杆、隅撑、水平支撑等支撑件在建筑结构中有着不同的应用，能够提高建筑物的稳定性和抗侧刚度。
2.在抗震设计时，柱间中心支撑节点的构造应符合一定的要求，如超过12层时，支撑宜采用轧制H型钢制作。
四、钢结构支撑件的构造要求1.钢结构支撑件的规格以边宽、边宽边厚的毫米数表示。
2.支撑与框架连接处，支撑杆端宜做成圆弧。
3.梁在其与V形支撑或人字支撑相交处，应设置侧向支承。
4.节点板连接的支撑，应符合国家标准《钢结构设计规范》GB50017关于节点板在连接杆件每侧有不小于30°夹角的规定。
总之，钢结构支撑件在建筑结构中起着至关重要的作用。
在设计和施工过程中，应根据建筑物的尺寸、结构类型以及所承受的荷载等因素，合理计算支撑件的间距，并按照相关规范进行设置。
气楼柱间支撑计算书
跨距 L=7.60m柱距 B=8.20m钢柱高 H1= 1.00m爬坡高 H2=0.76m纵向设柱间支撑 N= 3.00道二. 屋面连梁LL1计算:1. 风荷载计算W=650*(0.8)*1.05*1.13*1.4863.772N/m^2P1=w*（H1+H2/2）*1/2*(L/2)2264.8102N2.气楼檩条兼做系杆由屋面檩条计算书可知：1根檩条能够承受的最大轴力设计值为N=14000.0N>P1OK!三. 柱间支撑ZC1计算:1. 荷载计算ZC1所受拉力F=sqrt(H1^2+B^2)*P1/(N*B)760.5N2. 杆件内力计算选取ZC1为φ25的圆钢（其长细比没有限制）螺纹处有效截面面积A e=353.0mm^2杆件拉应力s=F/Ae= 2.2N/mm^2< 215OK!3. 柱间支撑传递钢柱的拉力T=H1*F/sqrt(H1^2+B^2)92.1N四. 屋面水平支撑SC计算: 1. 水平支撑计算跨度L'=7.6m2. 荷载计算L''=MIN(L1，L4)= 1.5mP 2或P4=W*((L'-L'')*1/2)*((H1+H2)*1/2)2318.4NSC 受力T max =sqrt(L''^2+B^2)*P 2或P4/B2356.8N3. 杆件内力计算φ20的圆钢（其长细比没有限制）螺纹处有效截面面积Ae’=245.0mm^2杆件拉应力s=T/Ae’=9.6N/mm^2< 215OK!计 算 结 束 ！选取SC为。
新规范承台计算（撑杆-系杆体系）
新规范承台计算（撑杆-系杆体系）矩形墩柱独立承台(双向单排桩)一、基本资料1、承台信息承台类型：单片矩形墩承台圆桩直径d=1800(mm)桩列间距Sa=4000(mm)桩行间距Sb=4000(mm)纵向(x)桩根数nx2（根）横向(y)桩根数ny2（根）纵向墩底桩根数0（根）横向墩底桩根数0（根）桩根数合计4（根）墩底桩根数0（根）承台边缘至桩中心距离(x 向)1500(mm)承台边缘至桩中心距离(y向)1500(mm)承台根部高度H0=3000(mm)承台端部高度H1=3000(mm)单桩竖向承载力设计值R(KN):12852最小配筋率0.200%混凝土强度等级C25fcd=11.5(Mpa), f td= 1.23(Mpa)钢筋强度设计值 fsd=280(Mpa)纵筋合力点至近边距离s=220(mm)纵筋顶层至近边距离s'=220(mm)墩柱横向宽度by=2500(mm)纵向宽度bx=2500(mm)2、钢筋信息采用纵向主筋类型为：HRB335直径28(mm)Es= 2.00E+05(Mpa)重要性系数γ0=13、计算宽度bs判断条件3*d=5400(mm)承台边长Bx=7000(mm)x向计算宽度bsx=7000(mm)承台边长By=7000(mm)y向计算宽度bsy=7000(mm)二、撑杆-系杆体系桩支撑宽度b=1440(mm)有效高度h0=2780(mm)ha=388(mm)边桩中心至墩柱边距离lx=750(mm)边桩中心至墩柱边距离ly=750(mm)压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm) 1.承台抗弯计算(1).基桩竖向力设计值：基桩竖向力设计值 N=12852.0< KN >(2)X轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*ny=10790.1< KN *M >(3)X轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.4(4)Y轴方向系杆设计值：γ0T id=γ0N*/tanθ*nx=10790.1< KN *M >(5)Y轴方向纵筋计算：As=γ0Tid/fsd=38536(mm*mm)配筋率0.18%Asmin =38920(mm*mm)纵筋38920(mm*mm)所需直径28mm的根数为：64间距为(mm):109.42a.承台抗压承载力x轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！y轴向抗压计算a\已知信息：钢筋面积 A s=39408(mm*mm)计算宽度bs=7000(mm) b\计算过程：压力线与拉力线夹角θx= 1.173即67.23度tx=1477.9(mm)压力线与拉力线夹角θy= 1.173即67.23度ty=1477.9(mm)(1).基桩竖向力设计值:基桩竖向力设计值 Nid=25704.0< KN >(2).撑杆砼轴心抗压强度设计值fcd,sTid=10790.1< KN >εi=0.00059fcd,s=15.523(Mpa)而0.48fcu,k=12(Mpa)取fcd,s=12.000(Mpa)(3).判断γ0D id=γ0Nid/sinθ=27876.9< KN >t*bs*fcd,s=124146.7< KN >c\结论：满足要求！2b.系杆抗拉承载力γ0T id=γ0Nid/tanθ=10790.1< KN >f sd As=11034.3< KN >结论：满足要求！3.承台剪切验算x轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离axi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！y轴向a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)计算宽度bs=7000(mm) b\输入信息：剪切截面至墩柱距离ayi=30(mm)c\计算过程：剪跨比m=0.500斜截面配筋百分率P(%)=0.203规范P84 (8.5.4式)右边=37156.0< KN >各排桩剪力设计值之和γ0V d=25704.0< KN >结论：满足要求！4.承台抗冲切验算(1) 墩柱下冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)冲切截面与水平面夹角θx= 1.560即89.38度ok 桩支撑宽度b=1440(mm)冲切截面与水平面夹角θy= 1.560即89.38度okb\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)墩柱边长bx=2500(mm)冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)墩柱边长by=2500(mm)c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 3.000冲切承载力系数αpy= 3.000规范P85 (8.5.5-1式)右边=62287.8< KN >墩柱下冲切力设计值：γ0Fld =51408结论：满足要求！(2) 角桩上冲切验算a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)桩支撑宽度b=1440(mm)b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax=30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay=30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000规范P85 (8.5.5-4式)右边=18341.7< KN >角桩上冲切力设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！(3) 边桩上冲切验算(适用于≥3根桩断面验算)a\已知信息：有效高度h0=2780(mm)承台边长Bx=7000(mm) 桩支撑宽度bp=1440(mm)承台边长By=7000(mm)bp+2h0=7000(mm)≤B=7000(mm)满足计算条件！b\输入信息：冲切截面至墩柱距离ax30(mm)承台边到桩边距bx=2220(mm) 冲切截面至墩柱距离ay30(mm)承台边到桩边距by=2220(mm) c\计算过程：冲跨比(X向）λ1=ax/h0=0.200冲跨比(Y向）λ2=ay/h0=0.200冲切承载力系数αpx= 2.000冲切承载力系数αpy= 2.000y轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！x轴向边桩规范P85 (8.5.5-7式)右边=23432.8< KN >边桩上冲切设计值：γ0Fld =12852.0结论：满足要求！注：绿色区域为必填区域，黄色区域可填可不填。
水平支撑
Φ 22
23
loy 7.81 A 3.80 ix(cm) 0.55 σ 85.60451217 iy 0.55 牌号 Q235
f
215.00
f
215.00
二.柱间支撑 1.外力 H b=B1 6 5.00 柱顶迎风风荷载取Q1，背风取us2/us1xQ1 Q1 Q2 17.86 2.98 公式：Q1=V1/2；Q2=us2/us1*Q1/2 2.内力计算 交叉斜腹杆D 角度b 32.54107529 50.19442891 公式：D1=(Q1+Q2)/COSb；b=arccos(b/(b 2+h2)^0.5) 3.截面 双角钢 lox(m) 3.91
α
35.71 35.71 35.71 公式：V1=R1；D1=(V1-F1)/COSα 公式：cosα =b/(b^2+a1^2)^0.5
5)截面选择 1.水平支撑 Φ 22 圆钢截面 lox(m) 3.54 σ 102.2013412 loy 7.07 0.85f 182.75 A 3.80
38.85
1.10
KN/m2
a3 5.00
a4 5.00
h3 7
h4 6.5
h5 6
SБайду номын сангаас 16.25
S3 17.50
S4 16.25
S5 7.50
F3 19.23
F4 17.86
F5 8.24
4）内力计算 交叉斜腹杆受压杆退出工作，仅考虑受拉杆 支座反力 竖杆最大反 力V1(Kn) R1 R2
斜腹杆最大 反力D1(Kn)
屋面系杆水平支撑柱间支撑计算
一、风荷载计算： 1）依据; 根据《建筑结构荷载规范》（以下简称《荷载规范》） 2）垂直于建筑物表面的风荷载标准值： ω k=us*uz*ω 0 ωk 0.78 us1(迎风面） us2(背风面） 0.90 0.30 uz 1.03 ω0 0.85
屋面支撑计算
屋面支撑计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.20计算时间：2011年01月08日12:54:11====================================================================一. 设计资料开间为9m,共同作用支撑数为1(风荷载将在这些屋面支撑间平均分配) 。
结构简图如下所示：屋面支撑采用柔性支撑体系。
截面布置如下：杆件号截面材料1 H-900*300*10*16 Q2352 H-900*300*10*16 Q2353 H-900*300*10*16 Q2354 H-900*300*10*16 Q2355 H-900*300*10*16 Q2356 H-900*300*10*16 Q2357 H-900*300*10*16 Q2358 H-900*300*10*16 Q2359 H-900*300*10*16 Q23510 H-900*300*10*16 Q23511 H-900*300*10*16 Q23512 H-900*300*10*16 Q23513 PIPE-146*4.5 Q23514 PIPE-146*4.5 Q23515 PIPE-146*4.5 Q23516 PIPE-146*4.5 Q23517 PIPE-146*4.5 Q23518 PIPE-146*4.5 Q23519 PIPE-146*4.5 Q23520 L-100*63*6 Q23521 L-100*63*6 Q23522 L-100*63*6 Q23523 L-100*63*6 Q23524 L-100*63*6 Q23525 L-100*63*6 Q23526 L-100*63*6 Q23527 L-100*63*6 Q23528 L-100*63*6 Q23529 L-100*63*6 Q23530 L-100*63*6 Q23531 L-100*63*6 Q235二. 荷载及内力计算风载：分项系数为1.4，荷载取值见结构简图。
系杆拱桥吊杆各种张拉索力计算方法和比较
系杆拱桥吊杆各种张拉索力计算方法和比较系杆拱桥是一种常见的桥梁类型，其结构包括拱形主体和系杆支撑。
在系杆拱桥的设计与施工过程中，张拉索力的计算是至关重要的环节之一、本文将介绍系杆拱桥吊杆的各种张拉索力计算方法，并进行比较和分析。
首先，需要明确的是，系杆拱桥的设计要符合平衡原理，即主拱与吊杆之间的受力平衡条件。
根据受力平衡原理，可以得出以下几种计算方法。
1.系数法：系数法是一种常用的计算方法，它根据桥梁结构的几何特征和材料力学性质，通过系数的乘积来计算吊杆的张拉力。
该方法简单易行，适用于一般的桥梁结构，但其结果存在一定的误差。
2.等效弯矩法：等效弯矩法是一种比较精确的计算方法，它将吊杆的张拉力计算问题转化为等效弯矩的计算。
通过等效弯矩的计算，可以得出吊杆的张拉力。
此方法适用于一般的系杆拱桥设计，具有较高的精度。
3.可变系数法：可变系数法是一种综合考虑杆件刚度和受力情况的计算方法。
它通过考虑系杆长度及端部的布置方式，将系杆分为若干段进行分析计算。
该方法适用于特殊结构的系杆拱桥，如斜拉桥等。
相比较这些计算方法的优劣，系数法具有计算简单、适用范围广的特点，是常用的计算方法之一、然而，系数法的缺点是结果存在一定的误差，对于精度要求较高的项目可能不适用。
等效弯矩法具有高精度的特点，但其计算过程较为繁琐，不适用于所有的桥梁结构。
可变系数法则结合了系杆的刚度和受力情况，能够适应多种桥梁结构的计算要求。
另外，除了计算方法的选择，系杆拱桥吊杆张拉索力计算还需要考虑以下几个方面。
1.材料性能：吊杆材料的强度和刚度是影响张拉力计算的重要因素。
材料的强度决定了吊杆的承载能力，刚度则决定了吊杆的变形情况。
在计算中需要考虑到这些材料性能。
2.约束条件：吊杆在不同的固定点有不同的约束条件，如铰缝约束、固定端约束等。
这些约束条件会影响吊杆的受力情况和变形情况，需要在计算中加以考虑。
3.边界条件：系杆拱桥的张拉力计算还需要考虑到边界条件，如桥墩的刚度、荷载情况等。
钢结构的计算方法
钢结构的计算方法文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]钢结构计算（我的计算方法，仅供参考）1、先算预埋件：以套计算以吨位计算：长度×该规格的理论重量2、钢柱：柱底板、节点板、牛腿并入钢柱，高强螺栓以套计算，理论重量×长度×榀数翼缘板＝（钢柱顶标高－柱底板板底标高）*翼缘板宽度*翼缘板的理论重量腹板＝（钢柱顶标高－柱底板板底标高）*（此腹板截面高度－两块翼缘板厚度）*腹板的理论重量3、钢梁：节点并入钢梁，高强螺栓以套计算4、檩条：C型：理论重量×（单根总长度+两端各加0.4）×根数Z型：理论重量×（各轴线段搭接+搭接长度）×根数檩托板计算，并入钢梁，普通螺栓以套计算具体详见节点图5、隅撑：长度＝（钢梁的高度h+檩条的高度之和）×√2，理论重量×长度×个数包含节点板普通螺栓以套计算6、系杆：轴线间长度×理论重量，包含节点板普通螺栓以套计算7、拉条：直拉条=（檩条间距+两端各加50mm）×该规格的理论重量斜拉条=√（檩条间距的平方+水平距离的平方）×该规格的理论重量撑杆=檩条间距×该规格的理论重量普通螺母以套计算，一根拉条有两个螺母8、水平支撑：斜长＝（开间长度a2+进深长度b2）的算数平方根，重量=长度×该规格的理论重量包含节点板普通螺栓以套计算9、柱间支撑：（同水平支撑）10、圆钢理论重量＝0.00617*d2钢板理论重量＝7.85*t角钢理论重量(kg/m)＝0.00795* t*（2 b－t）或者可以查五金手册〕圆管理论重量(kg/m)=0.02466*壁厚*(钢管直径-壁厚)槽钢理论重量(kg/m) ＝(h+2b- 2t)*t*0.00785〕。
系杆计算问题
系杆计算问题相对主刚架而言系杆整体用钢量较少且结构造型相对单一，把它放在次结构里并不是表示它不主要。
1、系杆的传力：首先必须对系杆有清楚的概念了解,清楚系杆参与的结构的传力途径.屋面刚性系杆与屋面水平撑组成一个大刚性体,把纵向水平力传到有柱间竖向支撑处,最后力被传递到基础，这样可以保证刚架整体稳定。
系杆按轴心受压构件计算，应满足强度、稳定及长细比的要求。
2、系杆的作用：系杆的主要作用有：（1）保证结构在安装中及使用时的整体刚度，利于结构稳定。
（2）有它后，纵向水平荷载的传递更加妥善合理。
（3）考虑安装条件，在刚架安装过程中出现误差后，可由系杆做出部分调整。
3、系杆位置：一般厂房的檐口处、屋脊处、厂房有受力转折点处需要设置系杆。
另外提醒：（1）柱顶及屋脊系杆只是用来传递纵向风荷载，对刚架柱或梁截面无影响，而在立柱中设置的通长系杆则可以用来减小平面外计算长度，柱截面可以相应减小。
（2）屋脊檐口处檩条双拼（节点要稳固）可以兼做刚性系杆。
（3）在一些情况下，吊车梁截面远远超过系杆，刚度一般不用考虑。
个人认为其传递纵向荷载的作用比系杆大的多，它可以代替系杆的作用。
（4）在有些情况下，檐口天沟与柱顶焊接牢固，也可以代替系杆。
当然不论天沟还是吊车梁必须要通长设置。
系杆是次要构件!1、门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102：2002）中6.5.1条：门式刚架轻型房屋钢结构中的交叉支撑和柔性系杆可按拉杆设计，非交叉支撑中的受压杆件及刚性系杆应按压杆设计。
2、第3.5.2条，主要构件长细比限值：180其他构件，支撑和隅撑长细比限值：220从第一条可以看出系杆和支撑是同类，从第二条看出系杆不是主要构件。
若接着推理，4.5.3条指出：刚性系杆可由檩条兼作，说明檩条还不是主要构件呢！1.系杆可认为是次构件，按门规，计算长度按220控制。
2. 吊车梁刚度很大，可以作为柱子的平面外支撑。
3. 我不同意在屋檐处用天沟代替系杆的做法，试想在一个狂风暴雨的情况下，天沟积水很多，屋面纵向水平力较大，天沟作为一压弯构件能否起到系杆的作用，很值得怀疑。
屋面支撑计算书
屋面支撑计算书==================================================================== 计算软件：TSZ结构设计系列软件 TS_MTSTool v4.6.0.0计算时间：2023年03月28日 15:32:27====================================================================一. 设计资料开间为7.5m,共同作用支撑数为1(风荷载将在这些屋面支撑间平均分配) 。
结构简图如下所示：屋面支撑采用柔性支撑体系。
截面布置如下：杆件号截面材料1 H-500*220*10*12 Q2352 H-500*220*10*12 Q2353 H-500*220*10*12 Q2354 H-500*220*10*12 Q2355 H-500*220*10*12 Q2356 H-500*220*10*12 Q2357 H-500*220*10*12 Q2358 H-500*220*10*12 Q2359 PIPE-121*5 Q23510 PIPE-121*5 Q23511 PIPE-121*5 Q23512 PIPE-121*5 Q23513 PIPE-121*5 Q23514 L-140*90*10 Q23515 L-140*90*10 Q23516 L-140*90*10 Q23517 L-140*90*10 Q23518 L-140*90*10 Q23519 L-140*90*10 Q23520 L-140*90*10 Q23521 L-140*90*10 Q235二. 荷载及内力计算风载：分项系数为1.4，荷载取值见结构简图。
风载导算参数见下:基本风压: 0.4kN/m^2；体型系数1，风压高度变化系数1.208；阵风系数为1.6366；风压综合调整系数1.5；分担风荷载的高度为 5m。
多支撑水平系杆索力求解的有限元法分析
【 关键词 】 有 限元法 ； 能量变分 ； 水平 系杆 ； 索力 【 中图分类号 】 Ｔ Ｕ ３ ２ ３ 【 文献标识码 】 Ｂ 【 文章 编号 】 １ ０ ０ １ — ６ ８ ６ ４ （ ２ ０ １ ３ ） １ ２ — ０ ０ ６ ２ — ０ ３
Ｇ ｕ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ５ １ ０ ６ ４ ０， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｃｏ ｍｂ ｉ ｎ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｉ ｅ ｄ ａ ｒ ｃ ｈ ｂｒ ｉｄ ｇ ｅ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｉｓ ｒ ｔ ｉ ｃ ｓ， ａ ｎｄ ｂａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｅ ｎｅ ｒ ｙ ｖ ｇ ａ ｉａ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｐ ｒ ｉ ｎ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ，ｗｅ ｃ ｏ ｎｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ａ ｈｉ ｇ ｈ－ ｐ ｒ ｅ ｃ ｉ ｓ ｉ ｏ ｎ ｃ ａ ｂ ｌ ｅ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｕ ｒ ｅ ｕ ｎ ｉ ｔ ｃ ｏ ｎ ｓ ｉ ｄ ｅ ｉｎ ｒ ｇ ｔ ｈｅ ｌｅ ｆ ｘ ｕ ｒ ａ ｌ ｓ ｔ ｉ ｆ ｆ ｎ ｅ ｓ ｓ ａ ｎ ｄ ｂｏ ｕ ｎ ｄ— ａ ｒ ｙ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ａ ｎ ｄ ｅ ｌ ａ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓ ｕ ｐ ｐ ｏ ｒ ｔ ，ｃ ｏ ｍｂｉ ｎ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｂ ａ ｓ ｉ ｃ ｐ ｉｎｃ ｒ ｉ ｐ ｌ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｂ ｉｄ ｒ ｇ ｅ ｃ ａ ｂ ｌ ｅ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ， ｂ ｙ ｆ ｒ ｅ ｑ ｕ ｅ ｎｃ ｙ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｂｏ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｇ ｅ ｔ ｔ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｎ ａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ ｆ ｒ ｅ ｑ ｕ ｅ ｎ ｃ ｙ ｏ ｆ ｔ ｉ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｕ ｒ ｅ．ｔ ｈ ｅ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｔ ａ ｌ ｇ ｏ ｉｔ ｒ ｈ ｍ ｓ ｏ ｌ — ｖ ｉ ｎｇ ｏ ｆ ｔ ｉ ｅ ｃ ａ ｂ ｌ ｅ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ｉ ｓ ｐｒ ｅ ｓ ｅ ｎ ｔ ｅ ｄ，ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍａ ｔ ｌ ａ ｂ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｒ ｏ ｇ ｒ ａ ｍ ｉ ｓ ｗｒ ｉ ｔ ｅ ｄ ｔ ｏ ｖ ｅ ｉｆ ｒ ｙ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ： ｉ ｆ ｎｉ ｔ ｅ ｅ ｌ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｍｅ ｈｏ ｔ ｄ；ｅ ｎ ｅ ｒ ｇ ｙ ｖ ａ ｉａ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ；ｈ ｏ ｉｚ ｒ ｏ ｎ ｔ ａ ｌ ｔ ｉ ｅ；ｃ ａ ｂ ｌ ｅ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ
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则λy=L/iy= 9000 / 43.3
b1 =
100
m m
t =
6
m m
loy =
ix= 24.0
= =
125 ≤ 208 ≤
[λ [1]λ= 220 1]= 220
9000 mm
b2 / t = 16.67 ≤ 0.48loy/b2 =
39
λyz = λy σ=N/(φ xA)=
[λ
= 2.02
λ
角钢做中柱支撑， ix0= 1908 / 22.0
22.0
m m
= iy0= 11.0 mm
= 87 ≤ [λ1]= 220
A= 334 mm2
则λy=0.9L/iy0= 1908 / 11.0 = 173 ≤ [λ1]= 220
b=
56
m m
t =
3
m m
loy = 1908 mm
b / t = 18.67 ＞ 0.54loy/b = 18
纵
向
BC杆长 LBC=
cosγ '=
1500
选用 56x3
则
λ
RF= 17.70 kN
1500
m m
4号杆长
L= 2120
m m
/ 2120 = 0.708
所以斜杆所受力N=RF/2cosγ'=
做 中
ix0=
22.0
m m
iy0= 11.0 mm
1908 / 22.0 = 87 ≤ [λ1]= 220
215
N /
≤[1]λ=
220
查表得φx= 0.487
满足要求!
2.9 D轴下柱支撑12号杆计算
纵 向sinθ
'=
1500 /
RG= 6.20 kN 5220 = 0.287
12号杆长 L= 5220 mm
ix
所以斜杆所受力N= 21.58 kN
选用 2L100X80X6 长肢相连
= 31.7 mm
第2页
b2 / t = 13.33 ≤ 0.48loy/b2 =
31
λyz =
λy(1+1.09*b24/(loy2*t2)= 165
σ=N/Aφx=
11.7 N/mm2
≤
[ σ
215
N /
2.4 B/F轴屋顶系杆1号杆计算
≤[λ1]= 220
查表得φx= 0.262
系杆Aa受力
RA= 8.85 kN
31
查表得φx= 0.262
σ=N/xAλ()φy=z=3λ8.y7(1N+/1m.m029*b≤24/[σ(loy2*t221)5=
N /
165
满足要求!
≤[λ1]= 220
2.10 D轴屋顶系杆7号杆计算
屋
顶 选用φ
1 3
RE= 17.70 焊管做系杆，
k
iN =
45.8
mm
mm A= 1225 2
选用φ 133X3
焊 管
i= 46.0 mm A=
则λ=L/i= 9000 / 46.0 = 196 ≤ [λ1]= 220
σ=N/(φ xA)=
38.8
N/mm2
≤
[ σ
215
N /
满足要求!
1225
mm
2
查表得φx=
0.186
2.5 B/F轴中间系杆3号计算
Bb杆受拉力
RB= 8.85
kN ix
P6= 0.24 X 6.50 X 5.00 X 1.4 + 0.25 X 6.5 X 1.13 X 1.4 = 13.51 kN
P7= 0.24 X 3.50 X 计算可得支座反力： 受力最大的斜杆：
5.00 X 1.4 + R1= 21.78 kN cosα= 0.789
0.25 X 3.5 R2= 43.57
≤
[ σ
220
215
N /
满足要求!
iy 43.3 =
m m
A= 2127 mm2
查表得φx= 0.19
2.12 B/F轴中间系杆11号杆计算
Gg系杆受力
RG= 6.20
选用 2L100X80X6 短肢相连
则λx=L/ix= 3000 / 24.0
kN ix
= 24.0 mm
=
125 ≤
[λ 1]= 220
故可知传至柱间支撑的荷载R2+R2'= 70.80 kN
该力由 4 付柱间支撑共同承担
E选sei'杆用n=β长2LL9=1E0e00009X06/00做 上10mm710
EF杆长 = 0.840
则RE= (R2+R2')/ 4 = 17.70 kN
LEF=
5800
m m
Ef杆长 LEf= 10710 mm
P3= 0.24 X 6.50 X 5.00 X 1.4 + 0.25 X 6.5 X 1.67 X 1.4 = 14.75 kN
P4= 0.24 X 7.00 X 5.00 X 1.4 + 0.26 X 7.0 X 2.30 X 1.4 = 17.62 kN
第1页
P5= 0.24 X 6.50 X 5.00 X 1.4 + 0.25 X 6.5 X 1.67 X 1.4 = 14.75 kN
iy= 31 mm
A= 2127 mm2
则λx=L/ix= 5220 / 31.7
则λy=L/iy= 5220 / 31.1
b2 =
80
m m
t =
6
m m
loy =
= =
165 ≤ 168 ≤
[λ [1]λ= 220 1]= 220
5220 mm
b2 / t = 13.33 ≤ 0.48loy/b2 =
则λx=0.5LAb/ix= 4925 / 31.0 = 159 ≤ [λ2]= 400
则λy=0.8LAb/iy= 7880 / 40.9 = 193 ≤ [λ2]= 400
b=
100
m m
t =
6
m m
loy = 7880 mm
b / t = 16.67 ≤ 0.58loy/b =
46
λyz = λy(1+0.475*b4/(loy2*t2) = 186 ≤ [λ2]= 400
ix =
所以斜杆所受力N=RE/sinβ'= 21.06 kN
31.0 mm
iy= 40.9
m m
A= 2386 mm2
则λx=0.5LAb/ix= 5355 / 31.0 = 173 ≤ [λ2]= 400
则λy=0.8LAb/iy= 8568 / 40.9 = 209 ≤ [λ2]= 400
b=
λyσz ==N/4.(φ xA)=
38.5
N/mm2
≤
[ σ
111 ≤[λ1]= 220
215
N /
查 表
0.487
满足要求!
2.3 B/F轴下柱支撑6号杆计算
纵 向
RC= 4.30 kN
6号杆长 L= 5220 mm
sinθ= 1500 / 5220 = 0.287
选用 2L100x80x6 长肢相连
AB杆长
则RA= (R1+R1')/
LAB=
4000
m m
Ab杆长
4 = 8.85 kN LAb= 9850 mm
sinβ= 9000 / 9850 = 0.914
选用
2L100x6
做 上
ix =
所以斜杆所受力N=RA/sinβ= 9.69 kN
31.0 mm
iy= 4支撑、系杆计算
一、工程概况
工程地点：云南昆明
地面粗糙度: B 类
场地类别：II类 基本风压： 0.30 kN/m2
（50年一遇）
抗震设防烈度：6度,设计基本地震加速度值为0.05g
风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取值
支 撑 支 撑钢材采用Q235
钢，
[λ1]= 220 [λ2]= 400 [σ]=fy= 215 N/mm2
σ =N/A=
4.06
N/mm2
≤[σ
215 N/mm2
满足要求!
2.2 B/F轴中柱支撑4号杆计算
纵 向 bc杆长 LBC=
RB=
1500
m m
cosβ= 1500 / 2120
8.85 = 0.708
kN 4号杆长
L= 所2以12斜0 杆mm所受力N=RB/2cosβ 6.26 kN
选用 56x3 则
X k
N
0.50R3X 1.4 = 6.50 kN = 21.78 kN
Ncosα=(R1-P1) N=(R1-P1)/cosα= 19.38 kN
选用φ 18 圆钢做水平支撑:
则σ=N/Ae= 76.1 N/mm2
≤
[ σ
满足要求!
Ae= 254 mm2 215 N/mm2
2. 柱间支撑、系杆计算
则λx=L/ix= 5220 / 31.7
则λy=L/iy= 5220 / 31.1
b2 =
80
m m
t =
6
m m
loy =
ix
= 31.7 mm
= =
165 ≤ 168 ≤
[λ [1]λ= 220 1]= 220
5220 mm
斜杆所受力N= 6.54 kN
iy= 31 mm
A= 2127 mm2