观光电梯计算书

电梯设计计算书

Mcrcwt＝
0 kg 对重侧补偿链（绳）的质量
根据GB7588-2003附录M有关T1及T2的计算公式，可得
T1＝
5272.2 N
T2＝
8236.2 N
T2/T1＝
1.5622
e^fa＝判定：符合要求
1.6117
2.3.3轿厢滞留工况
空轿厢在顶层时，对重压在缓冲器上，y＝
3.95 米
Mcrcar＝
165 Mpa 正常使用时许用应力
205 Mpa 安全钳动作时许用应力
5 mm 最大允许变形量
10 mm 导轨连接部分宽度
共25页第7页
1000kg1.0m/s全透明无机房观光电梯
设计计算书
2010年4月5日
L= n= Rm= A5≥ k1=
2000 mm 2
370 Mpa 12%
2
导轨支架间距导轨数量导轨抗拉强度导轨延伸率安全钳动作时冲击系数
=
13.705 取安全系数： 13.705
其中：
Sf
理论安全系数
Nequiv
滑轮等效数量
Dt
曳引轮直径
dr
钢丝绳直径
Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=
7.69 + 2.2946 =
9.9846
当β= 96.5 °U形槽角度时，Nequiv(t)= 7.69
（由插值法求得β95时为6.7，95.5时为7.03，96时为7.36，96.5时为7.69）
T1＝
5467.4
T2＝
226.84
共25页第5页
2010年4月5日
T1/T2＝ e^fa＝判定：符合要求

电梯计算书1

T1/T2=
1.41
u=0.1/(1
+
0.09
Vc/10)=
代入式
（1-
10），得
f= 0.17
efα= 1.72
T1/T2≤
efα
满足要求
6.3轿
厢滞留
静态工
况：轿
厢冲
顶，对
重压到
缓冲器
上，电
梯再往
上开，
曳引轮
应能打
滑。
12.89 ㎏
须满足：
T1/T2>ef
α
T1=
（P+W1+W
4）/m
... ...
，
n1=
代入式
（1-
4），得
M1= 6300.57
N.m
②曳引
轮实际
需要扭
矩M：
实际需要
扭矩：实
际正常运
行最大扭
矩应按超
载10%时
计算
M=（1.1-
Ψ）×Q
×D×
9.8/2m
式中：
Ψ— 平
衡系数
（0.4～
0.5），
取最小
值，Ψ=
Q—额
定载重
（㎏），
Q＝
D— 曳引
轮节径
（m），
D=
30.5 0.55
925
1
m/s
mm mm 满足要求
最小破断载荷： TK=74300 N 悬挂比 2：1，绕绳方式如下图。
1. 滑轮的等效数量 Nequiv
Nequiv=N equiv （t） +Nequiv （p）... ... ... (2-1) 式中： Nequiv （t） — 曳引轮的等效数量； Nequiv （p） — 导向轮的等效数量； ①Nequiv （t）的计算：

观光电梯计算书(总2页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除-一、结构概况1、本工程由钢框架电梯井和混凝土电梯坑两部分组成。

二、设计标准1. 设计荷载：1）隔墙荷载：0.6 KN/m22）电梯荷载：R1=87KN,R2=68KN,P1=91KN,P2=76KN,P3=75KN2. 设计依据（1）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)（2）《钢结构设计规范》(GB50017-2003)（3）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）（4）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）（5）《钢结构工程施工及验收规范》（GBJ 50205-2001）》（6）《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》（ JGJ 82-91）3．主要材料1）钢材：本工程构件采用Q235B。

Q235B钢力学性能及化学成分须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的规定。

2）连接材料：螺栓连接采用C级普通螺栓，需满足《六角头螺栓 C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782的要求。

柱脚普通螺栓采用C级，4.8级。

电焊条（手工焊）Q235采用E4303。

三、程序计算：本工程采用的计算程序为MIDAS/GEN V6.9.11）计算简图（共3页）效果图，支座位置图，释放梁端约束图2）控制点节点图（共1页）3）节点坐标（共9页）4）单元数据（共15页）5）支座信息（共1页）6）释放约束信息（共4页）7）材料（共3页）8）截面（共2页）9）荷载分布（共3页）i.静力荷载工况[dl] （恒荷载）ii.静力荷载工况[ll] （活荷载）iii.静力荷载工况[wl] （风荷载）抗震设防烈度为 8度，设计基本地震加速度值为0.2g,设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅲ类。

10）荷载组合（共2页）11）钢结构验算比率（共3页）12）符号说明（共2页）。

电梯设计计算书模板

WORD文档下载可编辑THJ3000/0.5-JXW载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/0.5-JXW载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s；根据这二个参数，选择曳引机型号为J1.1J，其减速比为I=75/2=37.5，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。

1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(实用)文档

1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(文档可以直接使用，也可根据实际需要修改使用,可编辑欢迎下载）柳州汉华驱动设备PG-3B 型曳引机，静态载重为11000kg ，符合要求。

1.6 轿厢上行超速保护装置的选型计算：1.6.1夹绳器的选用本项目选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，触发方式为机械式，复位方式：手动复位，与XS12A 双向限速器配套使用。

具体参数如下（适用于悬挂比1:1）：额定速度：0.25~2.5m/s 本项目额定速度2.5m/s 在该夹绳器额定速度范围内额定载重：500~1600kg 本项目额定载重1600kg 在该夹绳器额定速度范围内钢丝绳直径：8~16mm 本项目钢丝绳直径12mm 在该夹绳器允许钢丝绳直径范围系统质量：1900~5200kg该样梯系统质量：P+W=1700+2484=4184kg ，在河北东方JSQ2C 型夹绳器的质量覆盖范围内。

综上：选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，符合要求。

1.6.2验算夹绳器的平均减速度高速重载制动力及弹簧力的计算系统受力如图所示。

电梯的相关技术参数如下：（1）电梯额定速度V=2.5m/s ，（2）电梯动作速度V1=3.225m/s 、（3）额定载荷Q=1600kg ，（4）轿厢自重G=1700kg ，（5）对重自重 W b =2484kg ，（6）平衡链重量G 1=381.44kg ，（7）曳引绳重量G y =501.76kg ，（8）平衡系数K=0.49，（9）轿厢与对重高度差H=128m ，经分析，空载轿厢位于最高层站是电梯上行超速最不利的工况。

此时，对重侧的重量为W= W b +G y =2985.76（kg ）。

轿厢侧的重量为 P=G+ G 1 =2081.44（kg ）根据牛顿第二定律得：V12=2×a ×h (1)式中：11.2517002484 1.251600501.76163.2381.44b T G W Q G G G =+++++++⨯+++y b ==7230kgC 点弯矩： a(b b1)(1165440)x4084429611900.mm P M N L=-=-= D 点弯矩： b(a a1)(1460810)x3259121184150.mm P M N L=-=-= 由上面计算可知：DB 段剪力最大Q max =40844N ，C 点弯矩最大M max =29611900N.mm查得：英国标准BS5655-6<电梯选型安装实用规程>中许用挠度[Y]为L/900(L 为承重梁两支点间距离)，Q235钢许用应力[σ]=88N/ mm 2,按此标准规定Q235材质的工字钢：剪切许用应力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm 2弯曲许用应力：[σw ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm 2许用挠度：[Y]=L/900=2.472mm4.3 承重梁的强度：承重梁的截面模量：3max z w 29611900w 305277305.277cm []97M ====σ 查H 型钢表HN300x150其W x =490cm 3，t1=6.5mm ，I/S=266mm ，I x =7350cm 4HN300x150型钢截面模量大于实际需要的截面模量，结果可用剪应力校核：22max max 47586τ27.5/mm 62/mm 266x6.5d Q N N IS===< 满足剪应力强度条件，结果可用4.4 承重梁的钢性：力学计算模型如下图：d= 650mm d1= 725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处注：d=650mm ，d1=725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处：2222d1*******Y11457mm 33L --===。

800kg1.0m电梯设计计算书

轿壁厚度25mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。

19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。

在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×1200同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。

设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为660mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。

当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。

轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。

开锁区域即离合装置的动作距离57mm。

层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。

计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1800kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。

2017电梯计算书(1600-2.5)

莱茵贝格电梯2017年8月莱茵贝格电梯（北京）有限公司总70 页第8 页H5.2.5.3、UCMP检测子系统的选型：本梯选用苏州汇川技术有限公司MCTC-SCB-A1轿厢意外移动保护安全装置（检测子系统）型式试验合格证编号：TSX F38001420160011该型号轿厢意外移动保护装置（检测子系统）：1、硬件组成：含有电子元件的安全电路+接触器；2、检测元件安装位置：传感器安装在轿顶；3、检测到意外移动时轿厢离开层站的距离：≤120mm；4、制停子系统型式：作用于曳引轮或只有两个支撑的曳引轮轴上的制停部件；5、响应时间：≤100ms；其中含有电子元件的安全电路响应时间≤15ms；接触器响应时间≤85ms；6、适用工作环境：室内；H5.2.5.3、UCMP自监测子系统的选型：本梯选用苏州汇川技术有限公司UCMP-MBF轿厢意外移动保护安全装置（自监测子系统）型式试验合格证编号：TSX F38001420160012该型号轿厢意外移动保护装置（自监测子系统）：1、自监测方式：周期性验证驱动主机制动器的制动力，验证周期不大于24h;2、硬件组成：控制装置+调速装置+编码器；3、自监测元件：控制装置型号：MCTC-MCB-C2系列；调速装置型号：NICE-L-C系列；编码器型号：不限4、自监测元件安装位置：控制装置和调速装置安装于控制柜内，编码器装在主机上。

5、工作环境：室内P2莱茵贝格电梯（北京）有限公司设计计算书部分：TKJ/LME3100(A)编号：JS001-05LME Lift Machinery ＆ Equipment H5.2.5轿厢意外移动保护装置的选型计算页数：共5页第3页日期：2017.08.06H5.2.5.4、UCMP系统整合计算：依据GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》1号修改单中9.11.5规定：轿厢意外移动保护装置应在下列距离内制停轿厢：（下图）a）与检测到轿厢意外移动的层站的距离不大于1.20m；b）层门地坎与轿厢护脚板最低部分之间的垂直距离不大于0.20m；c）按5.2.1.2设置井道围壁时，轿厢地坎与面对轿厢入口的井道壁最低部件之间的距离不大于0.20m；d）轿厢地坎与层门门楣之间或层门地坎与轿厢门楣之间的垂直距离不小于1.00m。

机械设计计算书观光电梯

P1 = 41.4 W副门F2=W*a-W*a*μ = 85.6 NP2 = 28.5 W6.4 门电动机总容量:P=P1+P2 = 70 W ＜80W 结论:设计选用80W直流电动机安全7 底坑深度及顶层高度的计算7.1 底坑深度H k的计算1)按照GB7588—2003 5.7.3.3. a)要求:H k=H1+H2+H3+0.5 = 1.245 m2)按照GB7588—2003 5.7.3.3. b) 1)要求:H k=H6+H2+H3+0.5 = 1.385 m3)按照GB7588—2003 5.7.3.3. b) 2)要求,对导靴及护脚板部分分别计算:3.1)导靴部分H k=H4+H2+H3+0.1 = 1.238 m3.2)护脚板部分:H k=H5+H2+H3+0.1 = 1.419 mH1 —— 轿底加强梁与踏板面间的距离 = 0.235 mH2 —— 轿底加强梁与缓冲器的距离 = 0.3 mH3 —— 缓冲器的最大行程 = 0.21 mJ08第二种载荷分布情况（见图二）相对Y轴：X c=X Q = 90 ㎜Y Q=D y/8 = 200 ㎜Y p = 0 ㎜1.2 压弯应力的计算:F k=k1*g*(P+Q)/n = 21560 Nσy=(F k+k3*M)*ω/A = 26.4 Mpa1.3 复合应力计算σm=σx+σy = 63.1 Mpa ≤σperm=205MPa σ=σm+(F k+k3*M)/A = 76.8 Mpa ≤σperm=205MPa σc=σk+0.9*σm = 83.15 Mpa ≤σperm=205MPa结论:复合应力计算满足要求!1.4 翼缘弯曲应力计算:图二δX =0.7*F y *L³/(48*E*J x ) = 0 ≤δperm=5结论:挠度计算符合要求！综上所述,导轨计算符合GB7588-2003标准要求！。

1500Kg客梯计算书1

β—————钢丝绳与槽底切口之间夹角，此处β＝96.5°＝1.6834(弧度)。
图2
显然，有
f＝4μ
＝0.2194
∵ ＝1.7076
而efa=2.718280.2194×2.62=1.7768
即
fα成立，
∴满足不打滑条件。
2.1.3钢丝绳在绳槽中的比压计算
钢丝绳在绳槽中的比压应满足下列条件:
Þ≤ (N/mm2)（5）
2.1曳引计算：
曳引计算主要是根据电梯传动简图，确定曳引钢丝绳的最大静张力，根据既定的曳引轮槽形进行不打滑验算等。
Байду номын сангаас电梯传动简图（如图1所示）
图1
2.1.1钢丝绳最大静张力
在计算钢丝绳最大静张力时，T1、T2应计入曳引钢丝绳和平衡链的重量，以及悬挂电缆的重量。以电梯的最大提升高度来计算,悬挂电缆重量忽略不计，此时：
安全系数的计算式
Kj＝
其中
T0—————单根钢丝绳的破断拉力,现采用13mm直径的8×19S+NF钢丝绳,其S0=74300 (N);
n—————钢丝绳根数，现n＝５；
T1max—————曳引绳上承受的最大拉力T1max=9.8(P+Q+Hnq)=32046
则
Kj＝＝13.9
安全系数足够。
2.3.4钢丝绳在曳引轮绳槽上的挤压应力计算
T１max=g(P+Q+Hnq) (1)
T2max=g(P+ψQ+Hnq) (2)
以上两式中：
T1max———轿厢端曳引钢丝绳的最大静张力（N）；
T2max——— 平衡端曳引钢丝绳的最大静张力（N）；
P—————轿厢自重G＝1500Kg；

电梯1000Kg计算书

1 技术说明本计算书设计依据为GB7588-1995，GB10058-88，GB10060-93等标准。

本梯种基本参数如下：额定载重量：Q=1000kg额定运行速度：V0=2.0m/s曳引比：i1=1:1曳引轮直径：D=Φ620mm曳引机型号：YJ240B功率：N0=18.5kw转速：n=1440 r.p.m层站数：11层11站运行高度：h=38.5m轿厢外尺寸：A×B=1700×1690mm2轿厢内尺寸：a×b=1600×1500mm2轿厢自重：p=1200kg平衡系数：k=0.5曳引减速机速比：i1=49/2对重质量： w = 1700kg传动总效率：Ση=0.6曳引轮包角：α=160º钢丝绳直径：d = Φ12 mm上下导靴间距：H = 3500 mm导轨面距：B0 = 1720 mm导轨支架间距：L = 2500 mm2 传动分析2.1 曳引电机功率计算曳引电动机功率应等于或大于： η∑-=102)1(QVK N式中平衡系数K = 0.5额定载荷Q=1000kg额定运行速度：V = 2.0 m/s传动总效率： 6.0　=∑η将上述数据公式：()KW N 34.166.01020.210005.01=⨯⨯⨯-= 2.2 曳引机选型选用常熟通润电梯曳引机厂有限公司生产的交流调速曳引机其型号YJ240B 减速机的减速比i 2=49/2，电机功率 N 0=18.5KW >N=16.34 ，满足功率要求。

2.3 曳引条件的验算曳引条件必须满足欧拉公式： αf e C C T T ≤⨯⨯2121 T 1/T 2：曳引轮两边钢丝绳张力比C 1=1.25C 2=1YJ240B 型曳引机，其曳引轮绳槽为半圆切口槽型，槽型夹角β=100º,α=160°ββπβμsin 2sin 14--⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 其中f 为曳引绳在绳槽中的当量摩擦系数，μ为钢丝绳与铸铁的摩擦系数，μ=0.0920471.0=f()771203924.1718.2160180/20471.0==⨯ παf e工况1：载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比。

1600公斤-2.5米每秒电梯的设计计算书

目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算曳引机的选用曳引机电动机功率计算曳引机负载转矩计算曳引包角计算放绳角计算轮径比计算曳引机主轴载荷计算额定速度验算曳引力、比压计算悬挂绳安全系数计算钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算4.主要结构部件机械强度计算轿厢架计算轿底应力计算轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算轿顶强度计算绳轮轴强度计算绳头板强度计算机房承重梁计算补偿链计算5.导轨计算轿厢导轨计算对重导轨计算6.安全部件计算缓冲器的计算、选用限速器的计算、选用安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算底坑预埋件受力计算层门侧井道壁受力计算机房承重处土建承受力计算机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算顶层空间计算底坑计算12.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对TKJ1600/—JXW（VVVF）乘客电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。

2.电梯的主要参数额定载重量：Q=1600kg空载轿厢重量：P1=2500kg补偿链及随行电缆重量：P2=700 kg适用于提升高度110m，随行电缆以60m计。

额定速度：v=2.5m/s平衡系数：=曳引包角：=绕绳倍率：i=2双向限速器型号：XS18A （河北东方机械厂）安全钳型号：AQ1 （河北东方机械厂）轿厢、对重油压缓冲器型号：YH2/420 （河北东方机械厂）钢丝绳规格：819S+NF—12—1500（单）右交钢丝绳重量：P3=700kg对重重量：G=3300 kg曳引机型号：GTN2-162P5 （常熟市电梯曳引机厂有限公司）3.传动系统的计算曳引机的选用曳引机选用常熟市电梯曳引机厂有限公司产品。

型号：GTN2-162P5（复绕）曳引机主要参数：规格：GTN2-162P5（外加支撑）额定载重：Q=1600 kg 轿厢额定速度：V=s 曳引轮直径：D=480 绳槽：12×5转速：199rpm 额定转矩：1200N ·m 额定功率：悬挂比：2：1 最大轴负荷：8000 kg 曳引机自重：1150 kg曳引机电动机功率计算=选用电动机功率：。

钢管扣件脚手架计算书(观光电梯)

焦化新增景观电梯钢管扣件脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为45.0米，15.0米以下采用双管立杆，15.0米以上采用单管立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层。

一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

电梯1000Kg计算书

1 技术说明本计算书设计依据为GB7588-1995，GB10058-88，GB10060-93等标准。

本梯种基本参数如下：额定载重量：Q=1000kg额定运行速度：V0=2.0m/s曳引比：i1=1:1曳引轮直径：D=Φ620mm曳引机型号：YJ240B功率：N0=18.5kw转速：n=1440 r.p.m层站数：11层11站运行高度：h=38.5m轿厢外尺寸：A×B=1700×1690mm2轿厢内尺寸：a×b=1600×1500mm2轿厢自重：p=1200kg平衡系数：k=0.5曳引减速机速比：i1=49/2对重质量： w = 1700kg传动总效率：Ση=0.6曳引轮包角：α=160º钢丝绳直径：d = Φ12 mm上下导靴间距：H = 3500 mm导轨面距：B0 = 1720 mm导轨支架间距：L = 2500 mm2 传动分析2.1 曳引电机功率计算曳引电动机功率应等于或大于： η∑-=102)1(QVK N式中平衡系数K = 0.5额定载荷Q=1000kg额定运行速度：V = 2.0 m/s传动总效率： 6.0　=∑η将上述数据公式：()KW N 34.166.01020.210005.01=⨯⨯⨯-= 2.2 曳引机选型选用常熟通润电梯曳引机厂有限公司生产的交流调速曳引机其型号YJ240B 减速机的减速比i 2=49/2，电机功率 N 0=18.5KW >N=16.34 ，满足功率要求。

2.3 曳引条件的验算曳引条件必须满足欧拉公式： αf e C C T T ≤⨯⨯2121 T 1/T 2：曳引轮两边钢丝绳张力比C 1=1.25C 2=1YJ240B 型曳引机，其曳引轮绳槽为半圆切口槽型，槽型夹角β=100º,α=160°ββπβμsin 2sin 14--⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 其中f 为曳引绳在绳槽中的当量摩擦系数，μ为钢丝绳与铸铁的摩擦系数，μ=0.0920471.0=f()771203924.1718.2160180/20471.0==⨯ παf e工况1：载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比。

观光电梯脚手架方案及计算（update）

观光电梯脚手架方案及计算（update）第一篇：观光电梯脚手架方案及计算(update)观光电梯脚手架工程工程概况本工程位于中山市为民新兴广场。

为民新兴广场包含2个观光电梯，观光电梯高57.5m，一个电梯外观轮廓为3m×6.35m，另一个电梯外观轮廓为3m×3.5m，层高一般为5.5m。

电梯完成后将为广场增色不少，同时为市民提供多一个观景的平台。

由于电梯高于50m，电梯的脚手架搭设需经过详细的计算。

2搭设参数根据工程条件及国家相关规范规定，本脚手架形式采用双排扣件式钢管脚手架。

使用冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板。

钢管尺寸为Φ48.3×3.6，安全立网采用密目式安全网。

观光电梯外轮廓尺寸为3m×6.35m。

考虑脚手架与外轮廓留有间隙，取长边立杆纵距la为1.7m，则1.7m×4=6.8m，与电梯有225mm的间隙；取短边立杆纵距la为1.6m，1.6m×2=3.2m，与电梯有200mm的间隙。

另一观光电梯外轮廓尺寸为3m×3.5m。

考虑脚手架与外轮廓留有间隙，取长边立杆纵距la为1.3m，则1.3m×3=3.9m，与电梯有200mm的间隙；取短边立杆纵距la为1.6m，1.6m×2=3.2m，与电梯有200mm的间隙。

取两个脚手架立杆横距l0为1.05m。

层高一般为5.5m，因此取步距h0为1375mm，即四步一层。

每两步设置一个作业层。

根据上述条件，方案最终为：采用双排扣件式钢管脚手架，冲压钢脚手板，冲压钢脚手板挡板；总搭设高度为59m，步距h0为1375mm，即四步一层，横距l0为1.05m，立杆纵距la有1.7m、1.6m、1.3m三种。

脚手架材料要求3.1、脚手架杆件材质要求3.1.1对于新钢管1)应有产品质量合格证； 2)应有钢管材质检验报告；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管两端面切斜的偏差不大于1.7mm，壁厚允许偏差不大于-0.5mm，外径允许偏差不大于-0.5mm，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得大于0.5mm； 5)必须涂防锈漆进行防锈处理。

630kg1.0m电梯设计计算书

轿壁厚度30mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。

19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。

在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×950同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。

设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为600mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。

当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。

轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。

开锁区域即离合装置的动作距离57mm。

层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。

计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1630kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。

观光电梯玻璃罩设计计算书

观光电梯玻璃罩设计计算书另外一个观光电梯工程的计算书文件结构形式为全玻璃幕墙形式基本参数: 幕墙总高=98.800m最大分格B×H=1.1(m)×2.675(m)抗震7度设防一、承受荷载计算：1. 风荷载标准值计算:本幕墙设计按50年一遇风压计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)W0: 温州30年一遇十分钟平均最大风压: 0.60kN/m2,根据现行<<建筑结构荷载规范>>GBJ9-87附图(全国基本风压分布图)中数值采用βz: 瞬时风压的阵风系数: 取2.25μs: 风荷载体型系数: 1.5μz: 98.800m高处风压高度变化系数(按C类地区计算):μz=0.713×(Z/10)0.4=1.782Wk=βz×μz×μs×1.1×W0 (5.2.2)=2.25×1.782×1.5×1.1×0.60=3.969kN/m22. 风荷载设计值:W: 风荷载设计值( kN/m2)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5.1.6)条规定采用 W= rw×Wk=1.4×3.969=5.557kN/m23. 幕墙构件重量荷载：Gk:幕墙组件(包括钢材和玻璃)的重量标准值(KN):S:单元分格面积:S =1.100×2.675=2.943m2G钢:单元所有钢材重量取50.000㎏G玻=(0.016×2.943m2)×2.56×103㎏/m3=120.545KgGk= G钢+ G玻=50.000㎏+120.545㎏=170.545㎏=1.705KN 取平均1.705KN/2.943m2=0.579KN/m2,按0.600 KN/m2计算4. 地震作用:(1)垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m2)βE: 动力放大系数: 可取3.0 按5.1.100条规定采用αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.08 按5.1.1条规定采用qEAK=3×αmax×G K/B/H (5.1.100)=3×0.08×0.600=0.144kN/m2(2)平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用:PEAk: 平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用(kN)βE: 动力放大系数: 可取3.0 按5.1.1条规定采用PEAK=3×αmax×Gk (5.2.5)=3×0.08×1.705=0.409kN二、玻璃的选用与校核:本工程选用玻璃种类为: 8+1.14P+8mm厚夹胶玻璃（有效厚度为t=1.25×8=10.000㎜）1. 玻璃面积:B: 玻璃幕墙分格宽: 1.100mH: 玻璃幕墙分格高: 2.675mA: 玻璃板块面积:A=B×H=1.100×2.675=2.943m22. 玻璃厚度选取:W: 风荷载设计值: 5.557kN/m2A: 玻璃板块面积: 2.943m2K3: 玻璃种类调整系数: 3试算:C=W×A×10/3/K3=5.949×2.943×10/3/3=18T=2×(1+C) 0.5-2=2×(1+18)0.5-2=6.718mm玻璃选取厚度为:本工程选用玻璃种类为:8+1.14P+8mm厚夹胶玻璃（有效厚度为t=1.25×8=10mm）3. 玻璃板块自重:GAk: 玻璃板块平均自重(不包括钢架):t: 玻璃板块厚度: 8+1.14P+8mm玻璃的体积密度为: 25.6(KN/m3) 按5.2.1采用GAk=25.6×t/1000=25.6×16/1000=0.410kN/m24. 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.08qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)qEAk=3×αmax×GAk=3×0.08×0.410=0.098kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.098=0.127kN/m25. 热弯玻璃的强度计算:校核依据: σ≤ｆg=56.000MP（热弯玻璃强度设计容许值）q: 玻璃所受组合荷载:a: 玻璃短边边长: 2.675mb: 玻璃长边边长: 1.100mt: 玻璃有效厚度: 10.00mmψ: 玻璃板面最大弯曲系数, 按两边简支支撑板计算，长边曲系数得: 0.125σw: 玻璃所受应力:采用Sw+0.6SE组合:q=W+0.6×qEA=5.557+0.6×0.127=5.633kN/m2σw=6×ψ×q×a2×1000/t2=6×0.125×5.633×1.12×1000/102=51.119N/mm2σw =51.119m2≤ｆg=56.000MP热弯夹胶玻璃强度可以满足使用要求6. 玻璃最大面积校核:Azd: 玻璃的允许最大面积(m2)Wk: 风荷载标准值: 4.249 kN/m2t: 玻璃有效厚度: 12.32mmK3: 玻璃种类调整系数: 3A: 计算校核处玻璃板块面积: 2.988m2 Azd=0.3×K3×(t+t2/4)/Wk (6.2.7-1) =0.3×3.0×(10+102/4)/3.969=7.937m2A=2.943m2≤Azd=7.937m2可以满足使用要求三、铝板幕墙计算[ 基本信息]铝板短边长度: 325 mm铝板长边长度: 1100 mm区格短边长度: 325 mm区格长边长度: 325 mm铝板幕墙类别: 铝板做目型加劲肋设计荷载: 5.633 kN/m2铝板厚度: 2 mm弯矩系数(查表): 0.0733柏松比: 0.33[ 铝板应力]:σ = Φ×q×a^2 / ( 1000 × t^2 /6 )= 0.0733×5.633×325^2 / (1000×2^2/6) = 65.467 N/mm2铝板设计强度 f =84.2 N/mm2强度满足[ 铝板挠度]:挠度系数(查表): 0.005D = E×t^3 / (12×(1-μ^2))= 70000×2^3 / (12×(1-0.33^2))= 52369.73δ = Φ×qk×a^4 / D= 0.005×0.004×325^4 / 52369.73= 4.37 mm铝板允许挠度[δ] = L/180=6.1㎜刚度满足四、幕墙连接件计算:（1）水平方向最大荷载设计值：采用Sw+0.6SE组合Qw=(1.4Wk+1.3×0.6qek)×B×H/2=(5.557+1.3×0.6×0.098)×1.100×2.675/2=8.363kN（2）竖直方向最大荷载设计值：N=1.2G=1.2×0.600×2.943=2.119kN（3）水平荷载作用下弧形横梁的跨中弯矩值：M COx=5.633×2.675×2.2772/8=9.766KN·m（4）水平荷载作用下弧形横梁的水平推力：H=M COx/f=9.766/1.138=8.582KN（5）水平荷载作用下弧形横梁的代梁弯矩值：M C0.05lOx=5.633×2.675×2.2772×（1-1/20）/40 =1.855KN·m（6）水平荷载作用下弧形横梁的代梁剪力：V 0.05lOx=6.025×2.675×2.277×（1-2×1/20）/2 =15.440KN（7）水平荷载作用下弧形横梁的弯矩值：M 0.05lx=1.855-8.582×0.496=-2.402KN·m（12）水平荷载作用下弧形横梁的轴力值：N 0.05lx=-15.440×sin64.15o-8.582×cos64.15o=-17.637KN（13）竖直荷载作用下弧形悬臂梁的最大弯矩值：My=2.119×1.138=2.411KN·m（14）弧形悬臂梁(18a#槽钢)的截面特性：惯性矩:Ix=98.6cm4Iy=1272.7cm4抵抗矩:Wx=52.3cm3Wy=141.4cm3截面积:A=25.69cm2弯应力：σm=N/A+Mx/Wx+My/Wy=17.637×100/25.69+2.402×1000/52.3+2.411×1000/141.4 =131.631MPa剪应力:τ=(Vx2+Vy2)0.5/A=(8.3632+2.1192) 0.5×100/29.29=33.582Mpaσ=(σm2 +3τ2) 0.5=(131.6312 +3×33.5822)0.5=143.910MPaσ<[f]=215 MPa 强度可以满足五、幕墙后置预埋件受力计算本工程预埋件受拉力和剪力，使用2支M12化学螺栓2支M16×350穿墙螺杆固定10㎜钢板于主体结构,其受力状况如下，V: 剪力设计值:V=(8.363+2.119)=10.482KN≤2×13.5kN(产品由厂家提供资料单个化学螺栓的的安全荷载13.5kN)N: 法向力设计值:N=（Mx+My）/H=(2.402+2.411)/0.25=19.452≤2×13.5kN(产品由厂家提供资料单个化学螺栓的的安全荷载13.5kN)六、幕墙预埋件焊缝计算Hf:焊缝厚度6.000L :焊缝长度150.0(施工保证焊接长度不小于200mm)σM:弯矩引起的应力σM=（Mx+My）/(2×he×lw2×1.22)=(2.402+2.411)×106/（2×6×0.7×1502×1.22）=20.873N/mm2τ:剪应力τ=V/(2×He×Lw)=(8.363+2.119)×1000/ (2×6×0.7×150)=8.319N/mm2σ:总应力σ=(σM2+3τ2) 0.5=（20.3732+3×8.3192）0.5=24.909/mm2 焊缝强度可以满足!现场施工时，焊缝厚度取8㎜.。

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