雨篷拉杆长细比计算

T型钢雨篷计算

1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元） 2) 工况号: 1面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元） 3) 工况号: 2面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元） 4) 工况号: 3*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.15g)水平地震影响系数最大值： 0.12计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用无温度作用。

3.4 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3(4) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(5) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3(6) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(7) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况3(8) 1.20 恒载 + 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震(9) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2(10) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况34 内力位移计算结果4.1 内力4.1.1 最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)4.1.2 内力包络及统计轴力 N 最大的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)剪力 Q2 最小的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)剪力 Q3 最大的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)剪力 Q3 最小的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)弯矩 M2 最大的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)弯矩 M2 最小的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)弯矩 M3 最大的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)弯矩 M3 最小的前 7 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)4.2 位移“Ux”最大的前 10 个节点位移表（单位：mm）“Uy”最大的前 10 个节点位移表（单位：mm）“Uxyz”最大的前 10 个节点位移表（单位：mm）“Ux”最小的前 10 个节点位移表（单位：mm）“Uy”最小的前 10 个节点位移表（单位：mm）“Uz”最小的前 10 个节点位移表（单位：mm）5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。

例题-雨篷结构计算

雨篷结构计算
该雨篷结构是由11根变截面工字钢梁、1根等截面工字钢梁、3根圆管钢梁、1根槽钢梁和6根拉杆组成。

6根拉杆中施加了比较小的预应变（预紧力），ε=0.0001。

1．原始数据
（l）计算模型和坐标
坐标数据：
关键点号X Y Z
1 0 0 0
2 0 0 6300
3 0 4500 0（第一拉杆上端点）
4 0 -1000 0（变截面梁Z轴方向）
5 0 1000 300（第一排工字钢Z轴方向）
6 0 1000 6300（第六排槽钢Z轴方向）
（2）材料和截面数据
材料数据：弹性模量E=2.06E5
泊松比μ=0.3
材料质量密度ρ=7.85E-9
截面数据：
主钢梁变截面工字钢大端300×150×8×6
小端150×150×8×6
主钢梁长6300
第一横梁工字钢150×100×8×6
第二、第三、第四横梁圆钢管φ102×4 R i=47 R0=51
第五横梁槽钢160×80×8×6
拉杆φ102×4 A=1231.5 ε=0.0001
（3）荷载数据
由玻璃均布荷载计算而得，中间节点F=5560N，边节点F=2278N，角节点F=1690N
（4）单元类型
梁单元：BEAM188
杆单元：LINK8
（5）边界条件
主梁固定于墙上：位移和转角全约束；
拉杆与主梁连接：位移耦合，转角自由；
拉杆与墙连接：位移约束，转角自由。

移动雨棚伸缩距离计算公式

移动雨棚伸缩距离计算公式随着城市化进程的不断加快，人们对于城市环境的改善也越来越重视。

在城市中，雨棚作为一种常见的遮阳设施，不仅可以为行人提供遮阳避雨的功能，还可以美化城市环境，提升城市品质。

而移动雨棚作为一种新型的雨棚设计，具有伸缩灵活、便于管理和维护的特点，因此受到了越来越多城市的青睐。

在设计和制造移动雨棚时，一个重要的问题就是如何确定雨棚的伸缩距离。

因为雨棚的伸缩距离直接影响着雨棚的使用效果和功能，因此需要通过科学的计算方法来确定雨棚的伸缩距离。

本文将介绍移动雨棚伸缩距离的计算公式，并探讨其应用。

一、移动雨棚伸缩距离的影响因素。

在确定移动雨棚的伸缩距离之前，首先需要了解影响伸缩距离的因素。

一般来说，移动雨棚的伸缩距离受到以下几个因素的影响：1. 雨棚的尺寸，雨棚的尺寸是影响伸缩距离的重要因素之一。

一般来说，雨棚的尺寸越大，其伸缩距离也就越大。

因此，在确定伸缩距离时，需要考虑雨棚的实际尺寸。

2. 雨棚的结构，雨棚的结构也会影响其伸缩距离。

一般来说，采用伸缩结构设计的雨棚，其伸缩距离会比固定结构的雨棚要大。

因此，在设计和制造雨棚时，需要根据雨棚的结构来确定其伸缩距离。

3. 使用环境，雨棚的使用环境也会对其伸缩距离产生影响。

例如，在狭窄的街道上安装雨棚时，其伸缩距离可能会受到限制；而在宽阔的广场上安装雨棚时，其伸缩距离就可以相对较大。

二、移动雨棚伸缩距离的计算公式。

在确定移动雨棚的伸缩距离时，可以采用以下的计算公式：伸缩距离 = (雨棚的实际尺寸雨棚的最小尺寸) ×伸缩系数。

其中，伸缩系数是一个根据实际情况确定的系数，其数值一般在0.5~1之间。

通过调整伸缩系数的数值，可以灵活地控制雨棚的伸缩距离，以满足不同环境下的需求。

三、移动雨棚伸缩距离的应用。

通过上述的计算公式，可以灵活地确定移动雨棚的伸缩距离。

在实际应用中，可以根据具体情况来确定伸缩距离的大小，以满足不同环境下的需求。

1. 城市街道，在狭窄的城市街道上安装移动雨棚时，可以根据街道的实际宽度来确定雨棚的伸缩距离，以确保行人和车辆的通行畅通。

立杆长细比计算

立杆长细比计算
立杆的长细比是指立杆的高度与其截面尺寸的比值。

这个比值可以用来评估立杆的稳定性和抗倾覆能力。

计算长细比的公式是：
长细比=高度/截面尺寸
其中，高度是立杆顶部到地面的垂直距离，截面尺寸可以是立杆的宽度或直径，根据实际情况选择合适的尺寸。

长细比的计算非常重要，因为它影响着结构的稳定性。

当长细比较大时，立杆容易发生倾覆。

一般来说，当长细比小于10时，立杆比较稳定；当长细比介于10到20之间时，需要进行结构设计来增加稳定性；当长细比大于20时，需要采取进一步的措施，如增加支撑或增加杆件的截面尺寸。

需要注意的是，长细比只是一个简化的评估指标，根据具体情况还需要考虑其他因素，如杆材的材质、结构的荷载等。

如果是在工程设计中使用长细比进行设计，建议咨询专业的工程师以获得准确的结构稳定性评估。

6m拉杆雨蓬计算书 STS

3.雨棚计算（1）.荷载计算q 活=7.5X0.5=3.75(kN/m); q 恒=7.5X0.5=3.75(kN/m); q 自重=（0.6X0.012+0.236X0.008）X782=0.7(kN/m);q=1.2X(3.75+0.7)+1.4X3.75=10.60(kN/m);风荷载：中部:0ωμμωs z k ==1.38X （-1.9）X1.05X0.5=-1.38(kN/m 2)角部:0ωμμωs z k ==1.38X （-2.7）X1.05X0.5=-1.96(kN/m 2)q 风=k ωX7.5=-14.7(kN/m);（2）.内力计算P 3=0.5X10.6X36/5.2=36.7(kN); P 1=10.6X6- P 3=26.9(kN); P 2=69(kN); P 拉杆=78(kN); M 上=0.5X10.6X0.82=3.40(kN-m); M 下max =0.125X10.6X5.22=35.8(kN-m);计算刚架时：P 3活=0.5X3.75X36/5.2=12.98(kN); P 1活=3.75X6- P 3活=9.52(kN); P 2活=24(kN); P 3恒=0.5X4.45X36/5.2=15.4(kN); P 1恒=4.45X6- P 3恒=11.3(kN); P 2恒=29(kN);（3）.构件选择（计算软件STS —工具箱）雨棚梁：----- 初始截面信息 -----初始截面：焊接组合H 形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*260*260*8*12*121、初始截面特性A =8.4480e-003; Xc =1.3000e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =1.4348e-004; Iy =3.5164e-005; ix =1.3032e-001; iy =6.4516e-002;W1x=9.5656e-004; W2x=9.5656e-004; W1y=2.7049e-004; W2y=2.7049e-004; 初始构件重(KN)：3.9792、梁构件强度验算结果截面塑性发展系数: γx=1.050梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 39.825 < f=215.000 梁构件强度验算满足。

钢结构雨篷设计计算书

钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区：苏州地区；1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明：玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。

(1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合： Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算：wk+=βgzμzμs1+w……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版]wk-=βgzμzμs1-w上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：4m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=2；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A 小于或等于1m 2的情况，当围护构件的从属面积A 大于或等于10m 2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m 2而大于1m 2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A ≥10m 2时取A=10m 2；当A ≤1m 2时取A=1m 2；w 0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表 D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，苏州地区取0.00045MPa ；(1)计算构件的风荷载标准值：构件的从属面积：A=3×1.5=4.5m 2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.739μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739w kA+=βgz μz μsA1+w 0=1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPaw kA-=βgz μz μsA1-w 0=1.8844×1×1.739×0.00045=0.001474MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：面板构件的从属面积：A=1.5×1.5=2.25m 2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.859μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w=1.8844×1×1.859×0.00045 =0.001576MPawkB-=βgzμzμsB1-w=1.8844×1×1.859×0.00045=0.001576MPa2.3风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在雨篷上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001802 =0.002523MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001802=0.002523MPawB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001927 =0.002698MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001927=0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值，苏州地区50年一遇最大积雪的自重：0.0002MPa.μr ：屋面积雪分布系数，按表6.2.1，为2.0。

铝板雨篷计算

雨篷计算铝板雨篷计算第一节铝板面板计算取6米处幕墙为计算部位，层间铝板分格为3000mm×800mm。

铝板面板背后均有槽型加强筋，把铝板分为新的分格。

一个分格尺寸为1000mm×800mm。

铝板及加强筋材料为3003H14，铝板简化为对边简支对边固定模型，局部风压体型系数μs1取2.0。

1.荷载计算风荷载标准值为：W k＝βgZ·μs1·μz·W o＝2.246×2×.74×.45＝1.496KN／m2重力荷载标准值为：G k＝t×γ×3＝3×10-3×27×3（根据实际情况取）＝.243KN／m2活荷载标准值为：L k＝0.5KN／m2雪荷载标准值：根据《建筑结构荷载规范》第6节：S k＝μr·S o＝2×0.4＝0.8 KN／m2因雪荷载大于活荷载，且雪荷载与活荷载不同时组合，因此荷载组合时不考虑活荷载。

2.荷载工况强度校核荷载工况：荷载工况1 1.4×W k-1.0×G k=1.851 KN／m2荷载工况2 1.2×G k+1.4 S k=1.412KN／m2刚度校核荷载工况：荷载工况3 1.0×W k-1.0×G k=1.253 KN／m2荷载工况4 1.0×G k+1.0×S k=1.043KN／m23.强度计算建立铝板面板ANSYS有限元模型并施加荷载工况一荷载如图所示：荷载工况1 1.4×W k-1.0×G k=1.851 KN／m2经过计算铝板面板应力如下图所示：由上图可知铝板面板σmax =47MPa根据幕墙规范3004H14单层铝板强度设计值为89MPa，σmax =47MPa＜89MPa所以铝板面板满足规范要求。

建立铝板面板ANSYS有限元模型并施加荷载工况二荷载如图所示：荷载工况2 1.2×G k+1.4 S k=1.412KN／m2经过计算铝板面板应力如下图所示：由上图可知铝板面板σmax =38.5MPa根据幕墙规范3004H14铝板强度设计值为89MPa，σmax =38.5MPa＜8MPa所以铝板面板满足规范要求。

钢结构雨棚计算书

XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一〇年十月三十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 雨篷所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)3 雨篷荷载计算 (4)3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (4)3.3 风荷载设计值计算 (6)3.4 雪荷载标准值计算 (6)3.5 雪荷载设计值计算 (6)3.6 雨篷面活荷载设计值 (6)3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7)3.8 选取计算荷载组合 (7)4 雨篷杆件计算 (8)4.1 结构的受力分析 (8)4.2 选用材料的截面特性 (10)4.3 梁的抗弯强度计算 (10)4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算 (10)4.5 梁的挠度计算 (11)5 雨篷焊缝计算 (11)5.1 受力分析 (11)5.2 焊缝校核计算 (11)6 玻璃的选用与校核 (12)6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12)6.2 玻璃板块荷载分配计算 (13)6.3 玻璃的强度计算 (14)6.4 玻璃最大挠度校核 (15)7 雨篷埋件计算(后锚固结构) (15)7.1 校核处埋件受力分析 (15)7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (16)7.3 群锚受剪内力计算 (16)7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (17)7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 (17)7.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (19)7.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 (20)7.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算 (21)7.9 拉剪复合受力承载力计算 (21)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (23)钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-20001.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1雨篷所在地区北京地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C 类地形考虑。

2012荷载规范钢结构雨篷计算书.

目录1 基本参数 (1)1.1 雨篷所在地区： (1)1.2 地面粗糙度分类等级： (1)2 雨篷荷载计算 (1)2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1)2.2 风荷载标准值计算： (2)2.3 风荷载设计值计算： (4)2.4 雪荷载标准值计算： (5)2.5 雪荷载设计值计算： (5)2.6 雨篷面活荷载设计值： (5)2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (6)2.8 选取计算荷载组合： (6)3 雨篷杆件计算3d3计算 (7)3.1、设计依据 (7)3.2、计算简图 (8)3.3、几何信息 (9)3.4、荷载与组合 (10)3.4.1. 节点荷载 (10)3.4.2. 单元荷载 (10)3.4.3. 其它荷载 (16)3.4.4. 荷载组合 (17)3.5、内力位移计算结果 (17)3.5.1. 内力.................................................................................................... 错误！未定义书签。

1.1 最不利内力 (17)1.2 内力统计 (17)3.5.2. 位移 (21)2.1 组合位移 (22)3.6、设计验算结果244 雨篷埋件计算(后锚固结构) (24)5.1 校核处埋件受力分析： (27)5.2 群锚受剪内力计算： (28)5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (32)5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (35)5.5 拉剪复合受力承载力计算： (35)钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区：浙江余姚地区；1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

雨篷计算书——精选推荐

⾬篷计算书⾬篷计算书 (2)第⼀节玻璃⾯板的计算 (2)第⼆节⾬篷龙⾻的计算 (6)第三节⾬篷⽀撑T型钢计算 (9)第四节门区横向⽀撑钢管计算 (13)⾬篷计算书第⼀节玻璃⾯板的计算1．荷载计算玻璃最⼤分格尺⼨为2020×3400mm ，玻璃⾯板选⽤TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃⽀撑属于框⽀承体系，⾯板四边固定，可将其简化为四边简⽀的⾯板计算模型。

需要对玻璃的应⼒和挠度进⾏校核。

计算⾼度为5.7m 。

1）恒载：kpa 41.0016.06.25=?=GK G考虑到其他构件，玻璃⾯板⾃重⾯荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃⾯板⾃重⾯荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作⽤S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 µr :积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =µr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4按《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作⽤Wβgz ：阵风系数，取βgz =1.86按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1µS ：风荷载体型系数，取µS =-2.0，因构件丛属⾯积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2，84.0868.6log =负风压时：66.1]84.0)0.28.00.2(0.2[)(1-=?-?+-=A s µ 正风压时：0.1)(1=A s µ按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条 µZ ：风压⾼度变化系数，取µZ =1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作⽤在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年⼀遇） W K ：作⽤在幕墙上的风荷载标准值负风压时：W K1=βgz ·µS ·µZ ·W 0=1.86×1.66×1.0×0.45=1.39KN/m 2 正风压时：W K2=βgz ·µS ·µZ ·W0=1.86×1.0×1.0×0.45=0.837KN/m 2 取正风压时的风荷载：W K2=1.0 KN/m 2 负风压线荷载：N/m 81.202.239.1K =? 正风压线荷载：N/m 02.202.20.1K =? 4）活荷载H活荷载为0.5 KN/m 2的均布荷载。

实例说钢雨篷结构设计(sap2000)

首先来说说雨篷的同音（雨篷、雨棚and雨蓬）。

雨蓬是觉得错误的，蓬字压根没这个意思。

雨篷含有悬挑的意思，如果是挑出结构，无论是挑板，挑梁板还是钢结构悬挑的都可以用雨篷。

而雨棚是有自己独立的支撑体系的，独自架立而不需要依附于结构上的。

所以应该从概念上认清这几个名词，避免不必要的笑话。

下面说说自己在设计过程中的几个注意之处：•拉杆吊点位置的选取在sap2000里面对比了不同角度的吊点位置，最后得出还是30°角度结构受力最优，图集给出参考角度为30°~60°。

•风荷载计算详见后续计算书•荷载组合详见后续计算书•长细比对于吊杆，它可能受拉，也可能受压（长细比200），这就决定了它基本是构造控制。

file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/enhtmlclip/21356db5.bmp file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/enhtmlclip/50db89e0.bmp （注：下述计算书是最近帮朋友整理的并非本项目的，只是想说明问题）一、玻璃计算参考图纸及说明1、玻璃选用玻璃采用：夹层玻璃，四点支承。

支承点间玻璃面板尺寸1600×1414 mm，与水平面夹角0 度。

玻璃外片厚度为8 mm，内片厚度为8 mm。

玻璃大面强度为58 MPa，侧面强度为41 MPa。

弹性模量 E = 0.72x105 MPa，泊松比v = 0.2。

玻璃密度ρ = 25.6 kN/m3。

2、荷载计算（1）自重计算Gk'：恒载标准值(kN/m2)，方向竖直向下Gk：恒载标准值(kN/m2)，垂直于板面的恒载分量Gk' = 25.6×(8+8)×10-3 = 0.410 kN/m2Gk = 0.410×cos0o = 0.410 kN/m2（2）风荷载计算所在高度:6m所在部位:雨篷地面粗糙度类别:B类风荷载标准值应按下式计算，并且负风荷载标准值不应小于1.5kN/m^2,正风荷载标准值不应小于0.5kN/m^2：阵风系数:βgz=1.7体型系数(负风)：μsl1=-2体型系数(正风)：μsl2=1风压高度变化系数：μz=1.0基本风压：W0=0.45kN/m^2风荷载标准值(负风)：W1k=min(-1.5kN/m^2,βgz*μsl1*μz*W0)=-1.53kN/m^2风荷载标准值(正风)：W2k==max（0.5kN/m^2,βgz*μsl2*μz*W0)=0.765kN/m^2 (3)雪荷载SK：雪荷载标准值(kN/m2)，方向垂直于板面，取0.8 kN/m2(4)检修荷载WOK：检修荷载标准值(kN/m2)，方向垂直于板面，取1 kN/m2(5)其他活载OTK：其他活载标准值(kN/m2)，方向垂直于板面，取0.5 kN/m23、荷载组合(1)、参与组合的荷载项<1>、恒载（自重垂直于玻璃的分量） Gk = 0.410 kN/m2组合系数1.0 分项系数1.0 / 1.2 / 1.35<2>、风荷载（垂直于玻璃） Wk = 0.76 / 1.53 kN/m2组合系数0.6 / 0.2 分项系数1.4<3>、活载（取雪荷载/检修荷载/其他活载之大值，垂直于玻璃） Qk = 1 kN/m2组合系数0.7 分项系数1.0 / 1.4(2)、由以下组合算得最大的荷载组合标准值（用于刚度校核）恒载恒载+风载恒载+活载恒载+风载+0.7活载恒载+活载+0.6风载最大的荷载组合标准值qk = 1.52 kN/m2(3)、由以下组合算得最大的荷载组合设计值（用于强度校核）1.35恒载1.2恒载+1.4活载1.35恒载+0.7×1.4活载1.2恒载+1.4正风压1.35恒载+0.6×1.4正风压1.2恒载+1.4正风压+0.7×1.4活载1.2恒载+1.4活载+0.6×1.4风载1.35恒载+0.6×1.4正风压+0.7×1.4活载1.0恒载-1.4负风压最大的荷载组合设计值q = +2.38 / -1.71 kN/m24、板块校核外片厚度t1 = 8 mm内片厚度t2 = 8 mm等效厚度te=(t13+t23)-3 = 10.079 mm外片承受自身的恒荷载+ 其他荷载×t13/(t13+t23)外片所承受荷载组合标准值= 0.76kN/m2外片所承受荷载组合设计值= 1.19 kN/m2内片承受自身的恒荷载+ 其他荷载×t23/(t13+t23)内片所承受荷载组合标准值= 0.76 kN/m2内片所承受荷载组合设计值= 1.19 kN/m2(1)、强度校核支承点间面板长边边长b = 1600 mm查表(JGJ 102-2003 表8.1.5-1)得弯矩系数m = 0.147外片强度校核：查表(JGJ 102-2003 表6.1.2-2)得折减系数η = 0.891应力σ = 6mqb2η/t2= 6×0.147×1.19×16002×0.891/82×10-3= 36MPa强度满足!内片强度校核：查表(JGJ 102-2003 表6.1.2-2)得折减系数η = 0.891应力σ = 6mqb2η/t2= 6×0.147×1.19×16002×0.891/82×10-3= 36 MPa强度满足!(2)、刚度校核刚度D = Ete3/12/(1-v2) = 6400000.000 N•mm查表(JGJ 102-2003 表8.1.5-2)得挠度系数μ = 0.02101查表(JGJ 102-2003 表6.1.2-2)得折减系数η = 0.913挠度d = μqkb4η/D= 0.02101×0.76×16004×0.913/6400000.000×10-3= 15 mm挠度限值dmax = b/60 = 1600/60 = 26.667 mm挠度满足!二、结构计算参考图纸及说明1、计算模型file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/enhtmlclip/Image.png拉杆：PIPE102x5的圆钢管（Q235B）——紫色杆件主梁：HN250x125x6x9（Q235B）——青色杆件次梁：160x80x4钢方通（Q235B）——绿色、灰色杆件2、荷载计算2.1风荷载计算所在高度:6m所在部位:雨篷地面粗糙度类别:B类风荷载标准值应按下式计算，并且负风荷载标准值不应小于1.5kN/m^2,正风荷载标准值不应小于0.5kN/m^2：阵风系数:βgz=1.7体型系数(负风)：μsl1=-2体型系数(正风)：μsl2=1风压高度变化系数：μz=1.0基本风压：W0=0.45kN/m^2风荷载标准值(负风)：W1k=min(-1.5kN/m^2,βgz*μsl1*μz*W0)=-1.53kN/m^2风荷载标准值(正风)：W2k==max（0.5kN/m^2,βgz*μsl2*μz*W0)=0.765kN/m^2 Wind-file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/enhtmlclip/Image(1).pngWind+file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/enhtmlclip/Image(2).png2.2、雪荷载计算（Snow）雪荷载作用标准值应按下式计算：积雪分布系数：μr=2基本雪压:So=0.4kN/m^2雪荷载标准值：Sk=0.8kN/m^2file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/enhtmlclip/Image(3).png2.3、活荷载计算（live）根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第5.3.1条，雨篷属于不上人屋面。

雨篷拉杆长细比计算

主入口雨篷拉杆长细比计算
本工程主入口雨篷拉杆采用Φ114x6无缝钢管，首先计算出惯性矩I ，对于圆管的惯性矩可根据下列公式计算：
)1(6444
απ-=D I
其中D d /=α=102/114，d 为圆管内径，D 为圆管外径。

=-=])114
102(1[64114*1415.344I 2977199.55 回转半径i 计算公式:
A I
=i
其中A 为截面面积，对于圆管截面)1(422
απ-=
D A ])114
102(1[4114*1415.322-=A =2035.69 ==69
.203555.2977199i 38.24 长细比λ计算公式:
i l
μλ=
式中l 为竿的长度，μ为长度因数，其值由竿端约束情况决定。

例如，两端铰支的细长压杆，μ=1；一段固定、一段自由的细长压杆，μ=2；两端固定的细长压杆，μ=0.5；一段固定一段铰支的细长压杆，μ=0.7。

本杆件为两端铰接，μ=1
63.13738.24
5263.081=⨯=λ
15063.137≤=λ满足《钢结构设计规范》GB50017-2003中表5.3.8要求。

受压杆件的容许长细比。

钢结构雨棚计算分析

三：
1.钢梁受弯强度验算：
（由以上结果可知，钢梁截面由正风活荷载控制组合控制）
=20.4 N/mm2>215N/mm2满足抗弯要求。
2.钢梁稳定性计算：
b＝b （1）
式中b──梁整体稳定的等效弯矩系数；
y──梁在侧向支承点间对截面弱轴y-y的长细比；
A──梁毛截面面积；
h──梁截面的全高；
t1──受压翼缘厚度。
拟定焊接工字钢梁采用220x110x8x12mm（梁截面面积A=4.2080x103mm2）
截面特性：
Ix=bh3/12= － =33.5X106mm4
wx= = =0.3055x106mm3
二：荷载计算
恒：
玻璃：采用8+8双层夹胶钢化玻璃
G1=25KN/m3*0.016m*2.25m=0.9kN/m
´＝1.07－
但不得大于1.0
计算：
y=
b＝1
b＝0.91>0.6
´＝1.07－ =0.762
= =26.7 N/mm2>f=215 N/mm2
满足整体计算要求。
四Hale Waihona Puke 拉杆设计计算拟定拉杆为Q235钢管110x4mm
强度验算：
1.253*17000/1331.36=16 N/mm2
压杆稳定计算：
= <250满足长细比要求
钢结构雨棚计算分析
一、基本信息：
1.玻璃容重：
一般玻璃22 kn/m2
钢化玻璃25 kn/m2
钢材容重78.5 kn/m3
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拉条及撑杆计算公式

一、柱距跨度檐口高度坡度5136 5.60.190二、恒载活载屋面计算用檩条间距砖墙高度墙梁间距0.20.50.94 1.5 1.20 1.5三、Φ10Φ12Φ10Φ1278.5113.178.5113.167.0246.5242.0429.18与170比较0.6160.888长度重量Φ10Φ12Φ10Φ121125.6187.1878.7854.68与170比较四、撑杆选用屋面Φ32x2.5Φ38x2.5Φ42x2.5Φ45x2.5惯性半径 1.05 1.26 1.4 1.51截面积232279310334长细比142.86119.05107.1499.34稳定系数0.330.440.510.56 1.5米参考值应力68.1043.1533.6128.38与205比较长度重量1.822.19 2.44墙面1长细比142.86119.05107.1499.34稳定系数0.250.330.400.44 1.5米参考值应力57.5935.5226.8122.61与205比较五、重量统计屋面墙面檩条间隔数拉条重量斜拉条重量撑杆重量檩条12.0011.53 3.52 5.46注：三分点拉条及撑杆计算公式屋面斜拉条选用墙面斜拉条选用屋面拉条选用墙面拉条选用总计：41.02KG总计：柱距内：0.23KG/M2柱距内：正弦余弦0.10 1.00屋面墙面5.26 3.30斜拉条连接图三分点时孔间距为(L-100)/3-80屋面SIN(A)N0.539.86墙面SIN(A)N0.53 6.18斜拉条角度及内力图中内侧25更改位15檩条间隔数拉条重量斜拉条重量撑杆重量3.00 2.88 3.52 2.7318.26KG 0.65KG/M2。

雨棚工程量计算公式

雨棚工程量计算公式
计算雨棚工程量的具体公式会根据不同的计量方法和工程实际情况而有所不同。

下面是一种常用的计算公式，供参考：
1. 单层雨棚工程量计算公式：
工程量 = 雨棚长度×雨棚宽度
2. 多层雨棚工程量计算公式：
工程量 = 雨棚长度×雨棚宽度×层数
需要注意的是，具体计算时还需考虑以下因素：
- 雨棚的形状：如果雨棚的形状不规则，可能需要进行更复杂的计算，比如将雨棚划分为多个简单形状（如矩形、三角形等）来计算每个部分的工程量，然后求和得到总工程量。

- 支撑结构：如果雨棚需要支撑结构，还需考虑支撑结构的数量和尺寸，这些也需要纳入工程量的计算中。

此外，对于具体的雨棚工程量计算，建议您咨询专业的建筑设计师或相关技术人员，根据现场实际情况进行精确计算，以确保计量结果准确无误。

拉杆钢结构雨篷计算

雨篷梁设计 f=
(按压弯构件设计） N/mm2 cm4 cm3 cm3 cm4 cm cm Kg/m τ 1= τ 2= σ y= fv= λ x= λ y= υ x= υ y= β mx= β tx= υ b= 13 11 41 N/mm2
材质
Q345
310
180
Ly= bf= tf= hw= tw= h= A= 强度稳定
250 250 14 250 9 278 9250 σ 1= σ 2= σ x=
mm mm mm mm mm mm mm2 32 25 64
Ix= Wx= Sx= Iy= ix= iy= 钢梁自重 N/mm2 N/mm2 N/mm
13380 963 532 3647 12.03 6.28 72.61 OK! OK! OK!
荷载组合 1.2 * D + 1.4 * L 1.0 * D - 1.4 * W 计算荷载 P1= P2= P= 12.86 -4.60 12.86 KN/m KN/m KN/m
378445594.xls
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构件内力计算 M（悬臂）= -32.55 雨篷梁 M（跨中）= N（压）= 斜拉杆 T（拉）= 25.56 -88.71 108.20 KN-m KN-m KN KN V（悬臂）= V（跨中）= N（拉）= T（压）= 28.93 25.64 30.20 -38.68 KN KN KN KN
摩擦面处理喷砂抗剪面数量螺栓数量 nv= n= 1 1个个 63KN
销钉承载力节点板厚度
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净截面系数
0.85 cm OK!

雨棚计算

（一）、雨蓬钢结构计算书一、建筑概况本计算书所计算内容为国家粮食局科学研究院科研楼雨蓬钢结构。

考虑雨蓬支撑体系与钢拉杆互相作用，本计算书采用整体建模来进行计算。

本工程所在地区为是北京市区，抗震设防烈度根据《建筑抗震设计规范》按照七度设防，水平地震影响系数最大值取0.08。

地面粗糙度类别为C类。

本结构最高点标高为4.00米。

北京地区基本风压为0.45KN/ m2，基本雪压为0.5KN/ m2。

本结构钢材采用Q235钢，许可抗拉强度为215mpa。

拉杆采用不锈钢，许可抗拉强度为195mpa。

二、计算依据《建筑结构荷载规范》—————————GB50009-2001《玻璃幕墙工程技术规范》———————JGJ102-2003《钢结构设计规范》——————————GB50017-2003《建筑抗震设计规范》—————————GB50011-2001《建筑玻璃应用技术规程》———————JGJ113-2003《建筑钢结构焊接技术规程》——————JGJ81-2002三、力学模型简化钢结构部分，构件之间采用焊接，考虑杆件长度与直径比并根据《钢结构设计规范》及《玻璃幕墙工程技术规范》中有关钢管结构及幕墙后支撑结构条款中的相关内容，钢结构部分简化为刚架结构来进行计算。

拉杆支撑不锈钢管采用φ50X6。

雨棚悬臂梁采用变截面H型钢，侧向支撑圆管规格为φ100X5。

整体结构采用有限单元法来进行计算。

所采用的软件为ANSYS软件。

其中钢结构杆件采用BEAM189单元、整体力学模型图如下：三、基本荷载计算1、自重荷载钢结构本身的自重由程序自动计算。

雨棚玻璃采用玻璃总厚度为14mm。

则雨棚重量为37Kg/m2。

2、风荷载北京地区基本风压为0.45KN/ m2；风压高度变化系数根据《建筑结构荷载规范》, 雨棚处取0.74；阵风系数根据《建筑结构荷载规范》, 雨棚取2.30雨棚体形系数取-2.0。

则分别计算的风荷载标准值为：雨棚：Wk1=0.74X-2.0X0.45X2.30=1.702 KN/m2；3、雪荷载积雪分布系数根据《建筑结构荷载规范》取 2.0，则雪荷载标准值取0.50 KN/m2。

雨棚计算

目录1 基本参数 (1)1.1 雨篷所在地区： (1)1.2 地面粗糙度分类等级： (1)2 雨篷荷载计算 (1)2.1 玻璃雨篷的荷载作用说明： (1)2.2 风荷载标准值计算： (2)2.3 风荷载设计值计算： (4)2.4 雪荷载标准值计算： (5)2.5 雪荷载设计值计算： (5)2.6 雨篷面活荷载设计值： (5)2.7 雨篷构件恒荷载设计值： (5)2.8 选取计算荷载组合： (6)3 雨篷杆件计算 (7)3.1 结构的受力分析： (7)3.2 选用材料的截面特性： (9)3.3 梁的抗弯强度计算： (9)3.4 拉杆的抗拉(压)强度计算： (10)3.5 梁的挠度计算： (10)4 雨篷焊缝计算 (11)4.1 受力分析： (11)4.2 焊缝校核计算： (11)5 雨篷埋件计算(后锚固结构) (12)5.1 校核处埋件受力分析： (12)5.2 群锚受剪内力计算： (13)5.3 锚栓钢材受剪破坏承载力计算： (17)5.4 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (20)5.5 拉剪复合受力承载力计算： (20)钢结构雨篷设计计算书1基本参数1.1雨篷所在地区：上海地区；1.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

2雨篷荷载计算2.1玻璃雨篷的荷载作用说明：玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。

(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk2.2风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk+=βgzμzμs1+w……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]wk-=βgzμzμs1-w上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：5m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz =K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz =0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz =0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz =0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz =0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=2；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；w：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，上海地区取0.00055MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=3×1.5=4.5m2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.739μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739wkA+=βgzμzμsA1+w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPawkA-=βgzμzμsA1-w=1.8844×1×1.739×0.00055 =0.001802MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值：面板构件的从属面积：A=1.5×1.5=2.25m2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.859μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w=1.8844×1×1.859×0.00055 =0.001927MPawkB-=βgzμzμsB1-w=1.8844×1×1.859×0.00055=0.001927MPa2.3风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001802 =0.002523MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.001802=0.002523MPawB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001927 =0.002698MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.001927 =0.002698MPa2.4雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，上海地区50年一遇最大积雪的自重：0.0002MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。