地下连续墙作为支护结构的内力计算

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支护结构的受力及变形计算

支护结构的受力及变形计算
11.2.2 支护结构的侧向土压力计算
基坑外侧的主动土压力视为水平荷载,应计算其水平荷载的标准值; 基坑内侧的被动土压力视为水平抗力,亦应计算其水平抗力的标准值。
h
1. 水平荷载标准值计算
q0
0
eajk
hwa zj
q0 σok
b1 b0 q1
C
σ1k
hwp
hd
z
a)计算简图
D
b)地面均布荷载作用 c)局部荷载作用
1)对于碎石土、砂土,按水土分算法计算基坑外侧的水平荷载标准值
eajk ajk Kai 2cik Kai
(11-1)
② 当计算点位于地下水位以下时
e a ja k K a j k 2 i c ik K a [ i z j ( h w ) ( m a j h w ) w K a a ] a w i
图 11-8c 为硬粘土分布图。
4. 基坑底桩前土压力计算取值
被动土压力进行折减,折减系数 0.3 ~ 0.5 。
11.2.3 基坑变形特征
1. 支护结构的变形 2. 基坑周围地表沉降变形
3. 基坑失稳

4. 基坑管涌和流砂
a)拉锚失效
b)支撑压屈
c)支挡结构变形过大
因支护结构的强度或刚度不足而引起的基坑失稳
11.5.1 悬臂式支护结构
1. 单排式悬臂支护
a
H
t2
t
t1
M p /cM ac2.0
t(1.1~1 .2)t1
Ep k
i
f
b
Ea
cபைடு நூலகம்
d
gl
j
e
M max= Mg Mag Mpg
11.5.2 单锚式支护结构 1.浅埋式单锚支护结构

地下连续墙计算

地下连续墙计算

五里河站明挖施工方法的确定明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。

该方法能较好地利用地下空间, 紧凑合理, 管理方便。

同时具有施工作业面宽, 方法简单, 施工安全, 技术成熟, 工程进度周期短, 工程质量易于保证及工程造价低等优点。

沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧, 青年大街东侧的绿地内, 为浑河北岸约200 米远处。

地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。

地面以下有通信电缆管线。

但埋深较浅, 对车站埋深不起控制作用, 因施工厂地开阔, 可采用明挖法施工方案。

明挖法施工方案工序分为四个步骤进行: 先进行维护结构施工, 内部土方开挖, 工程结构施工, 恢复管线和覆土。

从施工步骤的内容上看: 围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤, 它在工程建设中起着至关重要的作用, 其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败, 因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案, 这样才能确保地铁工程安全, 经济有序的进行。

2 主体围护结构方案的确定地铁工程中常用的围护结构有: 排桩围护结构, 地下连续墙围护结构和土钉围护结构。

当基坑较线5 米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。

当基坑较深时, 在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件, 其目的是为了降低围护结构的水平变位。

排桩围护结构是以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。

排桩围护结构特点是整体性差, 但施工方便, 投资小, 工程造价低。

它适用于边坡稳定性好, 变形小及地下水位较低的地质条件。

由于其防水防渗性能差,地铁工程采用排桩围护结构时, 一般采用坑外降水的方法来降地下水, 其排水费用较大。

地下连续墙结构: 是用机械施工方法成槽浇灌, 钢筋混凝土形成的地下墙体, 其墙厚应根据基坑深度和侧土压力的大小来确定, 常用为800 ̄1200mm 厚。

其特点是: 整体性好, 刚度大, 对周围建筑结构的安全性影响小, 防水抗渗性能良好。

建筑基坑支护考题汇总

建筑基坑支护考题汇总

一、判断题1、为保证地下结构施工及基坑周边环境的安全,对基坑侧壁及周边环境采用的支挡、加固与保护措施,这就是基坑支护;2、基坑支护技术主要包括基坑的勘察、设计、施工及检测技术,同时包括地下水的控制和土方开挖;3、水泥土搅拌桩施工前应根据设计进行工艺性试桩,数量不得少于3根;×4、土钉可用钢管、角钢等作为钉体,采取直接击入的方法置入土中;土钉依靠与土体之间的界面粘结力或摩擦力,在土体发生变形的条件下被动受力,并主要承受拉力作用; √5、钢筋混凝土拱墙结构的混凝土强度等级不宜低于C20;×6、地下连续桩的构造要求,顶部不设钢筋混凝土冠梁;×7、桩长主要取决于基坑开挖深度和嵌固深度,同时应考虑桩顶嵌入冠梁内的长度;一般嵌入长度不少于50mm; √8、支撑系统包括围檩及支撑,支撑一般超过15m,在支撑下还要有立柱及相应的立柱桩; √9、喷射混凝土面板起到对坡面变形的约束作用,面板约束力与土钉表面与土的摩阻力无关; ×10、基坑变形监测二级基坑不监测支护结构水平位移; ×二、填空题1、基坑支护结构极限状态分为承载能力极限状态正常使用极限状态 ;2、基坑开挖深度小于7m,且周围环境无特别要求的基坑为三级基坑 ;3、合理选择支护结构的类型应根据基坑周边环境、开挖深度、工程地质与水文地质、施工作业设备和施工季节等条件综合考虑;4、作用在支护结构上的荷载主要有土压力和水压力 ;5、基坑土体稳定性分析主要内容有整体稳定性分析、支护结构踢脚稳定性分析、基坑底部土体抗隆起稳定性分析、基坑渗流稳定性分析及土体突涌稳定性分析;6、支护结构设计计算目前实际工程中以等值梁法和弹性支点法为主;7、排桩、地下连续墙支护结构的施工主要包括排桩、冠梁、地下连续墙、支撑系统锚杆等施工内容;8、基坑边缘堆置土方和建筑材料,或沿挖方边缘移动运输工具和机械,一般应离基坑上部边缘不少于 2m ,弃土高度不大于1.5m;三、名词解释1、排桩、地下连续墙嵌固的构造要求;2、支撑体系;3、支撑体系中的腰梁;四、简答题1、土钉墙的施工工艺;2、简述危险行性较大的深基坑工程专项施工方案的内容;3、简述岩土工程勘察报告中与基坑工程有关的方案内容;一、判断题1、基坑开挖深度小于10m为一级基坑;2、基坑侧壁安全等级分为三等级;3、维护桩顶的水平位移、垂直位移测点应沿基坑每隔10--20m设一点,并在远离基坑的地方设置基准点,位移观测基准点数量不应少于三点,且应设在影响范围以外;×4、排水沟及集水井属重力式降水,是普遍应用的一种人工降低地下水位、排除明水、保障施工方法;5、锚杆设计的主要内容有锚杆材料的选用、布置、长度、直径以及设计验算,设计验算主要包括锚杆杆体材料强度验算;×6、锚杆张拉控制应力不应超过锚杆杆体强度标准值的倍;√7、地下连续墙单元槽段长度可根据槽壁稳定性及钢筋笼起吊能力划分,一般为4--8m;√8、土钉墙施工的检测要求喷射混凝土厚度应采用钻孔检测,钻孔数宜每100m2一组,每组不应少于4点;×9、立柱桩沉降测点直接布置在立柱桩上方的支撑面上;每根立柱桩的沉降量、位移量均需测量,特别对基坑中多个支撑交汇受力复杂处的立柱应作重点测点;√10、基坑支撑的竖向布置主要取决于基坑深度,维护墙种类,挖土方式,地下结构的位置,一般支撑设置的标高要避开地下结构楼盖的位置,其竖向间距应与挖土方式有关,采用机械挖土时,其间距不小于3m;√二、填空题1、排桩、地下连续墙支护结构的计算主要包括结构内力和支点力的计算和设计值的确定;2、排桩中各类桩的施工质量检验要求与作承重结构桩的相同,但在桩位偏差方面,轴线和垂直轴线方向均不宜超 50mm ,垂直度偏差不宜大于 % ;3、排桩的桩距较小,应采取隔桩施工,并应在灌注混凝土 24h 后进行邻桩成孔施工;4、钢腰梁与排桩、地下连续墙之间应采用不低于C20地细石混凝土填充,钢腰梁与钢支撑的连接节点应设加劲板 ;5、支撑拆除前应在主体结构与支护结构之间设置可靠的换撑传力构件或回填夯实 ;6、土钉支护的施工工艺开挖、设置土钉、钢筋网铺设与喷射混凝、排水系统 ;7、施工过程中应严格控制开挖和支撑的程序及时间,对支撑的位置、每层开挖深度、预加应力、钢围檩与维护体或支撑与围檩的密贴度应做周密检查;8、周围建筑物的变形:累计沉降不得超过建筑物宽度的 1‰ ,连续3日沉降速率不得超过 1mm/d ;建筑物差异沉降不得超过 1/1000 ;三、名词解释1、等值梁法;2、弹性支点法;3、支撑体系中的冠梁;第一章1、选择1下列支护结构可以用于基坑侧壁支护等级为一级的是哪个AA、排桩和地下连续墙B、逆作拱墙C、土钉墙D、水泥土墙2基坑侧壁安全等级和重要性系数对应正确的是那组DA、二级为B、特级为C、三级为D、一级为2、名词解释1建筑基坑:指为了进行建筑物基础与地下室的施工所开挖的地面以下的空间;2基坑周边环境:基坑的开挖必然对周边环境造成一定的影响,影响范围内的机油建筑物、道路、地下设施、地下管线、岩土体及地下水体等,统称为基坑周边环境; 3基坑支护:为了保证地下结构施工及基坑周边环境的安全,队基坑侧壁及周边环境采取的支档、加固与保护措施,这就是基坑支护;3、简答 1基坑支护技术包括哪些答:勘察、设计、施工及监测技术,通红地包括地下水的控制只为保证支护结构施工、基坑挖土、地下室施工及基坑周边环境安全而采取的排水、降水、截水和回灌措施和土方开挖等;2支护结构的选型包括哪些答:排桩和地下连续墙、水泥土墙、土钉墙、逆作拱墙、放坡;建筑基坑支护第二章测试题一、选择题1、下列可按被动土压力计算的情况是A 作用在地下室外墙上的土压力B 逆作拱墙外侧土体作用在拱墙上的土压力C 基坑内侧土体作用在基坑底面以下嵌固深度内支护结构上的土压力D 排桩外侧土体作用在排桩上的土压力2、在相同的条件下,主动土压力Ea 、被动土压力Ep、静止土压力E的关系为A Ea >Ep>EB Ea<Ep<EC Ea< E<EpD E<Ea<Ep二、简答题1、简述郎肯土压力理论的基本假设;2、简述郎肯土压力理论中如何考虑地下水的影响;墙后土体为粗粒土三、名词解释:水平荷载静止土压力一、选择题1、下列可按被动土压力计算的情况是CA 作用在地下室外墙上的土压力B 逆作拱墙外侧土体作用在拱墙上的土压力C 基坑内侧土体作用在基坑底面以下嵌固深度内支护结构上的土压力D 排桩外侧土体作用在排桩上的土压力2、在相同的条件下,主动土压力Ea 、被动土压力Ep、静止土压力E的关系为CA Ea >Ep>EB Ea<Ep<EC Ea< E<EpD E<Ea<Ep二、简答题1、简述郎肯土压力理论的基本假设;答:郎肯土压力理论的基本假设有:1、墙体是刚性的;2、墙后土体表面水平、处于主动或被动极限状态;3、墙被为竖直、光滑的平面;2、简述郎肯土压力理论中如何考虑地下水的影响;墙后土体为粗粒土答:当墙后土体中存在明显的地下水位面时,可以将水上和水下部分视为不同的土层;地下水位以上的土压力仍采用土层原来的指标进行计算;在地下水位以下,土的重度取浮重度,土的抗剪强度宜采用饱和时的指标;此外,还应考虑作用在作用在墙背上的静水压力;作用在墙背上的总压力为土压力和水压力之和,合力分别等于各自分布图形的面积,作用线通过各自分布图形的形心,方向水平;三、名词解释水平荷载:基坑支护结构上的主动土压力称为水平荷载;静止土压力:当挡土墙静止不动,土体处于弹性平衡状态时,土对墙的压力称为静止土压力;基坑支护第三章基坑土体稳定性分析名词解释:工程地质类比法27页、力学分析法27页、基坑隆起31页、突涌现象32页选择:下列哪种的hd不需按整体稳定条件采用圆弧滑动简单条分法确定DA.水泥土墙B.多层支点排桩C.多层支点地下连续墙D.逆作拱墙下列哪种稳定性分析不用考虑嵌固深度的影响BA.整体稳定性分析 B.基坑底部土体突涌稳定性分析C.基坑底部土体抗隆起稳定性分析D.基坑渗流稳定性分析简答:简述基坑土体稳定性分析的主要内容:答:1.整体稳定性分析;2.支护结构踢脚稳定性分析;3.基坑底部土体抗隆起稳定性分析;4.基坑渗流稳定性分析;5.基坑底部土体突涌稳定性分析验算结果不能满足土体整体稳定性,抗隆起稳定性或突涌稳定性要求时,因采取什么办法答:整体:1.增加支护结构的嵌固深度和墙体厚度;2.改变支护结构类型,如:采取加内支撑方式抗隆起:1.增加支护结构的嵌固深度;2.改变基坑底部土体的工程性质,如:采取地基处理的办法使基坑内土体的抗剪强度增大;突涌:1.做截水帷幕,截断含水层,同时将帷幕内的承压水降压;2.在基坑底部进行地基加固,加大土体重度;计算:35页例题3-3第四章支护结构计算理论与方法一选择题等值梁法的关键在于A确定内力的大小B计算配筋C计算埋置深度D确定反弯点的位置根据下面地基水平抗力系数的分布图,判断是哪种地基反力系数kx方法:A①C值法②K法③m法④常数法B①常数法②K法③m法④C值法C①常数法②m法③K法④C值法D①C值法②m法③常数法④K法第二题名词解释1.弹性支点法定义弹性支点法是在弹性地基梁分析方法基础上形成的一种方法,弹性地基梁的分析是考虑地基与基础共同作用的条件下、假定地基模型后对基础梁的内力与变形进行的分析计算2.支护结构设计计算的理论主要有哪些等值梁法、弹性支点法以及有限元法3.弹性支点法中运用最多的三种地基模型文克尔地基模型、弹性半空间地基模型和有限压缩层地基模型4.等值梁法的基本原理图中ab梁一端固定一端简支,弯矩图的正负弯矩在c点转折,若将ab梁在c 点切断,并于c点加一自由支承形成ac梁,则ac梁上的弯矩将保持不变,即称ac 梁为ab梁上ac段的等值梁三简答题1、简述可以采用文克尔地基模型的几种情况1地基主要受力层为软土 2厚度不超过基础底面宽度一半的薄压缩层地基 3地基下塑性区相应较大时 4支承在桩上的连续基础,可以用弹簧体系来代替群柱2、简述弹性半空间地基模型的优缺点弹性半空间地基模型具有能够扩散应力与变形的优点,可以反映邻近荷载的影响,但它的扩散能力往往超过地基的实际情况,所以计算所得的沉降量和地表的沉降范围,常较实测结果大,同时该模型未能考虑到地基的成层性,非均质性以及土体应力应变关系的非线性等重要因素第六章一、名词解释:1、水泥土墙:水泥土墙是指由水泥土桩相互搭接形成的壁状、格栅状、拱状等形式的重力式结构;2、搅拌桩:搅拌桩是指以水泥作为固化剂主剂,通过特制的深层搅拌机械,将固化剂和地基土强制搅拌,使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定强度的桩体;3、旋喷桩:旋喷桩是指利用钻机把带有喷嘴的注浆管钻至土层的预定位置或先钻孔后将注浆管放至预定位置,以高压使浆液或水从喷嘴中射出,边旋转边喷射的浆液,使土体与浆液搅拌混合形成水泥土桩体;4、SMW工法:加劲混凝土搅拌桩;二、选择题 1 水泥土搅拌桩成桩三天内,可用轻型动力触探检查每米桩身的均匀性检查数量为施工总数的1%且不少于B根A、4B、3C、6D、52、当基坑底部不是碎石土、基坑内部不排水且没有作用渗透水压力时,水泥土墙嵌固深度以D条件确定;A、抗隆起稳定性B、抗倾覆稳定性C、抗滑移稳定性D、整体稳定性三、简答题1、高压喷射注浆质量检验时,检验点应布置在那些位置答:①有代表性的桩位;②施工中出现异常情况的部位;③地基情况复杂,可能对高压喷射注浆质量产生影响的部位;2水泥土墙支护设计主要包括哪几方面答:①水泥土桩的类型;②墙体布置方式;③水泥土桩的长度;④墙体厚度以及相应的验算;第七章名词解释什么是土钉墙答:土钉墙是以土钉作为重要受力构件,由被加固的原位土体中密集的土钉群、附着于坡面的混凝土面层和必要的防水系统组成,形成一个类似重力式的挡土墙的支护结构;什么是复合土钉墙答:复合土钉墙是将土钉墙与土钉墙与其他的一种或几种支护技术有机组合成的复合支护体系,是一种改进或加强型土钉墙;简答题土钉墙的工作机理答:1土钉对复合体起骨架约束作用 2土钉对复合体起分担作用3土钉起着应力传递与扩散作用 4坡面变形的约束作用选择题1)下列不属于复合土钉墙的类型的是CA土钉墙+止水帷幕+预应力锚杆 B土钉墙+预应力锚杆C土钉墙+止水帷幕++微型杆 D土钉墙+微型杆+预应力锚杆2下列不适用于土钉墙的是CA基坑安全等级为二三级B基坑周围不具备放坡条件C临近有重要建筑或地下管线D地下水位较低或坑外有降水条件第八章选择题1.适用于逆作拱墙的地区,基坑开挖深度不宜A.大于12mB.小于12mC.大于等于12mD.小于等于12m2. 保证拱墙受力符合主要受压应力条件,逆作拱墙轴线矢跨比不宜小于4 B. 1/8 C. 1/10 12简答题简述逆作拱墙的特点答案选择:简答:1结构受力合理; 2结构安全可靠; 3施工方便; 4造价较低选择题:1、逆作拱墙截面宜为A、Z字形B、L字形C、I字形D、T字形2\ 圆形拱墙壁厚不应A、小于500mmB、小于400mmC、大于500mmD、大于400mm答案:A B简答题:1、逆作拱墙的拱式结构工作原理是什么答:垂直于拱截面的水平土压力产生的弯曲拉力转化为沿轴线截面方向的轴向压力,使拱墙本身的竖向截面只受压而不受弯;同时,土也起土拱作用,相应也会减少一定的土压力;2、简述拱墙的设计基本步骤;答:收集基坑资料;选择基坑的平面形状;分析土体稳定性;计算结构内力;计算并选择拱墙结构材料、截面尺寸;第九章名词解释:1;回灌井点就是在降水井点和要保护的地区之间打一排回灌井点,再利用降水井点降水的同时用回灌井点像土层内灌入一定数量的水形成一道水幕,从而减少降水区域以外的地下水的流失,使其地下水位基本不变,达到保护环境的目的2土的渗透性既渗透系数的大小,取决于土体的形成条件、颗粒的级配、胶体颗粒含量和土体颗粒结构等方面的因素;简答:1 水井理论的基本假定1 含水层的均质和各向同性2 水流是层流3 流动条件为稳定流4 水井出水量不随时间变化2影响基坑降水的主要因素有哪些1 地下水位的标高及基底标高一般要求地下水位应将到基底标高以下-1.5米2 土层性质包括图的种类和渗透系数3 基坑开挖的形式是放坡还是支护(4)开挖面积的大小5 周围环境的情况第十章一、填空题1,基坑开挖前应遵循“———、———、———、———”;2,基坑水平位移检测地方法主要是———、———;答:1、开槽支撑、先撑后挖、分层开挖、严禁超挖;2、视准线法、测斜仪法; 一,选择题1、分层厚度应根据工程具体情况决定,对于软土基坑,必须分层均衡开挖,层高不宜超过A、2mB、3mC、0.5mD、1m2、基坑边缘堆置的土方和建筑材料,一般应距基坑上部边缘不小于———,弃土堆置高度不应超过———,并不能超过设计荷载值;A、2m、1.5mB、1.5m、2mC、1m、2mD、2m、1m答:1、D 2、A二,简答题1基坑开挖方案内容主要包括哪些答:支护结构的龄期、机械选择、开挖时间、分层开挖深度、坡道位置和车辆进出场道路、施工进度和劳动组织安排、降排水措施、监测方案、质量和安全措施以及基坑开挖对周围建筑物和管、沟、线需采取的措施等;1,基坑检测的目的主要包括哪三个方面答:1、检验设计假设和参数的正确性,判断前一步施工工艺与参数是否符合预期要求,一确定和优化下一步施工参数,指导基坑开挖和支护结构的施工;2、确保基坑支护结构和相邻建筑物的安全;3、积累工程经验,采取反分析方法导出更接近实际情况的理论共识,为提高基坑工程的设计和施工的整体水平提供依据;简答题:1.建筑基坑是指什么为什么说基坑支护是岩土工程的一个综合性难题建筑基坑是指为进行建筑物包括构筑物基础与地下室的施工所开挖的地面以下的空间; 基坑支护既涉及土力学中典型的强度、稳定及变形问题,还涉及土与结构共同作用问题,基坑中的时空效应问题以及结构计算问题;其设计与施工完全是相互依赖、密不可分的;2.土压力有哪几种影响土压力大小的因素是什么其中最主要的影响因素是什么土压力分为静止土压力,主动土压力和被动土压力; 挡土墙的位移方向及大小;3.郎肯土压力理论有何种假设条件适用于什么范围主动土压力系数Ka与被动土压力系数Kp如何计算(1)墙体是刚性的 2墙后土体表面水平、处于主动或被动极限状态 3墙背为竖直、光滑的平面适用于粘性土和无粘性土;4.库伦土压力理论有何种假设条件适用于什么范围主动土压力系数Ka与被动土压力系数Kp如何计算(1)挡土墙为刚性,墙后填土为无黏土性土 2在主动和被动极限状态,墙后产生的滑动土契沿墙背和通过墙踵的平滑面滑动 3滑动土契体为刚体适用于各类工程形成的不同的挡土墙,应用面较广,但只适用于填土为无粘性土的情况;5.导致土坡失稳的因素有哪些对于频临失稳的土坡使之稳定的应急手段有哪些 l外界力的作用破坏了土体内原来的应力平衡状态;2土的抗剪强度由于受到外界各种因素的影响而降低,促使土坡失稳破坏;应急手段:采用削坡、坡顶减载、坡脚压载、暂停打桩、加设防滑板或设置防滑桩、降低地下水位、减小开挖面;6.什么是基坑隆起如何验算基坑底部抗隆起稳定性基坑土体的开挖过程,实际是对基坑底部土体的一个卸荷过程,支护外土体因支护内土体应力的解除,向基坑内挤出,导致基坑底部土体隆起;7.地下连续墙的优缺点优点:地下连续墙的特点是适用于多种地质条件、施工速度快、精度高、且振动小、无噪音;缺点:在一些特殊的地质条件下如很软的淤泥质土,含漂石的冲积层和超硬岩石等,施工难度很大; 如果施工方法不当或地质条件特殊,可能出现相邻槽段不能对齐和漏水的问题; 地下连续墙如果用作临时的挡土结构,比其它方法的费用要高些; 在城市施工时,废泥浆地处理比较麻烦;8.影响水泥土强度的因素有哪些水泥掺入比、水泥强度等级、龄期、含水量、有机质含量、外掺剂、养护条件及土性等9.土钉墙有哪些特点土钉墙与土层锚杆有哪些相似与不同1土钉墙尽可能地保持并提高了基坑侧壁土体的自稳定,土钉与土体形成一个密不可分的整体,共同作用,同时混凝土护面的协同作用也强化了土体的自稳定;2土钉长度范围内形成类似于重力式的挡土墙,用于支撑墙后土体传来的水平荷载;3土钉墙提高了边坡整体稳定和承受坡顶超载能力,增强土体破坏延性;4土钉墙体位移小,一般测试约20mm,对相邻建筑影响小;5设备简单,施工方便,噪声小,与土方开挖实行平行流水作业时,可以缩短工期;成本低,经济效益好;区别:对土体的约束机理不同; 拉应力分布不同; 挡土机理不同; 承载能力不同; 布置密度不同;10.土钉墙的作用机理是什么进行土钉墙设计时,应进行什么验算1土钉对复合体起骨架约束作用2土钉对复合体起分担作用11.逆作拱墙的特点结构受力合理; 结构安全可靠; 施工方便; 造价较低;12.影响基坑降水的主要因素有哪些1 地下水位的标高及基底标高一般要求地下水位应将到基底标高以下米 2土层性质包括图的种类和渗透系数3 基坑开挖的形式是放坡还是支护4开挖面积的大小5周围环境的情况13.何为重力式土墙一般由块石、毛石、或混凝土材料砌筑,墙身截面较大,依靠墙身自重抵抗土压力引起的倾覆弯矩;14. 复合土钉墙类型:土钉墙+止水帷幕+预应力锚杆 土钉墙+预应力锚杆 土钉墙+微型桩+预应力锚杆 土钉墙+止水帷幕+微型桩+预应力锚杆单项选择题每小题2分,共16分1、 重力式挡土墙抗倾覆稳定性验算时,倾覆力矩和抗倾覆力矩的圆心位置在什么地方AA 在墙趾点B 通过试算确定最危险滑动面圆心C 基坑面与墙身交点2、重力式挡土墙整体稳定性验算时,滑动与抗滑动力矩的圆心位置在什么地方B A 在墙趾点 B 通过试算确定最危险滑动面圆心 C 基坑面与墙身交点3、重力式挡土墙的抗倾覆、抗滑动、地基承载力和墙身强度等验算都满足要求时,是否可以认为该挡土墙是安全的CA 安全B 不安全C 不一定4、重力式挡土墙整体稳定性验算时,构成滑动矩的力是由何种力引起的C A 墙后主动土压力 B 墙后主动土压力和水压力 C 滑动土体的重力5、在砂性土地基上设计一重力式挡土墙,墙后地下水在地表处除须进行整体稳定、抗倾覆、抗滑动、地基承载力和墙身强度验算外,还应作何项目验算C A 地基沉降 B 不均匀沉降 C 渗透稳定6、悬臂板桩墙,最大弯矩位置发生在:其中,Ka 、Kp 分别为主动土压力、被动土压力系数,pa 为坑底处主动土压力强度,Ea 为主动土压力合力CA 基坑地面处B 土压力零点,即距坑底距离 c 土压力零点以下 7、墙后主动土压力分布形式是墙顶小,随着深度逐渐增大,因此,采用锚拉结构时,顶锚与底锚长度之间关系是BA 顶锚短,底锚长B 顶锚长,底锚短C 顶锚、底锚不宜太长8、所谓刚性支挡结构,其特点是BA 支挡结构侧向不发生位移B 支挡结构本身不能承受弯矩和拉应力C 具有钢筋混凝土支撑结构)(a p a k k p u -=γ)(2a p am k k E x -=γ。

建筑边坡与基坑工程设计文件编制标准DBJT14-081-2011

建筑边坡与基坑工程设计文件编制标准DBJT14-081-2011

建筑边坡与基坑工程设计文件编制标准DBJ/T14-081-2011关于发布《建筑边坡与基坑工程设计文件编制标准DBJ/T14-081-2011》的通知建设字[2012]12号(试行)》自2012年2月1目录第一章总则 (1)第二章基本规定 (2)2.1深基坑工程设计文件应包括的内容 (2)2.2基坑工程概况部分应明确的内容 (2)2.32.42.5第三章支护结构设计3.13.23.33.43.53.63.7第四章地下水控制4.14.2深井降水设计 (12)4.3止水设计 (13)第五章深基坑施工要点 (14)5.1一般规定 (14)5.2土方开挖 (14)5.3应急措施............................................ 错误!未指定书签。

第六章基坑监测 (16)6.1一般规定 (16)6.2基坑监测设计 (16)6.3基坑监测内容 (16)6.4基坑监测资料及成果报告 (17)附录1附录2附录3附录4附录5附录6附录7附录8附录9附录附录附录附录13监测点布置平面图附录14监测阶段报告附录15监测内容、中间资料、最终成果资料图表附加说明本规定主要起草人名单第一章总则1.1为了实现深基坑工程设计文件的规范化和标准化,执行工程建设强制性标准,提高设计效率,确保设计质量,满足审查、设计、施工及监测要求,制定本规定。

1.2本规定根据中华人民共和国行业标准《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)、1.31.4着重反1.51.6第二章基本规定2.1深基坑工程设计文件应包括的内容2.1.9施工图2.2基坑工程概况部分应明确的内容2.2.1基坑规模、周长、面积、地下室层数、开挖深度、设计基坑运营时间。

2.2.2基础形式、工程桩桩型、直径、有效长度,底板、承台、连梁及垫层的尺寸。

2.2.3地下结构的特殊施工要求,如后浇带的位置及施工时间,底板与承台及连梁之间留置的施工缝的允许形式等。

支护结构与主体结构的结合及设计要求

支护结构与主体结构的结合及设计要求

支护结构与主体结构的结合及设计要求二期工程与气割支护结构相结合,是指在施工期利用地下内部结构结构外墙或地下结构的梁、板、柱兼作基坑支护体系,不设置或仅设置部分临时基坑支护体系。

它在变形控制、降低工程造价、可持续发展等方面具有诸多优点,是建设高层建筑多层地下室和其他多层地下结构的有效方法。

支护结构与主体结构可采用下列结合这种方式∶(1)支护结构的地下连续墙与主体地下结构相结合,即"两墙合一",同时结合坑内临时性支撑系统;(2)支护结构的水平支撑与基本特征地下结构构件相结合,即用水平梁板体系替代支撑;(3)支护结构的竖向支承立柱与主体地下结构竖向构件相结合。

地下连续墙与主体地下结构相结合时,可采用单一墙、复合墙或叠合墙结构形式,见图5.49。

与主体结构相结合的地下连续墙在较深的基坑工程中较为多数。

通常情况下,采用单一墙时,地下连续墙应独立瓦理棕作为主体结构外墙,永久使用阶段应按地下连续墙承担全部外墙荷载进行设计,基坑内部槽段接缝位置需设置钢筋混凝土壁柱,并留设隔潮层、设置砖衬墙。

采用复合墙时,地下连续墙应作为主体这部分结构外墙的一部分,其内侧应设置混凝土衬墙。

二者之间的结合面应按不承受剪力进行构造设计,永久使用阶段发展水平荷载作用下的墙体内力宜按地下连续墙与衬墙的刚度比例进行分配;地下处置连续墙墙体内表面需进行筑成毛处理,并留设剪力槽和插筋等预埋措施,确保与内衬结构墙之间剪力的可靠传递。

对于叠合墙,地下连续墙作为主体结构外墙的一部分,其内侧应设置混凝土衬墙;二者之间的结合面应按位移承受剪力需要进行连接构造设计,永久使用阶段地下连续墙与衬墙应按整体考虑,外墙厚度须地下连续墙与衬墙厚度之和。

复合墙和叠合墙在基坑开挖阶段,仅考虑地下连续墙作为基坑围护结构进行受力和变形计算;在正常使用阶段,可以考虑内衬钢筋混凝土墙体的或重合作用。

设计要求支护结构与主体结构相结合时,因施工期和使用期的荷载状况和结构状态均有较大的差别,应分别按基坑支护各主体状况与设计结构各设计状况实施设计。

市政工程计量计价—地下连续墙

市政工程计量计价—地下连续墙
1.水利水电、露天矿山和尾矿坝(池)和环保工程的防渗墙 2.建筑物地下室(基坑) 3.地下构筑物(如地下铁道、地下道路、地下停车场和地下街道、商店以 及地下变电站等) 4.市政管沟和涵洞 5.盾构等工程的竖井 6.泵站、水池 7.各种深基础和桩基 8.地下油库和仓库
(二)地下连续墙施工工艺
导墙放线
•模块二:市政通用项目计量计 价
08 地下连续墙工程计量计价
提纲
1 地下连续墙基础知识 2 地下连续墙计量计价
地下连续墙工程基础知识
地下连续墙是在地面以下用于支承建筑物荷载、截水防渗或挡土支护而 构筑的连续墙体。可以用作防渗墙、临时挡土墙、永久挡土(承重)墙,或 作为基础。 • (一)地下连续墙的适用范围
• 三、连续墙混凝土浇筑工程量按设计长度乘墙厚及墙深加 0.5m以“m3”计算。
• 四、锁扣管及清底置换以“段”计。(段指槽壁单元槽段)
实例练习
•1、某地下工程采用地下连续墙做基坑挡土和地下室外墙。设计墙身长度 纵轴线80m两道、横轴线60m两道围成封闭状态,墙底标高-12m,墙顶 标高-3.6m,自然地坪标高-0.6m,墙厚1000mm,C35混凝土浇捣,槽 壁单元槽段长4m。设计要求导墙采用C30混凝土浇捣,具体方案由施工 方自行确定(根据地质资料已知导沟范围为三类土);现场余土及泥浆必 须外运5 Km处弃置。试计算该连续墙工程量并计算定额直接工程费。 •导墙施工方案:导墙厚度200mm,高1.3m,平面部分宽400mm,厚 100mm。
导墙沟开挖
导墙钢筋绑扎
导墙支模
导墙混凝土浇筑
导墙养护
成槽开挖










吊ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ

高层建筑基坑支护中排桩与地下连续墙施工技术的探讨

高层建筑基坑支护中排桩与地下连续墙施工技术的探讨

高层建筑基坑支护中排桩与地下连续墙施工技术的探讨作者:黄胜仁来源:《现代装饰·理论》2011年第06期1.排桩、地下连续墙计算原理当基坑开挖深度较大,或开挖场地附近有较重要的建筑物(地下管线)对变形控制有严格要求,或施工场地狭窄,采取放坡大开挖或重力式支护结构措施可能都难以保证开挖施工顺利进行时,可采用排桩或地下连续墙支护结构体系。

常见的桩墙有钢板桩、型钢横挡板、钻孔灌注桩、人工挖孔桩、地下连续墙等。

排桩或地下连续墙支护结构体系,是利用桩体队列(或连续墙)抵抗外侧水平荷载,其内力和变形计算应根据基坑开挖和地下结构的施工过程,分别按不同工况进行计算,从中找出最大的内力和变形值,供设计桩墙和支撑之用。

图1(a)所示为某工程地下结构和基坑支护布置示意图,在其施工过程中,计算工况如下:图1:挡墙的各计算工况第一工况:第一次挖土至第一层支撑标高,此时桩墙为一悬臂结构,如图1(b)所示。

第二工况:待第一层支撑形成并达到规定的强度以后,开挖第二层土至第二层支撑标高,如图1(c)所示。

第三工况:待第二层支撑形成并达到规定的强度以后,第三次挖土至坑底设计标高,如图1(d)所示。

第四工况:待底板浇筑完毕并达到设计规定的强度以后进行换撑,即在底板顶面浇筑混凝土带形成支撑点,然后拆除第二层支撑,如图1(e)所示。

第五工况:浇筑地下二层墙板和楼盖,待其达到规定强度以后在楼盖标高位置架设水平支撑形成桩墙的新支点,然后拆除第一层支撑,如图1(f)所示。

排桩、地下连续墙有多种计算方法,应按支撑体系(锚杆)与排桩、地下连续墙的空间作用协同分析方法,计算支撑体系及排桩、地下连续墙的内力与变形;当基坑形状接近矩形且基坑对边条件相近时,支点水平荷载可沿腰梁、冠梁长度方向分段简化为均匀分布荷载,采用弹性支点法计算。

排桩、地下连续墙可根据受力条件分段按平面问题计算,排桩水平荷载计算宽度可取排桩的中心距;地下连续墙计算宽度可取单位宽度或一个墙段。

地下连续墙在深基坑支护中的应用

地下连续墙在深基坑支护中的应用

地下连续墙在深基坑支护中的应用发布时间:2021-09-14T01:34:20.691Z 来源:《建筑设计管理》2021年6期作者:赵露武增琳[导读] 根据拟建车站场地岩土勘察,地下水位埋深较浅,且基坑开挖较深赵露武增琳郑州财经学院土木工程学院河南郑州 450044摘要:根据拟建车站场地岩土勘察,地下水位埋深较浅,且基坑开挖较深,拟对车站基坑围护结构设计时采用地下连续墙支护方案,对围护结构施工各工况进行内力分析,同时分析施工过程中的基坑稳定性。

经过设计计算,给出主要设计参数、施工技术要求及注意事项,并给出监测与应急预案。

结果表明采用地下连续墙对深基坑围护时具有较好的效果,基坑稳定性良好,满足规范对人工边坡稳定性的要求,有利于后期主体结构的施工。

关键词:地下连续墙;深基坑支护;内力分析;边坡稳定性;1 工程概况1.1工程概况拟建车站为地下三层岛式站台车站,车站主体结构长156.32m,标准段宽21.8m,站台宽13m,本站共设4个出入口,2组风亭。

车站中心里程处基坑深约22.73m,北端端头井深24.6,南端端头井深约24.5m。

基坑开挖范围的土层主要为:黏质粉土、砂质粉土、粉质黏土、有机质粉质黏土、粉砂、细砂等;基底处的土层主要为细砂。

沿主干道西侧有现状给排水、电力、通讯、燃气等管线;现状通讯、给排水、电力、燃气等对车站主体施工有影响,规划迁改;车站周边主要管线,其中沿中州大道方向的污水管道(d400),一期改移至车站西侧11.2m,风险等级为Ⅱ级;沿中州大道方向给水管道(d200),一期改移至车站西侧8.6m,风险等级为Ⅲ级,对各管线加强保护,防止损坏;同时对雨水、污水、给水、中水、热力等悬吊保护段的管线施行管材置换、管线四周架设防碰撞支架等安全措施。

车站周边主要地面建筑物:周边规划以居住用地为主。

车站周边建筑环境良好,东南象限为一住宅小区,地上20层建筑,框架结构,地下室,桩基础,(重要建筑),车站北侧为下穿地下隧洞及现有过街人行通道,矩形单洞下地下过车隧洞(深约5m),(重要建筑),该过街通道与4号出入口对接连通,距离车站围护结构约10米。

支护结构内支撑设计

支护结构内支撑设计

第一章支护结构内支撑设计9.5.1 支护结构的内支撑必须采用稳定的结构体系和连接构造,优先采用超静定内支撑结构体系,其刚度应满足变形计算要求。

9.5.2 支撑结构计算分析应符合下列原则:1. 内支撑结构应按与支护桩、墙节点处变形协调的原则进行内力与变形分析;2. 在竖向荷载及水平荷载作用下支撑结构的承载力和位移计算应符合国家现行结构设计规范的有关规定,支撑体系可根据不同条件按平面框架、连续梁或简支梁分析;3. 当基坑内坑底标高差异大,或因基坑周边土层分布不均匀,土性指标差异大,导致作用在内支撑周边侧向土压力值变化较大时,应按桩、墙与内支撑系统节点的位移协调原则进行计算;4. 有可靠经验时,可采用空间结构分析方法,对支撑、围檩(压顶梁)和支护结构进行整体计算;5. 内支撑系统的各水平及竖向受力构件,应按结构构件的受力条件及施工中可能出现的不利影响因素,设置必要的连接构件,保证结构构件在平面内及平面外的稳定性。

9.5.3 支撑结构的施工与拆除顺序,应与支护结构的设计工况相一致,必须遵循先撑后挖的原则。

条文说明9.5 支护结构内支撑9.5.1 常用的内支撑体系有平面支撑体系和竖向斜撑体系两种。

平面支撑体系可以直接平衡支撑两端支护墙上所受到的侧压力,且构造简单,受力明确,适用范围较广。

但当构件长度较大时,应考虑平面受弯及弹性压缩对基坑位移的影响。

此外,当基坑两侧的水平作用力相差悬殊时,支护墙的位移会通过水平支撑而相互影响,此时应调整支护结构的计算模型。

竖向斜撑体系(图57)的作用是将支护墙上侧压力通过斜撑传到基坑开挖面以下的地基上。

它的施工流程是:支护墙完成后,先对基坑中部的土层采取放坡开挖,然后安装斜撑,再挖除四周留下的土坡。

对于平面尺寸较大,形状不很规则,但深度较浅的基坑采用竖向斜撑体系施工比较简单,也可节省支撑材料。

图57 竖向斜撑体系1—围护墙;2—墙顶梁;3—斜撑;4—斜撑基础;5—基础压杆;6—立柱;7—系杆;8—土堤由以上两种基本支撑体系,也可以演变为其他支撑体系。

地下连续墙设计计算书

地下连续墙设计计算书

地下连续墙设计计算书深基坑课程设计一、工程概况本工程是一座深基坑工程,位于城市中心区域,占地面积约2000平方米,深度约30米。

工程主要包括基坑支护和地下连续墙结构设计。

二、工程地质条件该地区地质条件复杂,主要由泥岩、砂岩、砾岩等岩石组成。

地下水位较高,需要采取相应的措施进行处理。

三、支护方案选型根据地质条件和工程要求,我们选择了混凝土桩和钢支撑作为基坑支护方案。

同时,为了减小对周围环境的影响,我们还采用了垂直排水井和水平排水井等技术手段。

四、地下连续墙结构设计1.确定荷载,计算土压力:我们首先计算了○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ,平均粘聚力c,平均内摩檫角φ,并根据这些参数计算出地下连续墙的嵌固深度。

2.主动土压力与水土总压力计算:在计算主动土压力和水土总压力时,我们考虑了地下水位的影响,并采用了有限元分析方法进行计算。

最终,我们得到了合理的支护结构设计方案。

2.地下连续墙稳定性验算2.1 抗隆起稳定性验算在地下连续墙的设计中,抗隆起稳定性是非常重要的一项指标。

通过对地下连续墙的稳定性进行验算,可以保证其在使用过程中的稳定性和安全性。

2.2 基坑的抗渗流稳定性验算除了抗隆起稳定性外,地下连续墙的抗渗流稳定性也是需要进行验算的。

在地下连续墙的设计中,需要考虑地下水的渗透和压力对墙体的影响,以保证墙体的稳定性和安全性。

3.地下连续墙静力计算3.1 山肩邦男法在地下连续墙的静力计算中,山肩邦男法是一种常用的计算方法。

该方法通过对地下连续墙的受力分析,计算出墙体的承载力和变形情况,以保证墙体的稳定性和安全性。

3.2 开挖计算在地下连续墙的设计中,需要进行开挖计算,以确定开挖深度和墙体的尺寸。

开挖计算需要考虑地下水位、土壤的力学性质和墙体的受力情况等因素,以保证墙体的稳定性和安全性。

4.地下连续墙配筋4.1 配筋计算在地下连续墙的设计中,配筋计算是非常重要的一项工作。

配筋计算需要考虑墙体的受力情况和墙体材料的力学性质等因素,以确定墙体的钢筋配筋方案,保证墙体的稳定性和安全性。

地下连续墙-理正深基坑整体计算案例分析

地下连续墙-理正深基坑整体计算案例分析

XXXXXXXX设计院地下连续墙理正深基坑整体计算模型案例分析地下空间研究所2020年8月1.基本信息图1 地下连续墙基本参数2.支护设计图2 支护布置图3 支撑布置3.计算结果3.1开挖至坑底[第6工况:开挖]支护结构-墙计算结果─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = -124.31(kN) 水平剪力 = 148.69(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.02(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 99.30(kN-m) 挡土侧 = -227.13(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.00(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 103.89(kN-m) 挡土侧 = -226.10(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 146.70(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = 130.10(kN) 水平剪力 = -147.63(kN)竖向纵筋:基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = -119.51(kN) 水平剪力 = 147.88(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.67(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -226.24(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.38(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 100.90(kN-m) 挡土侧 = -225.17(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = 130.08(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────3.1-1整体位移3.2【控制情况】-墙内力(三维)[控制工况:]支护结构-墙计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = -157.53(kN) 水平剪力 = 206.27(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 167.95(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 117.06(kN-m) 挡土侧 = -266.74(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 169.77(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 138.18(kN-m) 挡土侧 = -255.48(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 147.27(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = 168.70(kN) 水平剪力 = -206.87(kN)竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = -157.63(kN) 水平剪力 = 206.64(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 166.90(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -250.81(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 170.94(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 113.28(kN-m) 挡土侧 = -269.57(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = 168.60(kN) 水平剪力 = -207.19(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────图3.2-1 弯矩-水平向图3.2-2 弯矩-竖向图3.2-3 剪力-水平向图3.2-4 剪力-竖向3.3【控制情况】-支撑梁内力(三维)[控制工况:]内支撑结构-支撑梁计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 支撑梁ZCL-1位移结果:内力结果(轴压为正):配筋结果:注:若有蓝色数字,表示构造配筋。

中心岛法支护结构内力及变形计算的地基反力法

中心岛法支护结构内力及变形计算的地基反力法
4

(6)
式中, Es 为土体压缩模量(kPa) , vs 为土体泊松比, 。 d 为计算宽度(m) 1.2 控制方程的求解
Fleming 等 [18] 认为当邻近桩桩长 H 大于有效长度 4 lc ( lc 4 EI / k )时,其受力特点与桩底的支承条件无 关,可将其看作半无限长弹性地基梁。因此,对于本 文中心岛围护结构或深度满足以上要求可按地基反力 法求解解析解,以下分别对受力不同的 3段围护结构 (悬臂段、受荷段、嵌固段)进行解答。 (1)悬臂段求解 对于式(2)可直接积分求解,解析解为 K z q 4 3 2 v( z ) a z C1 z C2 z C3 z C4 , EI 120 24 (7) 式中,C1,C2,C3及C4为由边界条件确定的积分常数, 需要结合基坑支护方案边界条件求解。 (2)受荷段及嵌固段求解 受荷段及嵌固段的联立控制方程公式为 d 4 v k v Pa ( z ) (C<z≤B ) 。 (8) EI 4 1 ( z≤C ) dz k2 v
稳定及围护结构变形控制起到了关键作用。 国内外学者采用土压力极限平衡法 [5] 、弹性抗力 法[6-7]、有限元法[8]、离心试验[9-10]等方法研究中心岛 法预留土台相关课题。土台对围护结构的影响是通过 计算土压力来体现的[11-12],例如,金亚兵等 [5]认为预 留土体产生水平土压力减小围护结构变形的同时,增 强嵌固端的被动土压力,此法大多考虑了土台自重效 应对围护结构性状的影响,并没有考虑土台本身强度 和 抵 抗 变 形 的 能 力 。 顾 问 天 等 [6] 基 于 修 正 的 土 台
(1. School of Civil Engineering, Guangzhou University, Guangzhou 510006, China; 2. Guangdong Provincial Academy of Building Research, Guangzhou 518028, China)

地下连续墙的设计

地下连续墙的设计

地下连续墙的设计作为基坑围护结构,主要基于强度、变形和稳定性三个大的方面对地下连续墙进行建筑设计设计和计算,强度主要指墙体韦尔泰宗的水平和竖向截面承载力、竖向地基承载力;承重主要指墙体的水平变形和作为竖向变形结构的竖向变形;稳定性主要指作为围护结构的整体稳定性、抗倾覆稳定性、坑底抗隆起稳定性、抗渗流稳定性等,稳定性计算方法。

以下针对地下连续墙的主要方面进行详述。

一、墙体厚度和槽段宽度地下连续墙厚度一般为0.5~1.2m,而随着挖槽设备大型化和施工工艺的改进,一楼连续墙厚度可达2.0m以上。

日本东京湾新丰洲地下变电站圆筒形地下连续墙的厚度达到了2.40m。

上海世博500kV地下变电站基坑开挖深度34m,围护结构采用直径130m圆筒形地下连续墙,地下连续墙厚度1.2m,墙深57.5m。

在前述工程中地下连续墙的中其厚度应根据成槽机的规格、墙体的抗渗要求、墙体的受力和变形计算等综合确定。

地下累计的常用墙厚为0.6、0.8、1.0和1.2m。

确定地下连续墙单元槽段的平面形状和成槽宽度时需考虑因素,如墙段的结构受力特性、槽壁稳定性、周边的保护要求要求和施工条件等,需结合诸方面各方面的因素综合确定。

一般来说,壁板式一尽量避免方形槽段宽度不宜大于6m,T形、折线形槽段等槽段各肢宽度总和不宜6m。

二、地下连续墙的入土深度一般工程中地下连续墙入土深度在10~50m范围内,最大深度可达150m。

在基坑工程中,地下连续墙既作为侧向水土压力的受力结构,同时又兼有隔水的作用,因此地下连续墙的入土深度需考虑挡土和隔水两方面的要求。

作为挡土结构,地下连续墙入土深度需满足各项稳定性和强度要求,作为隔水帷幕,地下连续墙入土深度需根据地下水控制要求确定。

1.根据稳定性已确定入土深度作为挡土受力的围护体,地下深度底部需以插入基底以下足够连续墙并进入较好的土层,以满足嵌固深度和基坑稳定性要求。

在软土地层中,地下连续墙在基底以下的嵌固深度一般接近或大于远距离开挖深度方能实现稳定性要求。

理正岩土常见问题-基坑支护

理正岩土常见问题-基坑支护

常见问题基坑支护1.基坑因各边土质条件不同,基坑深度不同,则产生土压力不同,软件在整体计算中如何考虑?答:划分成不同计算单元即可。

2.版比版计算结果有差异,为什么?答:造成这一现象的原因有以下五点:(1)版的验算过程中没有考虑土钉本身的抗拉强度,而版中是考虑了。

所以如果该工程正好是由这一条件为控制,所算结果自然不同,如要对比两个版本的计算结果,应该把版钢筋直径加到足够大;(2)版土条宽度是软件内部设定的,不能交互,而这一设定值是,所以如要对比两个版本的计算结果,应把版中土条宽度也设成;(3)版只用了全量法,所以如要对比两个版本的计算结果,版中也应用全量法;(4)版没有考虑“搜索最不利滑面是否考虑加筋” ,所以如要对比两个版本的计算结果,在版中该选项应该选否;(5)由于新规范中调整了钢筋的抗拉强度,这也是原因之一。

3.基坑软件整体计算,单元分区中是否加锚杆,对计算结果有影响吗?答:没有影响。

锚杆只在单元计算里起作用。

如要在整体计算中起作用,要在建模时在锚杆的位置加弹性支撑。

4.在基坑支护设计中,遇到主动区土体加固的情况,在计算中能否将主动区与被动区土体的C、①值分开输入?答:根据C、①值换算出被动土压力调整系数,在其他规范算法中输入此系数。

5.基坑软件排桩按《建筑基坑支护技术规程》计算时,地面超载何时对排桩计算不起作用?答:通常是当超载距坑边距离较大时,通常为距排桩1 倍桩长以外的超载,由于应力的传递影响不到桩,所以对排桩内力没有影响。

6. 基坑软件中锚杆的刚度如何取?答:有四种方法:(1) 试验方法(2) 用户根据经验输入(3) 公式计算方法(见规程附录)(4) 软件计算。

具体做法是先凭经验假定一个值,然后进行内力计算、锚杆计算得到一个刚度值,系统可自动返回到计算条件中, 再算;通过几次迭代计算,直到两个值接近即可, 一般迭代2~3次即可。

7. 答:单元计算中,内支撑的支锚刚度如何计算? 水平刚度系数kT 计算公式:(基坑支护技术规程附录 C ) 匕=rL s 式中:k T ——支撑结构水平刚度系数;―― 与支撑松弛有关的系数,取〜;E ——支撑构件材料的弹性模量(N/mm );A ——支撑构件断面面积(mf );L —— 支撑构件的受压计算长度( m ;s —— 支撑的水平间距(m ),在软件中交互;S a —— 计算宽度(m ,排桩用桩间距,地下连续墙用1。

逆作法计算要点

逆作法计算要点

逆作法计算要点1.逆作法工艺原理“逆作法”的工艺原理是:先沿建筑物地下室轴线(地下连续墙既是挖土时的圉护墙同时乂是地下室结构外墙)或周围(地下连续墙只用作圉护墙)施工地下连续墙,同时在建筑物内部的有尖位置(柱子或隔墙相交处等,位置曲设讣和施工单位共同研究确定)浇筑或打下中间支承柱(亦称中柱桩,数量LU计算确定),作为施工期间于地下室底板封底之前,承受上部结构自重和施工荷载的支承。

然后挖土至地下室一层顶板底标高(用土模浇筑楼盖时)或地下室二层顶板顶标高(支模浇筑楼盖时),浇筑地下一层顶板,作为地下连续墙刚度很大的水平支撑,随后按上述方法逐层向下挖土和浇筑地下室各层的顶板,同时各层结构中的中柱或隔墙也逐层向下施工,直至地下室底板封底,完成地下室结构的施工。

与此同时,在地下室一层的顶板结构浇筑完成后,就为上部结构的施工创造了条件,所以在地下结构逐层向下施工的同时,可同时自地面开始向上逐层施工上部结构,形成地面上、下同时施工的局面。

但在地下室底板封底并达到设计强度之前,上部结构允许施工的高度要经计算确定,因为它取决于地下室底板封底前地下连续墙及中间支承柱可能承受的荷载及沉降的允许值。

在逆作法施工中,地下连续墙和中间支承柱既是基坑开挖时的支护结构系统,乂是永久f生工程结构的组成部分。

因此,在施工地下连续墙和中间支承柱时,以及逐层施工各层楼盖时,都必须按照连接的要求预埋相尖的钢板、预留筋、浇筑孔等。

逆作法的优点是:缩短工程施工的总工期;基坑变形小,减少施工对周围环境的影响;简化基坑支护结构,有明显经济效益;可减少坑底隆起及底板抗浮。

但逆作法施工与工程设计密切有尖,需协作配合。

2.逆作法计算(1)地下连续墙计算在逆作法施工中,地下连续墙在基坑开挖阶段用作支护结构的圉护墙,在使用阶段作为永久性的承重结构外墙,这种作法一般称为两墙合一结构。

两墙合一结构的地下连续墙设计,除满足支护结构圉护墙的设计要求外,还要着重解决下列三个问题:①使地下连续墙做到与有桩基的主体结构在垂直荷载作用下,变形协调一致,沉降基本同步,沉降差异小;②地下连续墙的墙段之间的接头,在水平和垂直荷载作用下整体性好、变形小、抗渗性能好,而且构造简单、费用低、施工方便;③地下连续墙与地下室楼盖结构(梁、板)和底板的接头刚度好、抗剪性能好,而且构造简单、施工方便。

6-2-6 支护结构计算

6-2-6 支护结构计算

6-2-6 支护结构计算6-2-6-1 排桩与地下连续墙计算对于较深的基坑,排桩、地下连续墙围护墙应用最多,其承受的荷载比较复杂,一般应考虑下述荷载:土压力、水压力、地面超载、影响范围内的地面上建筑物和构筑物荷载、施工荷载、邻近基础工程施工的影响(如打桩、基坑土方开挖、降水等)。

作为主体结构一部分时,应考虑上部结构传来的荷载及地震作用,需要时应结合工程经验考虑温度变化影响和混凝土收缩、徐变引起的作用以及时空效应。

排桩和地下连续墙支护结构的破坏,包括强度破坏、变形过大和稳定性破坏(图6-65)。

其强度破坏或变形过大包括:图6-65 排桩和地下连续墙支护结构的破坏形式(a)拉锚破坏或支撑压曲;(b)底部走动;(c)平面变形过大或弯曲破坏;(d)墙后土体整体滑动失稳;(e)坑底隆起;(f)管涌(1)拉锚破坏或支撑压曲:过多地增加了地面荷载引起的附加荷载,或土压力过大、计算有误,引起拉杆断裂,或锚固部分失效、腰梁(围擦)破坏,或内部支撑断面过小受压失稳。

为此需计算拉锚承受的拉力或支撑荷载,正确选择其截面或锚固体。

(2)支护墙底部走动:当支护墙底部嵌固深度不够,或由于挖土超深、水的冲刷等原因都可能产生这种破坏。

为此需正确计算支护结构的入土深度。

(3)支护墙的平面变形过大或弯曲破坏:支护墙的截面过小、对土压力估算不准确、墙后增加大量地面荷载或挖土超深等都可能引起这种破坏。

平面变形过大会引起墙后地面过大的沉降,亦会给周围附近的建(构)筑物、道路、管线等造成损害。

排桩和地下连续墙支护结构的稳定性破坏包括:(1)墙后土体整体滑动失稳:如拉锚的长度不够,软粘土发生圆弧滑动,会引起支护结构的整体失稳。

(2)坑底隆起:在软粘土地区,如挖土深度大,嵌固深度不够,可能由于挖土处卸载过多,在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。

对挖土深度大的深坑需进行这方面的验算,必要时需对坑底土进行加固处理或增大挡墙的入土深度。

(3)管涌:在砂性土地区,当地下水位较高、坑深很大和挡墙嵌固深度不够时,挖土后在水头差产生的动水压力作用下,地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。

地下连续墙设计规范

地下连续墙设计规范

建筑基坑支护技术规程(JGJ 120-2012)4.5 地下连续墙设计4.5.1地下连续墙的正截面受弯承载力、斜截面受剪承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定进行计算,但其弯矩、剪力设计值应按本规程第3.1.7条确定。

4.5.2地下连续墙的墙体厚度宜按成槽机的规格,选取600mm、800mm、1000mm或1200mm。

4.5.3一字形槽段长度宜取4m~6m。

当成槽施工可能对周边环境产生不利影响或槽壁稳定性较差时,应取较小的槽段长度。

必要时,宜采用搅拌桩对槽壁进行加固。

4.5.4地下连续墙的转角处或有特殊要求时,单元槽段的平面形状可采用L形、T形等。

4.5.5地下连续墙的混凝土设计强度等级宜取C30~C40。

地下连续墙用于截水时,墙体混凝土抗渗等级不宜小于P6,槽段接头应满足截水要求。

当地下连续墙同时作为主体地下结构构件时,墙体混凝土抗渗等级应满足现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB50108及其它相关规范的要求。

4.5.6地下连续墙的纵向受力钢筋应沿墙身每侧均匀配置,可按内力大小沿墙体纵向分段配置,但通长配置的纵向钢筋不应小于总数50%;纵向受力钢筋宜采用HRB400级或HRB500级钢筋,直径不宜小于16mm,净间距不宜小于75mm。

水平钢筋及构造钢筋宜选用HPB300或HRB400钢筋,直径不宜小于12mm,水平钢筋间距宜取200mm~400mm。

冠梁按构造设置时,纵向钢筋伸入冠梁的长度宜取冠梁厚度。

冠梁按结构受力构件设置时,墙身纵向受力钢筋伸入冠梁的锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对钢筋锚固的有关规定。

当不能满足锚固长度的要求时,其钢筋末端可采取机械锚固措施。

4.5.7地下连续墙纵向受力钢筋的保护层厚度,在基坑内侧不宜小于50mm,在基坑外侧不宜小于70mm。

4.5.8钢筋笼端部与槽段接头之间、钢筋笼端部与相邻墙段混凝土面之间的间隙应不大于150mm,纵筋下端500mm长度范围内宜按1:10的斜度向内收口。

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地下连续墙作为支护结构时的内力计算(2009-01-07 16:40:54)标签:分类:(一)荷载用作支护结构的地下连续墙,作用于其上的荷载主要是土压力、水压力和地面荷载引起的附加荷载。

若地下连续墙用作永久结构,还有上部结构传来的垂直力、水平力和弯矩等。

作用于地下连续墙主动侧的土压力值,与墙体刚度、支撑情况及加设方式、土方开挖方法等有关。

当地下连续墙的厚度较小,开挖土方后加设的支撑较少、较弱,其变形较大,主动侧的土压力可按朗肯土压力公式计算。

我国有关的设计单位曾对地下连续墙的土压力进行过原体观测,发现当位移与墙高的比值△/H达到1‰一8‰时,在墙的主动侧,其土压力值将基本上达到朗肯土压力公式计算的土压力值。

所以,当地下连续墙的变形较大时,用其计算主动土压力基本能反映实际情况。

对于刚度较大,且设有多层支撑或锚杆的地下连续墙,由于开挖后变形较小,其主动侧的土压力值往往更接近于静止土压力。

如日本的《建筑物基础结构设计规范》中既做如此规定。

至于地下连续墙被动侧的土压力就更加复杂。

由于产生被动土压力所需的位移(我国实测位移与墙高比值△/H需达到1%一5%才会达到被动土压力值)往往为设计和使用所不允许,即在正常使用情况下,基坑底面以下的被动区,地下连续墙不允许产生使静止土压力全部变为被动土压力的位移。

因而,地下连续墙被动侧的土压力也就小于被动土压力值。

目前,我国计算地下连续墙多采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法,即把地下连续墙入土部分视作弹性地基梁,采用文克尔假定计算,基床系数沿深度变化。

(二)内力计算作为支护结构的地下连续墙,其内力计算方法国内采用的有:弹性法、塑性法、弹塑性法、经验法和有限元法。

根据我国的情况,对设有支撑的地下连续墙,可采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法(m 法)和弹性线法。

应优先采用前者,对一般性工程或墙体刚度不大时,亦可采用弹性线法。

此外有限元法,亦可用于地下连续墙的内力计算。

用竖向弹性地基梁的基床系数法计算时,假定墙体顶部的水平力H、弯矩M及分布荷载q1和q2作用下,产生弹性弯曲变形,坑底面以下地基土产生弹性抗力,整个墙体绕坑底面以下某点O转动(图4-2-1 )、在O点上下地基土的弹性抗力的方向相反。

图4-2-1 竖向弹性地基梁基床系数法计算简图地下连续墙视为埋入地基土中的弹性杆件,假定其基床系数在坑底处为零,随深度成正比增加。

当α2h≤时,假定墙体刚度为无限大,按刚性基础计算;当α2h>时,按弹性基础计算,其中变形系数α2= (4-2-1)式中m——地基土的比例系数,有表可查,参阅有关地下连续墙设计与施工规程。

如流塑粘土,液性指数I L≥l,地面处最大位移达6mm时,m=300--500;E——地下连续墙混凝土的弹性模量;J——地下连续墙的截面惯性矩;b——地下连续墙的计算宽度(一般取b=1m)。

根据弹性梁的挠曲微分方程,可得坑底以下墙体的表达式为:(4-2-2)解上述微分方程,可得各截面处的弯矩和剪力。

如地下连续墙上有支撑或拉锚时,如图4-2-2所示。

则先根据支点处水平变形等于零,用力法求出支撑或拉锚的内力R a、R b、R c。

再将支撑(拉锚)内力R a、R b、R c作为集中荷载作用在墙上,然后用上述方法计算墙的内力和变形。

图4-2-2 有支撑(拉锚)的地下连续墙计算简图如土方分层开挖并分层及时安设支撑,则需根据实际分层挖土情况,分别用上述方法对各个工况进行计算,其计算简图如图4-2-3所示。

如拆除支撑的方案已定,还需计算各拆撑工况的内力。

图4-2-3 分层挖土和安设支撑时的计算简图(a)分层挖土和支撑安设图;(b)地下连续墙为悬臂墙;(c)地下连续墙为单支撑的墙;(d)地下连续墙为两个支撑的墙(三)沉降计算作为支护结构使用的地下连续墙,一般不需进行沉降计算。

如果要计算,则可按下述方法进行。

地下连续墙的底端为承受荷载的作用面,假定该作用面内的荷载为均布。

在此均布荷载q 作用下产生的土中应力的竖向分量,按下式计算:(4-2-3)式中σ z——墙底端长方形荷载面角点下离荷载面深Z(m)处的竖向应力(kN/m2);m、n——墙底端长方形荷载面的两个边长与Z之比。

沉降量按下式计算:s=(4-2-4)式中s——沉降量(cm);z——荷载作用的深度(cm);e1——应力等于σ1z时土的孔隙比;e2——应力等于σ 2z时土的孔隙比;σ1z——用式(3—4)算得的地下连续墙修建前z处的有效应力(kN/m2);σ 2z——用式(3—4)算得的地下连续墙修建后z处的有效应力(kN/m2)。

(四)构造处理I混凝土强度及保护层现浇钢筋混凝土地下连续墙,其设计混凝土强度等级不得低于C20,考虑到在泥浆中浇筑,施工时要求提高到不得低于C25。

水泥用量不得少于370kg/m3,水灰比不大于,坍落度宜为180--210mm。

混凝土保护层厚度,根据结构的重要性、骨料粒径、施工条件及工程和水文地质条件而定。

根据现浇地下连续墙是在泥浆中浇筑混凝土的特点,对于正式结构其混凝土保护层厚度不应小于70mm,对于用作支护结构的临时结构,则不应小于40mm。

II接头设计总的来说地下连续墙的接头分为两大类:施工接头和结构接头。

施工接头是浇筑地下连续墙时在墙的纵向连接两相邻单元墙段的接头;结构接头是已竣工的地下连续墙在水平向与其他构件(地下连续墙和内部结构,如梁、柱、墙、板等)相连接的接头。

1.施工接头(纵向接头)确定槽段间接头的构造设计时应考虑以下因素:(1)对下一单元槽段的成槽施工不会造成困难。

(2)不会造成混凝土从接头下端及侧面流入背面。

(3)能承受混凝土侧压力,不致严重变形。

(4)根据结构设计的要求,传递单元槽段之间的应力,并起到伸缩接头的作用。

(5)槽段较深需将接头管分段吊入时应装拆方便。

(6)在难以准确进行测定的泥浆中能够较准确的进行施工。

(7)造价低廉。

常用的施工接头有以下几种:(1)接头管(亦称锁口管)接头。

这是当前地下连续墙施工应用最多的一种施工接头。

施工时,待一个单元槽段土方挖好后,于槽段端部用吊车放入接头管,然后吊放钢筋笼并浇筑混凝土,待浇筑的混凝土强度达到时(一般在混凝土浇筑后3—5h,视气温而定),开始用吊车或液压顶升架提拔接头管,上拔速度应与混凝土浇筑速度、混凝土强度增长速度相适应,一般为2—4m/h,应在混凝土浇筑结束后8h以内将接头管全部拔出。

接头管直径一般比墙厚小50mm,可根据需要分段接长。

接头管拔出后,单元槽段的端部形成半圆形,继续施工即形成两相邻单元槽段的接头,它可以增强整体性和防水能力,其施工过程如图4-2-4所示。

此外,还有“注砂钢管接头工艺”等施工方法。

图4-2-4 接头管接头的施工顺序(a)开挖槽段;(b)吊放接头管和钢筋笼;(c)浇筑混凝土;(d)拔出接头管;(e)形成接头1-导墙;2-已浇筑混凝土的单元槽段;3-开挖的槽段;4-未开挖的槽段;5-接头管;6-钢筋笼;7-正浇筑混凝土的单元槽段;8-接头管拔出后的孔洞(2)接头箱接头。

接头箱接头可以使地下连续墙形成整体接头,接头的刚度较好。

接头箱接头的施工方法与接头管接头相似,只是以接头箱代替接头管。

一个单元槽段挖土结束后,吊放接头箱,再吊放钢筋笼。

接头箱在浇筑混凝土的一面是开口的,所以钢筋笼端部的水平钢筋可插入接头箱内。

浇筑混凝土时,接头箱的开口面被焊在钢筋笼端部的钢板封住,因而浇筑的混凝土不能进入接头箱。

混凝土初凝后,与接头管一样逐步吊出接头箱,待后一个单元槽段再浇筑混凝土时,由于两相邻单元槽段的水平钢筋交错搭接,而形成整体接头,其施工过程如图4-2-5 所示。

图4-2-5 接头箱接头的施工顺序(a)插入接头箱;(b)吊放钢筋笼;(c)浇筑混凝土;(d)吊出接头管;(e)吊放后一槽段的钢筋笼;(f)浇筑后一槽段的混凝土,形成整体接头1-接头箱;2-接头管;3-焊在钢筋笼上的钢板此外,图4-2-6所示用U形接头管与滑板式接头箱施工的钢板接头,是另一种整体式接头的做法。

这种整体式钢板接头是在两相邻单元槽段的交界处,利用U形接头管放入开有方孔且焊有封头钢板的接头钢板,以增强接头的整体性。

接头钢板上开有大量方孔,其目的是为增强接头钢板与混凝土之间的粘结。

滑板式接头箱的端部设有充气的锦纶塑料管,用来密封止浆,防止新浇筑混凝土浸透。

为了便于抽拔接头箱,在接头箱与封头钢板和U形接头管接触处皆设有聚四氟乙烯滑板。

图4-2-6 U形接头管与滑板式接头箱(a)U形接头管;(b)滑板式接头箱;1-接头钢板;2-封头钢板;3-滑板式接头箱;4-U形接头管;5-聚四氟乙烯滑板;6-锦纶塑料管施工这种钢板接头时,由于接头箱与U形接头管的长度皆为按设计确定的定值,不能任意接长,因此要求挖槽时严格控制槽底标高。

吊放U形接头管时,要紧贴半圆形槽壁,且其下部一直插到槽底,勿将其上部搁置在导墙上。

这种整体式钢板接头的施工过程如图4-2-7所示。

图4-2-7 U形接头管与滑板式接头的施工顺序(a)单元槽段成槽;(b)吊放U形接头管;(c)吊放接头钢板和接头箱;(d)吊放钢筋笼;(e)浇筑混凝土;(f)拔出接头箱;(g)拔出U形接头管1-U形接头管;2-接头箱;3-接头钢板;4-封头钢板;5-钢筋笼(3)隔板式接头。

隔板式接头按隔板的形状分为平隔板、榫形隔板和V形隔板(图4-2-8 )。

由于隔板与槽壁之间难免有缝隙,为防止新浇筑的混凝土渗入,要在钢筋笼的两边铺贴维尼龙等化纤布。

化纤布可把单元槽段钢筋笼全部罩住,也可以只有2—3m宽。

要注意吊入钢筋笼时不要损坏化纤布。

图4-2-8隔板式接头(a)平隔板;(b)榫形隔板;(c)V形隔板1-正在施工槽段的钢筋笼;2-已浇筑混凝土槽段的钢筋笼;3-化纤布;4-钢隔板;5-接头钢筋带有接头钢筋的榫形隔板式接头,能使各单元墙段形成一个整体,是一种较好的接头方式。

但插人钢筋笼较困难,且接头处混凝土的流动亦受到阻碍,施工时要特别加以注意。

2.结构接头地下连续墙与内部结构的楼板、柱、梁、底板等连接的结构接头,常用的有下列几种:(1)预埋连接钢筋法。

预埋连续钢筋是应用最多的一种方法,它是在浇筑墙体混凝土之前,将加设的设计连接钢筋弯折后预埋在地下连续墙内,待内部土体开挖后露出墙体时,凿开预埋连接钢筋处的墙面,将展出的预埋连接钢筋弯成设计形状,与后浇结构的受力钢筋连接(图4-2-9 )。

为便于施工,预埋的连接钢筋的直径不宜大于22mm,且弯折时加热宜缓慢进行,以免连接筋的强度降低过多。

考虑到连接处往往是结构的薄弱处,设计时一般使连接筋有20%的富余。

(2)预埋连接钢板法。

这是一种钢筋间接连接的接头方式,在浇筑地下连续墙的混凝土之前,将预埋连接钢板放入并与钢筋笼固定。

浇筑混凝土后凿开墙面使预埋连接钢板外露,用焊接方式将后浇结构中的受力钢筋与预埋连接钢板焊接(图4-2-10 )。

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