m预制T梁张拉伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板的张拉是一种常见的结构加固方法，可以提高梁板的能力和
稳定性。
在梁板张拉的过程中，了解梁板的实际伸长量是非常重要的，它可以帮助我们更好地设计和施工梁板加固工程。
首先，我们需要知道梁板的伸长量计算公式。
梁板的伸长量可以
通过以下公式来计算：
△L = L0 * E * ε
其中，△L为梁板的实际伸长量，L0为梁板的原始长度，E为梁板材料的弹性模量，ε为梁板受力时的应变。
其次，我们需要了解梁板受力时的应变情况。
梁板的应变可以通
过以下公式计算：
ε = σ / E
其中，ε为梁板的应变，σ为梁板受到的应力，E为梁板材料的
弹性模量。
通过测量梁板受到的应力，我们可以计算出梁板的应变情况。
然后，我们需要知道梁板材料的弹性模量。
弹性模量是梁板材料
的一个重要物理参数，可以通过材料试验或相关资料来获取。
不同材
料的弹性模量会有所不同，我们需要根据实际情况选择相应的数值。
最后，我们需要测量梁板的原始长度。
在进行梁板加固工程时，我们需要准确测量梁板的原始长度，以便计算出梁板的实际伸长量。
总而言之，梁板张拉实际伸长量的计算需要了解梁板的伸长量计算公式、梁板受力时的应变情况、梁板材料的弹性模量和梁板的原始长度。
通过这些信息的计算和测量，我们可以准确地计算出梁板的实际伸长量，为梁板加固工程的设计和施工提供有力的指导。
T梁张拉计算公式
张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN=195.3×5=976.5KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7单束(6根)钢铰线张拉力为：P=195.3×6=1171.8KN81（1（2其中：LApEpx：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数K=0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
三、各钢束理论伸长值计算终点力P1=P×e-(kx+μθ)＝967.8KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=972.1KNΔL1′=ΔL=PpL1/ApEp=42.62mm②L2=2.118mθ=0.1059KL+μθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.0296522e-(kx+μθ)=0.97078=967.8KN张拉端力P=P1终点力P=P×e-(kx+μθ)=939.5KN2Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=953.6KNΔL2③+KL3e-ΔL3所以计算理论伸长值ΔL=2*ΔL=136.7mmN12、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
T梁张拉计算
张拉计算、计算公式及参数依据1、计算依据：根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)及 《上社大桥、罗溪中桥、西江溪大桥图纸》。
2、计算公式:①预应力筋的理论伸长值计算公式:PLA L = -P ——A p E p式中：AL —理论伸长值P p ——预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力， 两端张拉的曲线筋。
预应力筋的长度(mm)-预应力筋的截面面积(mm 2)； -预应力筋的弹性模量(N / mm 2)。
②预应力筋平均张拉力计算公式:式中：Pp —预应力筋平均张拉力(N)P —预应力筋张拉端的张拉力(N)x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m)。
一从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:u 一预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
AP E在此计算时，切记不能将平均张拉力按照起终点力平均求解，因 为每段钢绞线力的衰减非正比例。
同时，进行分段计算时，靠近张拉 端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关 系如下式：P = P* e -(-kx+u0)P —分段终点力(N) zP —分段的起点力(N)8、X 、k 、u —意义同上其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。
3、计算参数：设计采用标准强度f pk =1860MPa 的低松弛高强度钢绞线，公称直 径15.2mm ，公称面积A P =139mm 2,弹性模量E P =1.95x105Mpa ，孔道 摩擦系数 ^=0.25, k=0.0015；单根钢绞线张拉锚下控制应力为： 8 k =0.75 f pk =1860x0.75 = 1395Mpa单根预应力筋张拉力为：1395x139 = 193905N,取193.9KN二、张拉理论伸长值计算本标段40、35、30mT 梁采用两端对称张拉，钢绞线为曲线计算， 先按图纸计算1/2片梁的张拉理论伸长值，分三段计算，A 、B 、C 段， 其中A 和C 段为直线段，B 段为曲线段。
T梁张拉计算公式
张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；1e-(kx+μθ)=0.99106张拉端力P=976.5KN终点力P1=P×e-(kx+μθ)＝967.8KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=972.1KNΔL1′=ΔL=P p L1/A p E p=42.62mm②L2=2.118mθ=0.1059KL2+μθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.029652e-(kx+μθ)=0.970783=10.93mm一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=68.35mm所以计算理论伸长值ΔL N1=2*ΔL=136.7mm2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
40m、45m预应力T梁张拉伸长量计算表
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 1705.200 0.000 0.0015 0.170 0.02558 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.97475 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N1一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
第 5 页，共 9 页
（二）、N2(两端张拉) 分段一(工作长度)
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 191.000 0.000 0.0015 0.170 0.00287 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.99714 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N4一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
第 4 页，共 9 页
二、40mT梁预应力钢绞线伸长量计算 （一）、N1(两端张拉) 分段一(工作长度)
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 1955.000 0.000 0.0015 0.170 0.02933 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.97110 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N1一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
第 1 页，共 9 页
（二）、N2(两端张拉) 分段一(工作长度)
θ(rad) L(cm) θ 60.000 0.000 0.0015 0.170 0.00090 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.99910 Eg（(N/mm2)） 195000.000 Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193905.000 终点力P(N) 193817.769 伸长量（㎜） ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL1 4.29 伸长量（㎜） Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193817.769 终点力P(N) 193506.879 ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL2 15.28 伸长量（㎜） Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193506.879 终点力P(N) 190631.191 ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL3 29.46 伸长量（㎜） ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL4 0.0015 0.170 0.02011 0.98009 195000.000 139.000 1395.000 190631.191 188727.555 93.33 142.37
40米T梁张拉力及伸长量计算
杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书编制：复核：审核：2011年3月15日杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我合同段施工的阁丫沟大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢铰线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.2mm 单根截面面积139mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×139=193905N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
35mT梁预应力张拉伸长值计算
35mT梁预应力张拉伸长值计算
计算说明：此计算以第三号钢绞线束单根为例。
预应力理论伸长值计算公式：△L=P p L/A p E p
其中：P p—预应力平均张拉力；（后面计算）
L—预应力筋的长度；（从跨中到张拉端的长度）
此处为L=（1.0+9.0826+7.2929）×103=17375.5mm
A p—预应力筋的截面面积；单根A p=140 mm2
E p—预应力筋的弹性模量；经做实验得E p=201×103P a 有：P p=P（1－e－（kx+uθ））／(kx+uθ)
P为预应力筋张拉端的张拉力
P=1395×106×140×10-6=1.953×105N бK=1395×106 P aθX为张拉端至计算截面的孔道长度。
查图纸为17.3755m θ为张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和。
θ=9.0826／47.31=0.192rad
k为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,此取k=0.0030 u为预应力筋与孔道壁的摩擦系数, 此取为k=0.35
则：kx+uθ=0.0030×17.355＋0.35×0.192=0.1193
1－e－（kx+uθ）=0.1125
P p=P（1－e－（kx+uθ））／(kx+uθ)=12.071×105N
△L=P p L/A p E p=12.071×105×17375.5／140×201×103 =131.81mm (此值为一端的理论伸长值)
总伸长值为131.81×2=263.2 mm。
桥梁预应力张拉详细计算过程及伸长量计算过程
一、工程概况（一）总体概况即本项目终点K11+700，全长11.7公里。
我标段共有T梁432片，其中90片为16 m，342片为13m，（详见表1.1T梁工程数量表）。
表1.1T梁工程数量表二、施工工艺张拉作业使用智能张拉设备。
当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90%设计强度值时进行张拉。
张拉正后方设置防护钢板挡板。
预应力张拉设计顺序现张拉N1，后张拉N2，依次进行。
钢绞线张拉程序：0→初应力(0.10δk) →0.2δk→1.0δk(持荷5min锚固)，预应力钢绞线张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。
实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。
若实际量测伸长量符合计算要求（与计算伸长值相比误差在±6%范围之内）则封闭锚具和夹片并拆除千斤顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较大，暂停张拉，查清原因并解决问题后方再继续张拉（预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算见计算书）。
T梁起拱度采用张拉前后测设高程并计算其差值得出。
张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，用水准仪测设高程。
张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。
张拉完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。
钢绞线切除后，及时对锚头进行封堵，保证封锚密实。
张拉前千斤顶、锚环、夹片、工作锚具、工作夹片、压力表、油泵等张拉设备进行检验。
千斤顶、油泵、压力表与张拉应力值的关系方程式，由有资质的检测单位检测。
锚环、夹片、工作锚具、工作夹片应当无破损，锚环、夹片、工作锚具、工作夹片在使用前送样进行强度检验，符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应力钢铰线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求后使用。
使用前必须对每一个锚环和夹片进行观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换，如异常情况的锚环、夹片数量占该批次数量的10%，则该批次的锚环、夹片停止使用。
张拉时，钢铰线应匀速渐进张拉，按照先N1后N2的顺序，智能张拉操作具体方法为：（1）、准备工作①准备与张拉系统能配套使用的限位板、锚具、夹片，电脑（预装Windows XP操作系统，自带无线网络适配器），三相电缆，阳伞等必须准备齐全。
T 梁预应力张拉计算书
T 梁预应力张拉计算书一.控制应力1.控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2.钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 中梁: N1=195.3KN×6=1171.8KNN2=195.3KN×6=1171.8KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN边梁: N1=195.3KN×7=1367.1KNN2=195.3KN×7=1367.1KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN二.伸长量1.理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20中梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=16.015mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.015+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.015+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.03/(6×140×195)=222.9mm每端的伸长量△L=111.45mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=16.03mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.03+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.03+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.06/(6×140×195)=223.1mm每端的伸长量△L=111.55mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=15.94mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×15.94+0.20×0.07505)]/ (0.0015×15.94+0.20×0.07505)=1340.8 KN△L=1340.8×31.88/(7×140×195)=223.7mm每端的伸长量△L=111.84mm边梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=14.945mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.945+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.945+0.20×0.15708)=1331KN△L=1331×29.89/(7×140×195)=208.2mm每端的伸长量△L=104.1mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=14.96mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.96+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.96+0.20×0.15708)=1330.9 KN△L=1330.9×29.92/(7×140×195)=208.4mm每端的伸长量△L=104.2mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=14.87mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.87+0.20×0.07505)]/ (0.0015×14.87+0.20×0.07505)=1341.9 KN△L=1341.9×29.74/(7×140×195)=208.8mm每端的伸长量△L=104.4mm16米空心板预应力张拉计算书一、控制应力1、控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2、钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 梁: N1=195.3KN×5=976.5KNN2=195.3KN×5=976.5KN二、伸长量1、理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.0436(rad) x=15.6mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.6+0.20×0.0436)]/ (0.0015×15.6+0.20×0.0436)=961.3KN单根张拉力：961.3/9.8=98.1T/5=19.6T1#油表：32.043Mpa 2#油表：32.9MPa△L=961.3×15.6/(5×140×195)=10.98mm每端的伸长量△L=5.49mm⑵N2束θ=0.209(rad) x=15.668mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.668+0.20×0.209]/ (0.0015×15.668+0.20×0.209)=945.1KN＝96.4T/5＝19.28T=31.5Mpa=32.366Mpa单根张拉力：945.1/9.8=96.4T/5=19.28T1#油表：31.5Mpa 2#油表：32.366MPa△L=945.1×15.668/(5×140×195)=10.84mm每端的伸长量△L=5.42mm。
40mT及30mT梁张拉计算说明
T梁张拉计算说明一、计算说明装配式预应力T梁采用低松弛钢绞线，钢绞线公称直径为15.2mm，每根钢束公称面积139mm²。
钢绞线标准强度为1860Mpa，锚下张拉控制应力为0.75*1860=1395 Mpa。
现以阿蓬江特大桥第一联第一跨1#40mT梁为例，计算过程如下。
1、钢绞线理论伸长值计算公式及参数⑴预应力理论伸长量计算公式：ΔL=P P X×1000/AnE式中：ΔL—预应力筋的伸长量；P P—预应力筋的平均张拉力；A—预应力筋的截面面积；n —单孔预应力钢绞线根数，按设计图纸取值；E—预应力的弹性模量，为固定值1.95×105N/mm2；（2）端点的张拉力计算公式：P端=P×e-（kx+Uθ）预应力平均张拉力计算公式：P P=P{1- e-（kx+Uθ）}/(kx+Uθ)式中：P P—预应力筋的平均张拉力；P—预应力张拉段的张拉力；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；X—计算节段的孔道长度，按照设计图纸取值；U—预应力筋与孔道壁间的摩擦系数，塑料波纹管取0.14，金属波纹管取0.25；θ—从张拉端到计算节点的曲线孔道切线夹角之和，按设计图纸取值θ= X/R；二、计算示例以T梁N1预应力筋束为例进行计算详细说明。
N1预应力筋束为对称布置，计算时取一半进行计算。
N1预应力筋束的布置情况如下图（单位cm）：1．图中段1是工作长度，从设计图查出长度为600mm。
该段为直线段，钢绞线与孔道间无摩擦，取值各参数取值如下：P—1745.145 KN，取张拉控制应力；K—对本段无影响，不计；X—600mm，从设计图中可以查出；U—对本段无影响，不计；A—预应力筋的截面面积，取139mm2；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
θ=0，本段为直线段；以上数据代入公式P端=P(e-（kx／1000+Uθ×Π／180））可得端点的张拉力，P b=1745.145KN；预应力平均张拉力为，P p=P b=1745.145KN，代入公式ΔL=P p X×1000/AnE P，得ΔL1=1745.145×600×1000÷（139×9×1.95×105）=4.29mm2．图中段2为直线段，从设计图中可查长度为2197mm，该段各参数取值如下：P b—1745.145KN；K—0.0015，常数；X—2197mm，从设计图中可以查出；U—0.14，根据经验设定的常数；A—139mm2，常数；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
预制T梁张拉计算书
中铁十六局集团第二工程有限公司赣崇高速公路B2合同段项目经理部40m预制T梁张拉计算书中铁十六局集团第二工程有限公司赣崇高速公路B2合同段项目经理部二○一一年七月三十一日40m预制T梁张拉计算书一、工程概况我合同段内共有崇义县玉坑高架桥一、崇义县玉坑高架桥二和崇义县合江口高架桥一、崇义县合江口高架桥二、崇义县合江口高架桥三等五个大桥上部40m跨T梁570片。
T梁浇筑不少于7天，且砼强度达到85%后，采用两端对称张拉钢绞线，张拉次序和程序按设计要求进行，采用钢束延伸量和锚下张拉力双控。
预制T梁采用高强度低松弛预应力钢绞线，符合GB/T5224-2003国家标准，公称直径15.2mm，标准强度为1860Mpa。
边跨主梁共4束钢绞线每束9（10）股，预应力锚具采用15-9（10）型，中跨主梁共4束钢绞线每束7（9）股，预应力锚具采用15-7（9）型，波纹管内径分别采用D内＝70mm、D内＝80mm和D内＝90mm型三种。
墩顶负弯矩钢绞线分6组共32根，预应力锚具采用15-5（6）型，波纹管内径采用D内＝55mm和D内＝70mm型两种。
单片梁材料用量：HRB335钢筋12吨，预应力钢绞线1.6吨，混凝土50m3左右，单片梁自重138吨左右。
二、预应力筋的理论伸长值计算根据钢绞线材料试验结果，弹性模量取 197000 MPa。
T梁中的N3、N4预应力钢束为既有竖弯又有平弯的空间曲线束，应以空间曲线的包角计算θ值，x亦应取相应空间曲线的弧长。
由于本工程的预应力钢束在平弯方向的曲线段很短，平弯角很小，可按平面直线来计算，经验证，其误差很小。
由于采用两端对称同时张拉，因此只需计N1钢束AD 段示意图（单位：m ）CD算出半跨的理论张拉伸长值乘以2倍即可得出钢束的理论张拉伸长值。
以中跨N1钢束计算为例：由设计图纸查得：AB 段长度:X AB = 11.784m BC 段长度：X BC = 7.82m CD 段长度X CD =0.172/2=0.086m经计算曲线BC 段切线夹角θBC =X BC /R= 7.82/80=0.09775 rad ， 同理，中跨及边跨N1、N2、N3、N4各切线夹角计算见下表一、表二。
40m预制T梁张拉伸长量计算
仁新高速TJ5标首件1#预制梁场预制T梁张拉计算书钢绞线伸长量计算书仁新高速TJ5标合同段项目经理部2016年07月钢绞线伸长量计算一、计算原则1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF05-2011）标准；2、根据《桥梁公用构造、涵洞通用图》设计图纸要求。
二、计算公式与参数及说明1、已知参数：Φs15.2mm钢绞线：Ep =1.95×105MPa；Ap=139mm２；k=0.0015；μ=0.25；ζ=0.3。
见检测附件；预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk =1860Mpa，锚下控制应力为0.7fpk，根据锚垫板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则工作长度取65cm，顶内工作长度50cm。
图纸要求，钢绞线伸长量为扣除拉力（10%）后的理论计算值。
2、计算公式：1）、P p=P q(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）P p——预应力筋的平均张拉力（N）P q——预应力筋张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取μ=0.25。
当预应力筋为直线时P p=P2）、P=σcon ×A ×n（锚下端部张拉力P= P q）σcon——预应力筋张拉端的控制应力σcon =0.70f pk (N／mm2)；A——每束预应力筋的截面面积(139mm2)；n——同时张拉预应力筋束数；P q——预应力筋张拉端的张拉力。
3）、P z= P q×e-(kx+μθ)P z——经过长度X后预应力筋的终点处张拉力（N）；4）、△L= (P p×X)/（A p×E p）△L——理论伸长值(m)；X——预应力筋相应的长度（m）；A p——钢绞线的截面积（139mm2）;E——预应力筋的弹性模量（1.95×105Mpa）。
T梁伸长量计算说明
T 梁钢铰线理论伸长量计算说明一、 钢铰线长度计算（以25米N 1钢束为例）A半幅钢铰线分为4段，其中AC 、DE 为直线段，CD 为圆曲线段R=5900cm ，θ=6.5ºAE 段：L 1＝26.14÷2＝13.07m AB 段：L 2＝0.7m ，工作长度 DE 段：L 5＝2.4035m CD 段：L 4＝R ⨯⨯180πθ＝6.693mBC 段：L 3＝L 1-L 2 -L 4-L 5=3.275m 千斤顶长：L 6＝0.5m二、 理论伸长量计算（以25米N 1钢束为例）根据规范［JTJ041—2000(450页)］要求，直线与曲线混合组成的预应力筋，其伸长值宜分段计算，然后叠加，计算公式如下：ΔL=ApEpPpL式中：ΔL —钢铰线理论伸长值（mm ）Pp —预应力钢绞线的张拉力（N ） L —预应力钢绞线的长度（mm ）Ep —预应力钢绞线的弹性横量（195000N /2mm ）Ap —预应力钢绞线截面面积(1402mm ) 由于分段计算，每一段Pp 值不同，计算公式如下：μθμθ+-=+-kx eP p kx p )1()(式中：P —钢铰线平均张拉力(195300N)； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） BC 段加千斤顶：x 1=L 3 =3.275m CD 段: x 2=L 4=6.693m DE 段: x3=L5=2.4035m ；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角（rad ） BC 、DE 段θ＝0，CD 段θ＝1805.6π⨯ ＝0.11345；κ—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数为0.0015； μ—钢铰线与孔道壁的摩擦系数为0.25。
1. BC 段加千斤顶的理论伸长值（B 点的张拉力为P,即P B =P ）:μθμθ+-=+-1)(1)1(1kx eP p kx p ＝527.30015.0)1(195300)0527.30015.0(⨯-⨯+⨯-e＝194821.0789N1L ∆=ApEpL L P P ) (631+=mm9.62195000140500)(32759194821.078=⨯+⨯2. CD 段的理论伸长值（C 点张拉力为: P C =2P P1-P B =194342.1578N ）:μθμθ+-=+-22)1()(2kx eP p kx p ＝13451.052.06.6935100.0)1(434219)13451.052.06.6935100.0(⨯+⨯-⨯⨯+⨯-e＝190657.9427N2L ∆=ApEpL P P 42⨯=mm46.719500014066937190657.942=⨯⨯3. DE 段的理论伸长值（D 点张拉力为: P D =2P P2-P C =186973.7276N ）:μθμθ+-=+-33)1()(3kx eP p kx p ＝52.02.40355100.0)1(869741)052.02.40355100.0(⨯+⨯-⨯⨯+⨯-e＝186637.0888N3L ∆=ApEpL P P 53⨯=mm16.4195000140240358186637.088=⨯⨯4. N 1钢束每端引伸量L ∆＝1L ∆＋2L ∆＋3L ∆＝（26.9+46.7+16.4）＝90.1mm5. 同样方法分别计算25mT 梁引伸量得N 2=90.5mm N 3=89.9mm 30mT 梁引伸量得N 1=107.7mm N 2=108mmN 3=107.2mm40mT 梁引伸量得N 1=141.9mmN 2=142.2mmN 3=142.5mm N 4=142.9mm N 5=141.6mm三、T梁理论伸长量对比表。
张拉伸长量最简单的计算公式
张拉伸长量最简单的计算公式
张拉伸长量是指在一定受力下，物体所发生的长度变化。
这个概
念通常被用于工程建设中的结构设计。
张拉伸长量最简单的计算公式为：伸长量=初始长度×弹性模量×
应力。
其中，初始长度指的是物体在未受力时的长度，弹性模量是材料
抵抗形变的能力，应力则是物体所承受的力除以其横截面积。
这个公式虽然简单，但是在工程设计中却有很大的实际意义。
通
过计算伸长量，我们可以得到结构物在受力时的实际变化情况，从而
确定材料的强度和使用寿命，确保其安全可靠。
在实际应用中，还需要考虑一些影响伸长量的因素，如材料的温
度和湿度等，这些都会对弹性模量产生影响，影响伸长量的计算结果。
因此，在进行计算前，需要进行相关的材料测试和研究，保证结果的
准确性。
总之，张拉伸长量计算公式虽简单，但在工程设计中有着十分重
要的作用，对于确保结构物的安全和可靠性具有不可或缺的指导意义。
T梁张拉计算公式
张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1 钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN2、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7=195.3×5=976.5KN单束(6根)钢铰线张拉力为：P8=195.3×6=1171.8KN二、理论伸长值的计算：1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）提供公式：理论伸长值：ΔL=Pp L/ApEp预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时 Pp=P（2）预应力筋为曲线时 Pp=P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) 其中：Pp：平均张拉力（N）L：预应力筋的长度（mm）Ap：预应力筋的截面积（mm2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25 ，偏差系数K= 0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
T梁伸长量计算
30M预制T梁钢绞线理论伸长量计算书1、中跨考虑两端钢绞线工作长度按80cm计算伸长量为：△ｌ3=2*PL╱AｙEg≈0.0111（m）=11.1mm（1）、N1号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×6=840mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×840=1140.552KN、θ＝7°=0.122173(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.775m(从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1111.01KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.1000(m)=100.0 (mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.1(mm)（2）、N2号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×6=840mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×840=1140.552KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.757m(从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1112.228KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.1002(m)=100.2(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.5(mm)（3）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.737m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.629KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.10007(m)=100.07（mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.2(mm)（4）、N4号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.717m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.640KN△ｌ1=P L╱AｙE g≈0.09993(m)=99.93mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=210.96(mm)2、端跨(1)伸缩端计算考虑两端钢绞线工作长度按80cm计算伸长量为：△ｌ3=2*PL╱AｙEg≈0.0111（m）=11.1mm1）、N1号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝7°=0.122173(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.795m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.558KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10046(m)=100.46(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=212.02(mm)2）、N2号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.777m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.593KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10034(m)=100.34(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.78(mm)3）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.757m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.6KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10020(m)=100.2(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.5(mm)4）、N3号钢绞线：根据设计图知标准强度f pk＝1860MPa、Aｙ＝140×7=980mm2、E g=1.95×105MPa、控制张拉力P＝0.73f pk×Aｙ=0.73×1860×980=1330.644KN、θ＝6.5°=0.113446(rad)、k=0.0015、μ=0.25、L=14.737m (从张拉端到计算截面的孔道长度)P=P(1-e-(kL+μθ)) ╱(kL+μθ)=1297.633KN⊿ｌ1=P L╱AｙEg≈0.10007(m)=100.1(mm)△ｌ=2△ｌ1+△ｌ3=211.3(mm)。
T梁张拉计算书
40mT梁张拉伸长值计算书
一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）及《施工图纸》
二、钢绞线的计算先将其分段，然后按简化法计算出每段伸长量后进行叠加.
计算公式如下：
△L=PpL/ApEp
式中：△L—理论伸长值
Pp—平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（cm）
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm²）
Ap—预应力筋的截面面积（mm²）
平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）
式中： P—预应力筋的张拉端张拉力（N）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
计算参数的选取：
Ep=197667，Ap=139mm²，k=0.0015，μ=0.25
三、张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N2N3——100%N1——100%N2N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：
40mT梁千斤顶压力表读数计算书
施工控制应力与压力表的关系
压力表编号607（对应千斤顶1#）
1#千斤顶校准方程Y=0.0225X-0.1059
压力表编号1105（对应千斤顶2#）
2#千斤顶校准方程Y=0.0227X-0.1557
式中
Y-压力表读数（Mpa）X-千斤顶压力(KN)
40m T梁正弯矩千斤顶张拉力对应压力表读数一览表。
m预制T梁张拉伸长量计算
仁新高速TJ5标首件1#预制梁场预制T梁张拉计算书钢绞线伸长量计算书仁新高速TJ5标合同段项目经理部2016年07月钢绞线伸长量计算一、计算原则1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF05-2011）标准；2、根据《桥梁公用构造、涵洞通用图》设计图纸要求。
二、计算公式与参数及说明1、已知参数：Φ钢绞线：Ep =×105MPa；Ap=139mm２；k=；μ=；ζ=。
见检测附件；预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，锚下控制应力为，根据锚垫板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则工作长度取65cm，顶内工作长度50cm。
图纸要求，钢绞线伸长量为扣除拉力（10%）后的理论计算值。
2、计算公式：1）、P p=P q(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）P p——预应力筋的平均张拉力（N）P q——预应力筋张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取μ=。
当预应力筋为直线时P p=P2）、P=σcon ×A ×n（锚下端部张拉力P= P q）σcon——预应力筋张拉端的控制应力σcon = (N／mm2)；A——每束预应力筋的截面面积(139mm2)；n——同时张拉预应力筋束数；P q——预应力筋张拉端的张拉力。
3）、P z= P q×e-(kx+μθ)P z——经过长度X后预应力筋的终点处张拉力（N）；4）、△L= (P p×X)/（A p×E p）△L——理论伸长值(m)；X——预应力筋相应的长度（m）；A p——钢绞线的截面积（139mm2）;Ep——预应力筋的弹性模量（×105Mpa）。
3、张拉伸长量控制及读数计算方法：实际伸长量要扣除拉力（10%）后的理论计算值4、30m箱梁各钢束理论伸长量计算如下：钢束布置断面图如图所示，从上至下依次为N2、N5、N1、N3、N4。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
仁新高速TJ5标首件1#预制梁场预制T梁张拉计算书
钢
绞
线
伸
长
量
计
算
书
仁新高速TJ5标合同段项目经理部
2016年07月
钢绞线伸长量计算
一、计算原则
1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF05-2011）标准；
2、根据《桥梁公用构造、涵洞通用图》设计图纸要求。
二、计算公式与参数及说明
1、已知参数：
Φ钢绞线：E
p =×105MPa；A
p
=139mm２；k=；μ=；ζ=。
见检测附件；
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f
pk
=1860Mpa，锚下控制应力为，根据锚垫板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则工作长度取65cm，顶内工作长度50cm。
图纸要求，钢绞线伸长量为扣除拉力（10%）后的理论计算值。
2、计算公式：
1）、P p=P q(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）
P p——预应力筋的平均张拉力（N）
P q——预应力筋张拉端的张拉力（N）；
x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分
切线的夹角之和（rad）；
k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=；
μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取μ=。
当预应力筋为直线时P p=P
2）、P=σcon ×A ×n（锚下端部张拉力P= P q）
σcon——预应力筋张拉端的控制应力σcon = (N／mm2)；
A——每束预应力筋的截面面积(139mm2)；
n——同时张拉预应力筋束数；
P q——预应力筋张拉端的张拉力。
3）、P z= P q×e-(kx+μθ)
P z——经过长度X后预应力筋的终点处张拉力（N）；
4）、△L= (P p×X)/（A p×E p）
△L——理论伸长值(m)；
X——预应力筋相应的长度（m）；
A p——钢绞线的截面积（139mm2）;
E
p
——预应力筋的弹性模量（×105Mpa）。
3、张拉伸长量控制及读数计算方法：
实际伸长量要扣除拉力（10%）后的理论计算值
4、30m箱梁各钢束理论伸长量计算如下：
钢束布置断面图如图所示，从上至下依次为N2、N5、N1、N3、N4。
钢束根数布置:根据图纸设计布置。
40米T梁钢束引伸长量：如伸长量计算表
如下图所示，管道分段示意图：
浈江大桥预制T梁预应力伸长量计算表（1）、该计算表适用于第一联第1～4孔、第5孔右幅6及7号梁，第二联第6～8孔、第9孔右幅7号梁
（2）、该计算表适用于第一联第5孔左幅7及6号梁，第二联第9孔左幅7号梁
（3）、该计算表适用于第一联第5孔左幅5、4、3号梁，第二联第9孔左幅6、5、4号梁
（4）、该计算表适用于第一联第5孔左幅2、1号梁，第二联第9孔左幅3、2、1号梁
（5）、该计算表适用于第一联第5孔右幅1、2、3号梁，第二联第9孔右幅1、2、3号梁
（6）、该计算表适用于第一联第5孔右幅4、5号梁，第二联第9孔右幅4、5、6号梁
经计算，理论伸长量与图纸设计的理论伸长量偏差较大，已经与设计单位沟通，经过设计单位复合，图纸设计有误，本单位计算方法及结果无误，设计单位已经下发服务函。
5、工作端伸长量计算
千斤顶张拉过程中，实际伸长量是包含千斤顶工具夹片至梁端段的伸长量，根据该工作段长度范围内的实际情况，计算伸长量应扣除该段内的伸长量，即得到实际工作长度内实际伸长量。
L＇─工具夹片至梁端段的长度，现场实际操作单端长度50cm
——预应力筋的弹性模量（×105Mpa）
E
p
——钢绞线的截面积（139mm2）
A
p
=1860Mpa，锚下控制应力为。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f
pk
△= [（×A p）×L＇]/( E p×A p)
经过计算，△=。
即在实际张拉计算时，应该扣除的长度。
三、千斤顶张拉应力与油泵压力值换算
1、6束张拉
2、7束张拉
3、8束张拉
4、9束张拉。