某电厂660MW超临界直流锅炉过热汽温的调节方法简要介绍
某660MW超超临界锅炉高温受热面壁温超温 原因分析及调整措施
某660MW超超临界锅炉高温受热面壁温超温原因分析及调整措施摘要：某电厂锅炉出现了高温受热面个别管壁温偏高的问题，制约了主汽温度和再热蒸汽温度达到设计值。
本文主要介绍了该炉高温受热面壁温超温的原因分析以及现场调整措施，为今后同类型机组锅炉出现类似问题的调整提供一些借鉴和参考。
关键词：超超临界锅炉；超温；调整措施一、引言某电厂锅炉为哈尔滨锅炉厂设计的660MW超超临界锅炉，锅炉型号为HG-2030/26.15-YM3。
锅炉采用单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型、紧身封闭布置。
燃烧系统采用了墙式切圆燃烧方式，主燃烧器布置在水冷壁的四面墙上，每层4只喷口对应一台磨煤机。
SOFA燃烧风布置在主燃烧器区上方水冷壁的四角，可实现上线左右摆动，以实现分级燃烧、降低NOX排放。
制粉系统采用6台中速磨冷一次风机直吹式，五运一备，设计煤粉细度R90为15%，煤粉均匀系数n=1.1。
二、问题描述该电厂1#机组于2010年8月投产。
近期出现了高温受热面个别管温度偏高的问题。
具体表现在后屏过热器P33#11管、末级过热器P52#7管、P54#7管、以及末级过热器P64#6、P66#6管等，这几根管的壁温容易超过报警值（640℃），严重制约了主/再热汽温达标，影响机组的发电煤耗。
三、原因分析对于切圆锅炉来说，炉膛出口的烟气温度偏差是客观存在的。
其主要原因是由于炉膛出口旋转残余引起的烟气速度与温度偏差。
对于逆时针旋转切圆锅炉来说，其辐射受热面（屏式过热器）呈现出左高右低的特性，这与水平烟道以及尾部烟道布置的对流受热面（末级过热器、末级再热器等）的左低右高的特性是相反的。
造成这种偏差的具体原因有以下两个方面：a ）炉膛出口左侧烟室的烟气气流的运动机理比右侧复杂的多，存在着一个气流衰减、滞止、反向加速的过程，气流扰动比较强烈；而右侧气流运动比较简单，是一个平稳加速流向水平烟道的过程。
由于左侧气流强扰动造成的对流换热加强效应，造成了炉膛出口左侧受热面温度偏高的现象。
660MW超临界直流锅炉汽温调整分析及解决方案
660MW超临界直流锅炉汽温调整分析及解决方案作者：张超来源：《科技视界》2015年第29期【摘要】本文通过对660MW超临界直流锅炉汽温调整原理进行探讨，通过汇总机组实际运行中存在的汽温调整问题，分析影响主再热汽温的主要因素，提出有针对性的调整思路，并对汽温调整中的注意事项进行重点交代，使锅炉在变工况情况下，主再热汽温调整困难的问题得以解决。
【关键词】超临界；汽温；过热度宝二发电公司660MW超临界直流锅炉型式为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，定-滑-定方式运行、单炉膛、一次中间再热、采用切圆燃烧方式、平衡通风、全钢悬吊结构Π型锅炉、露天布置燃煤锅炉。
过热器配置二级喷水减温装置，左右能分别调节。
在任何工况下（包括高加全切和B-MCR工况），过热器喷水的总流量约为8%过热蒸汽流量，再热器采用烟气挡板调温，喷水减温为辅，再热器喷水减温器喷水总流量的能力约为4-4.5%再热蒸汽流量（B-MCR工况下），设计喷水量为零。
过热汽温控制在直流负荷以前，主要通过燃烧侧调整，可辅助采用喷水减温控制；在直流负荷以后，以控制煤水比为主，通过调整煤水比改变加热段、蒸发段、过热段在锅炉水冷壁中的位置（如图1），改变锅炉分离器出口蒸汽过热度，从而调整主汽温度，为调整两侧偏差和汽温细调，采用喷水减温为辅。
再热汽温控制由尾部烟道挡板调温和再热器微量喷水减温调温构成，以尾部烟道挡板调温为主，微量喷水减温为辅。
即当再热汽温超限时，先进行尾部烟道挡板调温，若未达到调节目的，再配合使用再热器微量喷水调温。
1 在实际运行中，主再热汽温调节主要存在以下问题1）锅炉低负荷运行时间较长，炉内燃烧相对集中，炉膛火焰充满度不好，使汽温变化比较敏感，给锅炉汽温调节带来一定困难。
2）锅炉煤质变化大且相对较差，三台磨煤机运行时，磨煤机基本处于满出力运行，磨煤机出力对燃烧的的调节裕度较小。
3）锅炉输渣系统存在缺陷较多，处理过程中，炉膛及过再热器吹灰不正常，使锅炉受热面积灰结渣严重，影响了锅炉汽温的正常调整。
简析660MW超超临界锅炉的调试
简析660MW超超临界锅炉的调试发表时间：2018-06-01T10:26:54.753Z 来源：《电力设备》2018年第1期作者：黄钰[导读] 摘要：结合某发电厂660MW超超临界锅炉，对其调试进行分析，首先概述了某发电厂660MW超超临界锅炉，对660MW超超临界锅炉的调试要点进行了简要分析，以供借鉴参考。
（大唐吉木萨尔五彩湾北一发电有限公司）摘要：结合某发电厂660MW超超临界锅炉，对其调试进行分析，首先概述了某发电厂660MW超超临界锅炉，对660MW超超临界锅炉的调试要点进行了简要分析，以供借鉴参考。
关键词：660MW超超临界；锅炉；调试要点一、某发电厂660MW超超临界锅炉的概述某发电厂是2台660MW超超临界空冷发电机组，锅炉是国产超超临界、直流、变压型的DG2090/25.4-II2型锅炉，锅炉使用的是扩容式内置大气启动系统，双进双出磨煤机和冷一次风机止压直吹式制粉系统，运用前后墙对冲燃烧，配置了相应的燃烧器和燃尽风喷口。
在其尾部有分烟道设置，使用烟气分流挡板对再热器出口的蒸汽温度进行调节，利用两级喷水和煤水比对过热器蒸汽温度进行控制。
为了达到节约燃油的目的，把锅炉前墙下层的燃烧器改成了使用少油进行点火的具有启动和稳燃性能的燃烧器。
二、660MW超超临界锅炉的调试要点分析结合某发电厂660MW超超临界锅炉，对其调试要点进行分析，具体表现为：1、锅炉冷态通风调试分析。
主要体现在：（1）合理设定燃烧器调风器的初始位置。
烧器安装后，需要对燃烧器调风器位置预先进行设定，为了防止安装的误差，试验人员应该进入炉膛或风箱内部认真整定和检查燃烧器，并做好相关的标记和记录。
（2）一次风速调平分析。
由于磨煤机使用的是侧煤仓布置，一台磨煤机的两根煤粉管最大可相18m，如果调整不及时可能导致炉膛的温度不均。
调试第-台锅炉的时候没有引起重视，止式投产之后炉膛两侧的温度发生了偏斜，两侧的空气预热器出口排烟温度差20-30℃；所以调试第二台锅炉的时候重视了一次风速的调平，使其在热态运行的状祝下，两侧空气预热器的出口排烟温度达到了相同的程度。
660MW超临界直流锅炉汽温调整分析及解决方案
Science &Technology Vision科技视界宝二发电公司660MW 超临界直流锅炉型式为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉,定-滑-定方式运行、单炉膛、一次中间再热、采用切圆燃烧方式、平衡通风、全钢悬吊结构Π型锅炉、露天布置燃煤锅炉。
过热器配置二级喷水减温装置,左右能分别调节。
在任何工况下(包括高加全切和B-MCR 工况),过热器喷水的总流量约为8%过热蒸汽流量,再热器采用烟气挡板调温,喷水减温为辅,再热器喷水减温器喷水总流量的能力约为4-4.5%再热蒸汽流量(B-MCR 工况下),设计喷水量为零。
过热汽温控制在直流负荷以前,主要通过燃烧侧调整,可辅助采用喷水减温控制;在直流负荷以后,以控制煤水比为主,通过调整煤水比改变加热段、蒸发段、过热段在锅炉水冷壁中的位置(如图1),改变锅炉分离器出口蒸汽过热度,从而调整主汽温度,为调整两侧偏差和汽温细调,采用喷水减温为辅。
图1再热汽温控制由尾部烟道挡板调温和再热器微量喷水减温调温构成,以尾部烟道挡板调温为主,微量喷水减温为辅。
即当再热汽温超限时,先进行尾部烟道挡板调温,若未达到调节目的,再配合使用再热器微量喷水调温。
1在实际运行中,主再热汽温调节主要存在以下问题1)锅炉低负荷运行时间较长,炉内燃烧相对集中,炉膛火焰充满度不好,使汽温变化比较敏感,给锅炉汽温调节带来一定困难。
2)锅炉煤质变化大且相对较差,三台磨煤机运行时,磨煤机基本处于满出力运行,磨煤机出力对燃烧的的调节裕度较小。
3)锅炉输渣系统存在缺陷较多,处理过程中,炉膛及过再热器吹灰不正常,使锅炉受热面积灰结渣严重,影响了锅炉汽温的正常调整。
处理过程中炉底漏风较大,降低了炉膛火焰温度,干扰了锅炉的稳定燃烧。
4)锅炉二次风配置属上海锅炉厂的独创,在二次风挡板的调节方面无运行经验,特别是在给水侧大幅变化时,如何在燃烧侧配合调整汽温,需要继续总结经验,不断提高操作技能。
5)锅炉主、再热减温器调节特性较差,各级减温水流量未进行校核,普遍存在显示不准的情况,在燃烧调节时参考价值不大。
660MW超临界机组过热蒸汽温度的控制系统及运行调整
660MW超临界机组过热蒸汽温度的控制系统及运行调整摘要：大型火电站当中，一项较重要的运行调整就是过热蒸汽温度控制和调整。
过热蒸汽温度控制系统，对于火电机组热效率的提升具有重要意义，能够保障机组发电过程中所产生的热量得到应有的利用，使发电效率大大提升。
因此在本文当中就将对某火力发电企业机组过热蒸汽温度控制系统设计工作进行分析，将设计工作当中对过热蒸汽温度控制系统大延迟、大惯性以及时变性和非线性内在机理问题，进行攻克的过程进行研究，同时对过热蒸汽温度的运行调整提出相关建议。
关键词：660MW；超临界机组；过热蒸汽温度；控制：调整1.前言浙能乐清一期2*660MW超临界机组，锅炉为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、采用四角切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊Π型结构、露天布置燃煤锅炉。
DCS系统用的是北京ABB贝利控制系统有限公司的Industrial IT Symphony 系统。
在本文当中，将主要对机组当中的过热蒸汽温度控制系统进行研究，过热蒸汽温度控制系统主要存在大延迟，大惯性以及时变性和非线性内在机理问题，并提出相应的运行调整分析。
2.过热蒸汽温度控制系统解析2.1工艺流程分析过热器喷水减温系统工艺流程：炉膛上部布置有前屏过热器和后屏过热器，水平烟道依次布置高温再热器和高温过热器，共有二级喷水减温器，将每一级减温器都进行左右两侧均匀布置。
在第一级减温器当中，主要是将减温器布置在后屏过热器的入口处，该级减温器的喷口量达到了总设计喷水量的2/3，对第一级减温器进行控制的是两个喷嘴和调节阀门。
在第二级减温器当中，主要是将其设置在末级过热器的入口处，该级减热器喷水量达到了总设计排水量的1/3。
图一过热减温水DCS画面2.2过热汽温控制系统2.2.1减温控制系统在第一级减温控制系统（以此为例）当中，进行温度调节时的被调量是前屏过热器出口处的气温，同时该控制系统还能够保护屏式过热器的管壁不会出现温度过高的现象，并与末级过热汽温控制系统进行配合协同工作，保证整体控制系统温度得以调节。
660MW超临界直流炉主、再热蒸汽温度的运行调整分析
崇信 电厂 ２ 号 机 组 的给 水 自动 优 先跟 踪 负 荷 ， 即 一定 的 负 荷对 应 着 一 定 的给 水量 。在 负 荷不 变 的情 况 下 ， 给 水 根据 过 热 度 的设 定 值 与实 际值 的偏差 来 调整 给 水 。 由于 实 际运 行过 程 中 煤水 比在 小幅 度 不停 变 化 ， 这 时就 要 通过 加 减 煤量 来 维持 煤 水 比， 虽然 中间 点 温度 和 主蒸 汽 温度 也 是在 小幅 度变 化 ， 但 总 体 来 说 变 化 不大 ， 可 以将主 蒸 汽 温度 维 持在 一 定 范 围 。需要 注 意 的是 ， 在 控 制 中 间点 温度 的过程 中 ， 一二 级 减温 应 有 一定 的 开
１ 锅炉 概 况
崇信 发 电有 限 责 任公 司 ２号锅 炉 为 哈 尔滨 锅 炉 厂有 限 责任 公司 设计 、制 造 Ｈ Ｇ ～ ２ １ ４ ５ ／ ２ ５ ． ４ － Ｙ Ｍ １ ２型超 临界 、 一次 中间 再热 、 单 炉膛 、前后墙 对 冲燃烧 方式 、固态排 渣 、 平衡 通风 、 全钢 构架 、 全 悬 吊结构 兀 型变压 运行 直流 锅炉 。
２ ）改变 二 次风 箱 的挡板 开度 ， 使 同层 制 粉系 统 的两 次二 次 风 量不 同 ， 从而 改变 炉 内燃 烧情 况 。
３ ）改变 运 行制粉 系统 的 出力 ， 调 节 不 同制 粉 系统 的供煤 量 ， 由于制 粉系 统各 粉管 出粉量 的差 异 ， 从而 影响 炉 内燃烧 情况 。
临界 直 流炉正 常运行 中主 、再 热 蒸汽温度 调 整操作 ， 为运行 人 员的调 节提 供理 论指 导 。 关 键 词 ６ ６ ０ Ｍ Ｗ； 超 临界 直流 炉 ；主蒸 汽温度 调整 ； 再 热蒸 汽温度 调 整 中 图分 类号 ： Ｔ Ｍ ６ ２ ｌ 文献 标识 码 ： Ａ 文章编 号 ： １ ６ ７ １ — ７ ５ ９ ７（ ２ ０ １ ４ ） ２ １ — ０ ０ ８ ２ 一 Ｏ １
660MW超临界直流炉主、再热蒸汽温度的运行调整分析
660MW超临界直流炉主、再热蒸汽温度的运行调整分析摘要：超临界技术的应用可以提高电厂生产效率，减少环境污染，节约设备能源，因此，在世界上许多国家和地区都得到了广泛使用，由于直流锅炉没有热包，热应力问题尤为突出，因此，保证主蒸汽的稳定是一项尤为重要的工作。
由于超临界直流机组在我国商业运行的时间还较短，直流炉的特性注定了机组主汽温度自动控制与机组的协调控制存在紧密联系，要解决机组主汽温度自动控制，机组协调控制及给水控制必须稳定。
660MW 超临界机组的主、再热蒸汽温度的运行调整在正常运行中是非常重要的，是保证机组稳定运行的一个重要方面，汽温过高会影响机组的寿命，过低会降低机组的效率。
关键词：超临界直流炉；主蒸汽温度调整；措施电站锅炉过热汽温、再热汽温影响着机组的安全经济运行。
由于超临界压力锅炉没有汽包，热水受热面、蒸发受热面和过热受热面之间没有固定的界限，运行工况发生变化时，各受热面的长度会发生变化，控制锅炉过热器出口温度(主汽温) 在允许范围内对整个电厂的安全运行和生产具有非常重要的意义，主汽温度过高或过低都会影响整个机组的正常运行。
超超临界机组运行参数高，其控制要求也比常规机组更为严格，尤其超超临界直流锅炉的主汽温变化特性就比汽包锅炉更为复杂，控制和调节也更为困难。
因此，研究直流锅炉的汽温变化特性就有着很重要的现实意义和理论价值。
一、超临界直流炉汽温控制的必要性及特征超临界直流炉技术的汽温是受水煤比、机组负荷、风量和燃烧情况等因素影响。
汽温过热以及大幅度偏离等因素，会导致超临界直流炉技术汽温在经济和设备安全等方面都受到影响。
超临界直流炉技术汽温如果超高会降低金属设备的强度，超临界直流炉技术气温较低又会导致汽轮机的损耗加强，同时，系统的热效率会降低。
超临界直流炉技术突破了传统的自然循环锅炉的汽包，在水进入到锅炉后，因为各种因素的影响，导致各受热面之间分界线不固定。
一般来说，超临界直流炉技术汽温的特征有两个：一是，动态特征。
660MW超超临界机组锅炉受热面壁温、汽温偏差大原因及应对措施
660MW超超临界机组锅炉受热面壁温、汽温偏差大原因及应对措施华电六安电厂有限公司#3机组运行中存在受热面左右侧壁温偏差、再热器出口汽温偏差大的问题，导致机组在额定主、再热汽温运行的时候左侧受热面易超温和再热器左侧存在事故喷水的现象，影响了机组的安全、经济运行。
为了解决这个问题，从影响偏差的各个因素入手，综合考虑，提出切实可行的运行方式，寻找锅炉燃烧的最优工况，为机组安全、稳定、经济运行提供相关参考依据。
标签：660MW机组；受热面壁温；汽温；事故喷水；经济性；安全性；控制困难；解决方法0 前言华电六安电厂有限公司扩建2×660MW 机组锅炉为：超超临界参数、变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、Π 型半露天布置、除灰渣系统为干式（风冷）机械式除渣系统、全钢架悬吊结构。
炉后尾部布置两台转子直径为Φ14236mm 的三分仓容克式空气预热器。
锅炉采用中速磨煤机正压直吹式制粉系统，每台锅炉配6 台磨煤机（5运1备）。
24 只直流式燃烧器分6 层布置于炉膛下部四角，煤粉和空气从四角送入，在炉膛中呈切圆方式燃烧。
最上排燃烧器喷口中心标高为35488mm，距分隔屏底部距离为21962mm。
最下排燃烧器喷口中心标高为26078mm，至冷灰斗转角距离为5188mm。
在主燃烧器和炉膛出口之间标高42178mm 处布置有1 组下层燃烬风（LOFA）燃烧器喷嘴，距上排燃烧器喷口中心6090mm。
在主燃烧器和炉膛出口之间标高46237mm 处布置有1 组上层燃烬风（HOFA）燃烧器喷嘴，距上排燃烧器喷口中心10749mm。
1 问题简述#3机组燃用煤种为混煤。
其中，A、B、C磨煤机为黄陵煤，全水分为9.4%，挥发分为34.31%，灰分为15.77%，低位发热量为24.31MJ/Kg；D、E、F为潘集西煤，全水分为8%，揮发分为42%，灰分为28%，低位发热量为20.9MJ/Kg。
600MW超临界给水汽温调整分析
600MW超临界给水汽温调整分析摘要：660MW超临界直流锅炉由于各种原因，运行中受热面、水冷壁经常出现超温、爆管现象机组安全性能得不到保障.。
锅炉受热面、水冷壁超温很大原因由于燃水比的失衡。
锅炉热负荷不均匀导致。
本文以目前国产大容量B&WB-2090/25.4-M型“W火焰”超临界直流锅炉。
超临界机组通常采用调节给水流量来实现燃水比控制。
在燃水比控制中，燃水比的失衡会影响到过热汽温，但是不能使用过热汽温作为燃水比的调整信号。
因为过热汽温对给水量扰动也有很大的迟延，若等到过热汽温已经明显变化后再用调节给水流量的话，必然会使过热汽温严重超温或大幅降温，这时及时修正中间点过热度的调整给水。
关键词：给水；控制；汽温；锅炉一、给水调整中间点温度燃水比改变后，汽水流程中各点工质焙值和温度都随着改变，可选择锅炉受热面中间位置某点蒸汽温度（又称为中间点温度或微过热温度）作为燃水比是否适当的反馈信号，因为中间点温度不仅变化趋势与过热汽温一致，而且滞后时间比过热汽温滞后时间要小得多，这对于稳定过热汽温，提高锅炉燃水比的调节过程品质是非常重要的。
而且中间点温度过热度越小，滞后越小，也就是越靠近汽水行程的入口，温度变化的惯性和滞后越小。
采用内置式汽水分离器的超临界机组，一般取汽水分离器出口蒸汽温度作为中间点温度来反映燃水比。
图2.1所示是直流锅炉的喷水减温示意图，给水流量W一般是指省煤器入口给水流量，减温水流量Wj是指过热器一、二级减温水流量之和。
锅炉总给水流量等于给水流量加上减温水流量减去分离器疏水量。
改变给水流量W和减温水流量Wj都会影响过热汽温，通常通过改变锅炉总给水流量来改变给水流量W进而粗调汽温，改变减温水流量W}进行过热汽温细调。
图1 直流锅炉的喷水减温示意图当由于燃水比例失调而引起汽温的变化时，仅依靠调节减温水流量来控制汽温会使减温水流量大范围变化，有时会超出减温器的减温水流量可调范围。
为了避免因燃水比失衡而导致减温水流量变化过大，超出减温水流量可调范围，因此可利用减温水流量与锅炉总给水流量的比值（喷水比）来对燃水比进行校正。
660MW超临界直流“W”火焰锅炉的燃烧调整精品文档5页
660MW超临界直流“W”火焰锅炉的燃烧调整目前，我国运行的W型火焰锅炉中普遍存在着燃烧效率低、飞灰含碳量大、排烟温度高、NOx排放过高、结焦严重、燃尽率低等问题。
本文结合南宁电厂660MW“W”火焰锅炉的特点及运行分析，针对锅炉燃烧存在的问题，进行了大量的燃烧调整实验，改善了机组安全经济状况。
1 锅炉设备及主要性能指标1.1 设备概述国电南宁发电有限责任公司2×660MW工程锅炉为东方锅炉（集团）股份有限公司的国产超临界参数复合变压本生直流锅炉，锅炉型号DG2141/25.4-Ⅱ12型，锅炉为一次再热，平衡通风，固态排渣，露天布置，全钢构架，全悬吊结构，“Ⅱ”型直流锅炉，“W”型火焰燃烧方式。
其主要设计参数如下表1（设计煤种）：1.2主要燃料特性本工程设计煤种为兴仁无烟煤，校核煤种Ⅰ为无烟煤：烟煤为8：2，校核煤种Ⅱ为六枝无烟煤，燃煤煤质特性如表2。
1.3 燃烧设备燃烧系统配有24只双旋风煤粉燃烧器；每台磨煤机带4只煤粉燃烧器。
双旋风煤粉燃烧器顺列布置在下炉膛的前后墙炉拱上，前、后墙各12只，水冷壁上还布置有26只燃烬风调风器，前、后墙各13只。
锅炉配置双进双出钢球磨冷一次风机正压直吹式制粉系统，由2台双动叶可调式一次风机，6台BBD（MGS4360）型磨煤机，5台磨煤机就可以满足锅炉MCR负荷。
2 制粉系统优化调整锅炉燃烧调整的是在实质煤质条件下，优化锅炉运行方式和参数，减少飞灰和排渣，提高锅炉效率。
试验前利用停磨机会对各台磨煤机回粉管、分离器挡板进行了清理检查。
2.1 一次风调平通过观察发现各磨煤机出口静压偏差较大，因此在磨煤机80%以上出力下，采用防堵靠背管实测各磨煤机出口粉管的动压值，并通过粉管上的可调缩孔调平了各管动压，保证了磨煤机各粉管出力的均匀性。
2.2 煤粉细度调整试验分离器挡板调整主要磨煤机分离器挡板调整至开度为4.5，维持磨在150A-160A左右，此后通过定期加直径为50mm的钢球保证磨煤机电流控制在150-155A之间，通过调整各制粉系统细度总体下降，但调整初期煤粉均匀性仍较差，后期随着制粉系统的运行，磨煤机内大小钢球配比逐步趋于合理，煤粉细度得到下降且均匀性也得到提高，图1是制粉系统调整前、调整初期、调整后期各一次风管煤粉细度一周内日平均值的比较：3 燃烧优化调整试验南宁电厂当前正常运行时采用石油焦与无烟煤及高硫煤的掺烧，此次针对煤质特性主要进行了不同石油焦掺烧方式掺烧试验。
660mw超临界机组锅炉汽温调节方式及其应用
烟温偏差小于５０。（３。上部３层燃尽风箱均 设置有中间隔板，使每层风箱Ａ，Ｂ两侧成 为独立风室，通过调节风箱两端的进风总 调节阀。即可实现对该层Ａ。Ｂ两侧风量的
灵活、差异调整。 对于受热面因沾污产生的温度偏差，
主要通过控制入炉煤质、选取合理的受热 面吹灰方式等运行措施．降低受热面的积 灰、结渣程度。提高受热面清洁度，增强 换热效率，减少受热面壁温及烟温偏差。 主要通过加强入炉煤的掺配，保证入炉煤 质在合理范围和相对稳定。并坚持每个运 行班次对入炉煤进行取样化验，将结果及 时反馈给运行人员。为运行调整提供依据。 通过运行规律摸索和经验总结，每２天对
660MW超临界直流锅炉汽温偏差的研究及调整优化
660MW超临界直流锅炉汽温偏差的研究及调整优化摘要：通过对皖能马鞍山发电公司#1机组660 MW 超临界四角切圆燃烧锅炉汽温偏差的现场试验，了解过热器分隔屏区域存在的汽温偏差和烟温偏差分布情况，系统地分析了过热器出口汽温偏差及再热器出口烟温偏差形成的机理、影响因素和对策。
认为炉膛出口气流的残余旋转是造成水平烟道区域烟温和气流速度偏差的根本原因。
在采取有效措施后，过热器出口汽温偏差和再热器出口烟温偏差得以减弱。
关键词：超临界锅炉；切圆燃烧；主汽温度；再热汽温；烟温偏差0、引言对于四角切圆燃烧锅炉，在炉膛出口区域普遍存在烟温和汽温分布不对称的现象。
锅炉容量越大，这种不对称情况越明显，其原因主要是由于炉膛出口处存在烟气流残余扭转。
在上炉膛及水平烟道中产生烟气速度场、温度场、颗粒分布场偏差所致。
如果这些偏差过大，将导致过热器、再热器超温爆管，加重高温腐蚀和汽温偏差。
导致减温水大量投入和局部管材超温，严重影响锅炉的经济和安全运行。
皖能马鞍山发电有限公司#1机组自2012年4月份投产以来，就存在着左、右侧主、再热汽温偏差大的问题，特别是在低负荷时，最大末级过热器出口A侧汽温比B侧高20℃以上，高温再热器出口汽温A侧比B侧低15℃以上。
为了更好地掌握锅炉运行特性，优化锅炉燃烧运行曲线，保证锅炉安全、经济、环保地运行，于2013年初对锅炉风量、温度场进行了标定，对影响燃烧效率、汽温偏差的参数进行了优化调整。
查找超临界四角切圆燃烧锅炉烟气温度和蒸汽温度偏差的形成原因。
提出消除或减缓烟温偏差的措施，对提高超临界四角切圆燃烧方式锅炉机组运行的安全性和经济性有十分重要的意义。
1、锅炉设备概况皖能马鞍山发电有限公司#1机组锅炉型号：SG-2101/25.4-M988，为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，采用单炉膛四角切圆燃烧方式、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型燃煤锅炉。
锅炉房采用侧煤仓布置。
660MW超超临界直流炉汽温调节探讨
660MW超超临界直流炉汽温调节探讨发布时间：2022-04-24T05:28:17.446Z 来源：《中国电业与能源》2022年1期作者：李朋涛[导读] 本文通过分析影响超超临界直流炉蒸汽温度的主要因素，介绍了机组各阶段的蒸汽温度调节注意事项，并对部分异常情况下的操作处理进行了概述，总结出超超临界直流炉汽温调节的思路和方法。
李朋涛陕西商洛发电有限公司，陕西商洛 726000摘要：本文通过分析影响超超临界直流炉蒸汽温度的主要因素，介绍了机组各阶段的蒸汽温度调节注意事项，并对部分异常情况下的操作处理进行了概述，总结出超超临界直流炉汽温调节的思路和方法。
关键词：直流炉汽温调节1 前言众所周知，蒸汽温度是机组运行中最重要的控制参数之一，蒸汽温度的高低对机组运行的安全性和经济性有着直接影响。
传统的亚临界汽包炉由于汽包蓄热量大，汽温的动态响应慢，而超超临界直流炉由于贮水箱容量小，汽温受其它参数变化的动态响应速度快，因此汽温调节方法有别于汽包炉。
下面就以某电厂660MW超超临界直流炉为例，分析影响直流炉汽温的因素，结合运行工况，总结出各阶段汽温调节的主要手段和方法。
2 影响直流炉汽温的主要因素2.1水煤比直流炉以水煤比作为主蒸汽温度的主要调节手段，锅炉在干态方式下运行时，贮水箱将垂直水冷壁与过热器系统连为一体，给水经过螺旋管水冷壁和垂直水冷壁吸热后，在垂直水冷壁出口已为微过热蒸汽，炉膛内的传热主要以辐射为主，屏式过热器的传热主要也是以辐射为主，末级过热器的传热主要是以对流为主，所以过热器系统的吸热是以辐射为主，水煤比的变化直接影响着过热器系统的吸热，在机组负荷、煤量稳定的情况下，水煤比的大小由给水量决定，给水流量增加水煤比增大，反之减小。
通过调整得出随着给水量的增加，过热度随之降低，主汽温度也随之降低，给水流量与主汽温度的变化趋势几乎是同步的，但趋势是相反。
2.2中间点温度直流炉正常运行时，垂直水冷壁出口蒸汽温度与其对应压力下饱和温度的差值称之为中间点温度。
660MW超超临界机组主汽温调整分析
660MW超超临界机组主汽温调整分析发布时间：2021-12-06T05:55:15.571Z 来源：《中国电业》2021年第19期作者：王振帅[导读] 本文主要讲述了枣泉电厂#1机组汽温调整过程中存在的问题及调整对策，有效避免超温，及提高蒸汽质量,为同类型机组的汽温调整提供参考。
作者：王振帅宁夏枣泉发电有限责任公司，宁夏银川市750411摘要：本文主要讲述了枣泉电厂#1机组汽温调整过程中存在的问题及调整对策，有效避免超温，及提高蒸汽质量,为同类型机组的汽温调整提供参考。
关键词：超超临界机组锅炉一次再热螺旋炉膛0引言枣泉电厂#1锅炉为北京B&W公司制造的超超临界参数、螺旋炉膛、一次再热、平衡通风、固态排渣、全钢构架、紧身封闭的Π型锅炉。
锅炉配有无启动循环泵的内置式启动系统,汽水分离器及贮水箱布置在炉前，整个炉膛由下部螺旋水冷壁和上部垂直水冷壁构成。
炉膛出口布置屏式过热器，炉膛折焰角上方布置后屏过热器和末级过热器，高温再热器布置在水平烟道处。
尾部竖井由隔墙分隔成前后两个烟道，前烟道布置低温再热器和一组省煤器，后烟道布置低温过热器和两组省煤器。
锅炉过热器系统设有二级喷水减温器，过热器一级喷水减温器布置在低温过热器出口集箱到屏式过热器进口集箱的管道上，过热器二级喷水减温器布置在屏式过热器出口集箱到后屏过热器进口集箱的管道上。
再热器调温方式主要采用烟气调节挡板，并在低温再热器进口管道和高温再热器进口交叉管道上装有事故喷水减温。
1 汽温调整中存在问题1.1两侧汽温偏差大（锅炉A侧汽温偏高），低负荷下尤其明显，最大偏差可超过20℃。
1.2锅炉A侧汽温变工况时，会出现骤升骤降现象。
过热器减温水调阀特性差，锅炉A、B侧一级减温水和A侧二级减温水在30%以下几乎不过水。
1.3过热器减温水调节滞后性大，过热器二级喷水减温器布置在屏式过热器出口集箱到后屏过热器进口集箱的管道上，锅炉出口蒸汽温度控制困难，过热器二级减温水后汽温变化到主蒸汽出口汽温下降有1.5至3分钟延迟。
浅谈660MW超超临界锅炉主、再热蒸汽温度的调整
浅谈660MW超超临界锅炉主、再热蒸汽温度的调整针对我厂660MW超超临界锅炉在168试运期间，主、再热汽温一直未能达到设计值，严重偏低，远远达不到设计值的情况进行分析，对进一步提高主、再热汽温，提出新的吹灰方式及及磨煤机的组合方式，努力提高锅炉主、再热汽温，以提高锅炉运行效率，降低煤耗。
标签：660MW锅炉；主、再热汽温；调整1 660MW超超临界锅炉简介我厂锅炉采用上海锅炉厂超超临界锅炉，为超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、Π型露天布置、刮板捞渣机机械除渣装置、全钢架悬吊结构。
锅炉配置6台中速磨煤机，正压直吹式制粉系统设计，煤粉燃烧器为四角布置、切向燃烧、摆动式燃烧器。
不配置油枪，采用无油点火方式，E、F二层为为等离子燃烧器。
2 存在的问题（1）在168试运期间，主、再热汽温一直未能达到设计值，严重偏低，主、再热蒸汽温度只有565℃左右。
（2）锅炉低负荷（负荷330MW以下）运行时，一次风率过大，主、再热蒸汽温度低至550℃。
（3）AGC投入时，主、再热汽温随负荷的变化而变化，且波动较大；过热度波动大。
3 原因分析（1）负荷的影响。
AGC投入后，负荷波动大，经常出现大幅度减（加）负荷的情况，造成机组协调控制过调严重。
在大幅度减负荷时，锅炉减燃料速度远大于减给水速度，造成煤水比失调，分离器出口温度（过热度）降低，煤量的过调量在25吨左右，炉膛出口烟温降低，主、再热汽温明显下降，尤其是主蒸汽温度远低于正常运行值。
（2）受小机调节性能的影响。
负荷稳定正常运行时，小机转速差波动在50-80r/min左右，造成给水流量波动70-90吨，引起过热度大幅波动，特别是大幅加（减）负荷时，小机转速波动有时达到180 r/min左右，造成给水跳为手动，机组协调控制退出CCS，小机转速输出指令已变化，实际转速跟踪不了，给水流量波动大达200吨，过热度在20-70℃之间波动，造成主、再蒸汽温度远低于正常运行值。
660MW 机组超临界直流锅炉的调试
660MW 机组超临界直流锅炉的调试摘要：在某电厂660MW机组的调试过程中，通过不断摸索和尝试，顺利完成了机组调试任务。
在此过程中发现了一些问题，予以总结，希望对同类型的锅炉调试工作有所帮助，以确保机组调试工作顺利进行，设备安全、稳定运行。
关键词：超临界；660MW机组；直流锅炉某电厂660MW新建机组超临界直流锅炉的设备情况及设计特点进行了介绍，结合超临界直流锅炉实际运行情况，对该锅炉设备不同工况下的特性进行了分析，并提出了运行中的控制策略，为超临界直流锅炉的调试运行提供了参考。
一、概述该锅炉设计燃用煤矿原煤，在调温方式上，过热汽温主要通过调节水燃比与一、二级减温水配合调整，再热汽温主要通过置于尾部烟道的调温烟气挡板调节。
该锅炉的运行方式为：带基本负荷并参与调峰；采用定—滑—定运行方式。
锅炉的燃烧设备：采用HT-NR3旋流燃烧器，前后墙布置、对冲燃烧；各燃烧器中心还配置有大出力的启动油枪；在烧器上方，前、后墙各布置了一层燃烬风口，以实现分阶段按需送风、组织合理的炉内气流结构、防止火焰贴墙，达到燃烧完全的目的。
二、660MW超临界直流锅炉的运行调整1、汽温的控制调节（1）对过热汽温的控制。
锅炉过热蒸汽温度是影响机组生产过程安全性和经济的重要参数。
过热汽温过高或过低，都会对机组的安全运行产生不利影响，过热蒸汽温度过高或过低都是生产过程所不允许的。
影响过热汽温的因素很多，有些是设计问题，也有许多是运行问题，因为设计问题是既成事实，不易改变，所以要控制好过热汽温，必须从运行中影响汽温变化的因素入手。
目前，电厂广泛采用喷水减温作为控制汽温的手段。
影响机组负荷变化的因素很多，但主要有蒸汽流量、烟风传热量和减温水等。
在各种扰动下，汽温控制对象是有延迟、惯性和自平衡能力的，汽温控制系统就是根据这些扰动下过热汽温对象的动态特性采用合理的系统构成尽可能消除扰动，维持过热汽温在允许范围内。
（2）对主蒸汽温度的调整。
浅谈660MW超临界直流锅炉的汽温控制技术
浅谈660MW超临界直流锅炉的汽温控制技术660MW超临界直流锅炉在安全运行的过程中，温度的变化对于其安全运行的影响较大。
安全稳定的温度控制，对于锅炉的安全运行以及生产效率有着极大的促进作用。
文章针对660MW超临界直流锅炉的汽温控制技术，进行简要的分析研究。
标签：660MW超临界直流锅炉；汽温控制技术；分析随着我国经济的快速发展，对于电力的需求也越来越大。
660MW超临界直流锅炉作为火力发电中的主要设备之一，其对于发电厂的稳定运行有着重要的意义。
因此关于660MW超临界直流锅炉的温度控制问题，也引起了研究人员的注意。
作者针对660MW超临界直流锅炉的汽温控制技术，进行简要的分析以盼能为此类技术的发展提供参考。
1 660MW超临界直流锅炉超临界锅炉内工质的压力为临界点以上，称其为超临界锅炉。
一般情况下锅炉内的工质都为水，水的临界压力是22.115Mpa 374.15℃。
当锅炉内工质处于此类状态时，水和蒸汽之间的转换形成连续性，并在此过程中无气泡产生。
此类超临界锅炉称之为超临界直流锅炉，其中660MW代表其功率。
2 引起锅炉温度异常的原因超临界直流锅炉在运行的过程中，引起其锅炉温度异常的情况较多。
作者经过分析案例，总结出如下原因。
例如：炉内产生堆积物、火焰位置问题、水煤比例问题。
针对此类原因，作者进行简要的分析介绍。
2.1 炉内产生堆积物超临界直流锅炉在运行的过程中，由于长期的水渍积累或杂物进入，在炉内形成堆积物。
此类堆积物的形成，造成锅炉内部受热不均匀。
局部地区因为堆积物的原因造成温度较高，最终导致锅炉内部温度异常，影响锅炉的整体安全运行。
2.2 火焰位置问题锅炉在运行的过程中为固定状态，但火焰在加热锅炉时，会因一些原因造成燃烧不均匀。
火焰燃烧不均匀，使得整体的火焰在燃烧的过程中位置有所不同。
燃烧位置的差异，导致锅炉内部受热不均匀，造成类似与堆积物影响加热的状态。
燃烧物燃烧不均匀导致火焰加热位置不全面，最终导致整体锅炉的工作效率低下，影响整体设备机组的工作效率。
660MW 机组超超临界直流锅炉燃烧调整
660MW 机组超超临界直流锅炉燃烧调整摘要：目前，我国的电力能源主要来自于燃煤火力发电。
而一般情况下，火力发电电厂均面临着一个问题，即发电效率不高，存在较大的改善空间。
提升电厂发电效率的一个方法就是引进超超临界机组。
通过对比机组设计运行情况和实际运行情况分析发现，机组运行还存在许多需要改进之处。
对超超临界机组的设计和运行进行优化研究，更好的促进超超临界机组的高效运行和效率提升，本文针对锅炉燃烧调整问题对660MW超超临界锅炉运行进行分析改进，更好地提升了锅炉的运行稳定性和效率。
关键词：超超临界锅炉；燃烧调整；直流锅炉660MW超超临界机组作为电厂改扩建过程中的重要内容，但在实际660MW超超临界机组投入运行以来，直流锅炉在运行过程中存在着许多问题。
投入运行中的660MW超超临界机组直流锅炉，其在燃烧器、排烟温度、制粉系统、再热器、排煤量等方面都存在着许多问题，对机组运行的经济性和安全性带来较大的影响。
所以需要针对机组运行过程中的基础数据入手，对直流锅炉进行一系列的试验来对锅炉的燃烧情况进行调整和优化，从而有效的解决660MW超超临界机组直流锅炉运行中存在的问题，确保锅炉燃烧参数能够保持正常值，进一步改善机组运行的经济性和安全性。
本文结合660MW超超临界直流锅炉进行分析，以燃烧调整为切入点对锅炉运行过程中的稳定性和经济性进行分析。
通过对燃烧初期和燃烧过程中的调整方式分析介绍，可以得出有效地提升锅炉运行经济性的手段，另外也为有效控制氮氧化物的排放提供依据。
2锅炉概况及运行特点某厂2×660MW超超临界锅炉为东方锅炉股份有限公司制造的DG2060/26.15-II1型国产超超临界变压本生直流锅炉，锅炉形式为一次再热、单炉膛、前后墙对冲燃烧、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温、固态排渣、平衡通风、全钢构架、露天布置、全悬吊结构Π型炉。
水冷壁采用膜式水冷壁，下部水冷壁及灰斗采用螺旋管圈，上部水冷壁为垂直管屏。
超临界直流炉的汽温调节
• 五、直流炉汽温调节特点及原则
1、特点：
• 直流炉无固定的汽水分界面，且热惯性小，水冷壁的吸 热变化会使热水段、蒸发段和过热段的比例发生变化。 因而对过热汽温变化影响大，汽温变化速度快，汽温调 节比较复杂。
2、调节原则：
• 以煤水比作为主要的汽温调节手段。 • 以汽水分离器出口工质温度作为汽温调节的导前信号。 • 以喷水减温作为细调手段。
660MW超临界 直流炉的汽温调节
贺宏彦 2011-03-31
一、汽温调节的重Байду номын сангаас性
• 锅炉正常运行中,汽温随机组负荷、煤水比、 给水温度、风量及燃烧工况等因素的变化而 变化，过热汽温、再热汽温过高或过低，以 及大幅度波动都将影响锅炉和汽轮机的安全、 经济运行。
• 汽温过高，引起过热器、再热器、蒸汽管
2、受热面玷污
• 煤水比不变情况下炉膛结焦会使过热汽温降低。因为炉 膛结焦使锅炉传热量减少，排烟温度升高，锅炉效率降 低。对工质而言，1Kg工质的总吸热量减少。而工质的 加热热和蒸发热之和一定，所以过热吸热（包括过热器 和再热器）减少。但再热器吸热因炉膛出口烟温的升高 而增加，故过热汽温降低。对于再热汽温，进口再热汽 温的降低和再热器吸热量的增大影响相反，变化不大。 • 对流式过热器和再热器的积灰使相应部件的传热热阻增 大，传热量减少，使过热汽温再热汽温降低。
• 减温器后的温度变化，注意不要猛增、猛减，要根据汽温 偏离的大小及减温器后温度变化情况平稳的对蒸汽温度进 行调节。低负荷时调节减温水注意，减温后的温度必须保 持20度以上的过热度，防止过热器进水。 • 高加投停时，沿程受热面工质温度随着給水温度变化逐渐 变化，要严密监视给水、省煤器出口、水冷壁出口工质温 度变化情况。待启动分离器入口温度开始变化，通过在协 调模式下修正煤水比或手动调整的情况下维持燃料量不变 调整给水量，参照启动分离器入口蒸汽温度和减温水调门 开度控制沿程蒸汽温度在正常范围。
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第 ４期 ２０１８年 ７月
锅 炉 制 造
Ｂ０ＩＬＥＲ ＭＡＮＵＦＡＣＴＵＲＩＮＧ
ＮＯ．４ Ｊｕｌｙ．２０１８
某 电厂 ６６０ＭＷ 超 临 界 直 流 锅 炉 过 热 汽 温 的 调 节 方 法 简 要 介 绍
李伟光 ，王依卓 ，史鹏 飞
（哈 尔滨锅 炉厂 有限责任公 司 ，黑龙江 哈 尔滨 １５００４６）
４）汽温变 化 过大 ，既 会 造成 材 料 的使 用 寿命 降低 ，也 会造 成汽 轮机 胀差变 化 ，运行 时机组 可能 出现振 动超 值 ，危 害安 全运行 。
２ 锅 炉 情 况介 绍
某 电厂 ６６０ＭＷ 褐煤超临界锅炉 为常规 ｎ型锅 炉 ，全钢架 、全悬 吊结构 ，一次 中间再 热 、超 临界参数 变压运行 ，墙式切 圆燃烧 ，磨 煤机 六运 一备 ，每个 主 燃烧器 区上方布置有 ＳＯＦＡ燃烧器 。此锅 炉在运行 中 ，要求主蒸汽温度不允许偏 离额定 汽温 ±５℃。
０ 引言
锅炉 的过热蒸 汽 的温度 和压 力是 考核 锅 炉性 能 的重要指标 ，在运 行 中不能 与设 计 值偏 差 太 大 ， 否则 既影响经济效益 指标 又影响锅 炉的使用寿命 。
１ 汽 温偏 差 的危 害
１）过热器 各平 行 管 间 的热 偏差 ，会 使管 子 壁 温与设 计值 偏差 较 大 ，造 成 管子 材 料 强 度 和使 用 寿命 降低 。
收 稿 日期 ：２０１７—１２—２８ 作者简介 ：李伟光（１９８４一），男，工程 师，现从事电站锅炉安装检修技术服务工作。
第 ４期
李 伟光 ，等 ：某电厂 ６６０ＭＷ 超 临界直流锅炉过热汽温 的调节方法 简要 介绍
．１３．
ห้องสมุดไป่ตู้
热器 金属 量越 多 ，延缓 汽温 变 动 的作 用越 大 。 煤水 比是 主蒸汽 温度 的调节 基础 ，通过 控制 输
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂｙ ｉｎｔｒｏｄｕｃｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ６６０ＭＷ Ｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ Ｂｏｉｌｅｒ，ｋｎｏｗｉｎｇ ａｂｏｕｔ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｗｏｒｋｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｈａｓ ａ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ ａｐｐｒｏａｃｈ． Ａｎｄ ｐｒｏｐｏｓｅ ｓｅｖｅｒａｌ ｂｒｉｅｆ ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ｆｏ ｒ ｔｈｅ ｕｎｉｔ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｔｅａｍ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｅｖｉａｔｉｏｎ；６６０ＭＷ ｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｅａｌ；ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ ａｐｐｒｏａｃｈ；ｓｐｒａｙ ｄｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｉｎｇ
人 炉膛 的热 量来控制 汽温是最 直接 的手段 ，再 通过 其 它手段进 行微 调 ，比如 有两 级 喷水 减温 调节 （低 温过 热器至分 隔屏过热 器 中间 ，分 隔屏 过热器 至末 级过 热器 中间 ）、燃烧器 喷 口的上下摆 动 ，尾部 双烟 道 的调 温挡板 等 。电厂 运行时 ，一般 通过 喷水来 控 制各级 过热器 的蒸汽温 度 ，因为 喷水 减 温这种 手段 比较直 接 、快速 ，取 自省煤器人 口的高压 给水 ，直 接 喷人过 热器连 接管道 中。投喷水前 ，需要对 蒸汽 温 度 的温度 进行 监视 ，对 变化 趋 势进 行 分 析 ，上 一 级 过热器 温度有 升高 的趋 势 时 ，就加 大 喷水 量 ，上 一 次 过热器 温度 开始 下 降到 设计 参数 以下 时就 及 时 减 少喷水 量 。运行人 员可利用 平时积 累 的经验 ，绘 制 出喷水 量与气温下 降 的曲线 ，尽量保 持蒸 汽温度 的平稳 ，避 免发生较 大的波动 。
摘 要 ：通 过 对 某 电厂 ６６０ＭＷ 超 临界 直 流 锅 炉 的设 计 情 况 进 行 介 绍 ，了 解 过 热 器 汽 温 对 应 不 同 的 工 况 有 不 同的调节方式 。并提出 了在运行控制时应注意的简要 事项。 关键词 ：汽温偏差 ；６６０ＭＷ 超临界 ；汽温调节 ；喷水减温 中图分类 号：ＴＫ２２４ 文献标识 码 ：Ｂ 文章 编号 ：ＣＮ２３—１２４９（２０１８）０４—００１２—０２
２）汽温过 低将 会 引起 机 组 热 效 率 降低 ，使 汽 耗 量增 大 。
３）汽温 过 高 会 加 快 受 热 面 及 连 接 管 道 材 料 的蠕 变速度 ，长期 将 会 造 成材 料 的疲 劳 破坏 。若 受热 面超 温严 重 ，将 会 因材 料许 用 应 力 急 剧 下 降 而引 起爆管 泄漏 。
３ 两种 工 况 的调 节方 式
３．１ 湿态 运行 在 启停 初期 或 低负 荷运 行 时锅 炉处 于湿 态运
行 的工 况 ，通过 一级 、二级 喷 水减 温调 节 。一级 喷 水 减温 器 布置在 低 过 出 口至 屏过 入 口的连 接管 道 上 ，左 右 各 一 只 ，调 节 低 温 过 热 器 的 出 口蒸 汽 温
Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ ａｐｐｒｏａｃｈ ｏｆ ｔｈｅ Ｓｕｐｅｒｈｅａｔｅｄ Ｔｅｍ ｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ６６０Ｍ Ｗ Ｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ Ｂｏｉｌｅｒ
Ｗｅｉｇｕａｎｇ，Ｗａｎｇ Ｙｉｚｈｕｏ，Ｓｈｉ Ｐｅｎｇｆｅｉ （Ｈａｒｂｉｎ Ｂｏｉｌｅｒ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｈａｒｂｉｎ １５００４６，Ｃｈｉｎａ）