磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析
磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析
A src :h f cs f g e zt n o tepr n n an t P bta tT ee et o nt a o f h e f ma i i mae t g e( M)o h g e cf l ds b t n m n teman t ed ir ui ii t 自动化学 院,陕西 西安 70 2 1 19; 2 贝尔福蒙贝利亚技术大学 系统和交通实验室 , 国 贝尔福 90 0 . 法 00 )
摘 要 : 对永磁 电机 中不 同充磁 方 式时磁 场的分 布和 强度 不 同, 析 了径 向 、 针 分 平行和 Ha ah3种 l c b
a d p ro ma c so n e fr n e fPM trwe e p e e t d moo r r s n e .Th e o r e c mmo y e fP ma e ia in fed p t r s, n tp so M g t t l at n n z o i e
第1 5卷
第 l 2期
电 机 与 控 制 学 报
ELECTRI M ACHI C NES AND CONTROL
Vo _1 No 2 l 5 .1
De . 2 1 c 01
21 0 1年 l 2月
磁 钢 充 磁 方 式 对 表 贴 式 永 磁 电机 磁 场 影 响 分 析
wih t e p l u e n h c n s fma n twe e a ay e .Th e t g a d smu ain r s lss o t a t h oe n mb ra d t i k e so g e r n lz d et si n i lto e u t h w h t n i tr a oo c i e ti r l lma n tz d h sa g e trfu e st hes me a he e t r a o n e lrt rma h n swi n apa al g eie a r ae x d n iy t a st xe n lr - n h e l tr ma h n s wih n r d a g eie o c i e t i a i lma tz d;Hab c g e te o lip lrPM tr c n i r v h n l a h ma n tf t d fr mu t— oa i moo a mp o e t e sn s i a v fr iti u i n o i— a u e st nd de ra e t e r try k u i u od lwa eo m d srb to farg p f x d n iy a c e s h o o o e f x. l l Ke r y wo ds:a ilma neia in;p r le g e ia in;h b c g e ;s ra e mo n e r d a g tz to a allma n tz t o l a a h ma n t u c — u td PM tr ; f mo o s i ie ee n n l ss fn t lme ta ay i
表贴式永磁电机磁场的解析计算与分析
表贴式永磁电机磁场的解析计算与分析
贴式永磁电机的磁场是一种广泛使用的技术,它的特点
是简单、结构轻、效率高、寿命长、成本低及功耗小。
很多应用情况下,运用贴式永磁电机磁场的解析计算技术,能为设备的性能优化提供更加深入的理论依据。
贴式永磁电机磁场的解析计算,通常要从磁场测试、磁
场结构分析等方面出发。
首先,采用底部感应器对永磁电机ム磁场加以测试,以确定其等效矩形磁性体的大小。
这种测量得到的输出值是由坐标轴X,Y和Z分别测量而得出的,即X轴,Y轴和Z轴的三个主要组份股值。
然后,再采用电磁场分析软
件和专业仪器进行磁场结构的分析,以确定磁场的特性。
最后,将获得的磁场测试结果和磁场结构分析结果,采
用数学方法对其进行整合处理,以求得磁场参数:磁场强度、归一化磁势,以及磁势坐标等等。
在此基础上,还可进行磁体结构、材料特性的仿真计算,并对不同组态的永磁电机磁场进行比较,从而实现性能优化及性能设计。
因此,采用贴式永磁电机磁场的解析计算,不仅能对磁
势分布及结构进行全面的分析,而且还能够非常好的有效提高系统的可靠性。
它在满足性能参数的同时,还能更有效地降低永磁电机的功耗,即改善系统能源效率,为实现不同设备性能优化提供可靠依据。
永磁体充磁方式的合理选择(补充参数化磁钢厚仿真图)
永磁体充磁方式的合理选择--案例验证原创作者:蜗牛漫步2019/12/13一、对于外转子无刷电机而言:1. 对气隙磁密幅值(合成或者径向):平行充磁低于径向充磁2. 对齿槽转矩:平行充磁低于径向充磁3. 对负载转矩和转矩纹波:平行充磁均低于径向充磁4. 空载铁耗(定子铁芯+转子磁轭):平行充磁低于径向充磁(由于径向充磁含有大量的谐波分量,使得每极磁通量和定子铁芯磁密均大于平行充磁,因此空载铁耗高)因此,对于文章《表贴式永磁电机的两种充磁方式》的总结言论是正确的:1. 充磁方式对电机的气隙磁密波形和气隙磁通大小有影响(平行--正弦波,径向--梯形或矩形波)2. 径向充磁方式气隙磁密为矩形波,适合外转子表贴式永磁电机,这样它会有更大的气隙磁通。
(**考虑:FOC驱动方式的话,是否平行充磁更匹配?)3. 平行充磁方式气隙磁密接近正弦波,适合内转子表贴式永磁电机。
因为平行充磁具有提供更大气隙磁通的可能:a. 平行充磁方式磁钢内部磁密均匀,使得磁钢附近区域的磁路不易发生局部饱和;径向充磁方式磁密沿半径由外向内逐步增加到一定值后,在该区域磁路易发生局部饱和,限制了气隙磁通的增加,降低了磁钢利用率b. 径向充磁方式电机的极间漏磁明显大于平行充磁。
4. 对内转子表贴:①平行充磁:气隙磁通随极对数p的增加而减小;随磁钢厚度增加先增后趋于不变;随气隙长度增加而减小;②径向充磁:气隙磁通随极对数p的增加而减小;随磁钢厚度增加先增后减小;随气隙长度增加而减小;因此,不管极对数p和气隙长度,磁钢厚度存在最优值,过多增加磁钢厚度无助于气隙磁通的增加。
③相同气隙时,两者充磁方式对比:p≥2时,平行充磁气隙磁通>径向充磁气隙磁通;随着p增加,平行充磁总磁通逐渐下降,而径向充磁气隙磁通降幅较小,最后趋于一致。
另,随磁钢厚度的增加,气隙磁通相差越大。
5. 对外转子表贴:①对两种充磁方式:气隙磁通随极对数p的增加而减小;随磁钢厚度增加先增后趋于不变;随气隙长度增加而减小;因此,不管极对数p和气隙长度,磁钢厚度存在最优值,过多增加磁钢厚度无助于气隙磁通的增加。
永磁同步电动机与磁钢性能的关系
永磁同步电动机与磁钢性能的关系本文1996年9月23日收到设计分析永磁同步电动机与磁钢性能的关系邱克立(湖南大学长沙410082)The Rela tion sh ip between P M SynchronousM otor and Per manen tM agnetM a ter i a l functionQ iu K eli(H unan U n iversity ,Changsha 410082)【摘要】永磁电机性能的好坏,直接与所采用的永磁材料的性能参数有着密切的关系。
本文分析了永磁同步电动机与磁钢性能的关系,指出由于磁性能优异的永磁材料的采用,使电机的性能指标得到很大提高和改善,并获得了明显的经济效益。
接着阐明了永磁同步电动机设计中,应着重考虑的问题,最后,指出了永磁同步电动机的研究方向。
【关键词】永磁同步电动机磁钢性能钕铁硼【Abstract 】T he superi o rity and inferi o rity of P Mm ach ine is clo sely related w ith the functi on param eter of perm anen t m agnet m aterialw h ich is being u sed .T h is paper analysis the relati on sh i p betw een P M synch ronou s mo to r and perm anen t m agnet m aterial functi on ;it also indicates that becau se perm anen t m agnen t m aterial w ith superi o r m agnen t functi on are u sed ,the functi on param eter of mo 2to r can be greatly i m p roved ,thu s ach ieve obvi ou s econom ic p rofit .T hen th is paper exp lain s several aspects w h ich shou ld be con sidered in the P M synch ronou s mo to r design p rocess .F inally it po in ts ou t the research directi on of P M synch ronou s mo to r .【Keywords 】P M synch ronou s mo to r perm anen tm agnet m aterial functi on N d FeB1概述永磁同步电动机作为一种高效节能产品,在当今已成为人们的共识,并引起了世界各国的广泛关注。
表贴式永磁电机磁场的解析计算与分析
表贴式永磁电机磁场的解析计算与分析张河山;邓兆祥;杨金歌;妥吉英;张羽【摘要】利用傅里叶级数法建立表贴式永磁电机电磁场全局解析模型,并分析其空载和负载电磁特性.在二维极坐标系下,将电机求解域划分为永磁体、气隙、定子槽、定子槽开口和辅助槽5类子域.采用分离变量法求解各子域的拉普拉斯方程或泊松方程,并利用边界条件得到通解中的谐波系数,进而得到各子域的解析表达式.计算了电机气隙磁密、空载反电动势、齿槽转矩和电磁转矩等电磁参数,并通过有限元分析验证了解析法的准确性.在此基础上研究了极弧系数、辅助槽尺寸和槽开口宽度对电机齿槽转矩和电磁转矩的影响规律.另外,提出一种不等槽开口宽度配合的解析模型以图减小齿槽转矩峰值和电磁转矩脉动.该方法能反映电机设计性能与尺寸和参数的关系,可用于电机初始设计与优化.【期刊名称】《汽车工程》【年(卷),期】2018(040)007【总页数】9页(P850-857,864)【关键词】永磁电机;解析法;有限元法;齿槽转矩;电磁转矩;不等槽开口【作者】张河山;邓兆祥;杨金歌;妥吉英;张羽【作者单位】重庆大学汽车工程学院,重庆 400044;重庆大学汽车工程学院,重庆400044;重庆大学,机械传动国家重点实验室,重庆 400044;重庆大学汽车工程学院,重庆 400044;重庆大学汽车工程学院,重庆 400044;重庆大学汽车工程学院,重庆400044【正文语种】中文前言永磁电机具有高转矩密度、高效率、高功率密度等优点,广泛应用于电动汽车、船舶等工业领域[1]。
其结构参数对电机性能影响较大,因此,为设计性能优异的电机需要改变和优化电机结构参数,并采用有限元法或解析法分析其电磁场特性。
有限元法可考虑材料非线性影响和分析较复杂结构电机性能,但计算过程耗时、占用资源,且难以对电机特性及其影响因素进行规律性研究,具有明显局限性。
电磁场数值解析法计算量较小,物理概念清晰,能清晰反映电机性能与设计参数的关系,适用于电机设计参数优化,因此逐渐引起国内外学者广泛关注。
永磁电机表贴式磁钢固定工艺探讨
永磁电机表贴式磁钢固定工艺探讨作者:虞静朱家荣来源:《科技信息·下旬刊》2017年第04期摘要:现如今,伴随着我国经济不断地进步和发展,永磁电机表贴式磁钢固定工艺已经成为了一个热点话题,这是由于永磁电机与常规电机之间有着很大的差别,不仅结构样式比常规电机多,而且其节能降耗的优势也较为明显,在激烈的市场中更是有着巨大的发展空间。
因此,本文特对永磁电机表贴式磁钢固定工艺探讨进行了分析,希望通过本文的分析能为我国永磁电机厂家提供更多的宝贵经验。
关键词:永磁电机;磁钢固定;工艺近些年来,通过在我国的国防部、航空部门、工业、农业多个领域的对永磁电机的使用,总结出了永磁电机占地面积小、重量较轻、使用效率高、操作流程简单、整体运行平稳等多方面的优势。
而伴随着我国科学技术的飞速发展,表贴式永磁电机在逐渐地被广泛应用,近十几年来,我国更是致力于对其的研究,这不仅能够在一定程度上改变电机的性能,还能极大地发挥设计磁钢的潜力。
因此,本文就从常见的工艺介绍、常见的工艺对比两个方面分别进行了叙述和总结,以此证明永磁电机能降低磁的损耗,使整体的效率迅速地增高。
一、常见的工艺介绍(一)螺钉的固定螺钉固定方法是在转子铁芯上钻一个通孔,便于螺钉容易穿过,然后使用螺钉穿过磁钢的通孔,并锁到铁芯上的通孔内这种方法,这样可以实现对磁钢的多方向固定。
尽管螺钉固定方式是一种最简单的固定工艺方法,但其却存在着很多方面的缺点,主要的缺点就是如果对螺孔加工发生偏差,就会导致磁钢的分布不均匀,从而使得电力的波动幅度增大。
除此以外,螺钉的固定位置不准确、不牢靠,也会引起磁钢的破裂,造成电机被烧毁现象的发生[1]。
(二)无纬带绑扎的固定无纬带绑扎的固定主要是指根据无纬带的绑扎张力,将其缠绕在磁钢的外表面,在整个的绑扎过程中,需要边绑扎边涂抹固定形态的环氧树脂,在绑扎的过程结束后,需要将尾端锁紧,防止张力过渡而造成无纬带松散。
而所谓的无纬带是一种经过处理的带状绝缘绑扎材料,这种无纬带绑扎的固定有利也有弊,其优点主要有可靠性高、加工方法和过程简单等,而其缺点则是缠绕的无纬带受到热涨冷缩现象的影响后,极易发生扫膛现象,进而导致事故的发生。
表贴式永磁同步电机永磁体偏心气隙磁场解析
体偏心的情况下求解电机气隙磁场。解析模型能够计算电机空载和负载气隙磁场的分布。将解析模型计算
结果与有限元分析结果进行对比,发
的解析模型具有 的
&
关键词:表贴式永磁同步电机;永磁体偏心;气隙磁场
中图分类号:TM 351 文献标志码:A 文章编号:1673-6540( 2019) 04-0077-05
Analytic Calculation of Air-Gap Magnetic Field of Surface Permanent Magnet SyncCronous Motors with Eccentric Magnet Pole
JIN Yongxing, WANG A)uan, SUN Jian, WANG Tao (School of Electrical Engineering, Shanghai Dianji University, Shanghai 201306, China)
Abstract: An analytical method for the calculation of air-gap magnetic fields in a surface permanent magnet synchronous motor with eccentric magnet pole by dividing the region inty parts was presented. The solution area was divided into permanent magnet region, air gap region, and stator slot region. Based on the separation variable method, the correlation coeCicient was obtained by using the boundary conditions of each reeion. The analytio modeO coulU calculate the distribution of no-load and load magnetio fields with eccentrio magnet pole. The cdculation results of the anaeyiocaemodeeweeecompaeed woih ihoseofihefonoieeeemenianaeysos.Theeesueisshowed ihaiiheanaeyiocaemodee had hogh accueacy.
永磁电机表贴式磁钢固定工艺分析
永磁电机表贴式磁钢固定工艺分析Fixing Technology of Surface-mount Magnet for Permanent-magnet MotorZhang Ting Zhang Xiaoyan Zhang Hang(Patent Examination Cooperation Center of the Patent Office,SIPO,Henan,Zhengzhou Henan *****)Abstract:This paper introduced several commonly magnets fixing processes of rotor of the permanent-magnet motor,in which the magnets are disposed on the peripheral surface of rotor core,and analyzed the advantages and disadvantages of each fixing process one by one,then compared several fixing processes. It provides the theoretical basis for the improvement and selection of the magnets fixing process for the permanent-magnet motor.Keywords:permanent-magnet motor;rotor;magnet;fixing永磁电机具有高效节能、重量轻、体积小、结构简单、输出扭矩大、运行平稳等诸多优点,在国防、航空航天、工农业以及日常生活等领域都得到了广泛应用。
按照永磁体安装方式,可以将永磁电机分为表贴式和内嵌式两种类型。
表贴式永磁电机的转子磁路的永磁体,通常采用瓦片状磁钢结构,提供径向磁通。
表贴式永磁电机碳纤维护套转子强度及过盈量分析
表贴式永磁电机碳纤维护套转子强度及过盈量分析杨振中; 许欣; 段宗玉; 石江; 韦在凤【期刊名称】《《电机与控制应用》》【年(卷),期】2019(046)010【总页数】8页(P6-13)【关键词】表贴式永磁电机; 碳纤维护套; 分块式磁钢; 强度分析; 边缘效应【作者】杨振中; 许欣; 段宗玉; 石江; 韦在凤【作者单位】中车株洲电机有限公司湖南株洲412000【正文语种】中文【中图分类】TM3510 引言表贴式高速永磁电机具有体积小、结构简单、转速高、功率密度大等特点,在高速电机领域的应用日益广泛[1]。
永磁电机普遍应用的永磁材料铷铁硼具备较强的抗压强度及较小的抗拉强度。
永磁转子高速旋转产生巨大离心力,磁钢难以承受产生的拉应力,必须在永磁体外表面包裹一层具备一定预紧力的高强度非导磁护套[2-3]。
在表贴式高速永磁电机领域,非导磁护套的应用主要有两大类:(1)高强度非导磁金属护套,如钛合金护套;(2)高强度复合材料护套,如碳纤维护套。
相比金属护套,碳纤维护套的强度质量比更大[4-5],在表贴式高速永磁电机领域应用广泛。
表贴式永磁转子通过护套与磁钢过盈产生的预紧力,补偿磁钢高速旋转的离心力。
转子结构的优化及护套过盈量的选取,可以通过转子的强度分析来确定。
对比国内外学者已进行的相关研究:Kenny等[6-7]采用有限元法分析高速永磁电机的转子强度;张超等[8-9]研究非导磁金属护套永磁转子的强度解析公式;Borisavljevic[10]推导了表贴式转子护套变形及径向、切向力的解析解,并提出过盈配合下的边界条件;陈亮亮等[11-12]推导了高速热态永磁转子的强度解析解,并采用有限元法分析了1台表贴式高速永磁电机的转子强度;吴震宇等[13]采用有限元法基于多物理场耦合优化转子设计;宫能平等[14-15]用3D实体单元分析计算了飞轮储能复合材料转子工作时的应力分布。
学者们针对表贴式永磁电机在多个领域进行了大量研究,为表贴式永磁转子的设计与发展提供了巨大的技术支撑。
永磁电机表贴式磁钢固定工艺分析
Fixing Technology of Surface-mount Magnet for Permanent-magnet Motor
(Patent Examination Cooperation Center of the Patent Office , SIPO, Henan, Zhengzhou Henan 450 the magnets are disposed on the peripheral surface of rotor core, and analyzed the advantages and disadvan⁃
振动和转矩波动变大。 1.2 无纬带绑扎固定 无纬带绑扎固定是根据无纬带的绑扎张力, 将其以 一定的速度缠绕在磁钢外表面, 绑扎过程中需要边绑扎、 边涂抹常温的环氧树脂, 绑扎过程可以采用手工绑扎或 是利用机械进行自动绑扎, 绑扎结束后需要锁紧尾端以 防止张力损失[2]。无纬带绑扎固定方法为加工方法简 单、 可靠性高、 磁钢不易飞脱; 缺点是缠绕的丝带会出现 由发热造成的膨胀现象, 容易发生扫膛现象, 并且安装过 程复杂, 批量生产效率低。作为变形, 无纬带可以采用不 锈钢带或是非磁性不锈钢丝来替代, 从而提高磁钢固定 的可靠性和稳固性, 并且有利于散热。 1.3 粘结剂粘结固定 粘结剂粘结固定是最常见的固定方法之一, 对于转 子磁钢的粘贴来说, 粘结工艺的重点在于以下几个方 面。首先, 粘结剂的选择。考虑到电机温升, 粘结剂的工 作范围一般在 40~200ħ , 为确保粘结的牢固性, 需要关 注粘结剂在 200ħ 时的抗剪强度。其次, 磁钢表面清洁 牢靠。最后, 粘结剂的使用量以及烘烤、 保温时间。粘结
Abstract: This paper introduced several commonly magnets fixing processes of rotor of the permanent-magnet motor, tages of each fixing process one by one, then compared several fixing processes. It provides the theoretical basis for the improvement and selection of the magnets fixing process for the permanent-magnet motor. Keywords: permanent-magnet motor; rotor; magnet; fixing 永磁电机具有高效节能、 重量轻、 体积小、 结构简单、 输出扭矩大、 运行平稳等诸多优点, 在国防、 航空航天、 工 农业以及日常生活等领域都得到了广泛应用。按照永磁 体安装方式, 可以将永磁电机分为表贴式和内嵌式两种 类型。表贴式永磁电机的转子磁路的永磁体, 通常采用 瓦片状磁钢结构, 提供径向磁通 。表贴式永磁电机的瓦 片状磁钢的固定方法应用较多的是无纬带绑扎固定、 粘结 剂粘结固定、 转子磁钢套套接固定以及槽楔卡接固定等。 本文将针对几种常见的表贴式永磁电机的转子磁瓦的固 定方法, 进行概括总结和优缺点对比分析, 为表贴式永磁 电机的磁钢固定工艺的改进以及选择提供理论基础。 1 常见固定工艺介绍
表贴式永磁无刷电机直接解析计算方法
表贴式永磁无刷电机直接解析计算方法李节宝;井立兵;周晓燕;章跃进【摘要】采用直接解析法计算表贴式永磁无刷电机空载气隙主磁场、齿槽转矩和反电动势。
求解场域划分为气隙、永磁体和槽区域,三个子区域的拉普拉斯方程或泊松方程通过交界条件建立联系,然后采用解析法直接求解。
计算中确切计及了实际槽深和槽间距离。
开槽气隙主磁场、齿槽转矩和反电动势解析计算波形分别与二维有限元法计算结果和实验波形作比较,比较结果较为一致,证明了本文方法的正确性和有效性。
%The exact analytical method is applied to compute air-gap main magnetic field distribution, cogging torque and electromotive force (EMF) in surface-mounted permanent-magnet (PM) motors. The solution regions are divided into air-gap domain, permanent magnet domain and slot domains. The Laplace's or Poisson's equations of the sub-domains are solved by the exact analytical method and the solutions are obtained using boundary and interface conditions. The actual depth of slot and distance between slots are taken into account in the computation. Air-gap magnetic field distributions, cogging torque and EMF waveform computed with the proposed analytical method are respectively compared with those issued from two-dimensional finite-element analysis and experimental waveforms, the comparison results are consistent and show the correctness and effectiveness of the proposed analytical method.【期刊名称】《电工技术学报》【年(卷),期】2012(027)011【总页数】6页(P83-88)【关键词】表贴式;永磁无刷电机;气隙磁场;齿槽转矩;反电动势;直接解析法【作者】李节宝;井立兵;周晓燕;章跃进【作者单位】上海大学机电工程与自动化学院,上海200072;上海大学机电工程与自动化学院,上海200072;上海大学机电工程与自动化学院,上海200072;上海大学机电工程与自动化学院,上海200072【正文语种】中文【中图分类】TM3511 引言永磁电机气隙磁场分析是电机设计和性能计算的基础。
表贴式永磁无刷电机气隙磁场半解析法研究
setting up a air-gap regional magnetic field of the vector magnetic potential
analytical expression,For no—load motor air-gap magnetic field analysis,which the
VI
上海大学硕士学位论文
fractional—slot motor,After fitting the stator surface magnetic scalar potential
function in the endpoint magnetic appear a larger deviation,Causing after that the
method sets up a relatively complete theoretical analysis of model and calculation
method, And by calculating the electrical examples validates its correctness and
convenient for calculating magnetic flux and electric motor induction.Finally this
paper,vector magnetic potential semi—analytical method is used to analyze armature
the request,finally getting the results,The use of calculated tangential and radial flux
磁场对磁性材料磁化行为的影响分析
磁场对磁性材料磁化行为的影响分析磁场是磁性材料磁化行为中不可忽视的一个重要因素。
不同的磁场对磁性材料的磁化行为产生不同的影响,这涉及到物理学中的磁化机制、磁化效应等方面的研究。
一、磁场对磁性材料的磁导率影响磁导率是磁性材料在磁化过程中的一个重要参数,它描述了材料的磁化程度。
而磁场对磁导率有着显著的影响。
当一个磁性材料置于一个外加的磁场中时,磁场会使材料内部的磁畴发生受磁取向,从而使磁导率增大。
磁导率的变化不仅与材料的特性有关,同时也与磁场的强度有关。
当磁场强度增大时,磁导率也会相应增大。
这是因为强磁场能够使磁性材料内部的磁畴有序排列,从而增大了磁化程度,进而增大了磁导率。
二、磁场对磁化曲线的影响磁化曲线是描述磁性材料在不同磁场下磁化程度的一条曲线。
磁场对磁化曲线的影响主要体现在磁化强度和磁化容易性两个方面。
对于铁磁材料来说,随着磁场的增大,磁化强度也会增大,而且有一个饱和磁化强度的上限。
这是因为在饱和磁场之前,磁性材料内部的磁畴会受到磁场的激励,呈现出排列有序的状态,从而使磁化强度增大。
但是一旦达到了饱和磁场,材料内部的磁畴已经全部取向,再增加磁场也无法使磁化强度再次增大。
对于顺磁材料和反磁材料来说,磁场对磁化曲线的影响也是显著的。
在低磁场下,顺磁和反磁材料的磁化强度很小,随着磁场的增大磁化强度也会逐渐增大。
然而,随着磁场的继续增加,磁化强度会逐渐减小,直到到达一个临界磁场,材料的磁化强度基本趋于零。
这是因为在高磁场下,顺磁材料和反磁材料的磁畴会受到强磁场的作用,呈现出强烈的磁偶极子矩,从而使磁化强度减小。
三、磁场对磁性材料的磁畴结构的影响磁性材料的磁性是由于其基本单位——磁畴的排列和取向所形成的。
磁场对磁畴结构的影响是磁性材料磁化行为中的重要问题。
在磁场的作用下,磁性材料内部的磁畴会发生排列有序的变化。
磁场有助于使磁畴的取向与磁场方向一致,从而增加了磁性材料的磁化强度。
另一方面,外界磁场的影响还会使磁性材料内部形成新的磁畴,从而改变了材料的磁畴结构。
磁钢充磁方式对高速永磁电机性能的影响研究
磁钢充磁方式对高速永磁电机性能的影响研究张炳义;蒋鑫;冯桂宏【摘要】针对高速永磁电机的充磁方式问题,对一台250 kW,67000 r/min高速永磁电机的径向充磁、平行充磁和Halbach充磁3种永磁体充磁方式进行了研究,对不同充磁方式给高速永磁电机气隙磁场、齿槽转矩、损耗的影响进行了分析.利用有限元分析的方法,根据实际的充磁方式,在有限元软件中建立了高速永磁电机模型,对高速永磁电机不同充磁方式下的性能进行了研究,对比分析了平行充磁、径向充磁及Halbach充磁这3种充磁方式对高速永磁电机气隙磁场、齿槽转矩、定子空载铁耗、转子涡流损耗、额定运行时总损耗等的影响,并且总结了高速永磁电机理想的充磁方式.研究结果表明:采用平行充磁方式时高速永磁电机的气隙磁密波形更趋于正弦、齿槽转矩更小,电机的总损耗最小,运行性能更优.【期刊名称】《机电工程》【年(卷),期】2018(035)007【总页数】4页(P751-754)【关键词】高速;永磁电机;充磁方式【作者】张炳义;蒋鑫;冯桂宏【作者单位】沈阳工业大学电气工程学院,辽宁沈阳110870;沈阳工业大学电气工程学院,辽宁沈阳110870;沈阳工业大学电气工程学院,辽宁沈阳110870【正文语种】中文【中图分类】TM3030 引言高速永磁电机由于具有效率高、功率密度大、体积小,并可以省去增速箱等诸多优点,在压缩机、飞轮储能、电主轴以及高速机床上得到了越来越广泛的应用[1-4]。
该电机永磁体通常采用表贴式。
表贴式永磁电机的磁钢充磁方式又分为平行充磁、径向充磁及Halbach充磁等结构。
气隙磁密和反电势的波形与幅值等均受磁钢充磁方式的影响。
如何提高永磁材料的利用率、提高永磁电机的电磁性能成为对永磁体充磁方式研究的重点。
文献[5]分析了平行充磁及径向充磁对电机电磁性能的影响;文献[6]通过建立内转子与外转子永磁电机的有限元分析模型,分析了3种充磁方式对电机气隙磁密的影响规律;文献[7]对一台2.3 kW,150 000 r/min高速无刷直流电机进行了平行和径向两种充磁方式对比研究。
表贴式永磁同步轮毂电机磁场分析与优化设计
表贴式永磁同步轮毂电机磁场分析与优化设计表贴式永磁同步轮毂电机磁场分析与优化设计摘要:表贴式永磁同步轮毂电机是一种新型的电动机,具有结构紧凑、功率密度高、拆装方便等优点,在现代交通工具中得到了广泛的应用。
本文通过对表贴式永磁同步轮毂电机的磁场进行分析与优化设计,进一步提高其运行效率和性能。
1. 引言随着电动汽车的普及,对电动机的性能要求不断提高。
表贴式永磁同步轮毂电机由于其结构紧凑,可以直接连接轮毂,不需要传动装置,因此具有较高的功率密度,适用于电动汽车等场景。
本文针对表贴式永磁同步轮毂电机的磁场进行分析与设计优化,以提高电机的效率和性能。
2. 表贴式永磁同步轮毂电机的磁场分析表贴式永磁同步轮毂电机的磁场分析是设计优化的基础。
该电机的主要磁场由定子的励磁电流和永磁体的磁场组成。
在磁场分析中,可以采用有限元法进行模拟和计算。
2.1 定子励磁电流的磁场分析表贴式永磁同步轮毂电机的定子通常由多个绕组组成,每个绕组中的电流都会产生磁场。
通过有限元法建立定子的磁场模型,可以计算出各个绕组的励磁磁场分布情况。
2.2 永磁体的磁场分析永磁体是表贴式永磁同步轮毂电机中的重要组成部分,它产生的磁场直接影响电机的性能。
通过有限元法对永磁体进行磁场分析,可以得到永磁体的磁场分布情况,进一步确定电机的磁场分布情况和磁场强度。
3. 表贴式永磁同步轮毂电机的磁场优化设计在磁场分析的基础上,可以进行磁场的优化设计,以提高电机的效率和性能。
主要的优化设计包括:3.1 绕组设计优化通过优化绕组的布局和参数选择,可以降低电阻和电磁损耗,提高电机的效率。
一般可以通过调整绕组的截面积、匝数等参数,来优化绕组的设计。
3.2 永磁体设计优化永磁体的设计对电机的性能影响较大。
通过优化永磁体的材料选择和形状设计,可以提高电机的磁场强度和磁能密度,从而提高电机的输出功率和效率。
3.3 磁路设计优化在表贴式永磁同步轮毂电机中,磁路设计的合理性直接影响电机的性能。
磁钢充磁方式对内转子永磁电机的电磁性能影响分析
磁钢充磁方式对内转子永磁电机的电磁性能影响分析
王晨;曹光华;曾剑
【期刊名称】《四川理工学院学报:自然科学版》
【年(卷),期】2016(29)4
【摘要】内转子表贴式永磁同步电机具有效率高、体积小、功率密度大等优点,其在工业机器人、数控机床等领域得到了广泛应用。
在分析径向、平行充磁两种充磁方式的原理基础上,以24槽4极内转子表贴式永磁同步电机为例,利用有限元分析的方法,建立平行充磁和径向充磁两种充磁方式的分析模型,研究两种不同的充磁方式对电机齿槽转矩、气隙磁密等电磁性能的影响,给出了磁极数和永磁体尺寸对电机气隙磁场的影响。
研究表明,对于极对数大于2的永磁同步电机,采用平行充磁的方式,电机的气隙磁密更大、齿槽转矩更小,电机的铁损耗更小,运行性能更优。
【总页数】4页(P31-34)
【关键词】充磁方式;内转子;损耗;齿槽转矩
【作者】王晨;曹光华;曾剑
【作者单位】安徽机电职业技术学院电气工程系;江西理工大学电气工程与自动化学院
【正文语种】中文
【中图分类】TM301.4
【相关文献】
1.磁钢充磁方式对高速永磁电机性能的影响研究 [J], 张炳义;蒋鑫;冯桂宏
2.磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析 [J], 李延升;窦满峰;赵冬冬
3.不同充磁方式对无槽无刷永磁直流电机性能的影响 [J], 姚光久;谷爱昱;江伟
4.磁钢充磁方式对永磁电机转子涡流损耗研究 [J], 路文开;张卫;唐杨
5.基于某款纯电动汽车永磁同步电机不同转子磁钢结构对噪声影响的分析 [J], 陶文勇;姚学松
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表贴式多相永磁电机永磁体3次谐波削极分析
永磁电机基本参数
参数值
. All Rights Reserved.
额定功率/kW
6
极对数
4
相数
6
槽数
48
频率
60
定子外径/mm
290
定子内径/mm
180
转子外径/mm
176
转子内径/mm
80
铁心长度/mm
88
气隙长度/mm
2
永磁体最大厚度/mm
8.5
削极厚度/mm
2020.№1
大电机技术
21
表贴式多相永磁电机永磁体 3 次谐波削极分析
胡成通,吴新振 (青岛大学电气工程学院,山东 青岛 266071)
[摘 要] 表贴式多相永磁电机的永磁体形状是影响永磁电机电磁性能的一个重要因素。以一台六相永磁同 步电机为例,推导了将少量 3 次谐波注入正弦削极的永磁体时其厚度表达式,并对偏心削极和 3 次谐波削极 的气隙磁场密度、空载反电动势和平均输出转矩进行了仿真分析。分析计算结果表明相对于偏心削极,谐波 削极能有效提高永磁电机的输出转矩,可为多相永磁电机工程设计提供参考。 [关键词] 多相永磁电机;表贴式永磁体;3 次谐波削极;平均转矩 [中图分类号] TM341 [文献标志码] A [文章编号] 1000-3983(2020)01-0021-05
22
表贴式多相永磁电机永磁体 3 次谐波削极分析
2020.№1
法应用于五相永磁电机,同样可以增大永磁电机输出 转矩。此外,在定子电流幅值不变的前提下优化注入 的三次谐波可以将五相永磁电机的功率密度提高 20%[15]而不改变电机的尺寸。
本文以六相 8 极 48 槽表贴式永磁电机为样机,推 导了永磁体 3 次谐波削极厚度表达式,并确定永磁体 3 次谐波注入的幅值和基波幅值。利用有限元软件 Maxwell 分析对比了永磁电机在采用偏心削极和 3 次 谐波削极两种方法时的径向气隙磁密、反电动势波形 及输出转矩,验证了 3 次谐波削极能够提高永磁电机 输出功率,为工程设计提供参考依据。
表贴式永磁电机的两种充磁方式
表贴式永磁电机的两种充磁方式
朱德明;严仰光
【期刊名称】《南京航空航天大学学报》
【年(卷),期】2006(038)003
【摘要】研究了表贴式永磁电机的两种充磁方式.首先利用已有文献电机参数验证了有限元模型的正确性,对比分析了两种充磁方式下电机磁密和磁钢磁势的分布特点,研究表明内转子结构平行充磁方式具有提供更大的气隙磁通潜力,而外转子结构则相反.接着研究了两种充磁方式,不同气隙下气隙总磁通随极对数和磁钢厚度的变化规律.同时明确了两种充磁方式各自使用场合,给出了最佳磁钢厚度的取值范围.本文工作有助于正确选择表贴式永磁电机的充磁方式和磁钢厚度,以发挥磁钢潜力,改善电机性能.
【总页数】5页(P304-308)
【作者】朱德明;严仰光
【作者单位】南京航空航天大学航空电源航空科技重点实验室,南京,210016;南京航空航天大学航空电源航空科技重点实验室,南京,210016
【正文语种】中文
【中图分类】TM351
【相关文献】
1.磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析 [J], 李延升;窦满峰;赵冬冬
2.转子有辅助槽的表贴式永磁电机解析法建模与优化 [J], 倪有源;崔征山;王群京
3.径向充磁表贴式正弦磁极电机转矩密度最大化研究 [J], 王祖林;吴宏亮
4.高速表贴式永磁电机转子强度分析 [J], 赵亮
5.考虑温升梯度影响的表贴式高速永磁电机转子强度分析 [J], 陈亮亮;冯惊鸿;熊茹;祝长生;伍家驹;李志农
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磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析
(
)
式( 9 ) 等价为以下条件的变分问题, 即 2 2 A z A z W( A z ) = + - A z J z dxdy = min, x y Ω
[ ( ) ( )
]
Az
Γ1 Γ2
= 0。
}
( 10 ) 其中, Ω 为电机的求解区域。
3
永磁电机有限元磁场分析
2
永磁电机的有限元分析模型
表1 Table 1
参数 永磁体外径 / mm 永磁体内径 / mm 定子外径 / mm
为了建立永磁无刷直流电动机内部磁场的微分 方程, 确定求解区域和有限元求解的边界条件 , 作如 下假设: 1 ) 采用二维平面场分析, 忽略电机磁场的轴向 变化; 2 ) 忽略铁磁材料中的涡流和磁滞损耗 ; 3 ) 磁场仅被限制于电机的内部, 定子的外部边 界及转子的内部边界认为是零矢量磁位线 ; 4 ) 不计交变磁场在导电材料中的涡流反应 。 根据以上假设, 取磁矢位 A 为求解函数,磁场 问题可表示成边值问题, 即 A z A z + = - Jz , ν ν x y x y Az
Abstract: The effects of magnetization of the permanent magnet ( PM ) on the magnetic field distribution and performances of PM motor were presented. Three common types of PM magnetization field patterns, Radial,Parallel and Halbach magnetization were studied. Then the accurate 2D finite element analysis model according to analyzing the differences between the fields of the machine with different magnetizations in both internal and external rotor were established. The principles of the total air gap flux varied with the pole number and thickness of magnet were analyzed. The testing and simulation results show that internal rotor machines within a parallel magnetized has a greater flux density the same as the external rotor machines within radial magnetized; Halbach magnet fitted for multipolar PM motor can improve the sinusoidal waveform distribution of airgap flux density and decrease the rotor yoke flux. Key words: radial magnetization; parallel magnetization; halbach magnet; surfacemounted PM motors; finite element analysis
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(
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式( 9 ) 等价为以下条件的变分问题, 即 2 2 A z A z W( A z ) = + - A z J z dxdy = min, x y Ω
[ ( ) ( )
]
Az
Γ1 Γ2
= 0。
}
( 10 ) 其中, Ω 为电机的求解区域。
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永磁电机有限元磁场分析
2
永磁电机的有限元分析模型
中图分类号: TM 351 文献标志码: A 文章编号: 1007- 449X( 2011 ) 12- 0026- 06
Analytical magnetic field of magnetization manners in surfacemounted PM motor
2 LI Yansheng1 , DOU Manfeng1 , ZHAO Dongdong1,
表1 Table 1
参数 永磁体外径 / mm 永磁体内径 / mm 定子外径 / mm
为了建立永磁无刷直流电动机内部磁场的微分 方程, 确定求解区域和有限元求解的边界条件 , 作如 下假设: 1 ) 采用二维平面场分析, 忽略电机磁场的轴向 变化; 2 ) 忽略铁磁材料中的涡流和磁滞损耗 ; 3 ) 磁场仅被限制于电机的内部, 定子的外部边 界及转子的内部边界认为是零矢量磁位线 ; 4 ) 不计交变磁场在导电材料中的涡流反应 。 根据以上假设, 取磁矢位 A 为求解函数,磁场 问题可表示成边值问题, 即 A z A z + = - Jz , ν ν x y x y Az
第 12 期
李延升等: 磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析
27
0
引
言
N
→
r
表贴式的永磁体一般采用径向充磁或平行充磁 [1 ] 的方式 。平行充磁加工工艺简单, 成本低, 径向 近年来才得到发展。 Hal充磁磁钢加工相对复杂, bach 磁化结构是将不同磁化方向的永磁体按照一 NMR 等领域广泛 定顺序排列, 在粒子加速、 磁悬浮、 [2 - 3 ] 。 应用 随着稀土永磁材料价格的迅速上涨, 永磁电机 成本增加。对磁钢充磁方式研究, 可挖掘磁钢潜力, 4 - 5] 提高永磁材料利用率, 改善电机性能。 文献[ 研究瓦片型磁钢径向充磁和平行充磁对电机性能的 6 - 8] 影响。文献[ 研究 Halbach 磁化结构在无转子 8 - 9]对比分 铁心电机和涡轮机中的应用。 文献[ 析了 Halbach 磁化结构和平行充磁的优缺点。 文献 [ 10] 研究了转子结构参数对 Halbach 磁体磁场的 影响。 本文通过对比 3 种不同充磁方式的磁体结构特 点, 利用有限元方法分别对内转子和外转子电机的 径向充磁、 平行充磁和 Halbach 磁化结构进行对比 分析, 研究了 3 种结构下永磁电机的气隙磁密分布 特点, 讨论了极对数和磁钢厚度对于电机气隙磁密 的影响。
[
]
( 7)
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电 Halbach 磁化结构中, Fourier 系数为
机
与
控
制
学
报
第 15 卷
nα m π cos M θn Br 2 M rn = = ,nα m ≠1 , α nα m μ 0 π m ( nα m ) 2 - 1 Br M r n = M θn = , nα m = 1 。 nμ0 ( 8) 其中: B r 为磁体剩磁; μ0 为真空磁导率; n 为 Fourier 展开项数; α m 为极弧系数。
第 15 卷
第 12 期
2011 年 12 月
电 机 与 控 制 学 报 ELECTRI C MACHINES AND CONTROL
Vol. 15 No. 12 Dec. 2011
磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析
1 1 1, 2 李延升 , 窦满峰 , 赵冬冬
( 1. 西北工业大学 自动化学院,陕西 西安 710129 ; 2. 贝尔福蒙贝利亚技术大学 系统和交通实验室,法国 贝尔福 90000 )
收稿日期: 2011 - 06 - 24 基金项目: 陕西省自然科学基金重点项目( 2011GZ013 ) 作者简介: 李延升( 1983 —) , 男, 博士研究生, 研究方向为无刷直流电机及其控制; 窦满峰( 1967 —) , 男, 教授, 博士生导师, 研究方向为电机设计及其控制; 赵冬冬( 1986 —) , 男, 博士研究生, 研究方向为永磁同步电机及其控制。
保证 3 种充磁方向的电机结构尺寸和材料相 同, 依照表 1 建立内外转子电机的仿真模型, 分析磁 钢在不同充磁方向下气隙磁场的变化。 其中, 气隙 磁密值以平均气隙半径处的磁密为准 。 3. 1 内转子永磁电机气隙磁场对比 内转子永磁电机的磁钢贴在转子外表面, 由转 子保护套固定。图 2 为 3 种不同充磁方向的内转子 永磁电机的磁感应强度 B 分布矢量图。
1
3 种磁体结构
对式( 3 ) 进行 Fourier 展开得
∞
径向充磁时磁钢的磁化方向沿转子半径向内或 向外辐射,磁钢沿圆周各点磁化方向长度相等; 平 行充磁的磁钢磁化方向平行于磁钢中心线 , 磁钢的 磁化方向长度在磁钢中心线处与径向充磁相等 ,左 右两边先增加后减小; Halbach 磁化结构的每极磁 钢分成多块, 每块磁体的充磁方向不同, 如图 1 所 示。图 1 ( c ) 中的 Halbach 磁化结构每极 3 块永磁 体, α 为每块磁体所占的机械角度, 中间磁化强度为 M1 , 左右两边为 M2 和 M3 , β 为 M2 和 M3 与 M1 的夹 角, 即 β = ( 1 ± p) 360 。 2 pm ( 1) 其中:
Y X
1.60732 1.50164 1.39595 1.29027 1.18456 1.0789 0.973211 0.867525 0.761639 0.656154 0.550468 0.444782 0.339097 0.233411 0.127725 0.0220396
Γ1 Γ2
样机主要参数
The parameters of prototype
内转子电机 50 34 82 54 2 82 2 外转子电机 54 38 34 16 2 82 2
(
) (
)
= 0。
}
( 9)
定子内径 / mm 气隙 / mm 铁心长度 / mm 电机极对数 p
式中: ν 为磁阻率; J z 为等效面电流密度; Γ1 和 Γ2 分别为电机的外圆周和内圆周。
要: 针对永磁电机中不同充磁方式时磁场的分布和强度不同 , 分析了径向、 平行和 Halbach 3 种 磁体结构, 建立了内转子和外转子永磁电机的有限元分析模型 , 对比 3 种充磁方式时永磁电机气隙 摘 磁场的分布特点,明确了 3 种充磁方式的适用场合, 给出了极对数和永磁体厚度对电机气隙磁场 分布影响的变化规律。结果表明: 采用平行充磁的内转子永磁电机有更大的气隙磁密 , 而外转子永 磁电机采用径向充磁时的气隙磁密较大 ; Halbach 磁化结构可提高气隙磁密波形的正弦分布程度, 减小转子轭部磁密, 适合于多极的永磁电机。 关键词: 径向充磁; 平行充磁; Halbach 磁化结构; 表贴式永磁电机; 有限元分析
Abstract: The effects of magnetization of the permanent magnet ( PM ) on the magnetic field distribution and performances of PM motor were presented. Three common types of PM magnetization field patterns, Radial,Parallel and Halbach magnetization were studied. Then the accurate 2D finite element analysis model according to analyzing the differences between the fields of the machine with different magnetizations in both internal and external rotor were established. The principles of the total air gap flux varied with the pole number and thickness of magnet were analyzed. The testing and simulation results show that internal rotor machines within a parallel magnetized has a greater flux density the same as the external rotor machines within radial magnetized; Halbach magnet fitted for multipolar PM motor can improve the sinusoidal waveform distribution of airgap flux density and decrease the rotor yoke flux. Key words: radial magnetization; parallel magnetization; halbach magnet; surfacemounted PM motors; finite element analysis
Fig. 1
S
→
兹
→ Mr M
( a) 径向充磁 N
→
r
S M兹 兹r M Mr ( b)平行充磁 N
→
→
兹
→ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ