厚规格汽车桥壳用钢的焊接性能

中重型卡车桥壳用390Q高强度钢的焊接性能

2/ 8 4 100% = 6. 25% 式中 : C S 为断面裂纹率, % ; ∀ H S 为断面裂纹深度之和 , mm; ∀ H 为断面焊缝最小深度之和 , m m 。结果表明 390Q 钢的裂纹率很低, 仅为 6. 25% 。根据钢的碳当量计算公式 : w ( CE) = [ w ( C) + w ( M n) / 6+ w ( V + M o + Cr) / 20+ w ( Ni + Cu) / 5] 100% 将表 1 中 390Q 钢的数据代入 , 得 w ( CE) = 0 316, 国际焊接学会规定 w ( CE ) 小于 0. 4 认为冷裂纹倾向小[ 5] 。可见 , 390Q 钢的冷裂纹倾向较小。 2. 4 焊接接头的力学性能试验结果表明, 390Q 钢冲击试样断口都在焊缝处, 5 个试样冲击韧度的平均值是 189 J cm - 2 , 而 16M nL 钢的为 135 J cm - 2 。这表明 390Q 钢焊后的冲击性能优于 16M nL 钢。由图 3 可见 , 焊接热影响区处硬度最高, 之后随着与焊缝中心的距离增加 , 硬度逐渐降低, 3 个试样的硬度曲线变化规律相似。因热影响区冷却速率快会产生一些淬硬组织, 如马氏体 , 所以硬度值会高些。另外 , 本着焊缝与母材的等强性原则, 两者硬度差距并不大。即各试样硬度变化较小且焊缝硬度远低于 400 H V, 表明无脆化倾向。
- 1
。拘束焊缝为双面焊接 , 焊后静置 24 h 后检
测, 用肉眼或放大镜观察焊接接头的表面是否存在裂纹 , 分别计算出表面、根部和断面裂纹率[ 3] 。用 XJG 05 型光学显微镜对焊接接头进行组织观察 , 用 JSM 5500L V 型扫描电镜 ( SEM ) 分析断

P92钢焊接工艺和性能特点

P92钢焊接工艺和性能特点92/P92钢是目前超超临界机组主汽、再热热段使用的新材质，焊接难度大，工艺要求严格，在预热、焊接电流、层间厚度、焊缝宽度、焊后处理等都有严格的工艺要求，且易产生裂纹缺陷。

P92钢的化学成分和性能特点P92钢的化学成分SA335-P92钢是在P91钢的基础上添加W元素，适当减少MO元素的含量，开发出来的一种新型钢种。

其化学成分见表1。

P92钢的主要性能1具有良好的物理性能P92钢的线膨胀系数与P91钢相同，比奥氏体钢低，甚至还低于P22钢的线膨胀系数，故P92钢在机组启动和停止时，抗疲劳损伤的能力优于奥氏体钢、P22钢，导热率与P91钢相同，比奥氏体钢高。

2具有比P91钢更高的高温蠕变断裂强度P92钢的常温强度和高温强度高于P91钢。

根据各国测试结果，按照ASME标准估算出来的550℃、600℃和625℃等不同温度下10万小时P92钢的蠕变断裂强度分别为199MPa、131MPa和101MPa；而P91钢在相应温度下的蠕变断裂强度分别为141MPa、98MPa和68MPa。

3具有优异的常温冲击韧性P92钢具有比传统钢明显优越的高温性能，而且还有优异的常温韧度。

它和P91钢的情况大致相同。

4具有优良的抗氧化性能P92钢的抗烟灰氧化和抗水蒸气氧化的性能与P91钢大致相同。

经测试，P92钢与P91钢在600℃、700℃下3000小时的水蒸气氧化皮厚度大致相同。

P92钢的焊接性分析1 焊接裂纹敏感性比传统的铁素体耐热钢低P91钢需要预热到180℃裂纹率为零，P92钢只需预热到100℃，而P22钢需预热到300℃才能达到。

2具有较明显的时效倾向。

P92钢经3000小时时效后，其韧性下降了许多。

P92钢的冲击功从时效前的220J左右降到了70J左右，在3000小时时效以后，冲击功继续下降的倾向不明显，冲击功将稳定在时效3000小时的水平。

时效倾向发生在550～650℃的范围内，这个温度范围正是该钢材的工作温度范围。

Q-BQB 310-2009 汽车结构用热连轧钢板及钢带

宝山钢铁股份有限公司企业标准
汽车结构用热连轧钢板及钢带
Q/BQB 310－2009
代替 Q/BQB 310－2003
1 范围本标准规定了汽车结构用热连轧钢板及钢带的尺寸、外形、技术要求、检验和试验、包装、标
志及检验文件等。本标准适用于宝山钢铁股份有限公司生产的、具有良好冷成型性能的碳素及微合金钢热连轧钢
6 技术要求 6.1 牌号及化学成分 6.1.1 钢的牌号及化学成分（熔炼分析）应符合表 2 和表 3 的规定。 6.1.2 钢中残余铜的含量应不大于 0.20%，铬、镍的含量应不大于 0.15%，供方可不进行残余元素分析，但应保证符合上述规定。 6.1.3 钢板及钢带的成品化学成分允许偏差应符合 GB/T 222 的规定。
QStE340TM
用于要求良好的冷成型性能并有较高或
QStE380TM
高强度要求的汽车大梁等结构件
QStE420TM
2.0～14.0
QStE460TM
QStE500TM
B330CL
1.5～8.0
具有良好的冷成型性能，用于制造汽车
B380CL
2.0～14.0
滚型车轮轮辋及轮辐
B420CL
2.0～8.0
6.2 冶炼方法
钢板及钢带所用的钢为氧气转炉冶炼的镇静钢。
6.3 交货状态
钢板及钢带以热轧或控轧状态交货。
6.4 表面处理方式
6.4.1 钢板及钢带的表面处理方式可采用轧制表面和酸洗表面两种方式。
6.4.2 酸洗表面的钢板及钢带，可以涂油或不涂油交货。经涂油后的酸洗钢板及钢带，在正常包装、
运输、搬运和贮存条件下，供方保证自生产完成之日起三个月内不产生锈蚀，所涂油膜应能用碱水
牌号

QBQB310-2018-汽车结构用热连轧钢板及钢带

Q/BQB 310－2018
g）检验文件类型。 4.2 在订货合同中的省略事项
4.2.1 未说明表面处理方式时，以轧制表面交货。 4.2.2 对于热轧钢板及钢带，未说明尺寸精度时，除本标准特别规定外，对 B330CL～B650CL 以 Q/BQB 301 中较高厚度精度 PT.B 交货，其他尺寸以普通精度交货；未说明边缘状态时，钢带以不切边状态交货，钢板以切边状态交货。 4.2.3 对于热轧酸洗钢板及钢带，未说明尺寸精度时，厚度精度以较高厚度精度、其他尺寸以普通精度交货；未说明边缘状态、表面质量级别和是否涂油时，以切边状态、较高级表面和涂油交货；未说明钢卷内径时，以钢卷内径 610mm 交货。 5 尺寸、外形、重量及允许偏差
≤14.0 ≤14.0
B440QZR、B480QZR
≤8.0
B440QK
≤8.0
a 根据需方要求，可按括号内的牌号订货。 b 对于热轧酸洗表面钢板及钢带，公称厚度 t≤8.0mm。
4 订货所需信息
4.1 订货时用户需提供下列信息：
a) 本企业标准号； b) 产品类别； c) 牌号、表面处理方式及表面质量级别； d) 规格及尺寸（厚度、宽度、不平度）精度； e) 边缘状态； f）用途；
≤0.60 ≤0.025 ≤0.015 ≥0.015 ≤0.09 ≤0.20 ≤0.22 ≤0.50 ≤0.005
a 钢中可添加 Nb、V、Ti 中一种或几种合金元素，但 Nb+V+Ti≤0.22。
6.5 力学和工艺性能
6.5.1 钢板及钢带的力学和工艺性能应符合相应表 5～表 10 的规定。 6.5.2 弯曲试验后，试样的外表面不得有肉眼可见的裂纹。供方如能保证弯曲试验合格，可不进行试验。

铸造桥壳与冲焊桥壳比较

铸造桥壳与冲焊桥壳比较在中重型卡车领域，桥壳一般分为冲焊桥壳和铸造桥壳两类。

两种桥壳在制造工艺和使用特性上各有优缺点。

1、两种桥壳工艺与应用现状简述冲焊桥壳以厚钢板为原材料，通过冲压、拉延工艺，将钢板冲压成上下对称的两个半壳，然后将两个半壳焊接，然后再附焊法兰盘、三角板、后盖、钢板弹簧支架等。

冲焊桥壳材料本身的力学性能较好，同时具有重量轻、外观好、废品率低的特点。

铸造桥壳，分为分体铸造与整体铸造两类，可采用球墨铸铁、可锻铸铁或铸钢铸造。

分体式桥壳与冲焊桥壳结构相近，技术上比较成熟。

整体式铸造桥壳，将半轴套管、主减速器壳与轴壳刚性地连接成一个整体梁，具有结构复杂、技术要求高的特点，同时也大大提高桥壳的承载能力。

目前，在欧洲、北美的商用车市场上，中、重型驱动桥整体出现冲焊桥壳与铸造桥壳并重的现象。

在中型卡车上，冲焊桥壳以其废品率低、生产率高的特点占有一定的优势，而在重型卡车方面铸造桥壳仍具有承载能力高的比较优势。

而在国内，受钢板的焊接性能及工艺的影响，冲焊桥壳的质量难以保证，其发展也受到一定的影响。

2、工艺与使用性能比较2.1冲焊桥壳和铸钢桥壳的材料强度、延伸率较高。

2.3 使用情况比较随着冲焊桥技术引进，国内以东风和一汽为主也不断进行了冲焊桥壳的开发与应用。

冲焊桥虽然具有一定的优点，但是用户发现，冲焊桥壳并不能适应国内的装载量和道路状况，经常出现开焊开裂现象，现生产商纷纷将钢板厚度由14mm改为16mm，并且局部加强结构，造成冲焊桥壳自重也增加，甚至与同吨位的铸造桥壳自重相当。

因此，冲焊桥在国内的发展受到很大影响。

与冲焊桥壳相比，铸造桥壳的承载能力高，且其市场价格远低于冲焊桥壳。

而铸造桥壳的主要缺点为自重和废品率高。

3、总结冲焊桥壳与铸造桥壳各自具有性能及使用上的优缺点。

结合目前中国用户的使用现状，铸造桥壳更适合于中国的中重型载货汽车。

但是，需要引起重视的是，随着汽车轻量化的发展，及市场对装载车超载等情况限制，铸造桥壳必须不断提高市场竞争力，一方面，需要不断提高桥壳的力学性能和铸件质量标准；另一方面，需要不断优化结构设计，降低桥壳自重。

汽车桥壳用DQK415钢板的工艺研究

第１第６期６卷２１００年１２月
宽厚板
ＷＩＤＥＡＮＤＨＥＡＶＹＡＴＥＰＬ
Ｖ１１．ｏ６ｏ．６Ｎ．Ｄｃｍｂｒ２１ｅｅｅ００：１・９
汽车桥壳用ＤＱＫ４５钢板的工艺研究１
王绍松曹开宸郝小强魏凡杰
Ｎｂ，ｃｏｌｏｉｇｓｅｌｏ０ｍｍｌｔｌ．Ｃｏｉｉｇｗｉｈｔｅｈｉａｅｕｉｅｎｆｔｅａｌｏｓｎｇｓｅｌ，Ｔｉｍｉｒａｌｙｎｔｅｎ２７０ｐａｅｍｉ１ｍｂｎｎｔｈｅｔｃｎｃｌｒｑｒｍｅｔｏ限公司）重
摘
要
根据汽车桥壳用钢的使用特点进行成分设计，铌、微合金钢在２７０ｍ中板轧机上进行不对钛０ｍ
同控轧控冷工艺的试验研究；结合桥壳钢的技术要求，分析化学成分、工艺参数、相组织对桥壳钢性能的影金
响。确定合理的化学成分及工艺制度，发出了屈服强度４５ＭＰ级热轧冲压桥壳专用钢板。研１ａ
关键词桥壳钢化学成分微合金热轧工艺正火性能
ＰｏｅｓＲｓａｃｎＤＱＫ４５Ｓｅｌｌｔｒｃｓｅｅｒｈｏ１ｔｅＰａｅ
Ｖ４０等桥壳专用钢牌号，国内桥壳专用钢Ｗ１９而
种只有武钢、钢等少数厂家生产。桥壳制造用宝
ＡｂｓｒｃＣｈｍｉａｏｏｉｏｅｉｎｈｓｂｅｎｃｒｉｕｔａｃｒｉｇｔｈｐｉａｏｅｔｅｆａｔｍｏｉｅｔａｔｅｃｌｃｍｐｓｔｎｄｓｇａｅａｒｅｄｏｃｏｄｎｏｔｅａｐｌｔｎｆａｕｒｓｏｕｏｂｌｉｃｉ

常见副车架(厚板件)焊接基本技术

热裂纹有沿晶界分布的特征。当裂纹贯穿表面与外界相通时，则具有明显的氢化倾向。
冷裂纹是在焊后冷却过程中产生的，大多产生在基体金属或基体金属与焊缝交界的熔合线上。其产生的主要原因是由于热影响区或焊缝内形成了淬火组织，在高应力作用下，引起晶粒内部的破裂，焊接含碳量较高或合金元素较多的易淬火钢材时，最易产生冷裂纹。
2) 焊缝过凹因焊缝工作截面的减小而使接头处的强度降低。 3) 焊缝咬边在工件上沿焊缝边缘所形成的凹陷叫咬边。它不仅减少了接头工作截面，而且在咬边处造成严重的应力集中。 4) 焊瘤熔化金属流到溶池边缘未溶化的工件上，堆积形成焊瘤，它与工件没有熔合焊瘤对静载强度无影响，但会引起应力集中，使动载强度降低。 5) 烧穿烧穿是指部分熔化金属从焊缝反面漏出，甚至烧穿成洞，它使接头强度下降。
1、工件焊后一般都会产生变形，如果变形量超过允许值，就会影响使用。
2、焊缝的外部缺陷 1）焊缝增强过高如图所示,当焊
接坡口的角度开得太小或焊接电流过小时，均会出现这种现象。焊件焊缝的危险平面已从M-M平面过渡到熔合区的N-N平面，由于应力集中易发生破坏，因此，为提高压力容器的疲劳寿命，要求将焊缝的增强高铲平。
焊点结构如图所示：
R总
电极
ew w c
w
被焊工件
ew
电极
焊点结构示意图
δ——焊件板厚，d——电极直径， dn——熔核直径，dr——塑性环直径， hn——熔核高度，△——压痕深度。
点焊的原理图
其中R总——焊接区总电阻 Rew——电极与焊件之间接触电阻 Rw——焊件内部电阻 Rc——焊件之间接触电阻电阻焊产生的热量公式：Q=I2Rt
2
8
2500--5000
3

超细高强度钢制造重型车冲焊桥壳的可行性研究

焊后存在一定的缺陷，焊缝热影响区的纤维组织及性
３０９Ｑ在不同热冲击下的显微组织与性能进行分析比较，３０为９Ｑ在实际生产中获得应用提供实验依据。
１实验方法
能变化比较大，往往成为桥壳使用中的早期破坏的原
因。同时１ＭＬ在冲压成型过程中，６ｎ由于位错密度升高，导致焊接时热影响区的晶粒度变化较大，结晶再倾向严重，致使焊后结构强度偏低。３０９Ｑ高强度钢，由于加入了Ｎ、ｉｂＴ等合金元素，同时因含量较低，具有良好的可焊性，在轧制过程中采用快速冷却而获得了超细晶粒，使其具有高的综合强韧性指标。３０９Ｑ材料在受到热冲击后缓冷时，易产生相间析出，其强使韧性在受热冲击后不至于下降，且往往得以改善综合
冲击后的显微组织与性能变化规律。材料的化学成分见表１热模拟工艺见表２，。
０前言
性能。因此，文提出采用３０本９Ｑ高强度钢替代
１ＭＬ钢制造重型车冲焊结构桥壳，对高强度钢６ｎ并
重型车冲焊结构桥壳是车体的关键部件，其材料
特陛直接影响桥壳的工艺性能和使用寿命。以往采用１Ｍｎ料制造重型车冲焊桥壳，６Ｌ材由于１ＭＬ在６ｎ
维普资讯
第２８卷第３期２００７年６月
热处理技术与装备
ＲＥＣＨＵＬ／ＨＵＩＪＳＹＵＨＵＡＮＺＧＢＥＩ
Ｖ０．８．．１２Ｎｏ３
Ｊｎ，０７ｕ２０
・

重型货车驱动桥桥壳结构分析及其轻量化研究

重型货车驱动桥桥壳结构分析及其轻量化研究一、本文概述随着全球经济的不断发展和贸易活动的日益频繁，重型货车作为物流运输的重要工具，其性能和效率的提升成为了行业关注的焦点。

作为货车关键部件之一，驱动桥桥壳的结构设计和轻量化研究对于提高货车的承载能力和燃油经济性具有重要意义。

本文旨在深入分析重型货车驱动桥桥壳的结构特点，探讨其受力特性和优化设计方案，并在此基础上研究轻量化技术在桥壳结构中的应用，以期达到提高货车性能、降低能耗和减少环境污染的目的。

文章首先将对重型货车驱动桥桥壳的基本结构进行概述，介绍其常见的材料、制造工艺以及结构形式。

随后，通过有限元分析等数值计算方法，对桥壳在不同工况下的受力状态进行详细分析，揭示其应力分布规律和失效模式。

在此基础上，结合结构优化设计理论，提出改进桥壳结构的方案，以提高其承载能力和耐久性。

接下来，文章将重点探讨轻量化技术在重型货车驱动桥桥壳结构中的应用。

通过对比分析不同轻量化材料的性能特点，研究其在桥壳结构中的适用性。

结合先进的制造工艺和结构设计理念，探索实现桥壳结构轻量化的有效途径。

通过对比分析轻量化前后的桥壳性能变化，评估轻量化技术在实际应用中的效果和潜力。

文章将对重型货车驱动桥桥壳结构分析和轻量化研究的成果进行总结，并展望未来的研究方向和应用前景。

通过本文的研究，旨在为重型货车的设计和制造提供有益的参考和指导，推动物流运输行业的可持续发展。

二、重型货车驱动桥桥壳结构分析重型货车驱动桥桥壳作为车辆动力传递和承载的关键部件，其结构设计对于整车的性能和使用寿命具有至关重要的影响。

桥壳的主要功能是支撑车轮和差速器，并传递来自发动机和传动轴的扭矩，因此，其必须具备足够的强度和刚度，以承受复杂多变的工作环境和载荷条件。

桥壳的结构通常分为整体式和分段式两种类型。

整体式桥壳具有较高的结构刚性和强度，适用于承载要求较高的重型货车。

分段式桥壳则通过分段设计，实现了桥壳的轻量化，同时在一定程度上降低了制造成本。

中国重汽豪瀚车桥介绍

457单双桥匹配选用时可选用自调臂和ABS。
Page 21
车桥产品介绍
中国重汽豪瀚商用车
Page 22
车桥产品介绍
中国重汽豪瀚商用车
额定载荷(Kg)
13000
自重(中/后)(Kg)
780
轮距(mm)
1804
板簧中心距(mm)
950
桥壳截面尺寸（mm） 135×150×14
从锥齿分度圆直径（mm） Φ469
转向系统： (1)主销内倾角7°，增强转向自动回正能力； (2)各转向传动零部件适应性改进，提升可靠性。
润滑系统：主销体设计润滑油道，预防由于主销润滑不良产生磨损导致松旷，而产生前轴摆振，提高转向稳定性。
Page 4
车桥产品介绍
中国重汽豪瀚商用车
153转向桥
153前轴的设计开发，严格按标准要求进行质量先期策划：（1）在标杆竞品的基础上，确定前轴关键截面尺寸，设计前轴草案，利用
2.在很多方面与485二代桥存在共性，除传动系统外，其余均与与 485二代桥相同；
3. 469单桥的轮毂、制动鼓、制动器、轮毂轴管、轮毂油封、油封座圈等件与485二代桥完全互换，增强了零部件的通用性和可维修性。
Page 26
车桥产品介绍
薄壁小截面设计（宽×高×厚）：
（135×150×14），有效降重
中国重汽豪瀚商用车豪瀚车桥产品介绍page?12014年1月8日中国重汽豪瀚商用车豪瀚车桥转向桥系列单级驱动桥双级减速桥驱动桥系列车桥产品介绍a5s转向桥hf7转向桥向桥hf9转向桥457桥469桥485桥st16桥hc16桥435桥153转st13桥ac16桥485桥mcy桥hw桥中国重汽豪瀚商用车额定载荷kg5500自重kg392轮距mm2020板簧中心距mm850制动器规格mm400x130153转向桥车桥产品介绍page?3制动力矩nm10064主销中心距mm18533前桥落差mm923内倾角7外倾角1车轮螺栓分布圆直径mm335可选装结构abs自调臂转向右置式匹配轮胎1100201100r20中国重汽豪瀚商用车产品简介

BQB310-2009汽车结构用QSTE

≤1.80 ≤2.00
≤0.025
B440QK
≤0.21
≤0.35
≤1.80
≤0.030
B330CL
≤0.10
≤0.30
≤0.50
B380CL
≤0.12
≤0.30
≤1.20
≤0.030
B420CL
≤0.12
≤0.30
≤1.50
B320L
≤0.10
≤0.30
≤0.50
B420L
≤0.12
≤0.50
≤1.50
钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备
GB/T 4336－2002
碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法（常规法）
GB/T 20066－2006
钢和铁化学成分测定用试样的取样和制样方法
GB/T 20123－2006
钢铁总碳硫含量的测定高频感应炉燃烧后红外吸收法(常规方法)
Q/BQB 300
B320L
1.5～8.0
供制造汽车大梁、横梁用
B420L
2.0～8.0
B510L
2.0～12.0
ห้องสมุดไป่ตู้
B510DL
4.0～8.0
B550L
4.0～8.0
B440QZR
3.0～8.0
供制造汽车传动轴管用
B480QZR
4.0～8.0
B440QK
3.0～8.0
供制造汽车桥壳用
a 对于热轧酸洗表面钢板及钢带，公称厚度≤6.0mm。
各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 222－2006
钢的成品化学成分允许偏差

高强度汽车用钢的焊接性能研究

高强度汽车用钢的焊接性能研究商存亮王新江(安阳钢铁集团有限责任公司,河南.安阳455004)摘要采用Nb、Ti微合金化的汽车用钢AG700MC，具有较高的强度。

焊接试气体保护焊接，焊缝验研究表明，采用ER50-6和CHW-70C焊丝的80%Ar+20%CO2强度略低于基体的强度。

焊接接头的硬度分布为，焊缝略低于热影响区，都低于基体15%左右。

焊缝组织ER50-6的先共析铁素体比CHW-70C明显偏多，并呈网状结构。

热影响区组织基本一致，粗晶区的组织为贝氏体+少量粒状贝氏体+少量铁素体，宽度约为0.5mm；细晶区的组织为粒状贝氏体+铁素体，晶粒度与基体相当。

可以通过保留适当的余高的方式使得焊缝强化，得到与基体匹配的强度。

关键词AG700MC焊接焊缝强度基体余高组织引言目前汽车行业已经成为我国的支柱产业之一，但是，随着汽车工业的发展，也产生了油耗、安全和环保三大问题。

汽车轻量化是解决汽车工业三大问题最直接的和最有效的途径和方法[1]。

相对于乘用车，商用车的单车重量大，油耗高，运行里程长，因而轻量化的效果也更为明显，例如，重型货车采用高强度的汽车大梁钢，可减重300‐400Kg。

安钢1780热连轧机组投产以后，以汽车热轧用钢为中心，已开发了汽车大梁板、车轮等五大系列十多个牌号的汽车用钢系列产品。

根据汽车轻量化和市场的需要，安钢从2009年底开始，成功研制了高强度热轧汽车用钢AG700MC，产品主要应用于半挂车的纵横梁，获得了明显的减重效果，也受到了用户的好评。

根据AG700MC的使用和服役环境，焊接是汽车用钢一种重要的连接方式，焊接接头的性能直接关系着整体结构的安全性和可靠性，因此深入研究其焊接性能，具有非常重要的现实意义，也可对用户使用过程的焊接工艺提出一些指导作用。

1AG700MC的技术条件高强度汽车用钢AG700MC的技术条件如表1所示。

2AG700MC的生产工艺AG700MC采用了低碳、高锰、铌钛复合微合金化的成分体系，该成分体系利用Nb的细晶强化和Ti的沉淀强化作用。

Q460qFNH桥梁钢板规格,Q460qFNH钢板切割,Q460qFNH耐候桥梁板

Q460qFNH桥梁钢板规格，Q460qFNH钢板切割，Q460qNHF耐候桥梁板Q460qFNH是桥梁钢板Q460qFNH钢板是桥梁用耐大气腐蚀钢板，牌号首字母Q表达钢板屈服，数字460表达钢板屈服值为460Mpa，后面的q表达桥梁用钢板，F表示钢板的级别为-60°冲击，牌号最后的NH则表达钢板为耐大气腐蚀的意思。

这类材质主要用于桥梁结构构件中，厚度在8-150mm 不等，材质主要有Q345q、Q370q、Q420q、Q460q、Q500q、Q550q、Q620q、Q690q、Q345qNH、Q370qNH、Q420qNH、Q460qNH、Q500qNH、Q550qNH、Q620qNH、Q690qNH等。

Q460qFNH桥梁钢板库存：#舞阳孙凡#Q460qFNH钢板化学成分分析Q460qFNH钢板碳含量C：≤0.11Q460qFNH硅含量Si：≤0.55Q460qFNH钢板锰含量Mn：1.00-1.70Q460qFNH钢板磷含量P：≤0.025Q460qFNH钢板硫含量S：≤0.02Q460qFNH钢板铬含量Cr：≤0.5Q460qFNH钢板镍含量Ni：≤0.3Q460qFNH钢板桥梁钢用于架造铁路、公路桥梁、跨海大桥用钢板，具有良好的焊接性能和低的缺口敏感性。

Q460qFNH桥梁钢板规格：Q460qFNH 10*2500*12000Q460qFNH 12*2500*12000Q460qFNH 15*2500*12000Q460qFNH 18*2500*12000Q460qFNH 20*2500*12000Q460qFNH 30*2500*12000Q460qFNH钢板切割，Q460qFNH钢板数控切割，Q460qFNH钢板等离子切割，Q460qFNH钢板激光切割。

重型车桥桥壳盖焊接工艺分析

在桥壳盖焊接作业中，桥壳后盖先点焊固定，然后通过变位机带动桥壳后盖圆周旋转，变位机倾斜45度，焊枪居中送丝焊接。

结合我公司的实际情况，从工艺角度进行分析，产生缺陷的原因主要有以下三个方面：1、焊接参数不合理，电流电压过低，导致未熔合或熔深不足；2、焊接速度过快，热输入过小，导致未熔合或熔深不足；3、桥壳盖在点焊后盖进行装配时后盖外圆与中间定位孔同轴度不好，导致旋转时焊枪偏离了焊缝中心位置，左右晃动，产生某一边未熔合或熔深不足的缺陷。

2、工艺参数对焊缝成形的影响焊接电流I、电弧电压U和焊速Vw是决定焊缝成形主要能量参数，生产中常把这三个参数定为自动电弧焊的规范参数。

除此之外，电极直径和焊丝干伸长、电极（焊丝）倾角、工件倾角、坡口形状和焊件板厚、电极种类和极性、保护条件、母材和焊丝成分及微量元素等都对焊缝成形有一定影响。

根据我公司实际操作的特点，下面主要从焊接电流、电压和焊接速度、焊枪位置和摆弧幅度5个方面做一个简单的分析。

2.1焊接电流对焊缝成形的影响焊接电流增加时，电弧的热功率和电弧力都增加了，因此熔池体积和弧坑深度都随电流增大而增加，正常的电弧焊条件下，熔深跟焊接电流是成正比的。

稳定的焊接过程中，焊接电流增大时，焊丝熔化速度加快，因此焊缝的熔深和余高明显增加，熔宽也略有增加。

2.2焊接电压对焊缝成形的影响在其他条件不变时，电弧电压增大，焊缝熔宽增加而熔深和余高将略有减小。

这是因为电弧电压增加就意味着电弧长度的增加，使电弧斑点飘动范围扩大而导致熔宽增加。

从能量角度来看，电弧电压增加所带来的电弧功率提高主要用于熔宽增加和弧柱的热量散失，电弧对熔池作用力因熔宽增加而分散了，故熔深和余高略有减小。

由此可见，电弧焊接时，电流是决定熔深的主要因素，而电压则是影响熔宽的因素。

必须要注意的是，为了保证电弧过程的稳定性，这两个参数都有一定的范围，并且是相互制约的，实际电弧电压总是随焊接电流而确定的。

当电弧电压过高，弧长过长，飞溅量增多，合金成分的氧化损耗增大，在气体保护不足时还易产生气孔；当电弧电压过低，弧长过短，焊丝容易插入熔池，形不成稳定的熔滴过渡形式，焊丝不是以熔滴过渡，而是断断续续以一小段的方式爆断，使焊接电弧不稳定，焊缝成形不良。

SS400厚板焊接性能及成分性能

SS400
1、SS400钢板简介
SS400是日标的普通碳素结构钢，相当于国内的Q235钢。

日本钢材(JIS系列)的牌号中普
通结构钢主要由三部分组成：
SS400 ----- 第一个S表示钢(Steel),第二个S表示“结构〃(Structure) , 400为下限抗拉强度
400MPa,整体表示抗拉强度为400 MPa的普通结构钢。

2、SS400 钢板执行标准:JISG3101-2017
3、SS400钢板舞钢可生产宽厚板尺寸
厚度：8-700mm 宽度：1600-4000mm 长度：5000-18800mm
6、SS400钢板尺寸标准：
厚度允许偏差，采用对称偏差，比GB/T709-1988厚度尺寸允许偏差稍严。

长度、宽度允许偏差比GB/T709-1988长度和宽度允许偏差稍严。

7、SS400钢板表面质量
1、钢板表面不容许存在裂纹、气泡、结疤、折叠和搀和等对运用有害的缺点。

钢板旁边面不得有分层。

如有上述表面缺点，容许拾掇，拾掇深度从钢板实践规范算起，不得跨越钢板厚度公役之半，应确保钢板的较小厚度。

缺点拾掇处应滑润无棱角。

2、其他缺点容许存在，其深度从钢板实践规范算起，不得跨越厚度容许公役之半，并应确保缺点处钢板厚度不小于钢板容许较小厚度。

8、SS400钢板应用范围
SS400常轧制成盘条或圆钢、方钢、扁钢、角钢、工字钢、槽钢、窗框钢等型钢，中厚钢板。

许多应用于建筑及工程结构。

用以制造钢筋或制作厂房房架、高压输电铁塔、桥梁、车辆、锅炉、容器、船舶等，也许多用刁难功用要求不太高的机械零件。

C、D级钢还可作某些专业用钢运用。

810MPa级高性能耐候桥梁钢复合焊缝贴衬垫单面焊对接方法与制作流程

本技术公开了一种810MPa级高性能耐候桥梁钢复合焊缝贴衬垫单面焊对接方法，属于大跨、重载高强度高韧性高耐候性桥梁钢焊接技术领域，其技术方案要点是，抗拉强度≥810MPa桥梁钢的基材，力学性能特征为：屈服强度ReL≥690MPa，抗拉强度Rm≥810MPa，延伸率A≥14％，40℃冲击功KV2≥120J；坡口采用单面V型坡口，坡口角度40°，间隙6mm；先采用码板进行组装，间隙的背面设置陶瓷衬垫，接头再采用气体保护焊打底三层，然后进行埋弧自动焊填充盖面。

本技术采用复合焊贴陶质衬垫单面焊对接方法，其坡口尺寸为40°，减少焊缝熔敷金属填充量，降低焊缝的热影响区范围，提高接头的性能；其实现了810MPa级高性能耐候桥梁钢，焊前预热80～100℃，焊后不进行热处理，得到焊缝成型好。

权利要求书1.一种810MPa级高性能耐候桥梁钢复合焊缝贴衬垫单面焊对接方法，其步骤：1)采用抗拉强度≥810MPa桥梁钢，力学性能特征为：屈服强度ReL≥690MPa，抗拉强度Rm≥810MPa，延伸率A≥14％，-40℃冲击功KV2≥120J；2)坡口采用单面V型坡口，坡口角度40°，间隙6mm；3)采用码板进行组装，间隙的背面设置陶瓷衬垫；4)焊接工艺：a)接头采用气体保护焊打底三层，层间温度控制在150～180℃，其焊接电流250A、焊接电压28V、焊接速度30cm/min、焊接线能量14KJ/cm，并采用体积百分比为20％CO2+80％Ar的富氩气作保护气体，在其流量控制在20～25L/min的条件下施焊；b)进行埋弧自动焊填充盖面，层间温度控制在150～180℃，搭配优选焊剂后熔敷金属的抗拉强度＞810MPa，焊丝直径Φ4.0mm；其中，埋弧自动焊焊接电流650A、焊接电压31V、焊接速度40cm/min、焊接线能量30KJ/cm。

2.根据权利要求1所述的一种810MPa级高性能耐候桥梁钢复合焊缝贴衬垫单面焊对接方法，其特征在于：气体保护焊丝的抗拉强度＞810MPa，直径为Φ1.2mm。

EQL-27-2009 汽车用热轧高强度钢板与钢带

一般结构用钢：SAPH310、SAPH370、SAPH400、SAPH440、 QStE340TM、QStE380TM、QStE420TM、QStE460TM、QStE500TM 梁用钢：DL370、DL440、DL510、DL540、DL590、DL700、DL750、DL800 车轮用钢： DCL330、 DCL380、 DCL440、 DCL490、（DCL510）、 DCL540、 DCL590 桥壳用钢：DQK440、DQK510、DQK540、DQK590 双相钢：DP540、DP600、DP800
东风汽车公司标准化技术委员会
Q/EQL-27-2009
前
言
东风汽车公司汽车用钢板系列标准主要有： Q/EQL-37-2007 汽车用冷轧软钢板和钢带 Q/EQL-25-2009 汽车用冷轧高强度钢板和钢带 Q/EQL-38-2009 汽车用冷轧普通碳素结构钢板和钢带 Q/EQL-39-2007 汽车用热轧优质碳素钢板和钢带 Q/EQL-40-2007 汽车用热轧普通碳素钢板和钢带 Q/EQL-27-2009 汽车用热轧高强度钢板和钢带 Q/EQL-41-2009 汽车用热镀锌钢板和钢带 Q/EQL-42-2009 汽车用电镀锌和电镀锌镍钢板和钢带 Q/EQL-43-2007 汽车用热浸镀铝钢板和钢带 Q/EQL-44-2007 汽车用镀铅锡钢板和钢带 Q/EQL-47-2009 汽车用可热处理碳素钢板及钢带 Q/EQL-48-2009 汽车用冷轧不锈钢钢板与钢带本标准根据国内外汽车用热轧高强度钢板及钢带的生产情况及汽车产品的实际使用需求，对 EQL-27-2007《汽车用热轧高强度钢板和钢带》进行了修订。本标准替代 Q/EQL-27-2007。本标准与EQL-27-2007相比，对下列主要技术内容进行了修改： ——取消原牌号DL470、DL650、DCL420； ——新增牌号SAPH310、 SAPH370、 SAPH400、 SAPH440、 QStE340TM、 QStE380TM、 QStE420TM、 QStE460TM、 QStE500TM 、DL800、DCL330、DCL440、DCL490、DCL510、DQK590、DP540、DP600、DP800，并规定了相应的技术要求，同时增加了各钢板牌号的用途说明； ——更改牌号DL700、DL750、DCL380、DCL540、DCL590的技术要求； ——更改车轮用钢板厚度允许偏差。本标准的附录 A、附录 B 和附录 C 为资料性附录。本标准由东风汽车有限公司工艺研究所提出。本标准由东风汽车公司标准化技术委员会归口管理。本标准由东风汽车有限公司工艺研究所起草。本标准由东风汽车有限公司工艺研究所负责解释。本标准主要起草人：刘成虎、王德财、杨冰、欧阳可居、刘欢、宁农。本标准所替代标准的历次版本发布情况为：Q/EQL-27-97、Q/EQL-27-2007。

Q235NHB耐候钢焊接性能及成分性能

Q235NHB1、Q235NHB钢板牌号表示方法：钢的牌号由“屈服强度〃、〃高耐候〃或〃耐候〃的汉语拼音首位字母〃Q〃、〃GNH〃或〃NH〃、屈服强度的下限值以及质量等级（A、B、C、D、E）组成。

例如:Q235NHBQ一一屈服强度中〃屈〃字汉语拼音的首位字母；235一一钢的下屈服强度的下限值，单位为MPa；NH——分别为"耐〃和〃候〃字汉语拼音的首位字母；B一一质量等级。

2、Q235NHB 钢板执行标准：GB/T4171-2008o3、Q235NHB钢板的尺寸、外形、重量及允许偏差执行标准为：GB/T709。

4、Q235NHB钢板冶炼方式：Q235NHB采用转炉或电炉冶炼，且为镇静钢。

除非需方有特殊要求，冶炼方式由供方选择。

5、Q235NHB钢板交货状态：以热轧、控轧或正火状态交货。

注：a冲击试验尺寸为10mm*10mm*55mm ob经供需双方协商，平均冲击功值可以260J o冲击试验结果按三个试样的平均值计算，允许其中一个试样的冲击吸收能量小于规定值，但不得低于规定值的70%<,9、Q235NHB钢板添加合金元素：耐候钢通过添加少量的合金元素如：Cu、P、Cr、Ni等，使其在金属基体表面上形成保护层, 以提高耐大气腐蚀性能的钢。

Q235NH钢属于焊接型耐候钢，广泛用于车辆、桥梁、集装箱、建筑或其他结构件。

与高耐候钢相比，具有较好的焊接性能。

10、Q235NHB钢板应用范围：Q235NHB是耐候钢，即耐大气腐蚀钢，是介于普通钢和不锈钢之间的低合金钢系列，耐候钢由普碳钢添加少量铜、锲等耐腐蚀元素而成，具有优质钢的强韧、塑延、成型、焊割、磨蚀、高温、抗疲劳等特性；耐候性为普碳钢的2〜8倍，涂装性为普碳钢的 1.5〜10倍。

同时, 它具有耐锈，使构件抗腐蚀延寿、减薄降耗，省工节能等特点。

耐候钢主要用于铁道、车辆、桥梁、塔架、光伏、高速工程等长期暴露在大气中使用的钢结构。

用于制造集装箱、铁道车辆、石油井架、海港建筑、采油平台及化工石油设备中含硫化氢腐蚀介质的容器等结构件。

汽车桥壳用钢板技术要求

汽车桥壳用钢板技术要求1尺寸、外形及其偏差钢板的尺寸、外形及允许偏差应符合GB/T709的规定。

2牌号和化学成分2.1钢板的牌号及化学成分（熔炼分析）应符合相关标准要求。

2.2钢板的化学成分允许偏差应符合GB/T222的规定。

2.3各牌号钢的碳当量（CEV）应符合表1的规定，碳当量应由熔炼分析成分并采用公式（1）计算。

CEV（%）=C+Mn/6+（Cr+Mo+V）/5+（Ni+Cu）/15 (1)表1碳当量3制造方法钢由转炉或电炉冶炼，并经炉外精炼。

钢板应以热轧、热机械轧制(TMCP)和热机械轧制+回火(TMCP+T)中任何一种交货状态交货，并在质量证明书中注明。

4力学性能4.1钢板的力学性能应符合表2的规定，但应保证模拟热处理后钢板的性能符合表3的规定。

4.2经供需双方协商，可以按照模拟热处理后的性能交货，热处理后钢板的力学性能应符合表3的规定。

模拟热处理工艺为炉温升至860℃～900℃后放入钢板试样，保温20分钟后自然冷却或风冷至室温。

表2钢板的力学性能牌号拉伸试验，横向180°弯曲试验，横向0℃夏比（V型缺口）冲击试验，纵向上屈服强度aReH/MPa，不小于抗拉强度Rm/MPa断后伸长率bA/%D-弯曲压头直径a-试样厚度冲击吸收能量KV2/J不小于Q355QK380500～66024D=2a34 Q420QK440550～68022D=2a34 Q460QK480600～73020D=2a34 a屈服平台不明显时，采用R p0.2代替；b厚度＞14mm的钢板，允许其断后伸长率较规定降低2%（绝对值）。

表3钢板模拟热处理后性能牌号拉伸试验，横向180°弯曲试验，横向0℃夏比（V型缺口）冲击试验，纵向上屈服强度aReH/MPa，不小于抗拉强度Rm/MPa断后伸长率bA/%D-弯曲压头直径a-试样厚度冲击吸收能量KV2/J不小于Q355QK355470～63024D=2a34Q420QK420520～68022D=2a34Q460QK460550～72020D=2a34 a屈服平台不明显时，采用R p0.2代替；b厚度＞14mm的钢板，允许其断后伸长率较规定降低2%（绝对值）。