扩展基础设计计算书
无筋扩展基础计算书
一． 无筋扩展基础计算地基承载力100kPa 。
基底标高为-1.000m 。
1. 墙厚为490mm ，考虑干挂，考虑风荷载，故，上部结构传至基础顶面的荷载效应标准组合值为55kN/m 2 。
①.条形基础底面宽度②.基础材料及尺寸详施工图。
③ .验算台阶宽高比由《建筑地基基础设计规范》表8.1.1查得砖基础台阶宽高比允许值为1:1.5。
基础宽高比： mkN 69.5385.26.585320490/..P =⨯+⨯⨯=m 1200.100.1=+=d m 6875.000.12010055=⨯-=-≥d f F b G a k γm 970.0=b 取：kPa 100kPa 15.60054.0137.137.11120155max <=+⨯⨯⨯⨯+⨯=++=W M A G F p k k ()5.1136024026012060402==⨯+⨯=h b 2km kN 14.140.009.13.10.2/w=⨯⨯⨯=m kN 45.814.185.385.321⋅=⨯⨯⨯=M 22m kN 054.0970100061100000045.8/P =⨯⨯⨯='砖基础底部宽度取为：④.混凝土垫层验算混凝土垫层宽高比允许值1:1，设计：满足要求 2．墙厚为240mm ，考虑干挂，考虑风荷载，故，上部结构传至基础顶面的荷载效应标准组合值为35kN/m 2 。
①.条形基础底面宽度②.基础材料及尺寸详施工图。
③ .验算台阶宽高比mm9704804906042'00=+=⨯⨯+=b b m 1200.100.1=+=d m 44.000.12010035=⨯-=-≥d f F b G a k γm 72.0=b 取：kPa 100kPa 65.4510.01142.1142.11120135max <=+⨯⨯⨯⨯+⨯=++=M W A G F p k k mm b 1370=mm h 2000=()()112002/97013702/0002=-=-=h b b h b 22m kN 10.0720100061100000045.8=⨯⨯⨯='P 2m kN 44.3485.26.585320240=⨯+⨯⨯=..P由《建筑地基基础设计规范》表8.1.1查得砖基础台阶宽高比允许值为1:1.5。
12.5m挡墙扩展基础计算书
12.5m挡墙扩展基础计算书.pdf范本 1：正文：1.1 引言本计算书旨在对12.5m挡墙扩展基础进行计算和设计，以确保其结构稳定性和安全性。
1.2 扩展基础设计要求根据相关规范要求和工程实际情况，本工程的扩展基础设计需满足以下要求：- 承载力要求：基础承载力需满足设计荷载的要求，确保挡墙的稳定性。
- 抗倾覆要求：基础需具有足够的抗倾覆稳定性，能适应地震等荷载情况。
- 场地条件要求：基础设计需考虑场地地质条件和排水情况，确保基础的稳定性和耐久性。
2. 扩展基础计算方法2.1 基础荷载计算根据挡墙的重量以及预计的附加荷载等因素，计算基础的设计荷载，包括挡土力、地震力等。
2.2 基础承载力计算根据基础类型和地质情况，采用相应的计算方法，计算基础的承载力，确保基础能够满足设计荷载要求。
2.3 基础抗倾覆计算根据挡墙的高度和地震等荷载情况，计算基础的抗倾覆稳定性，采取相应的防倾覆措施，确保基础的稳定性。
3. 扩展基础设计参数3.1 基础类型根据现场实际情况和设计要求，确定合适的基础类型，如钢筋混凝土扩展基础、预应力扩展基础等。
3.2 基础尺寸根据设计荷载和地质情况，计算确定合适的基础尺寸，包括基础宽度、深度等参数。
3.3 基础材料根据设计要求和相关规范，选择适当的基础材料，包括混凝土强度等。
4. 附件本文档涉及的附件包括：- 扩展基础设计图纸- 相关规范和标准5. 法律名词及注释- 承载力：基础所能承受的荷载大小。
- 抗倾覆稳定性：基础在地震等荷载情况下保持稳定的能力。
- 场地地质条件：基础所处的地质环境，包括土壤类型、土层厚度等因素。
范本 2：正文：1.1 背景介绍本文档旨在提供12.5m挡墙扩展基础计算书的详细说明和设计过程，以确保基础结构的稳定性和安全性。
1.2 设计要求根据相关规范和实际情况，本工程的扩展基础设计需满足以下要求：- 承载能力要求：基础承载能力需满足设计荷载的要求，以保证挡墙的稳定性。
独立基础计算书
基础计算书C 轴交3轴DJ P 01计算一、计算修正后的地基承载力特征值选择第一层粉土为持力层，地基承载力特征值fak=120 kPa ，ηd=2.0，rm=17.7kN/m 3,d=1.05m ，初步确定埋深d=1.5m ，室内外高差0.45m 。
根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 式5.2.4 计算修正后的抗震地基承载力特征值 = 139(kPa)；二、初步选择基底尺寸A ≧Fk fa −γGA ≧949139−20×1.5=8.7㎡ 取独立基础基础地面a=b=3000mm 。
采用坡型独立基础，初选基础高度600mm ，第一阶h 1=350mm ，第二阶h 2=250mm 。
三、作用在基础顶部荷载标准值结构重要性系数: γo=1.0基础混凝土等级:C30 ft_b=1.43N/mm 2 fc_b=14.3N/mm 2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm 2 fc_c=14.3N/mm 2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2 矩形柱宽 bc=500mm 矩形柱高 hc=500mm纵筋合力点至近边距离: as=40mm 最小配筋率: ρmin=0.150% Fgk=949.000kN Fqk=0.000kN Mgxk=14.000kN*m Mqxk=0.000kN*m Mgyk=25.000kN*m Mqyk=0.000kN*m Vgxk=45.000kN Vqxk=0.000kN Vgyk=17.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20 可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=949.000+(0.000)=949.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=14.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=14.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=25.000+949.000*(1.500-1.500)/2+(0.000)+0.000*(1.500-1.500)/2=25.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=45.000+(0.000)=45.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=17.000+(0.000)=17.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(949.000)+1.40*(0.000)=1138.800kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(14.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =16.800kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)++=f a f ak b ()-b 3d m ( )-d 0.5=1.20*(25.000+949.000*(1.500-1.500)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.500-1.500)/2) =30.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(45.000)+1.40*(0.000)=54.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(17.000)+1.40*(0.000)=20.400kNF2=1.35*Fk=1.35*949.000=1281.150kNMx2=1.35*Mxk=1.35*14.000=18.900kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*25.000=33.750kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*45.000=60.750kNVy2=1.35*Vyk=1.35*17.000=22.950kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1138.800|,|1281.150|)=1281.150kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|16.800|,|18.900|)=18.900kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|30.000|,|33.750|)=33.750kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|54.000|,|60.750|)=60.750kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|20.400|,|22.950|)=22.950kN四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.500+1.500=3.000m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.500+1.500=3.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.350+0.250=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.350+0.250-0.040=0.560m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.000*3.000=9.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.000*3.000*1.000=180.000kNG=1.35*Gk=1.35*180.000=243.000kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=14.000-17.000*0.600=3.800kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=25.000+45.000*0.600=52.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=18.900-22.950*0.600=5.130kN*mMdy=My+Vx*H=33.750+60.750*0.600=70.200kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(949.000+180.000)/9.000=125.444kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*125.444=125.444kPa≤fa=139.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=52.000/(949.000+180.000)=0.046m因|exk|≤Bx/6=0.500m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000+6*|52.000|/(3.0002*3.000)=137.000kPa Pkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(949.000+180.000)/9.000-6*|52.000|/(3.0002*3.000)=113.889kPa eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=3.800/(949.000+180.000)=0.003m因|eyk|≤By/6=0.500m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000+6*|3.800|/(3.0002*3.000)=126.289kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(949.000+180.000)/9.000-6*|3.800|/(3.0002*3.000)=124.600kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(137.000-125.444)+(126.289-125.444)+125.444=137.844kPa γo*P kmax=1.0*137.844=137.844kPa≤1.2*fa=1.2*139.000=166.800kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=70.200/(1281.150+243.000)=0.046m因ex≤Bx/6.0=0.500m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|70.200|/(3.0002*3.000)=184.950kPa Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|70.200|/(3.0002*3.000)=153.750kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=5.130/(1281.150+243.000)=0.003m因ey≤By/6=0.500y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000+6*|5.130|/(3.0002*3.000) =170.490kPa Pmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1281.150+243.000)/9.000-6*|5.130|/(3.0002*3.000)=168.210kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=184.950+170.490-(1281.150+243.000)/9.000=186.090kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=186.090-243.000/9.000=159.090kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=184.950-243.000/9.000=157.950kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=170.490-243.000/9.000=143.490kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho )2=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2,(1.500-0.500 /2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500/2-0.560)2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Flx=1.0*253.574=253.57kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060*560=594.19kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho )2)=max((1.500-0.500/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2,(1.500-0.50 0/2-0.560)*(0.500+2*0.560)+(1.500-0.500-0.560)2/2)=max(1.594,1.594)=1.594m2 y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.594*159.090=253.574kNγo*Fly=1.0*253.574=253.57kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1060.000*560=594.19kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
基础计算书——精选推荐
基础计算书塔吊基础计算书⼀. 概况及参数采⽤⼀台德英5512（QTZ80）型塔吊，采⽤浅基础，基础尺⼨为6000mmx6000mmx1350mm。
持⼒层为第2层⽼⼟层，地基承载⼒特征值80kpa。
⼆. 塔吊基础承台顶⾯的反⼒表中：Fv为垂直⼒（KN），Fh为⽔平⼒（KN），M1、M2为两个⽅向的倾覆⼒矩（KN.m），Mk为扭矩（KN.m）。
根据荷载参数，⾮⼯作状况下最不利，⽤该⼯况验算。
三．基础验算⾮⼯作状态45度1柱下扩展基础： J-11.1⼯程名称：⼯程⼀1.2地基承载⼒特征值1.2.1计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）f a＝ f ak + ηb·γ·(b - 3) + ηd·γm·(d - 0.5) （基础规范式 5.2.4）地基承载⼒特征值 f ak＝ 80kPa；基础宽度的地基承载⼒修正系数ηb＝ 0；基础埋深的地基承载⼒修正系数ηd＝ 1；基础底⾯以下⼟的重度γ＝ 18kN/m ，基础底⾯以上⼟的加权平均重度γm＝ 18kN/m ；基础底⾯宽度 b ＝ 6m；基础埋置深度 d ＝ 1m1.2.2 f a＝ 80+0*18*(6-3)+1*18*(1.35-0.5) ＝ 95.3kPa修正后的地基承载⼒特征值 f a＝ 95.3kPa1.3基本资料1.3.1结构构件的重要性系数γ0＝ 01.3.2基础底⾯宽度 b ＝ 6500mm （X ⽅向），底⾯长度 l ＝ 6500mm （Y ⽅向）；基础根部⾼度 H ＝ 1400mm1.3.3柱截⾯⾼度 h c＝ 1600mm （X ⽅向），柱截⾯宽度 b c＝ 1600mm （Y ⽅向）1.3.4柱与基础交接处的截⾯⾯积X ⽅向截⾯⾯积 A cb＝ h1·b + (b + h c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1mY ⽅向截⾯⾯积 A cl＝ h1·l + (l + b c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1m1.3.5基础宽⾼⽐柱与基础交接处宽⾼⽐： (b - h c) / 2H ＝ 1.6； (l - b c) / 2H ＝ 1.61.3.6基础相对于柱局部坐标系的旋转⾓度α＝ 45°1.3.7混凝⼟强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm ， f t＝ 1.575N/mm1.3.8钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm ；纵筋合⼒点⾄截⾯近边边缘的距离 a s＝ 60mm 1.3.9纵筋的最⼩配筋率ρmin＝0.15%1.3.10荷载效应的综合分项系数γz＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG＝ 1.351.3.11基础底⾯积 A ＝ l·b ＝ 6.5*6.5 ＝ 42.25m基础体积 V c＝ A b·H ＝ 42.25*1.4 ＝ 59.15m1.3.12基础⾃重及基础上的⼟重基础混凝⼟的容重γc＝ 25kN/m ；基础顶⾯以上⼟的重度γs＝ 18kN/m ，顶⾯上覆⼟厚度 d s＝ 0mG k＝ V c·γc + (A - b c·h c)·d s·γs＝ 1479kN基础⾃重及其上的⼟重的基本组合值 G ＝γG·G k＝ 1997kN1.3.13基础上的附加荷载标准值 F k' ＝ 0kN1.4基础底⾯控制内⼒N k --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向⼒值（kN）；F k --------- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的竖向⼒值（kN）；F k＝ N k + F k'V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的剪⼒值（kN）；M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的弯矩值（kN·m）；M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础底⾯的弯矩值（kN·m）；M xk＝ (M xk' - V yk·H)·Cosα + (M yk' + V xk·H)·SinαM yk＝ (M yk' + V yk·H)·Cosα - (M xk' - V yk·H)·SinαF、M x、M y -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向⼒、弯矩设计值（kN、kN·m）；F ＝γz·F k、 M x＝γz·M xk、 M y＝γz·M yk1.4.1 Nk ＝ 469； M xk'＝ 0，M yk'＝ 1890； Vxk ＝ 79，Vyk ＝ 0F k＝ 469； M xk＝ 1337，M yk＝ 1337F ＝ 586； M x＝ 1671，M y＝ 16711.5相应于荷载效应标准组合时，轴⼼荷载作⽤下基础底⾯处的平均压⼒值p k＝ (F k + G k) / A （基础规范式 5.2.2-1）p k＝ (469+1479)/42.25 ＝ 46.1kPa ≤ f a＝ 95.3kPa，满⾜要求。
基础计算书
My 0.15 -0.14 -0.12 0.00 0.06 -0.05 0.00 0.00 0.00 -0.15 -0.13
Vx 0.00 -0.92 -0.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.06 -0.88
Vy 16.74 -30.84 12.63 -5.56 20.51 -23.50 19.96 -8.65 17.42 -31.93 11.54
结构重要性系数: γo=1.0 基础反力作用点处标高: 0.000m 基础埋深: dh=1.500m 纵筋合力点至近边距离: as=40mm
基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m^3
最小配筋率: ρmin=0.150% 基础底面积: A=Bx*By=3.600×3.400=12.240m^2 底板配筋计算高度: ho=h1+h2+h3-as=0.500-0.040=0.460m 上部土体重度: Gk=γ*Bx*By*dh=18.000×3.600×3.400×1.500=330.480kN
G=1.35*Gk=1.35×330.480=446.148kN
二、验算结果一览
验算项
数值
限值
结果
满足 满足 满足
轴心荷载作用下地基承载力 偏心荷载作用下地基承载力 x 方向柱对基础的冲切验算 1
0.152 0.221
0.177
最大 1.00 最大 1.00
最大 1.00
x 方向柱对基础的冲切验算 2
—— 750.000 750.000 0.050 0.756 0.004
无需验算 最大 1026.25 最大 1026.25 最大 1.00 最大 1.00 最大 1.00
三、工况组合内力
地基处理课程设计计算书
地基处理课程设计计算书武汉滨江住宅区2#住宅楼地基处理工程设计（编号B3D3F3）目录一、设计说明1、设计目的2、设计依据3、设计要求4、设计原则二、工程概况1、工程概述2、工程地质条件三、地基处理方案论证1、常用地基处理方案2、地基处理方法选择四、复合地基设计1、桩长及桩径的选择2、布置方式的设计3、承载力计算4、沉降计算5、施工设计五、设计总结1、施工图2、质量控制与检验一、设计说明1、设计目的（1）提高地基承载力结构的荷载最总都将传到地基上，结构建筑物的强度很大，而基础能够承受的强度却很小，压缩性很大。
通过适当的措施，改善和提高土的承载能力。
（2）改善剪切特性地基的剪切破坏以及在土压力作用下的稳定性，取决于地基土的抗剪强度。
因此，为了防止剪切破坏以及减轻土压力，需要采取一定措施以增加地基土的抗剪强度。
（3）改善压缩特性主要是采用一定措施以提高地基土的压缩模量，藉以减少地基土的沉降。
另外，防止侧向流动（塑性流动）产生的剪切变形，也是改善剪切特性的目的之一。
（4）改善透水特性由于地下水的运动会引起地基出现一些问题，为此，需要采取一定措施使地基土变成不透水层或减轻其水压力。
（5）改善动力特性地震时饱和松散粉细砂（包括一部分轻亚粘土）将会产生液化。
因此，需要采取一定措施防止地基土液化，并改善其振动特性以提高地基的抗震特性（6）改善特殊土的不良地基特性主要是指消除或减少黄土的湿陷性和膨胀性等特殊土的不良地基特性2、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）《地基处理手册（第三版）》——“中国建筑工业出版社龚晓楠2008《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）《地基处理技术》——华中科技大学出版社郑俊杰2004《地基处理》——中国建筑工业出版社叶书麟 2003《基础工程》——北京高等教育出版社赵明华20033、设计要求根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）和《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002），对比分析可选择的地基处理方案，结合工程的要求和天然地基存在的主要问题，结合上部结构的类型、荷载的性质，并认为主要考虑复合地基处理方法与均质人工地基处理方法同时要求：（1）对所选用的地基处理的方案进行比选后的可行性论证，同时要考虑经济、施工周期等各项条件进行的必要分析；（2）绘制平面布置图、剖面图；（3）编写设计计算说明书一份，内容包含完整的计算说明书，内容参照设计要求，详细叙述每一步设计的细节；书写清楚，字体端正，列入主要过程的计算步骤，计算公式；（4）图件：布图合理，图面整洁，线条及字体规范，图中书写字体一律采用仿宋体4、设计原则考虑建筑地基处理工程存在工程量大、工期紧张、施工条件差等客观因素，因而设计原则上确保工期的情况下、在确保工程质量不受影响的情况下，力争做到好、快同步，又快又好。
JC-1锥形双柱基础计算书
JC-1锥形双柱基础计算书一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc1=1000mm 矩形柱高hc1=1000mm矩形柱宽bc2=1000mm 矩形柱高hc2=1000mm基础端部高度h1=400mm基础根部高度h2=300mm基础长度B1=1500mm B2=2000mm Bc=4000mm基础宽度A1=3500mm A2=3500mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=18.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk1=2251.000kN Fqk1=0.000kNFgk2=907.000kN Fqk2=0.000kNMgxk1=-42.000kN*m Mqxk1=0.000kN*mMgxk2=45.000kN*m Mqxk2=0.000kN*mMgyk1=0.000kN*m Mqyk1=0.000kN*mMgyk2=0.000kN*m Mqyk2=0.000kN*mVgxk1=-18.000kN Vqxk1=0.000kNVgxk2=22.000kN Vqxk2=0.000kNVgyk1=0.000kN Vqyk1=0.000kNVgyk2=0.000kN Vqyk2=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk1+Fqk1+Fgk2+Fqk2=(2251.000)+(0.000)+(907.000)+(0.000)=3158.000kNMxk=Mgxk1+Fgk1*(A2-A1)+Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)+Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)+Mqxk2+Fqk2*(A2-A1)=-42.000+2251.000*(3.500-3.500)+0.000+0.000*(3.500-3.500)+45.000+907.000*(3.500-3.500)+0.000 +0.000*(3.500-3.500)=3.000kN*mMyk=Mgyk1-Fgk1*(Bx/2-B1)/2+Mqyk1-Fqk1*(Bx/2-B1)/2+Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2+Mqyk2+Fqk2*(Bx/ 2-B1)/2=0.000-2251.000*(7.500/2-1.500)/2+0.000-0.000*(7.500/2-1.500)/2+0.000+907.000*(7.500/2-1.500 )/2+0.000+0.000*(7.500/2-1.500)/2=-1512.000kN*mVxk=Vgxk1+Vqxk1+Vgxk2+Vqxk2=-18.000+0.000+22.000+0.000=4.000kNVyk=Vgyk1+Vqyk1+Vgyk2+Vqyk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNF1=rg*Fgk1+rq*Fqk1+rg*Fgk2+rq*Fqk2=1.00*2251.000+1.00*0.000+1.00*907.000+1.00*0.000=3158.000kN*mMx1=rg*(Mgxk1+Fgk1*(A2-A1))+rq*(Mqxk1+Fqk1*(A2-A1))+rg*(Mgxk2+Fgk2*(A2-A1))+rq*(Mqxk2+Fq k2*(A2-A1))=1.00*(-42.000+2251.000*(3.500-3.500))+1.00*(0.000+0.000*(3.500-3.500))+1.00*(45.000+907.000 *(3.500-3.500))+1.00*(0.000+0.000*(3.500-3.500))=3.000kN*mMy1=rg*(Mgyk1-Fgk1*(Bx/2-B1)/2)+rq*(Mqyk1-Fqk1*(Bx/2-B1)/2)+rg*(Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2)+ rq*(Mqyk2+Fqk2*(Bx/2-B1)/2))=1.00*(0.000-2251.000*(7.500/2-1.500)/2)+1.00*(0.000-0.000*(7.500/2-1.500)/2)+1.00*(0.000+90 7.000*(7.500/2-1.500)/2)+1.00*(0.000+0.000*(7.500/2-1.500)/2)=-1512.000kN*mVx1=rg*Vgxk1+rq*Vqxk1+rg*Vgxk2+rq*Vqxk2=1.00*-18.000+1.00*0.000+1.00*22.000+1.00*0.000=4 .000kNVy1=rg*Vgyk1+rq*Vqyk1+rg*Vgyk2+rq*Vqyk2=1.00*0.000+1.00*0.000+1.00*0.000+1.00*0.000=0.00 0kNF2=1.35*Fk=1.35*3158.000=4263.300kNMx2=1.35*Mxk=1.35*3.000=4.050kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*-1512.000=-2041.200kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*4.000=5.400kNVy2=1.35*Vyk=1.35*0.000=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|3158.000|,|4263.300|)=4263.300kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|3.000|,|4.050|)=4.050kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|5253.375|,|-2041.200|)=5253.375kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|4.000|,|5.400|)=5.400kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=150.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2+Bc=1.500+2.000+4.000=7.500m2. 基础总宽 By=A1+A2=3.500+3.500=7.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.400+0.300=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.400+0.300-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=7.500*7.000=52.500m26. Gk=γ*Bx*By*dh=18.000*7.500*7.000*1.500=1417.500kNG=1.35*Gk=1.35*1417.500=1913.625kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vxk*H=3.000-4.000*0.700=0.200kN*mMdyk=Myk+Vyk*H=-1512.000+0.000*0.700=-1512.000kN*mMdx=Mx-Vx*H=4.050-5.400*0.700=0.270kN*mMdy=My+Vy*H=5253.375+0.000*0.700=5253.375kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(3158.000+1417.500)/52.500=87.152kPa 【①5.2.2-2】因γo*pk=1.0*87.152=87.152kPa≤fa=150.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=5253.375/(3158.000+1417.500)=1.148m因|exk|≤Bx/6=1.250m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(3158.000+1417.500)/52.500+6*|5253.375|/(7.5002*7.000)=167.204kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(3158.000+1417.500)/52.500-6*|5253.375|/(7.5002*7.000)=7.101kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=0.270/(3158.000+1417.500)=0.000m因|eyk|≤By/6=1.167m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(3158.000+1417.500)/52.500+6*|0.270|/(7.0002*7.500)=87.157kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(3158.000+1417.500)/52.500-6*|0.270|/(7.0002*7.500)=87.148kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(167.204-87.152)+(87.157-87.152)+87.152=167.208kPaγo*Pkmax=1.0*167.208=167.208kPa≤1.2*fa=1.2*150.000=180.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=-1512.000/(4263.300+1913.625)=-0.245m因ex≤Bx/6.0=1.250m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(4263.300+1913.625)/52.500+6*|-1512.000|/(7.5002*7.000)=140.696kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(4263.300+1913.625)/52.500-6*|-1512.000|/(7.5002*7.000)=94.616kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.200/(4263.300+1913.625)=0.000m因ey≤By/6=1.167y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(4263.300+1913.625)/52.500+6*|0.200|/(7.0002*7.500)=117.659kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(4263.300+1913.625)/52.500-6*|0.200|/(7.0002*7.500)=117.652kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=140.696+117.659-(4263.300+1913.625)/52.500=140.699kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=140.699-1913.625/52.500=104.249kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=140.696-1913.625/52.500=104.246kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=117.659-1913.625/52.500=81.209kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-h/2-ho)*(b+2*ho)-(Bx1-h/2-ho)2/2-(Bx2-b/2-ho)2/2,(A2-h/2-ho)*(b+2*ho)-(Bx2-h/2-ho )2/2-(Bx1-b/2-ho)2/2=max((3.500-1.000/2-0.660)*(5.000+2*0.660)-(3.500-1.000/2-0.660)2/2-(4.000-5.000/2-0.660 )2/2,(3.500-1.000/2-0.660)*(5.000+2*0.660)-(4.000-1.000/2-0.660)2/2-(3.500-5.000/2-0.660)2/2) =max(11.698,10.698)=11.698m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=11.698*104.249=1219.525kNγo*Flx=1.0*1219.525=1219.53kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*5660*660=3739.34kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((Bx1-b/2-ho)*(h+2*ho)+(Bx1-b/2-ho)2,(Bx2-b/2-ho)*(h+2*ho)+(Bx2-b/2-ho)2)=max((3.500-5.000/2-0.660)*(1.000+2*0.660)+(3.500-5.000-0.660)2/2,(4.000-5.000/2-0.660)* (1.000+2*0.660)+(3.500-5.000-0.660)2/2)=max(0.904,2.064)=2.064m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=2.064*104.249=215.212kNγo*Fly=1.0*215.212=215.21kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1660.000*660=1096.70kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
钢筋混凝土扩展基础设计计算书
钢筋混凝土扩展基础设计计算书一、基础结构布置选择本办公大楼基础拟采用柱下独立基础。
根据工程场地《岩土工程勘察报告》，本工程场地在地基受力层范围内，上部存在一层厚度为3m 的粉质粘土良好土层，下部存在一层厚度为2.5m 孔隙比大、压缩性高、强度低的淤泥质粘土软土层。
对于一般中小型建筑物，宜采用钢筋混凝土基础。
对比柱下条形基础，它有刚度大、调整不均匀沉降能力强的优点，但照价较高。
因此，在一般情况下，柱下应优先考虑设置扩展基础。
二、持力层的选择及基础埋深的确定根据之上工程场地《岩土工程勘察报告》的分析，本工程宜选择粉质粘土层为持力层，基础尽量浅埋，即采用“宽基浅埋”方案，以便加大基底至软弱土层的距离。
初选定基础埋深d 为1.5m 。
三、确定基础底面尺寸基础埋深d=1.5m ＞0.5m ，先进行地基承载力深度修正，查表2-5有6.1=d η ()9.185.15.06.1915.18=⨯+⨯=m γkN/m 3()5.0-+=d f f m d ak a γη=200+1.6×18.9×（1.5-0.5）=230.24kpa由于在基础埋深范围内没有地下水，0=w h29.75.12024.2303.1460=⨯-=-≥d f F A G a k γm 2 取d l 2=0.2=b m , 0.42==b l m软弱下卧层地基承载力验算 由1.354.20.821==s s E E ，25.10.25.2==b z ＞0.50 ，查表2-7得︒=1.23θ ，426.0tan =θ，54.2120.40.25.10.40.2203.1460=⨯⨯⨯⨯+=+=bl G F P k k k kpa 下卧层顶面处的附加应力：()()()θθσσtan 2tan 2z b z l P lb cd k z ++-= ()()()427.05.220.2427.05.220.45.19.1854.2120.40.2⨯⨯+⨯⨯+⨯-⨯⨯= 1.58=kpa下卧层顶面处的自重应力：3.7736.1915.18=⨯+⨯=cz σkpa下卧层承载力特征值3.1943.77==+=z d cz m σγkN/m 3 ()1.1885.043.196.180=-⨯⨯+=az f kpa验算：4.1353.771.58=+=+cz z σσkp a ＜1.188=az f kpa （可以）经验算，基础底面尺寸及埋深均满足要求。
住宅楼毕业设计计算书
住宅楼毕业设计学校名称：洛阳电大学生姓名：**学生学号： *************班级： 09 秋专业：土木工程（本科）目录第一章毕业设计任务书................................................................................ - 2 -（一）、设计依据.. (2)（二）、建筑设计内容和要求 (2)（三）、结构设计 (2)第二章建筑设计总说明················································································ - 4 -一、设计依据。
(4)二、工程概况。
(4)三、尺寸及标高。
(4)四、墙身及砂浆。
(5)五、门窗和玻璃。
(5)六、室内外装修。
(5)七、防火设计。
(6)八、油漆。
(6)九、护角粉刷及滴水做法。
(6)十、其它。
(7)第三章结构设计总说明················································································ - 8 -一、设计依据。
条基计算书
一、结构自重及风荷载计算1. 已知条件：一围网高H=3.06m，底部为500高钢筋混凝土基座，采用扩展条形基础。
2.恒荷载计算：假设基础面标高为-0.5m，其上部混凝土基座重为：G1=1.0m×0.2m×25kN/m3 =5kN/m围网重：G2=（3.06-0.5m）×0.10kN/m3 =0.26kN/m结构自重：G=G1+G2=5.26kN/m3.水平风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》GB 50009--2001（2006 年版）：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，当计算围护结构时，应按下述公式计算W k=βgzμs1μzωo式中：ωo——基本风压，取ωo=0.7 kN/m2；βgz——风振系数，取βgz=1.0；μs——风荷载体型系数，根据建筑风荷载体型系数表查得μs=1.3；μz——风压变化系数，取μz=1.0；W k =1.0×1.3×1.0×0.7=0.91kN/m。
基础面弯矩：M k=W k H2/2=0.91×3.062/2=4.26kN/m2二、扩展条形基础设计1. 已知条件：(1)控制信息：墙数：单墙墙竖向力：F k=5.26kN/m 墙弯矩M k=4.26kN·m/m(2)设计信息：基础类型：阶型一阶混凝土等级：C25受力筋级别：HRB335 保护层厚度：40 mm基础宽度：800 mm 高度：200 mm轴线左边宽度：400 mm 轴线右边宽度：400 mm垫层挑出宽度：100 mm 垫层厚度：100 mm荷载的综合分项系数γz=1.35(3)地基信息：基础埋置深度：0.7 m地坪高差：0.000 m修正后的地基承载力特征值：80.00 kPa2. 基础自重和基础上的土重:基础混凝土的容重γc=25.00kN/m基础顶面以上土的容重γs=18.00kN/m顶面上覆土厚度 d s=700mmG k=V jcγc+(A-b c×h c)×d s×γs=13.6kN3. 反力计算：(1)荷载标准值时基底全反力－用于验算地基承载力p k=(F k+G k)/A=23.58 kPa偏心矩：e= M k/(F k+G k)= 4.26/(5.26+13.6)=0.226m＞l/6=0.167m基础底面抵抗矩W=lb2/6=1.000×0.800×0.800/6=0.107mp Kmax=2(F k+G k)/3la=2×18.86/[3×1.0×(0.4-0.226)]=93.83kPap Kmin=0kPa(2)荷载设计值时基底全反力p=(F+G)/A=31.83kPap max=2(F+G)/3la=126.67kPap min=0kPa(3)荷载设计值时基底净反力－用于验算基础剪切和冲切承载力p j=F/A=8.88 kPap maxj=p max-G/A=103.72kPap minj=p min-G/A=0-22.92kPa<0 ，取p minj=04. 地基承载力验算：p k=25.46kPa<f a=80.00kPa 满足!p kmax=93.83kPa<1.2f a=96.00kPa 满足!地基承载力验算满足要求！5. 基础冲切承载力验算：p max＝γz×93.83＝126.67kPap j＝p max-G/A＝126.67-18.36/0.80＝103.72kPa因 b＞b c+2×H o、b＞h c+2×H o且l-h c＞1-b c有：A l=0.5×(b+h c+2×H o)×(b-h c-2×H o)/2+b×(l-b c-b+h c)/2=0.5×(0.800+0.200+2×0.150)×(0.800-0.200-2×0.150)/2 +0.800×(1.000-0.200-0.800+0.200)/2=0.18ma b= Min{b c+2×H o，l}= Min{0.200+2×0.150，1.000} = 0.500ma m=(b c+a b)/2=(0.200+0.500)/2=0.350mF l = p j×A l=103.72×0.18=18.67kN0.7βhp f t a m H o/γRE=0.7×1.000×1271×0.350×0.150/0.85=54.9kN≥F l=18.67kN 满足!基础冲切承载力验算满足要求！6.基础抗剪承载力验算：计算宽度 B o=800mmV=p j×A=p j×(l-b c)×b/2=103.72×(1.000-0.200)×0.800/2=33.19kN0.7βh f t B o H o/γRE =0.7×1.00×1271×0.800×0.150/0.85= 125.6kN≥V=33.19kN，满足要求。
土木工程毕业设计计算书
柱 子：46×0.5×3.6×9.36=775.01kN
外墙:{[13x(1.2-0.6)+2x(1.2-0.3-0.6+0.185)+2×(1.2-0.3-0.6+0.185)+1.2-0.3-0.185+2.4-0.6+2.4-0.3-0.6+0.185+0.9-0.24+2×(7.2-0.185-0.6+0.12)+2×(0.36-0.6)〕×0.5×3.6+3.3×18×1.0+1.8×1.0｝×6.29=766.18kN
内 墙：｛12×(7.2-0.6+0.185-0.6+0.12) ×(0.5×3.6-0.7)+〔10×(4.5-1.0-1.5-0.6)+2-0.6+0.185-0.3+3.5-0.6+2-0.3-0.6+0.185+2.5-0.3-0.6+0.185+3-0.6+2.5-0.6+3.5-0.6+3.5-0.6+3.5-0.6+3.5-0.3-0.6+0.185〕×(0.5×3.6-0.5)+20×1.0×1.0+13×0.1×1.5｝×4.28=640.12kN
= +0.5活=6805.24kN+0.5×(17×7.2×4.5+2.7×10×4.5) ×0.5=6973.315kN
五层下半层
柱子： 42×0.5×3.6×9.36=707.62kN
外墙:{[12x0.6+(1.2-0.3-0.6+0.185) ×3+0.9-0.3-0.6+0.185+0.6+2.4-0.3-0.3+2.4-0.3-0.6+0.185+4×(7.2-0.6+0.185-0.6+0.12)〕×0.5×3.6+15×3.3×1.0+1.0×1.8｝×6.29=754.55kN
独立基础计算书,TSSD2011计算。
J-1锥形基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm基础端部高度h1(自动计算)=200mm基础根部高度h2(自动计算)=100mm基础长宽比 1.000基础长度B1(自动计算)=600mm B2(自动计算)=600mm基础宽度A1(自动计算)=600mm A2(自动计算)=600mm2. 材料信息基础混凝土等级: C25 ft_b=1.27N/mm2fc_b=11.9N/mm2柱混凝土等级: C25 ft_c=1.27N/mm2fc_c=11.9N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=350.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=350.000/1.35=259.259kNMxk=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=238.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=0.600+0.600=1.200m2. 基础总宽 By=A1+A2=0.600+0.600=1.200m3. 基础总高 H=h1+h2=0.200+0.100=0.300m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.200+0.100-0.040=0.260m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.200*1.200=1.440m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.200*1.200*1.500=43.200kNG=1.35*Gk=1.35*43.200=58.320kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.300=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.300=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.300=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.300=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(259.259+43.200)/1.440=210.041kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*210.041=210.041kPa≤fa=238.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(259.259+43.200)/1.440=210.041kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(350.000+58.320)/1.440=283.556kPaPjmax=Pmax-G/A=283.556-58.320/1.440=243.056kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因(H≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积Alx=max((A1-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)*(bc+2*ho)+(A2-hc/2-ho)2=max((0.600-0.400/2-0.260)*(0.400+2*0.260)+(0.600-0.400/2-0.260)2,(0.600-0.400/2-0.260)* (0.400+2*0.260)+(0.600-0.400/2-0.260)2)=max(0.148,0.148)=0.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.148*243.056=36.069kNγo*Flx=1.0*36.069=36.07kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.27*660*260=152.55kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积Aly=max((B1-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B1-bc/2-ho)2,(B2-bc/2-ho)*(hc+2*ho)+(B2-bc/2-ho)2)=max((0.600-0.400/2-0.260)*(0.400+2*0.260)+(0.600-0.400-0.260)2/2,(0.600-0.400/2-0.260)* (0.400+2*0.260)+(0.600-0.400-0.260)2/2)=max(0.148,0.148)=0.148m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.148*243.056=36.069kNγo*Fly=1.0*36.069=36.07kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.27*660.000*260=152.55kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
morgain 柱下扩展基础 计算书范例
1柱下扩展基础： DJ11.1工程名称：工程一1.2柱底荷载效应组合1.2.1荷载效应组合的计算参数1.2.1.1高层建筑。
1.2.1.2永久荷载的分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.2；当其效应对结构有利时，取γG' ＝ 11.2.1.3可变荷载的分项系数γQ＝ 1.4；可变荷载的组合值系数ψc＝ 0.7 1.2.1.4荷载作用符号D'：附加永久荷载作用 D ：永久荷载作用L ：可变荷载作用 Wx： X 方向风荷载作用Wy： Y 方向风荷载作用1.2.2各荷载作用下的内力标准值柱号荷载 Nki Mxki Myki Vxki Vyki1.2.2.1 1 D' 0.0 0.0 0.0 0.00.0D 15.0 13.0 0.0 0.00.0L 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Wx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Wy 0.0 0.0 0.0 0.0 0.01.2.3荷载效应的标准组合1.2.3.1组合系数（荷载的分项系数或荷载的分项系数与组合值系数的乘积）组合号 D L Wx Wy1 1.00 0.702 1.00 1.003 1.00 1.004 1.00 1.00 0.605 1.00 0.70 1.006 1.00 -1.007 1.00 1.00 -0.608 1.00 0.70 -1.009 1.00 1.0010 1.00 1.00 0.6011 1.00 0.70 1.0012 1.00 -1.0013 1.00 1.00 -0.6014 1.00 0.70 -1.001.2.3.2控制内力的标准组合值1.2.3.2.1层号： 1，柱号： 1，位置：柱底组合号 Nk Mxk' Myk' Vxk Vyk 无地震 1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 D kcon1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 N kmin1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 N kmax1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 M xk'min 1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 M xk'max 1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 M yk'min 1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 M yk'max 1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 V xkmin1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 V xkmax1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 V ykmin1 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 V ykmax1.2.4荷载效应的基本组合1.2.4.1组合系数（荷载的分项系数或荷载的分项系数与组合值系数的乘积）组合号 D L Wx Wy1 1.35 0.982 1.353 1.35 0.844 1.35 0.98 0.845 1.35 -0.846 1.35 0.98 -0.847 1.35 0.848 1.35 0.98 0.849 1.35 -0.8410 1.35 0.98 -0.8411 1.20 1.4012 1.00 1.4013 1.20 1.4014 1.20 1.40 0.8415 1.20 0.98 1.4016 1.20 -1.4017 1.20 1.40 -0.8418 1.20 0.98 -1.4019 1.20 1.4020 1.20 1.40 0.8421 1.20 0.98 1.4022 1.20 -1.4023 1.20 1.40 -0.8424 1.20 0.98 -1.4025 1.00 1.4026 1.00 1.40 0.8427 1.00 0.98 1.4028 1.00 -1.4029 1.00 1.40 -0.8430 1.00 0.98 -1.4031 1.00 1.4032 1.00 1.40 0.8433 1.00 0.98 1.4034 1.00 -1.4035 1.00 1.40 -0.8436 1.00 0.98 -1.401.2.4.2控制内力的基本组合值1.2.4.2.1层号： 1，柱号： 1，位置：柱底组合号 N Mx' My' Vx Vy 无地震 1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 D con12 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 N min1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 N max12 15.0 13.0 0.0 0.0 0.0 M x'min 1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 M x'max 1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 M y'min 1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 M y'max 1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 V xmin1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 V xmax1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 V ymin1 20.3 17.6 0.0 0.0 0.0 V ymax1.3地基承载力特征值1.3.1计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）f a＝ f ak + ηb·γ·(b - 3) + ηd·γm·(d - 0.5) （基础规范式 5.2.4）地基承载力特征值 f ak＝ 80kPa；基础宽度的地基承载力修正系数ηb＝ 0；基础埋深的地基承载力修正系数ηd＝ 1；基础底面以下土的重度γ ＝ 18kN/m3，基础底面以上土的加权平均重度γm＝ 18kN/m3；基础底面宽度 b ＝ 3.14m；基础埋置深度 d ＝ 1.36m1.3.2 f a＝ 80+0*18*(3.14-3)+1*18*(1.36-0.5) ＝ 95.5kPa修正后的地基承载力特征值 f a＝ 95.5kPa1.4基本资料1.4.1基础底面宽度 b ＝ 3140mm （X 方向），底面长度 l ＝ 4600mm （Y 方向）；基础根部高度 H ＝ 1510mm1.4.2柱截面高度 h c＝ 3140mm （X 方向），柱截面宽度 b c＝ 4600mm （Y 方向）1.4.3柱与基础交接处的截面面积X 方向截面面积 A cb＝ H·b ＝ 4.741m2Y 方向截面面积 A cl＝ H·l ＝ 6.946m21.4.4基础宽高比柱与基础交接处宽高比： (b - h c) / 2H ＝ 0； (l - b c) / 2H ＝ 01.4.5混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm2， f t＝ 1.271N/mm21.4.6钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm2；当纵筋直径不小于 12mm 时，取 f y＝360N/mm2；纵筋合力点至截面近边边缘的距离 a s＝ 50mm1.4.7纵筋的最小配筋率ρmin＝ 0.15%1.4.8基础底面积 A ＝ l·b ＝ 4.6*3.14 ＝ 14.444m2基础体积 V c＝ A b·H ＝ 14.444*1.51 ＝ 21.81m31.4.9基础自重及基础上的土重基础混凝土的容重γc＝ 25kN/m3；基础顶面以上土的重度γs＝ 18kN/m3，基础自重及其上的土重的基本组合值 G ＝γG·G k对由可变荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.2*545.3 ＝ 654.3kN；对由永久荷载效应控制的组合，取 G ＝ 1.35*545.3 ＝ 736.1kN1.4.10设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称"基础规范"《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称"混凝土规范"1.5基础底面控制内力N k、F k ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）； M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）；M xk＝ M xk' - V yk·H、 M yk＝ M yk' + V xk·HN、F---- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；V x'、V y'-- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；M x'、M y'-- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）； M x、M y ---- 相应于荷载效应基本组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）； M x＝ M x' - V y·H、 M y＝ M y' + V x·H1.5.1相应于荷载效应标准组合时，基础底面控制内力1.5.1.1柱号： 1、D kcon、无地震作用组合N k＝ 15.0； M xk' ＝ 13.0，M yk' ＝ 0.0； V xk＝ 0.0，V yk＝ 0.0F k＝ 15.0； M xk＝ 13.0，M yk＝ 0.01.5.2相应于荷载效应基本组合时，基础底面控制内力1.5.2.1柱号： 1、D con、无地震作用组合N ＝ 20.3； M x' ＝ 17.6，M y' ＝ 0.0； V x＝ 0.0，V y＝ 0.0F ＝ 20.3； M x＝ 17.6，M y＝ 0.01.5.2.2柱号： 1、N min、无地震作用组合N ＝ 15.0； M x' ＝ 13.0，M y' ＝ 0.0； V x＝ 0.0，V y＝ 0.0F ＝ 15.0； M x＝ 13.0，M y＝ 0.01.6相应于荷载效应标准组合时，轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值p k＝ (F k + G k) / A （基础规范式 5.2.2-1）1.6.1柱号： 1、D kcon、无地震作用组合p k＝ (15+545.3)/14.444 ＝ 38.8kPa ≤ f a＝ 95.5kPa，满足要求。
2：龙门吊基础设计计算正文
目录1、10T龙门吊基础设计计算书 (2)1.1、设计依据 (2)1.2、设计说明 (2)1.3、设计参数选定 (2)1.3.1、设计荷载 (2)1.3.2、材料性能指标 (3)1.4、地基验算 (3)1.4.1、地基承载力验算 (4)2、85T龙门吊基础设计计算书 (5)2.1、设计依据 (5)2.2、设计说明 (5)2.3、设计参数选定 (5)2.3.1、设计荷载 (5)2.3.2、材料性能指标 (6)2.4．基础混凝土结构计算 (6)2.5、地基验算 (6)2.5、钢筋配置 (9)***********************龙门吊基础设计计算书1、10T龙门吊基础设计计算书1.1、设计依据1.1.1、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.1.2、《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；1.1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.2、设计说明梁场位于低丘山地，地质资料显示，土层为红黏土，基本地基承载力σ0=120KPa。
存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。
根据试验检测，填方区和挖方区承载力在140～180KPa之间，选取基础埋深h=0.3m。
龙门吊行走轨道基础采用无筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。
龙门吊行走轨道采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计。
10t龙门吊跨度18米，跨制梁台座和钢筋绑扎台座，两侧基础间距18m。
支腿轮距7.0m，每个龙门吊4个轮子。
轨道为50钢轨（高152mm,底宽132mm）。
1.3、设计参数选定1.3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10t龙门吊行走台车最大轮压：P6.KN117。
max最不利工况：现场实际情况，龙门吊最大负重仅5t，自重18t，故单轮上荷载为：N=（5+18）/4=5.75t；混凝土自重按24.0KN/m3 计，土体容重按17KN/m3计。
基础工程量计算范文
基础工程量计算范文随着建筑行业的发展，工程量的计算变得越来越重要。
对于建筑项目来说，基础工程量的计算是其中最为基础和必不可少的部分。
下面是一个关于基础工程量计算的范文，供参考。
我们以一些建筑项目的地基基础工程量计算为例。
这个建筑项目是一栋高层住宅楼，地处市中心，地下有两层停车场。
我们将分别计算这个项目的平面基础工程量和立面基础工程量。
一、平面基础工程量计算1.地基开挖量计算：根据设计单位提供的平面图和设计要求，我们可以计算出整个地基的开挖量。
首先，我们需要计算出整个建筑物的平面面积。
假设建筑物的平面形状为矩形，长为100米，宽为50米。
那么建筑物的平面面积为100米×50米=5000平方米。
2.基础混凝土用量计算：在地基开挖完毕后，我们需要对地基进行加固，以确保建筑物的稳定性。
这就需要使用混凝土来进行基础施工。
根据设计要求，我们需要在地基上铺设50厘米厚的混凝土层。
那么基础混凝土的用量为5000平方米×0.5米=2500立方米。
3.地基回填量计算：在地基混凝土施工完毕后，我们需要对地基进行回填，以填平地基表面。
根据设计要求，我们需要在地基表面回填50厘米的填方土。
那么地基的回填量为5000平方米×0.5米=2500立方米。
二、立面基础工程量计算1.基础墙体砌筑量计算：在地基施工完毕后，我们需要进行立面墙体的砌筑。
根据设计要求，我们需要建造的墙体高度为20米，墙体厚度为30厘米。
那么立面墙体的砌筑量为20米×0.3米=6立方米。
2.基础地下室砖砌量计算：在地下室的施工过程中，我们需要进行地下室墙体砖砌。
根据设计要求，地下室墙体的高度为4米，墙体厚度为25厘米。
那么地下室墙体的砖砌量为4米×0.25米=1立方米。
3.基础主墙体砖砌量计算：在地上部分的施工过程中，我们需要进行主墙体砖砌。
根据设计要求，主墙体的高度为30米，墙体厚度为25厘米。
那么主墙体的砖砌量为30米×0.25米=7.5立方米。
扩展基础计算
独立基础验算计算书====================================================================一. 设计资料1 基本信息验算依据：建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)连接柱子数目：1 个连接柱子类型：单肢钢柱柱子X向尺寸：X c=600 mm柱子Y向尺寸：Y c=600 mm2 地基信息基础埋深：d=0.5 m室内外地面高差：Δd=0 m地基名称: 缺省地基本地基现有1个土层受力土层范围内没有地下水。
地基土层分布示意图如下：地基土层具体信息列表如下：序厚(m) Es(mPa) γ/γs(kN/m3) Fak(kPa) δa 参数参数1 3.00 5.00 18.00/19.00 120.0 1.00 εb=0.0 εd=1.03 荷载信息基顶荷载模式：组合工况内力设计值基础顶面的基本组合工况不由恒载控制基础拉梁弯矩分担百分比：ε=0%基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m) 基本组合124.6 0.0 0.0 0.0 0.0标准组合92.3 0.0 0.0 0.0 0.0准永久组合0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 基础信息基础类型：锥形基础基础连接方式：平台连接基础阶数：2 阶基础混凝土标号：C20基础尺寸示意图如下：基础底面X向长度：B x1=1200 mm基础底面Y向长度：B y1=1200 mm基础第一台阶高度：H1=200 mm基础二阶底面X向长度：B x2=900 mm基础二阶底面Y向长度：B y2=900 mm二阶底面X向左侧伸出柱边长度：B x21=450 mm二阶底面Y向下侧伸出柱边长度：B y21=450 mm基础第二台阶高度：H2=50 mm基础X向伸出柱边长度：D x=50 mm基础Y向伸出柱边长度：D y=50 mm5 基础底板配筋信息基础底板配筋示意图如下：基底无垫层，钢筋保护层厚度：C=70 mm底板X向钢筋：Φ10@200X向钢筋每米面积：A bx=3.927 cm2X向钢筋抗拉强度：f bx=210 N/mm2底板Y向钢筋：Φ10@200Y向钢筋每米面积：A by=3.927 cm2Y向钢筋抗拉强度：f by=210 N/mm2二. 验算结果一览验算项验算工况数值限值结果基底平均压力(kPa) 标准组合74.7 最大120 满足基底最大压力(kPa) 标准组合74.7 最大144 满足冲切应力比基本组合0.12 最大1.00 满足剪切应力比基本组合0.22 最大1.00 满足局压应力比基本组合0.04 最大1.00 满足混凝土强度标号——C20 最低C20 满足边缘高度(mm) ——200 最小200 满足X向压区高度(mm) 基本组合11.5 最大104 满足X向抗弯应力比基本组合0.24 最大1.00 满足Y向压区高度(mm) 基本组合11.5 最大104 满足Y向抗弯应力比基本组合0.24 最大1.00 满足保护层厚度(mm) ——70.0 最小70.0 满足X向配筋率(%) ——0.26 最小0.15 满足X向钢筋直径(mm) ——10.0 最小10.0 满足X向钢筋间距(mm) ——200 最小100 满足X向钢筋间距(mm) ——200 最大200 满足Y向配筋率(%) ——0.26 最小0.15 满足Y向钢筋直径(mm) ——10.0 最小10.0 满足Y向钢筋间距(mm) ——200 最小100 满足Y向钢筋间距(mm) ——200 最大200 满足三. 地基承载力验算1 地基承载力特征值计算基础覆土的加权平均重度：γm=(18×0.5)/0.5=18 kN/m3基底处土层重度：γ=18 kN/m3基础底面宽度小于3m，按3m计算地基承载力特征值：f a=f ak+εbγ*(b-3)+εd*γm*(d-0.5)=120+0×18×(3-3)+1×18×(0.5-0.5)=120 kPa地基抗震承载力特征值：f aE=δa*f a=120×1=120 kPa2 基础和回填土总重标准值计算基底以上总体积：V=L*B*(d-Δd)=1200×1200×(0.5-0×0.5)×10-6=0.72 m3基础体积：V c=0.3285 m3基础与回填土总重标准值：G k=(V-V c)*γm+V c*ρc*g=[(0.72-0.3285)×1.8e-005+0.3285×2.5e-005]×106=15.26 kN 3 地基承载力验算控制工况：标准组合工况内力：N=92.3 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力标准值计算：基础总高度：H=250 mm柱子中心对基底X向偏心：E x=0 mm柱子中心对基底Y向偏心：E y=0 mm基底竖向力值：F k=N=92.3 kN基底竖向合力值：F k+G k=92.3+15.26=107.56 kN基底X向力矩值：M xk=(M x-V y*H-N*E y)*(1-ε)=(0-0×250×10-3-92.3×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yk=(M y+V x*H-N*E x)*(1-ε)=(0-0×250×10-3-92.3×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m标准组合工况下基底压力分布图(kPa)如下基底平均压力值：P k=(F k+G k)/A=107.56/14400×104=74.694 kPa≤120，满足基底最大压力值：P kmax=(F k+G k)/A+|M yk|/W y=107.56/14400×104+0/288000×106=74.694 kPa≤144，满足四. 基础抗冲切验算控制工况：基本组合工况内力：N=124.6 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=(15.26+0)×1.2-0=18.311 kN基底竖向力值：F d=N+G=124.6+18.311=142.911 kN基底X向力矩值：M xd=(0-0×250×10-3-124.6×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yd=(0-0×250×10-3-124.6×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m 基本组合工况下基底压力分布图(kPa)如下基础的最大冲切应力出现在基础X向右侧第2阶处冲切锥体抗冲切承载力计算：基础第2阶有效高度：h0=250-70-10=170 mmH0≤800，取βh=1.0冲切破坏锥体上边长：b t=600 mm冲切破坏锥体下边长：b b=940 mm冲切破坏锥体中边长：b m=(b b+b t)*0.5=(940+600)×0.5=770 mm抗冲切承载力：F h=0.7*βh*b m*H0*f t=0.7×1×770×170×1.1×10-3=100.793 kN 冲切验算取用的基底呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下冲切梯形下宽：l=1200 mm冲切梯形上宽：a r=940 mm冲切梯形高度：h=130 mm梯形上边到基础下边距离：a1=130 mm梯形上边到基础上边距离：a2=130 mm基底冲切压力值：F l=12.036 kN≤100.793 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为：冲切作用基底面积：A l=l*h-(a12+a22)/2=[1200×130-(1302+1302)/2]×10-2=1391 cm2冲切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=1391×(99.244-12.716)×10-4=12.036 kN≤100.793 kN，满足五. 基础抗剪切验算控制工况：基本组合基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算基础的最大剪切应力出现在基础X向右侧第2阶处基础第2阶有效高度：h0=250-70-10=170 mmH0<800，取βh=1.0基础第2阶抗剪切面面积为：A v=(1200×120+(900+700)×50×0.5)×10-6=0.184 m2抗剪切承载力：F v=0.7*βh*A v*f t=0.7×1×0.184×1.1×103=141.68 kN 基底剪切矩形内地基净压力分布图(kPa)如下基底剪切矩形宽度：l=1200 mm基底剪切矩形高度：h=300 mm经积分计算，剪切压力值：F l=31.15 kN≤141.68 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：剪切作用基底面积：A l=l*h=1200×300×10-2=3600 cm2剪切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=3600×(99.244-12.716)×10-4=31.15 kN≤141.68 kN，满足六. 控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×9.6=8.16 N/mm2控制工况：基本组合控制内力：N=124.6 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=600×600×10-2=3600 cm2计算底面X向增大宽度：b x=50 mm计算底面Y向增大宽度：b y=50 mm计算底面积：A b=(X c+2*b x)*(Y c+2*b y)=(600+2×50)×(600+2×50)×10-2=4900 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(4900/3600)0.5=1.167柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=124.6/(8.16×1.167×3600)×10=0.03636≤1，满足七. 基础底板配筋验算1 基础底板X向配筋验算控制工况：基本组合基底作用力和净压力分布同前基础X向最大有效面积：A x=1840 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=4.712 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=4.712/1840×100=0.2561%≥0.15%，满足基础的最大抗弯应力出现在基础X向右侧第2阶处底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=210×392.699×1200×10-3=98.96 kN基础作用面有效高度：h0=250-70-10=170 mm混凝土受压区高度：x=11.454 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=11.454/170=0.06737≤ξb=0.614，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=170-11.454/2=164.273 mm第2阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=16.256 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=1200 mm基底梯形上宽：b c=600 mm梯形上边到基础下边距离为300 mm基底梯形高度：h=300 mm基底净压力对第2阶的截面弯矩为：3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足按(保守简化方法)均布最大净反力计算的截面弯矩：M=h2*(2*l+b c)*(p max-G/A)/6=3002×(2×1200+600)×(99.244-12.716)/6×10-9=3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足2 基础底板Y向配筋验算控制工况：基本组合基底作用力和净压力分布同前基础Y向最大有效面积：A y=1840 cm2基础Y向实配钢筋面积：A sy=4.712 cm2基础Y向配筋率：ρsy=A sy/A y*100=4.712/1840×100=0.2561%≥0.15%，满足基础的最大抗弯应力出现在基础Y向上侧第2阶处底板钢筋总拉力：F s=f by*A by*l=210×392.699×1200×10-3=98.96 kN基础作用面有效高度：h0=250-70-10=170 mm混凝土受压区高度：x=11.454 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=11.454/170=0.06737≤ξb=0.614，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=170-11.454/2=164.273 mm第2阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=16.256 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=1200 mm基底梯形上宽：b c=600 mm梯形上边到基础左边距离为300 mm基底梯形高度：h=300 mm基底净压力对第2阶的截面弯矩为：3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足按(保守简化方法)均布最大净反力计算的截面弯矩：M=h2*(2*l+b c)*(p max-G/A)/6=3002×(2×1200+600)×(99.244-12.716)/6×10-9=3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足。
01_扩展基础计算书
④号筋AsI=1282mm 10D14@200(As=1539) 配筋率ρ=0.18%
⑤号筋AsII=1282mm 10D14@200(As=1539) 配筋率ρ=0.18%
墙柱号=13下的阶式扩展基础-------------------------------------------
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项目名称:
设计单位:
设 计:
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轴心受压应力=264≤fa=281kPa
柱6基本组合N= 1045.7 Mx= 2.7 My= -2.5 Vx= -1.9 Vy= -5.3
基本组合内力作用下4边应力=329、331、323、322kPa
墙柱对基础冲切和剪切验算:
第1边
0.7*βhp*ft*am*Ho=0.7*1.00*1430.00*0.760*0.41=311.91≥Fl=184.69kN
宽度的地基承载力修正系数ηb= 0.30 埋深的地基承载力修正系数ηd= 1.60
底面以下土的重度 γ = 18.0kN/m 底面以上土的加权平均重度γm= 20.0kN/m
修正后的地基承载力特征值fa =281kPa
验算地基承载力:
柱13标准组合N= 555.1 Mx= 1.4 My= 2.7 Vx= 1.9 Vy= -1.1
0.7*βh*ft*bo*Ho=0.7*1.00*1430.00*1.900*0.41=779.78≥V=228.21kN
基础工程课程设计报告计算书(桥台扩大基础设计)
《基础工程》课程设计无筋扩展矩形基础计算书土木建筑工程学院道路桥梁121班陈召桃1203110210目录一、设计资料 (1)二、设计资料分析 (3)三、荷载计算及组合 (4)1、桥台自重及上部构造恒载计算 (4)2、土压力计算 (5)3、支座活载反力计算 (8)4、支座摩阻力计算 (10)5、荷载组合 (11)四、地基承载力验算 (13)1、台前、台后填土对基底产生的附加应力计算 (13)2、基底压应力计算 (13)3、地基强度验算 (14)五、地基变形验算（沉降计算） (15)六、基底偏心距验算 (17)七、基础稳定性验算 (17)1、倾覆稳定性验算 (17)2、滑动稳定性验算 (18)八、结论19一、设计资料1、基本概况某桥上部构造采用装配式钢筋混凝土T形梁。
标准跨径20.00m,计算跨径19.5m。
摆动支座，桥面宽度为7+2X1.0 m,双车道，参照《公路桥涵地基与基础设计规范》进行设计。
设计荷载：公路-I级，人群荷载为3.5kN/m?。
材料：台帽、耳墙及截面a-a以上均用20号钢筋混凝土，，=25.00kN/m3 ; 台身（自截面a-a以下）用7.5号浆砌片、块石（面墙用块石，其它用片石，石料强度部少于30号），2 =23.00kN/m3基础用15号素混凝土浇筑，3=24.00kN/m3 ;台后及溜坡填土 4 =17.00kN/m3 ;填土的内摩擦角'=35°，粘聚力c=0。
基础类型：无筋扩展矩形基础基础材料：混凝土强度等级C15~C20钢筋为I、U级钢筋。
2、水文地质资料水文、地质资料：设计洪水位标高离基底的距离为 6.5m （即在a-a截面处）。
地基土的物理、力学性质指标见下表：表13、桥墩及基础构造和初拟尺寸（如图）初步拟定基础分两层，每层厚度为0.5m，襟边和台阶宽度相等，取0.4m,基坑边坡系数可取m=0.75~1.0。
100700JOG4、荷载组合情况表2作用效应组合汇总表何载组合水平力（kN）竖向力（kN）弯矩（kN.m）（一）主要1179.17 8129.51 -2371.30附加1221.37 8129.51 -2740.18 （二）主要1421.53 7854.90 -3683.11附加1463.73 7854.90 -4051.99 （三）主要1421.53 7620.87 -3835.24附加1463.73 7620.87 -4204.12 （四）1482.28 7640.02 -4110.24 （五）1179.17 8380.24 -2208.32 （六）1179.17 6696.44 -3302.79 设计洪水位高程离基底的距离为6.5m （在a-a截面处），地基土的物理、力学指标见下表：表3各土层物理力学指标序号土层名称层厚m 含水量%重度kN/m3孔隙比比重液限％塑性指数液性指数直剪试验压缩性指标C kPa©度a1-2-1MPa曰-2MPa1 硬塑粘土 6.5 26 19.7 0.74 2.72 44 20 0.1 55 20 0.15 11.6 2软塑亚粘土4.1 28 19.1 0.82 2.71 34 15 0.6 20 16 0.26 73 软质基岩21.5由表可知上层粘土的液性指数远小于0.75属于硬塑土，中层软塑亚粘土相对的承载力较弱，则该基础应浅埋，采用无筋刚性扩展基础，初步拟定埋深2.0m，见图1。
地基基础设计荷载计算书
地基基础设计荷载计算书本建筑采用独立筑基承重柱下独立筑基上部荷载B/①柱：（屋面为不上人保温屋面，计算时简化成平屋面计算。
其荷载如下所示）做法厚度（mm）容重（KN/m3）重量（KN/㎡）红瓦10 20 0.2 20厚1：2.5的水泥砂浆抹面压光20 20 0.4 3厚SBS改性沥青防水卷材 3 18 0.05 20厚1:2.5水泥砂浆找平20 20 0.4 20厚1:8的水泥珍珠岩找坡2％20 10 0.2 干铺100厚水泥珍珠岩面板100 4 0.4 120厚钢筋混凝土面板120 25 3 恒载分项系数 1.2 楼面荷载 4.65 活载分项系数 1.4 楼面活载0.5设计值 6.28 则作用在该柱上的屋面荷载为：P1=6.28×7÷2×3.9÷2=42.86KN墙、梁传来的荷载：P2=﹛（25×0.72×0.32×7×3+0.18×5.24×3.6×2﹚＋0.18×1.5×5.24+0.72×25×0.32×7+[(3.6×0.18×3.9－1.5×0.18×0.75)×24]×2+1.5×0.18×5.24﹜÷2=142.23KN走廊传来的荷载：P3=1.2×﹛[3×0.12×26+（0.18×3×1.5）×2+0.12×26×1.5]+[1.2×0.12×26+（0.18×1.2×1.5）×2+0.12×26×1.5]×2﹜÷8﹢1.4×2.5=16.16KN板传来的荷载：P4=1.2×[（0.925×0.12×7×25﹚×2÷2+（0.925×0.12×3.9×25）×2÷2]＋1.4×3.0=40.5KN柱及基础梁自重：(取基础梁截面为300㎜×700㎜﹚P5=0.4×0.4×11.2×25+0.32×0.72×7×25÷2=64.96KN则传到柱上的荷载P=P1+P2+P3+P4+P5=42.86+142.23+16.16+40.5+64.96=306.7KN B/④柱上部荷载：炮楼传来的荷载：P1=[(3×0.12×3×24)÷2]+[﹙3×0.12×7×24)÷2]=44.96 KN屋面荷载：由上面知P2=42.86KN墙、梁传来的荷载：P3=[(0.32×0.72×3×25)×3÷2+3.6×0.18×5.24×2÷2+0.18×3.6×5.24×2÷2=40.90KN板传来的荷载：P4=﹛1.2×[﹙0.925×7×0.12×25+0.925×3.8×0.12×25﹚×2]+1.4×3.0﹜÷2=32.05KN走廊传来的荷载：由上可知P5=16.16KN柱及基础自重：由上可知P6=64.96KN楼梯传来的荷载：P7=1.2×4+1.4×3=9KN则传到柱上的荷载：P=P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7=44.96+42.86+40.90+32.05+16.16+64.96+9=208.03KN B/②柱：屋面传来的荷载：由上可知P1=42.86KN墙、梁传来的荷载：P2=0.32×0.72×7×25÷2×3＋0.32×0.72×3.9×25+﹙0.12×3.6×5.24﹚×2÷2+（0.18×3.6×3.9－2.2×1.8×0.18﹚×24×2=174.42KN走廊传来的荷载：由上可知P3=16.16KN板传来的荷载：P4=40.5×2=91KN柱及基础梁的自重：由上可知 P5=64.96KN 则传到柱上的荷载：P=P1+P2+P3+P4+P5=42.86+174.42+16.16+91+64.96=389.1KN 比较得柱B/②上的荷载起控制作用，顾取其荷载算基础。
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邮电与信息工程学院课程设计说明书课题名称：钢筋混凝土扩展基础设计学生学号：专业班级：学生姓名：学生成绩：指导教师：苏滔课题工作时间：2017.6.8 至2017.6.19钢筋混凝土拓展基础设计计算书一、基础结构布置的选择本工程是办公大楼，上部结构采用框架结构体系。
根据附图1中的结构平面尺寸及上部结构传至基础的荷载和表1中的工程地质情况，该办公大楼基础拟采用浅基础中的扩展基础或联合基础，且扩展基础为柱下钢筋混凝土独立基础。
与柱下条形基础、柱下交叉条形基础 、筏型基础、箱形基础和壳体基础等相比较，柱下钢筋混凝土独立基础的抗弯和抗剪性能良好，可在竖向荷载较大、地基承载力不高以及承受水平力和力矩荷载等情况下使用。
与无筋基础相比，柱下钢筋混凝土独立基础高度较小，适宜在基础埋置深度较小时使用，该条件符合该办公楼的工程地质情况，由于⑦号轴线的基础距离原建筑物边线只有0.4m ，若设计为独立基础，其基础底面面积过小，导致其承载力不足，设计为⑥号轴线与⑦号轴线二柱矩形联合基础较为经济、合理。
其余①～⑤轴线设计为钢筋混凝土独立基础。
由于柱网对称且方便施工，取轴线④中轴力最大两个基础为1G 和2G ，⑥号轴线与⑦号轴线二柱矩形联合基础来设计基础。
二、持力层的选择及基础埋深的确定综合分析《岩土工程勘察报告》和气象资料，该办公大楼宜采用“宽基础埋深”方案，以便加大基底至软弱下卧层的距离。
三、钢筋混凝土柱下独立基础1G 的相关计算1、计算钢筋混凝土柱下独立基础的初步尺寸：对于1G 基础，即传递于基础顶面的竖向力值为k =1531.7KN F 。
（1）地基承载力特征值的修正：设基础埋深 1.2d m =（基础底面到室外地面的距离），此时由附表一可知地基持力层粉质粘土层，故承载力特征值200ak f kpa =，又因埋深 1.20.5d m m =>,故还要对ak f 进行修正。
由表一可知粉质粘土层的空隙比0.6700.85e =<，且液性指数0.620.85L I =<，重度为319.6/KN m γ=，地表土层为素填土，重度318.7/KN m γ=，查《承载力修正系数表》可知0.3b η=， 1.6d η=。
故基础底面以上土的加权平均重度为：318.5 1.019.60.218.7/1.2m kN m γ⨯+⨯==故修正后的地基承载力特征值为：(0.5)200 1.618.7(1.20.5)221a ak d m f f d kpa ηγ=+-=+⨯⨯-=（2）初步确定基础底面尺寸由于地基深度范围内没有地下水，即0w h =，则得基础底面积为：21531.77.7822120 1.2k a G F A m f d γ≥==--⨯ 取2l d =，即有 1.97b m ≥=，取2b m =，则4l m =，由于23b m m =<，故不必进行承载力宽度修正。
对于一般实体基础，基础自重2024 1.2192k G G Ad KN γ==⨯⨯⨯=，基底平均压力为1531.7192215.522124k k k a F G p kPa f kPa A ++===<=⨯（可以） 2、地基的计算（1）地基软弱下卧层承载力验算由附表一可知，粉质黏土的压缩模量为18s E Mpa =，下一层土的压缩模量为2 2.54s E Mpa =，故12/ 3.1s s E E =，因为软弱下卧层的深度为4米，故基底至软弱下卧层顶面的距离为4 1.2 2.8z m =-=，又因为基础的底面宽度为2b m =，所以有/ 2.8/2 1.40.5z b ==>，即查《地基压力扩散角值表》可知23θ=，tan 0.424θ=，下卧层顶面处的附加压力为：()42[215.5(1.018.50.219.6)]55.4(2tan )(2tan )(42 2.80.424)(22 2.80.424)k c z lb p p p kpa l z b z θθ-⨯⨯-⨯+⨯===+++⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重压力为：18.5 1.019.6 3.077.3cz p kpa =⨯+⨯=下卧层承载力特征值为：377.319.3/1.2 2.8cz m p KN m d z γ===++ 进行深度修正：(0.5)80 1.619.3(40.5)188.1az akz d m f f d z kpaηγ=++-=+⨯⨯-=再进行验算判断基础是否满足要求：77.355.4132.7188.1cz z az p p kpa f kpa +=+=<=（可以），故基础底面尺寸及埋深满足要求。
（2）地基的变形（沉降）验算 1）求基底压力和基底附加应力基础及回填土的总重：2024 1.2192G G Ad KN γ==⨯⨯⨯=； 基底平均压力： 1.351531.7192282.524F G P kPa A +⨯+===⨯ 基地处的土中自重应力：18.7 1.222.4cz m d kpa σγ==⨯= 基底平均附加应力：0282.522.4260.1cz P P kpa σ=-=-=2)用分层总和法计算地基沉降结合表1中相关数据，可知第一、二层土和第三层土的附加应力分别为：0~10.21α=、20.60α=，查《建筑地基基础设计规范法》可知第i 层土体的压缩量如下式：11()i i i i siP s z z E αα--'∆=- （公式1）式中0P --对应于荷载永久效应组合时的基底附加压力（kpa ）；si E --基底底面下第i 层土的压缩模量（Mpa ），应取土的自重应力至土的自重应力与附加应力之和的应力段计算；i z 、1i z ---分别为基础底面至第i 层土、第-1i 层土底面的距离；i α、1i α---分别为基础底面至第i 层土、第-1i 层土底面范围内平均附加应力系数，可查表；根据公式和附表1中的数据，计算结果如下表所示：表3.1 分层总和法计算地基最终沉降为了提高计算精确度，规范法规定地基总沉降按上式采用分层总合法得到各层土体压缩量之和后尚需乘以沉降计算经验系数，于是得到沉降计算表达式为：11()sins s i i i i E siP s s z z E ψψαα--'==-∑（公式2） 式中s '--按分层总和法计算出的地基变形（沉降）量；s ψ--沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料以及经验确定，也可以采用规范推荐的数值；沉降计算经验系数见下表所示：表3.2 沉降计算经验系数表又因为()111110.54/ii i i i s iii ii i si A zz E Mpa A E z z E αααα-----===⎛⎫-⎪⎝⎭∑∑∑∑，且00.75ak P f >，查表3.2根据内插法求得 1.0-0.41.0(10.547)=0.86515-7s ψ=--⨯，故基础最终沉降量为： 0.865124.30107.5mm s i s s ψ==⨯=∑四、1G 基础的结构和构造设计1、计算确定基础高度A 1图4.1 基础冲切计算示意图基底净反力设计值为:1.351531.7258.524j F p kpa bl ⨯===⨯ 初选定柱截面尺寸为：300400c c a b ⨯=⨯，600h mm =，由于选用C25混凝土，300HPB 级钢筋，21.27/t f N mm =，2270/y f N mm =，其最小保护层厚度为45c mm =，忽略钢筋边缘到钢筋中心的距离，则基础的有效高度为060045555h mm =-=，见上图4.1所示，左边阴影部分的面积为：2220040.320.4()()(0.555)2(0.555) 2.522222222c c l a b l b A h b h m =-----=--⨯---=则混凝土的冲切力为：258.5 2.5646.25l j l F P A KN ==⨯=由于矩形基础一般沿柱短边一侧先产生冲切破坏，所以只需根据短边一侧的冲切破坏条件确定基础高度，即要求：00.7l hp t m F f b h β≤ （公式3）式中 hp β--受冲切承载力截面高度影响系数，当基础高度h 不大于800mm 时，hp β取1.0；当h 大于等于2000mm 时，hp β取0.9,其间按线性内插法取用；t f --混凝土轴心抗拉强度设计值；m b --冲切破坏锥体斜裂面上、下（顶、底）边长t b 、b b 的平均值；0h --基础的有效高度；故抗冲切力为：30000.70.7()0.7 1.0 1.2710(0.40.555)0.555hp t m hp t c f b h f b h h ββ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯471.2618.96l KN F KN =<=（不成立）故需要加大基础高度，重新取基础高度800h mm =，则080045755h mm =-=，又020.420.755 1.912c b h m b m +=+⨯=<=，则此时的抗冲切力为：30000.70.7()0.7 1.0 1.2710(0.40.755)0.755hp t m hp t c f b h f b h h ββ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯775.2618.96l KN F KN =>=（成立）因构造要求，基础分两级，下阶1400h mm =，0140045355h mm =-=，取12l m =，11b m =。
变阶处截面：1012120.355 1.72b h b m +=+⨯=<=冲切力为：211max 0101[()()]2222j l bl b p h b h -----24221258.5[(0.355)2(0.355)]3282222KN =⨯--⨯---=抗冲切力为：3101010.7()0.7 1.0 1.2710(10.355)0.355hp t f b h h β+=⨯⨯⨯⨯+427.6328KN KN =>（成立）2、基础底板的配筋计算IIIIIIIV图4.2 基础俯视图（1）计算基础长边方向的弯矩设计值，取I I -截面（见上图4.2所示）2211()(2)258.5(40.3)(220.4)648.82424I j c c M p l a b b KN m =-+=⨯⨯-⨯⨯+=⋅ 6210648.81035360.90.9270755I S y M A mm f h ⨯===⨯⨯ （2）基础短边方向的弯矩，取II II -截面（见上图4.2所示）2211()(2)258.5(20.4)(240.3)228.92424II j c c M p b b l a KN m =-+=⨯⨯-⨯⨯+=⋅ 620228.91012480.90.9270755II SII y M A mm f h ⨯===⨯⨯ （3）在III III -截面上有：221111()(2)258.5(42)(221)215.42424III j M p l l b b KN m =-+=⨯⨯-⨯⨯+=⋅ 6201215.41024970.90.9270355III SIIIy M A mm f h ⨯===⨯⨯ （4）在IV IV -截面上有：122111()258.5(21)(242)107.722424j IV p KN m M b b l l ⨯⨯-=⨯⨯+-+=⋅（）= 6201107.71012480.90.9270355IV SIVy M A mm f h ⨯===⨯⨯ 综上所述，比较SI A 和SIII A ,223536 2497SI SIII A mm A mm =>=，故按照1S A 配筋，所在2.0米范围内配1418Φ，23560.8s A mm =,满足最小配筋率要求，比较SII A 和SIV A ,2212481248SII SIV A mm A mm ===，按构造要求配1312Φ,21470As mm =,满足相关要求,配筋图见下：10图4.3 基础板平面配筋图13A 1214A 18a =300图4.4基础板剖面配筋图五、钢筋混凝土柱下独立基础2G 的相关计算对于1G 基础，即传递于基础顶面的竖向力值为k =930.4KN F 。