盖梁施工受力验算
盖梁受力计算
盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。
项目盖梁支架安全验算
盖梁支架安全验算书一、支架搭设说明桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m （预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg〃m。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
二、支架计算墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下：从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。
斜交时最大方量为：84.85方。
计算中取左幅1#墩进行检算。
1、受力检算1.1 侧模（需计算最大侧压力）侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；根据公式：公式1：公式2：式中： F--新浇混凝土对模板的最大侧压力h---有效压头高度（m）V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/ht0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2hγ ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2。
本次计算取1.2。
K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
谈桥梁工程高支模盖梁施工技术及受力验算
谈桥梁工程高支模盖梁施工技术及受力验算摘要：建筑工程中的盖梁,也有帽梁的说法,是一种用钢筋混凝土简支梁桥中的构件,主要受力是在下部结构,是梁板的支撑平台,一般情况下是设在墩柱顶部。
墩柱顶盖梁，如采用现浇施工，其施工质量，不仅受控于混凝土配合比、浇灌方法，且与采用的支架紧密相关。
关键词：桥梁; 盖梁; 帽梁; 施工技术; 受力; 验算Abstract: the construction project of the cover beam, also have a cap of beam that is a kind of reinforced concrete beam bridge, components, the main stress is either in structure, is the support platform beam slab, usually are based in varying of the pier. Cover the tops of the pier beam, if use cast-in-place construction, the construction quality, not only control in concrete, water method, and closely related with the stent.Keywords: bridge; Cover beam; Cap beam; Construction technology; Stress; checking1工程概况东莞生态园大道市政道路工程上部结构采用预应力小箱梁，北引桥采用3×30和4×30米简支转连续的预制小箱梁结构。
下部结构北引桥桥台采用重力式台，桩基顶设2m高承台。
桥墩半幅桥采用2Φ1.4米圆柱墩和2Φ1.6米的桩基及3Φ1.4圆柱和3Φ1.6米桩基，桥墩桩顶设1.6米高系梁。
盖梁施工受力计算a
盖梁施工受力计算一盖梁施工采用在墩顶上设置抱箍，在抱箍两侧各采用一根I56b 工字钢作横梁两立柱之间增设C20砼临时墩,2.5×2.5×0.5,用2×2[20支撑，两侧I56b,形成悬空工作平台进行盖梁的施工。
最大设计荷载取7#盖梁右侧进行计算：每m2钢筋砼重：q=1×2.17×26/1.6=56.42 KN/m2施工荷载根据<<公路桥涵施工技术规范>>进行计算:施工总荷载=施工人员及施工材料、机具行走运输或堆放荷载(取2.0Kpa)+振捣砼时产生的荷载(取 2.0Kpa)+支架、模板荷载（取2.5Kpa）+设计荷载=6.5+56.42=62.92Kpa对I56b横向工字钢受力计算工字钢平均受力宽度为1.6/2=0.8m，跨度L=7m两条I56b工字钢每条均布荷载q=62.92×0.8=50.34KN/mM=ql2/8=50.34×72/8=308.333KN.m查得I56b工字钢得：I=68512.5cm4，W=2446.69cm3，S=147cm3σ=M/W=308.333KN.m/2446.69cm3=126.0MPa＜[σ容]=170Mpa(A3钢的容许应力)f=5ql4/384EI=5×(2.5+56.42)×0.8×108×74/(384×2.0×105×68512.5)=10.88mm＜[L/400]=23mm剪力中间最大，0.625×q×L=0.625×62.92×7=275.28KN，2S=147×2=294cm2，τ=275.28×10÷294=9.36 MPa﹤[τ]=100 Mpa二立柱[12检算1 边立柱P=(0.5×7＋2.3)×62.92×1.6＋2.5×(37＋6.5)=692.65 KN4[12 S =4×15.69=62.76cm2，i y=1.56cmH=(3.656-1.65)/3=0.669m(3.656m为立柱高度)λ=0.669×102/1.56=43，υ=0.934，σ压=692.65×10/(62.76×0.934)=118MPa﹤[σ]=170 MPa与桩顶接处承压力:按17cm×7cm钢板计算,4×17×7=476 cm2，σ承压=692.65×10/476=14.6 MPa﹤[σ]=25 MPa2 中间立柱p=62.92×1.6×(1×7+2.3)=936.25KN4[12 S=4×15.69=62.76，H=(3.656-1.85)/3=0.602mλ=60.2/1.56=38 ，υ=0.946σ压=936.25×10/(62.76×0.946)=157.7MPa﹤[σ]=170 MPa与桩顶接处承压力:按17cm×7cm钢板计算,4×17×7=476 cm2σ承压=936.25×10/476=19.7 MPa﹤[σ]=25 MPa三底模12×12cm方木检算(间距按20cm计,跨度为1.3m)竹夹板厚为1.8cmq=62.92×0.2=12.584KN/MM=1/8×q×l2=1/8×12.584×1.32=2.6584 KN·MW=1/6×123=288cm3σ=2.6584×103/288=9.23 MPa=[σ]=12 Mpa四拉杆,顶上和底下对拉(采用υ16拉杆)q=2.17×2.6=5.642t/m=56.42KN/m2P=1/2×5.642×2.17=6.12t/m=61.2KN/m间距按0.8m p=0.8×61.2=48.96 KN下口承担2/3的膨胀力P=2/3×48.96=32.64KNυ16=1.62/4×π=2.011cm2σ挂=32.64/2.011×10=16.231 Mpa＜[σ]=170Mpa 计算: 复核:。
钢抱箍法盖梁施工的受力验算
钢抱箍法盖梁施工的受力验算1、 荷载集度q 的确定：普通砼重力密度取23.53，砼体积为47.03m ，钢筋重量5.94t ，则钢筋砼总重力为1163.652，盖梁长l 为14.184m ，宽1.9m ，2条36b 工字钢共同承受荷载，对其中一条工字钢进行验算即可。
、盖梁结构自重： 、模板及下部支撑等荷载：、砼振捣产生竖向荷载按24m KN ，则有 、槽32a 钢及连接件分布型钢自重：m t q 1745.07.137.15403807.04=⨯⨯= 、施工人员、材料、机具等分布荷载按25.3m KN ：m t q 525.05.135.05=⨯= 因此槽钢荷载集度为：m KN m t q q q q qq 36.68836.6)(54321==++++=∑。
1条槽钢荷载集度为：m KN q 09.1741=∑ 2、槽钢受力分析：取［32a 槽钢，则a 101.25MP E ⨯=,46.7510cm I x = ，34.469cm W x =，施工过程中最不利荷载时，以佛洞跨线桥2＃墩普通盖梁立柱形式为例，立柱间距为7.7m ；（1）、槽钢法向应力验算][σσ<=W M ，式中：M ─受力弯矩，取最大弯矩m ax M；W ─截面抵抗矩][σ─容许应力，查规范得145MPam KN q 09.17=laa支点A 、B 的反力：KN a l q R R B A 27.468)327.7(236.68)2(2=⨯+=+== ACDBKNm l a ql M 753.497.734187.709.17418222222max=⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-= []MPa MPa cm KNm W M 14500.1064.469753.493=<===σσ满足要求。
（2）、槽钢抗剪应力验算[]ττ≤=a V 式中：V ─剪力a ─截面积，［32a 槽钢截面积为48.052cm [τ]─容许剪应力，查规范得85MPa施工过程中出现最不利荷载布置形式，最大剪力在A 右侧、B 左侧处，B DCA经计算得KN ql V 80.657.709.172121max =⨯⨯==剪应力[]MPa MPa cm KN a V 8569.1305.4880.652=<===ττ 满足要求。
盖梁施工方案稳定性验算
盖梁施工方案稳定性验算一、盖梁、系梁结构特点：盖梁、系梁施工采用在墩柱上穿φ9cm钢棒，上面采用40b工字钢做主梁，搭设施工平台的方式，由于盖梁二端悬臂长度2.1m。
纵梁上面安放[10双槽钢，间距为40cm。
计算时按照最大尺寸的盖梁和系梁进行验算（最不利的情况）。
二、结构计算：总长L=10.9m，悬臂L=2.1m，墩柱距6.7m1、砼重量（桥梁所有盖梁、系梁最大重量）：G1=43.4x2.7x9.8=1149KN2、模板、支架自重①盖梁二侧各设置1根I40b工字钢作为施工主梁，长10.9m。
G2=73.878x9.8x10.9x2=15.78KN②主梁上铺设[ 10双槽钢，每根长3m，间距为40cm，墩柱外侧各设置6对，二墩柱之间设置15对。
G3=（15x2+6x2x2）x3x10x9.8/1000=15.88KN③槽钢上铺设钢模板，每平方按1.2KN计算G4=10.9x3x1.2=39.24KN3、施工时人员、机具重量。
按每平方3KN计算：G5=10.9x3x3=98.1xKN4、振捣器产生的振动力。
本次施工采用HZ6X-50型插入式振动器，设置4台，每台振动力为5KN，施工时振动力G6=4x5=20KN二、主梁及钢棒验算1、主梁上总重力简化为均布荷载Q =（G1+G2+G3+G4+G5+G6）/L=(1149+15.78+15.88+.39.24+98.1+20)/10.9=119.19KN2、主梁内力计算盖梁、系梁施工时采用2根主梁，考虑安全系数1.3，则每根主梁力值计算时的均布荷载为q=1.3x119.19/2=77.47KN/m。
按均布荷载任取上计算简图cm（跨中距离最大6m）一段进行验算：①、抗弯强度：弯矩：Mmax=1/8q1²=0.125x77.47x3x3=87.15KN.M抗弯强度：=M/W=87.15x106/1.139x106=76.51Mpa<[]=170Mpa故，抗弯强度满足要求。
盖梁施工支撑验算
桥梁盖梁施工中几种支撑方法的分析1钢抱箍支撑法1.1设计原理钢抱箍的设计原理是在墩柱的适当部位安装钢抱箍,利用高强螺栓拉紧钢抱箍,依靠钢抱箍与墩柱之间的静摩擦力承受支撑托架自身、盖梁模板、钢筋混凝土及施工荷载。
由于盖梁的全部施工荷载均由钢抱箍承受,所以钢抱箍与混凝土柱之间的摩擦力是否能承受以上荷载,是确定钢抱箍是否能够安全使用的关键,抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积,即f=μN式中, f为抱箍与墩柱间的最大静摩擦力; N为抱箍与墩柱间的正压力;μ为抱箍与墩柱间的静摩擦系数。
1.2结构形式钢抱箍的结构形式采用两个半圆形的钢板,通过连接板上的螺栓连接在一起,使钢板与墩身紧密贴合,能够承受相应的重量而不产生变形。
安装时可在抱箍与墩柱之间夹一层土工布,起到增加摩擦力和保护墩柱的作用。
1.3设计计算此设计计算以襄十高速公路鄢家垭高架桥为例。
该桥全长381.64 m,桥面总宽2×12.25 m,桥跨设计为19×20 m,桥面采用20 m后张法板梁,先简支后连续。
墩设计为双柱墩,立柱直径1.2m,最高墩9.07m,帽梁最重68 t。
1.3.1荷载1)盖梁重1.4m×10.9m×1.8m×2.5 t/m3=68.67 t2)盖梁模板及工字钢等支撑系统总重6.5 t3)施工时产生的附加荷载系数取1.31.3.2连接螺栓的选择(见图1)选用m²0摩擦型的高强螺栓,其设计预拉力: P=110 kN (见《建筑钢结构设计手册》)选用螺栓数n≥N/P= 2 280 /110=20.7,取n=24即每侧用12个m²0高强螺栓拉紧抱箍。
1.3.3钢板的选择抱箍主要受高强螺栓的拉紧力N设计须: N/A≤[σ]A≥N/[σ] = 1 140 /70=67 cm²拟选用12 mm普通Q235钢板,设抱箍高60 cm,其面积A=60×1.2=72 cm²>67 cm²1.3.4焊缝设计与计算焊缝设计长度如图1,采用J422普通焊条连续满焊,焊缝焊角高hf=8mm,验算其强度。
盖梁验算_精品文档
盖梁施工支撑架结构验算一、支架的结构形式盖梁结构尺寸为2385×150×130cm，砼数量为45.18m3。
侧模及底模均采用胶合板，侧模竖向方木间距为40cm，横向共布置3道φ10cm的钢筋拉条对拉。
底模直接铺在沿纵桥向布置的10×10cm的方木上，方木间距为30cm；方木通过25×12×10cm的三角楔木支撑在沿盖梁两侧的2根40a工字钢上；两根工字钢之间用20#槽钢焊接，焊接的位置在圆墩柱两侧及跨度方向两道，在两槽钢之间布置二排18×15的方木支撑纵桥向的底模方木；40a工字钢支撑在穿过墩顶预留洞的φ10cm实心圆钢上（见盖梁支架、模板施工图）。
二、结构验算(根据公路桥涵施工规范主要考虑以下几项荷载)1、侧模验算（略）2、底模验算：（1）、荷载：a、砼（盖梁厚度为1.3m）：q1=1.3×25.0×1.2=39KN/m2（提高1.2倍）b、施工人员及材料堆放取1.5KN/m2c、倾倒砼时的冲击荷载：2.0KN/ m2（2）、915×1830×18mm胶合板验算：板的宽度取1m，支撑板的方木托架间距为0.3m，板按三等跨连续梁简化计算，其计算简图为：q=(39+1.5+2)×0.3=12.75KN/m根据内力系数表：Mmax=0.1ql2=0.1×12.75×0.32=0.115KN·m板的几何模量：W=1/6bh2=1/6×1000×182=5.4×104mm3I=1/12 bh3=1/12×1000×183=4.86×105mm4E=4×103Mpaσmax=Mmax/W=0.115×106/(5.4×104)=2.13Mpa＜[σ]=25Mpafmax=0.667ql4/(100EI)=0.667×12.75×3004/(100×4×103×4.86×105) =0.93mm＞[f]=L/400=0.75mm底模胶合板能满足强度和挠度要求。
盖梁受力计算
盖梁受力计算一、底模板下次梁（100*100×木方）验算：盖梁施工在桥墩上预留空洞，横穿螺栓，顺盖梁方向架设工字钢，工字钢用预埋螺栓固定，工字钢上铺100*100木方，0.1m 间距，木方上方铺设2cm 厚竹胶板，作为作业平台。
1、盖梁总重：82.1685t ，转化为力为821.685KN 。
2、2cm 竹胶板重0.01t ，转化为力为0.1KN 。
所以静载P=821.785KN 。
即100mm 间距布设木方条件下，单根木方承受力为P 1=821.785/12.747*0.1=6.447KN 模板荷载模板荷载：KN kg N m m m kg P 36.0/102.11.0/3022=⨯⨯⨯= 动载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20023=⨯⨯⨯= 砼浇注冲击及振捣荷载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20042=⨯⨯⨯=则有KN P P P P P 287.74321=+++=总则均布荷载m KN m KN l P q /073.62.1/287.7/===木由横梁正应力计算公式得： 最大弯矩m kN m m KN l q M ⋅=⨯⨯=⨯⨯=093.12.1/073.6818122max 木 截面抵抗矩：342210667.161.01.06m bh W z -⨯=⨯== 截面惯性矩：46331033.8121.01.012m bh I -⨯=⨯== 强度验算：MPa W M z 56.610667.1093.14max max =⨯==-σ计算结果：MPa MPa 7][56.6max =<=σσ强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPa E 51009.0⨯=mm EI ql f 19.21033.81009.03842.1073.6538456544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-木 计算结果:mm l f mm f 4.2500][19.2max ==<=，刚度满足要求。
盖梁横梁贝雷架验算
盖梁横梁贝雷架验算一、荷载：1.模板重量：G1=80KN2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m二、贝雷架所受的最大弯矩：M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.盖梁抱箍验算一、抱箍各支点受力验算A B C<一>、横梁均布荷载验算：△△△1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.32.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m<二>支点A、C受力计算剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m支点B受力计算剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m二、抱箍所受摩擦力：A、C抱箍：N A=N C=4*0.9*n f*u*p=4*0.9*1*0.35*190=239.4KN4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：N B=5*0.9n f.μ.p=5*0.9*1*0.35*190=299.25KN安全系数为：K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求三、抱箍钢板受力验算A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M paB抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。
盖梁验算
盖梁验算
该桥墩盖梁采用700x300的H钢作为横梁，每组盖梁使用4根H 钢并排焊接而成，
横向铺设如图：
由上图可知盖梁的最大跨径为8米，共有15排桁架将桥上的荷载传递到盖梁上，如下图：
因为运梁车的跨度为32米，钢桥最大跨度为15米，所以无论车子行驶到任何一跨始终有两组桥墩同时受力，则每组桥墩的承受的压力为400吨+70吨（钢桥自重）=470吨。
470吨/15=31吨，则根据影响线
计算横梁的最大弯矩，近似取静载的跨中弯矩和活载的最大弯矩进行叠加，结果安全，计算如下：
a)截面强度：
静载产生的弯矩：
M静=1/8g静l²=1/8×1.66 KN/m×4×(8m)²=53KN·m
利用影响线计算出活载产生的弯矩：
M活= 310kn×（0.2+0.425+0.65+0.875+1.1+1.325+1.663）×2+310×2
= 4488kn.m
总的弯矩：
M max= 4541kn.m
查得700x300的H钢的W x=5760cm^3，因为在4根H钢并排焊接同时受力，则：
W x=23040cm^3
δ= M/W
=45410000/23040=1971kg/cm^2
=197.1MPa<[δ]=210×1.3=273MPa
满足要求！
注：《公路桥涵钢结构和木结构设计规范（JTJ025-86）》中规定：临时结构中钢材允许应力可提高1.3的系数，则：
Q 345钢允许应力：210×1.3=273MPa。
架桥机横移过左右幅盖梁时的受力验算
架桥机横移过左右幅盖梁时的受力验算一、施工概况江镜特大桥在架梁施工中，架桥机在施工时采用左右幅同时架设，左右幅两盖梁之间跨距为1.2m，施工时架桥机前支腿轨道设置在盖梁挡块上，挡块采用C40钢筋砼，宽30cm，为了保证架桥机施工安全，需验算架桥机过左右幅盖梁时，轨道的刚度和挠度及挡块的受压是否可以满足要求。
二、受力分析1、荷载计算30m T梁自重（单端）G1=90*10/2=450kn架桥机自重（单端）G2=25*10/2=125kn总荷载G=G1+G2=575kn架桥机前支腿单轮集中力P=G/2=287.5kn2、轨道受力计算轨道采用28#b型工字钢（双抱），弯曲应力[σw]=2*145=290MPa，惯性矩I=7481cm4，抵抗矩W=534.4cm3，弹性模量E=2.1*105 MPa。
按最不利因素考虑，在跨中1/2L位置按简支计算：支座反力：R A=R B=P/2=143.8kn最大弯矩：M max=PL/4=287.5*1.2/4=86.25KN.mσ= M max/Wx=86.25/534.4*10-6 =0.161*106 Kpa=161Mpa< [σw]=290 Mpa(满足)桡度：f max =PL3/48EI=287.5*1.23/48*2.1*108*7481*10-8=0.0007M<[f]=L/400=0.003m(满足)挡块受力验算：轨道与挡块接触面积为：轨道宽b=2*0.124=0.248m受力面积为：A=0.248*0.3=0.07m2σ=R A/A=143.8/0.07=2054KN/ m2 =2.05Mpa<σ挡=40Mpa （满足）故架桥机横移过盖梁之间轨道和挡块均能满足要求。
盖梁验算（45a工字钢上满铺12×15方木）
盖梁荷载验算（45a工字钢）盖梁采用抱箍法施工，墩柱完成后，在墩柱上安装抱箍，然后在抱箍上安装横向的I45a工字钢，工字钢上满铺4m长12cm×15cm的方木，然后方木上铺设竹胶板底模。
盖梁侧模（前后面）采用定型钢模，左右两侧面采用竹胶板。
以爬坡车道侧的盖梁进行验算（此幅盖梁宽度最大），盖梁立面图如下：12.451.3257.6 1.1 1.3251.1盖梁立面图一、工字钢验算45a工字钢计算参数如下：E=2.1×105MPa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，单位重为80.38Kg/m1、受力分析盖梁工字钢长度为15m，盖梁长12.45m。
工字钢受力示意图如下：q2.57.6 2.5工字钢受力示意图2、荷载计算作用于工字钢的荷载有：（1）、施工时钢筋混凝土重量38.5m ³×26KN/m ³=1001KN ；（2）、模板及方木、钢管重量；①侧模钢模重量：面积为38.5㎡，重量为57.8KN ；②底模及侧模1.5cm 厚竹胶板重量：面积为20.3㎡，重量为2.1KN ；③铺设5cm 厚脚手板重量：面积为35.1㎡，重量为12.3KN ； ④模板Φ48钢管背楞重量：长度48m ，重量1.92KN ；⑤防护Φ48钢管重量：长度79m ，重量3.16KN ；⑥模板10×10方木背楞重量：长度49m ，重量3.43KN ；⑦10×10方木托架重量：长度14m ，重量0.98KN ；⑧工字钢上满铺12×15方木重量：长度458m ，重量57.71KN ； 合计为139.4KN ；（3）、施工时人员、设备重量10KN ；（4）、振捣砼时产生荷载2KN/㎡×12.45m ×2m=49.8KN ；荷载总共为1.2×1001+1.2×139.4+1.4×10+1.4×49.8=1452.2KN 。
盖梁模板支架验算书
盖梁模板支架验算书一、施工方法简介：B匝道桥盖梁总共有1个，共B6，施工时以B6盖梁作为支架荷载的计算依据。
此桥的盖梁施工方法为：采用扣件式钢管架。
二、盖梁底模受力验算：已知条件：盖梁设计长度4.6m，宽1.8m，板厚1.2m，砼方量11.2m3，钢筋砼单位容重γ=26KN/m3。
那么盖梁的自重F=V×γ=11.2×26=291.2KN。
底板采用菲林板：长×宽×厚=2.44m×1.22m×0.018m，方木间距0.3m。
单位长度荷载：g1=1.2×1.8×4.6×26/(1.8×4.6)=31.2KN/㎡施工人员、倾倒及振捣各计2.0KN/㎡，=g2=2×3=6KN/㎡底模板及底模钢管、方木忽略不计，则：模板上每米荷载：g=（g1=g2）×b =37.2×1.22=45.4KN/m计算内力时按五跨连续梁计算最大弯距与挠度：模板跨中弯矩：M1/2=0.078gL2=0.078×45.4×0.32=0.319KN·m截面抵抗矩w=bh2/6=1.22×0.0182/6=6.59×10-5m3惯性矩I= bh3/12=1.22×0.0183/12=5.93×10-7m4弹性模量E=9×103MPa[σw]=M1/2/w=0.319/6.59×10-5=4.8 MPa＜[σ]=26 MPa，满足要求。
挠度验算：f=0.664g14/100EI=0.664×45.4×0.34/100×9×106×5.93×10-7=0.46mm＜0.75mm=(1/400)，所以满足要求。
三、盖梁最大侧压力验算盖梁最大侧压力验算同底模受力验算，不再重算。
盖梁施工受力验算
16 166.工艺流程及操作要点 (16)1. 工程概况 ......................................................... 12. 盖梁设计技术参数 ................................................. 1 3 .施工规范及质量标准 ................................................ 2 4. 拟用施工方案 ...................................................... 2 5. 受力验算 .......................................................... 5 5.1剪力棒受力验算 .................................................. 5 5.2满堂支架受力验算 .............................................. 1.2 53验算结果5.4荷载预压6.1剪力销工艺流程及操作要点 ...................................... 1.6 6.4模板制作及安装 ................................................. 33 6.5混凝土的运输 ................................................... 34 6.6. ................................................................................................................ 盖梁混凝土的浇筑及养护 ..................................................... 35....... 6.7张拉、压浆 ..................................................... 36 .......... 7. 质量保证措施 (39)8. 安全生产制度 (39)419. 环保措施1.工程概况本工程位于兴安南路与大黑河交叉处，东临航盖路，南临S102省道，此条道路为呼市的重要交通要道，行车量大，西邻赛罕区金河镇西大黑河村，北邻赛旱罕区巧报镇东大黑河村。
桥梁盖梁支架验算
盖梁支架验算一、情况说明1、盖梁的选择：大弯子大桥右5号墩，盖梁断面特大（2.5×2.0）且柱跨较大（8.5m），作特殊处理，不在此验算内。
其余各座桥，选取较大盖梁断面（2.5×1.6）柱跨6.5m的盖梁验算支架，可作全标段各桥通用。
2、荷载的考虑：盖梁砼荷载，在柱子的范围内（阴影部分）不作用在纵梁上。
二、纵梁工字钢验算盖梁图示(单位:m)1、纵梁上作用力盖梁断面：(2.5+2)÷2×0.9＋2.5×0.7=2.025+1.75=3.775㎡。
纵梁承受砼长度：4.7+2×1.7=8.1m（偏于安全保守，两端底面简化为水平线，即全长均为3.775㎡）纵梁承受砼重量：3.775×8.1×2.5t/m3=76.444t=76444㎏。
按50cm间距排列枕木（如下图），枕木即集中力15个。
A R B=38222Kg纵梁受力简图(单位:cm)每根枕木上压力即集中力P=76444㎏÷15=5096㎏2、支座反力：R A=R B=76444÷2=38222㎏。
3、按集中力作用计算跨中弯矩（左或右半跨外力对0点取矩）M中1=38222×325-5096×(550+500+450+200+150+100+50)=12422150-5096×2000=12422150-10192000=2230150㎏.㎝.4、模板自重实际模板厚为3㎝，考虑背销、拉杆小件重量不另细算，包含在模板内，故将底板、侧板均按5㎝厚木板计算自重。
立面：【11.7×0.7+（11.7+8.5）÷2×0.9】×2面=34.56㎡侧面：【2.5×0.7+（2.5+2.0）÷2×0.9】×2面=7.55㎡底面：宽2.0×长（4.7+2.0×1.7）=16.2㎡模板总面积：58.31㎡模板体积：58.31×0.05=2.916m3模板重量：γ=700㎏/m3 G=700×2.916=2041㎏荷载集度q1=2041÷810=2.52㎏/㎝5、枕木自重：断面：0.2×0.2 每根长：4m , v=0.2×0.2×4=0.16m3共15根V=0.16×15=2.4m3枕木重： G=700×2.4=1680㎏荷载集度：q2=1680÷810=2.074㎏/㎝6、工字钢自重选择I40a, 查表 q3=67.56㎏/m=0.6756㎏/㎝将模板和枕木自重参与I字钢自重一起计算q=q1+q2+q3=2.52+2.074+0.6756=5.27㎏/㎝。
盖梁力学验算及施工方案
³³³³³³³³³³交通桥墩盖梁施工方案一、工程概况³³³³³³³³³³共计3座交通桥，桥墩盖梁构造详见图1、图2，其尺寸及方量分别如下：1#交通桥：1200mm³1600mm³5630mm，4个盖梁，盖梁砼工程量为11.098m3；2#交通桥：1200mm³1600mm³5630mm，4个盖梁，盖梁砼工程量为11.098m3；3#交通桥：1300mm³1600mm³8050mm，3个盖梁，盖梁砼工程量为15.080m3；二、编制依据1、《³³³³³³³³³³标段招标文件》(合同编号：HNJ-2009/Z2/SG-002)；2、《³³³³³³³³³³施工组织设计》；3、《³³³³³³³³³³设计图纸》；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）；5、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1－2004）；6、《路桥施工计算手册》；7、《建筑结构静力学计算手册》（第二版）。
三、盖梁模板支撑体系力学验算1、施工承重结构力学性能验算原则（1）考虑最不利受力情况组合。
（2）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（3）综合考虑结构的安全性。
（4）采取比较符合实际的力学模型。
（5）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、根据上述原则，3#交通桥盖梁跨度及荷载最大，因此对3#桥盖梁模板支撑体系及施工平台进行验算。
盖梁抱箍受力验算
无支架抱箍施工检算一、检算编制依据1、惠兴高速公路惠水至镇宁第十九合同段两阶段施工图设计；2、交通部行业标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）；3、交通部行业标准公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）；4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社张俊义编）；5、路桥施工计算手册人民交通出版社；6、公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司；7、盖梁模板厂家提供的有关模板数据；8、我单位有关桥梁的施工经验总结。
二、工程概况ZK188+350山帽坡大桥共有中系梁3个，盖梁5个。
墩柱中系梁单个长4.3m，宽1.2m，高1.4m，混凝土方量为7.22m3；盖梁单个长10m，宽2.0m，高1.5m，混凝土方量为29.14m3。
三、施工方案由于本桥桥墩大部分位于山坡上及山谷中，多数墩为高墩，为保护原有地貌的尽可能少的破坏，本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。
抱箍为圆形，高度0.4m。
盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。
依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。
1．侧模和端模侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为5mm，肋背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10；侧模共重：3280kg，端模共重：1628kg。
2．底模底模为钢模板，面模厚度为5mm，背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10。
底模共重：1160kg 。
3．模板支撑盖梁底模下采用20cm ×20cm ×400cm 的方木作为横梁，间距0.30cm 。
横梁放置在I40b 工字钢上，I40b 工字钢为受力主梁。
4．抱箍抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：12mm ，高0.4m ，抱箍牛腿钢板厚20mm ，宽25cm ，采用16根M22高强度螺栓连接。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm 橡胶垫。
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3．施工规范及质量标准 ........................................................ 错误!未定义书签。
4.拟用施工方案 ...................................................................... 错误!未定义书签。
5.受力验算...................................... 错误!未定义书签。
剪力棒受力验算................................ 错误!未定义书签。
满堂支架受力验算.............................. 错误!未定义书签。
.验算结果..................................... 错误!未定义书签。
荷载预压...................................... 错误!未定义书签。
6. 工艺流程及操作要点........................... 错误!未定义书签。
剪力销工艺流程及操作要点...................... 错误!未定义书签。
模板制作及安装................................ 错误!未定义书签。
混凝土的运输.................................. 错误!未定义书签。
.盖梁混凝土的浇筑及养护....................... 错误!未定义书签。
张拉、压浆.................................... 错误!未定义书签。
7.质量保证措施.................................. 错误!未定义书签。
8.安全生产制度.................................. 错误!未定义书签。
9.环保措施...................................... 错误!未定义书签。
1．工程概况本工程位于兴安南路与大黑河交叉处，东临航盖路，南临S102省道，此条道路为呼市的重要交通要道，行车量大，西邻赛罕区金河镇西大黑河村，北邻赛旱罕区巧报镇东大黑河村。
施工里程为K0+～K0+，包括36个盖梁， P1#～P7#墩在大黑河河底，平均绝对标高为，P8#～P18#墩、位于大黑河北岸树林中，绝对标高为～。
场地所处地貌单元为大青山山前冲洪积扇和大黑河冲洪平原交汇地段，河床为原地貌砂石、粉质粘土。
经长期雨、洪水冲刷，形成不规则浅滩。
2．盖梁设计技术参数盖梁长为，宽为，高，设计为C50现浇钢筋混凝土，设计混凝土方量3，钢筋含量为。
具体细部尺寸如图1所示。
3．施工规范及质量标准《城市桥梁设计规范》 CJJ﹣2011《城市桥梁工程施工与质量验收规范》 CJJ 2﹣2008《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50﹣2011《公路工程质量检验评定标准》 JTG F80/1﹣2004《钢筋焊接及验收规范》 JGJ50205﹣2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204﹣2002《公路工程施工安全技术规程》 JTJ076-95《钢结构工程施工质量检验评定标准》 GB50205-2001《钢结构设计规范》 GB50017-2003由建设单位提供的本标段设计文件和施工图与建设单位签订的施工承包合同本公司所拥有的技术设备施工能力及类似工程的施工经验国家及地方现行的其他相关法律、法规、规范、规程、技术标准、验收标准4.拟用施工方案根据实际情况决定采用剪力销法和搭设支架法共同施工。
该方法的原理是，在墩柱上穿剪力棒承载工字钢，以工字钢为受力主梁搭设盖梁受力底座，在此底座上进行盖梁、钢筋、混凝土的施工，但由于盖梁的悬臂太长，单以工字钢为受力主梁无法满足施工要求，所以结合实际情况，在盖梁悬臂的一定范围内搭设满堂支架以保证盖梁的施工。
施工要点在于穿剪力棒搭设盖梁底座受力平台和满堂支架的搭设长度。
通过粗略估算采用以下材料搭设盖梁底座受力平台。
采用φ100钢棒作剪力棒，左右墩柱各1根。
采用50b工字钢作为受力主梁，墩柱两侧各1根，每根长为12m。
采用25b槽钢作小横梁，在工字钢上按中到中等间距布置，共布设28根，每根长。
采用10cm*10cm方木作为盖梁底模垫层，在槽钢上按中到中等间距布置，共布设9根，每根长12m。
采用10cm*10cm方木作为高度调平层，安装在槽钢与方木之间。
采用搭设60cm*60cm满堂支架，横断面长度为，纵断面为。
具体布置如图2所示。
图2 盖梁底座搭设示意图单位：m45.受力验算通过图2可以看出，剪力棒承受的盖梁荷载，荷载首先通过方木传递到槽钢上，再通过槽钢传递到工字钢上，最后传递到剪力棒上。
所以要对方木、槽钢、工字钢、剪力棒都要进行验算。
在实际施工中，部分钢筋和墩柱顶混凝土的重量由墩柱承担，底座承载的盖梁重量小于盖梁实际重量，在计算中仍按盖梁实际重量计算，以提高受力底座的安全系数。
满堂支架所承载的盖梁重量，钢模板受压变形很小，可以忽略不计，故钢模板受力不再进行验算，只验算顶托方木的受力。
剪力棒受力验算所有荷载的计算盖梁模板的自重Q1盖梁底模、侧模均采用面板厚度δ=5mm的大块钢模，钢模单位重量按m2计算；则整个盖梁模板自重为（底模宽度取，长度取；横向侧模长度取，高度取）：（**2+*+**2）*m2= KN按面积比例进行平均分配，剪力棒所承受的模板重为：Q1= KN/m2*（+*2）m2 = KN盖梁混凝土的重量Q2剪力棒所承受的盖梁混凝土方量为*=3，参照《简明公路施工手册》取钢筋砼的容重为 KN/m3，侧剪力棒所承受的盖梁混凝土重量为：Q2==3* KN/m3= KN施工人员和施工机具荷载Q3人员及施工小型机具设备等按浇筑混凝土时有工人及管理人员6名，70kg/人，振动棒2台，25kg/台，其他设备300kg；则人员及施工小型机具设备荷载为：Q3=（6*70+25*2+300）*10/1000= KN振捣混凝土时的荷载Q4参照相关资料，振捣混凝土时在有效范围内产生的荷载为，所以取：Q4≈**=8KN 方木的重量Q5方木每道的铺设长度（按忽略桥墩计算）为，布置9道，参照相关资料p 木= KN/m3，所以方木的重量为：Q5=V*p 木=9****6= KN 槽钢的重量 Q6参照相关资料，25b 槽钢的延米重量为m,每根槽钢长度为，放置28根，共长84m 。
所以槽钢的重量为：Q6=84*1000= 工字钢的重量Q7参照相关资料，50不工字钢的延米重量为m,每根槽钢长度为，放置2根，共长24m 。
所以槽钢的重量为：Q7=24*1000= 方木的受力验算方木所受荷载为： Q 木=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5= 参照简支梁的内力计算方法弯矩计算公式：2=8ql M截面抵抗矩公式：26bh W =弯矩强度计算公式：M Wδ=将验算所得值与方木的抗弯强度进行比较，验证是否满足受力要求。
受力体系图弯矩图x均布荷载：q=( Q 木/L 木)/n 木=（12m ）/9=m 方木的计算跨径：L=弯矩：2=8ql M =m *（）2/8=425N*m截面抵抗矩：26bh W ==*（）2/6=*10-4cm3弯矩强度：M Wδ== 实际弯曲强度σ=，10cm*10cm 的允许弯曲强度为[σ]= ,安全系数=﹥,由此可见方木的铺设满足受力要求。
槽钢的受力验算槽钢所受荷载为： Q 槽=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6= 强度验算参照简支梁的内力计算方法弯矩计算公式：2=8ql M截面抵抗矩：W=3 弯矩强度计算公式：M Wδ=将验算所得值与方木的抗弯强度进行比较，验证是否满足受力要求。
受力体系图弯矩图x均布荷载：q=( Q 槽/L 木)/*=（12m ）*=m 槽钢的计算跨径：L=弯矩：2=8ql M =m *（）2/8=17KN*m截面抵抗矩：W=3 弯矩强度：MWδ== 实际弯曲强度σ=，25b 槽钢的允许弯曲强度为[σ]= 215MPa,安全系数215MPa/=﹥,由此可见槽钢的铺设满足受力要求。
剪应力验算槽钢两端支承力为：Q=ql/2=*2=25b 槽钢的截面面积为：A=2 τ=Q/A=2= MPa ﹤[τ]=125 MPa 安全系数大于，符合要求。
挠度验算截面惯性矩：I= cm 4弹性模量：E=*105 MPaf=5qL 4/384EI=5**22004/(384**105**104)=﹤[f]=L/400= 符合要求 工字钢的验算 强度验算工字钢所受荷载为： Q 工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7= 参照外伸臂梁计算跨中弯矩弯矩计算公式：2=8ql M （1-4a2/L2）截面抵抗矩：W=3 弯矩强度计算公式：M Wδ=将验算所得值与规范允许值进行比较，验证是否满足规范要求。
受力体系图弯矩图x均布荷载：q=( Q 工/L 木)/2=（12m ）/2=m 工字钢的计算跨径：L=外挑臂长度：a=弯矩：2=8ql M （1-4a2/L2）=m*（）2*（1-4*（）2/（）2）=*m截面抵抗矩：W=3 弯矩强度：M Wδ== 实际弯曲强度σ=，50b 槽钢的允许弯曲强度为[σ]= 215MPa,安全系数215MPa/=﹥,由此可见工字钢的铺设满足受力要求。
剪切应力验算剪力销处支承力Q=4=,50b工字钢的截面面积为：A=2τ=（-qa+Q）/A=*+/*2*100)=﹤[τ]=125 MPa安全系数大于，符合要求。
挠度计算均布荷载：q= KN/m截面惯性矩：I=48556 cm4弹性模量：E=*105 MPa挠度计算公式：f=qL4（5-24a2/L2）/384EI=**1012*(5-4*2/2)/(384**105*48556*2*104)=＜[f]=7200/400=18mm挠度变形满足规范要求横梁悬臂端挠度f= qaL3（3a3/L3+6a2/L2-1）/24EI=***(3*+6*2/2-1)/(24**105*48556*2*104)=＜[f]=2200/400=符合要求剪力棒的受力验算剪力棒主要承受剪力，所以只进行剪力验算Q棒= Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7=T棒= Q棒/4=S=*2=*10-3m2Tτ=棒=48 MPa＜[τ]=125MPaS剪力棒尺寸满足受力要求。