不锈钢真空钎焊焊接接头的组织和力
高温真空钎焊炉中焊接接头的缺陷检测与消除技术
高温真空钎焊炉中焊接接头的缺陷检测与消除技术概述高温真空钎焊炉是一种常用的热处理设备,广泛应用于金属材料的连接和焊接过程中。
在焊接接头的制造过程中,常常会出现一些缺陷,如气孔、夹渣、裂纹等,这些缺陷会影响接头的力学性能和耐腐蚀性能。
因此,检测和消除这些缺陷是确保焊接接头质量和性能的重要环节。
本文将介绍几种常用的高温真空钎焊炉中焊接接头缺陷的检测与消除技术。
缺陷检测技术1. X射线检测X射线检测是一种非破坏性检测方法,通过照射焊接接头并记录通过材料的X射线图像来检测缺陷。
对于气孔、裂纹等缺陷,X射线检测具有较高的灵敏度和准确性。
然而,X射线检测设备昂贵,并且需要专业人员进行操作和解读结果。
2. 超声波检测超声波检测是一种通过发送超声波脉冲并检测回波信号来确定焊接接头内部缺陷的方法。
它可以用于检测气孔、夹渣、裂纹等缺陷,并且具有很高的准确性和灵敏度。
超声波检测设备相对较为便宜,且易于操作,因此在工业生产中被广泛采用。
3. 磁粉检测磁粉检测利用磁化器在焊接接头上产生磁场,并在涂有磁粉的表面上观察磁粉的分布情况来检测接头中的缺陷。
磁粉检测适用于检测表面和近表面的裂纹以及疲劳损伤等缺陷。
磁粉检测技术简单易行,但对于深部缺陷的检测效果较差。
缺陷消除技术1. 补焊技术对于小型气孔、夹渣和表面裂纹等缺陷,可以采用补焊技术来消除。
补焊需要重新将焊接材料加热至高温,使其重新熔化并填充在缺陷部位。
补焊技术需要操作者具备较高的焊接技能和经验,以确保补焊后的接头质量达到要求。
2. 压力热处理技术对于较大的缺陷,如裂纹较长或者裂纹深度较大时,补焊技术可能无法完全消除缺陷。
在这种情况下,可以采用压力热处理技术来消除缺陷。
该技术利用高温和压力作用下的组织相变和塑性变形来消除接头中的裂纹和其他缺陷。
压力热处理技术需要在高温真空下进行,因此对于设备要求较高,操作复杂。
3. 热处理技术热处理技术适用于消除接头中的残余应力和提高接头的力学性能。
非晶态钎料钎焊不锈钢的组织转变及性能研究
分 析 。钎 焊接 头 拉 伸 强 度 实验 按 G 6 — 9在 B133 8 1
的祛 除 。对 于不锈钢来 说 ,对 除氧化 膜没有 特殊 的
万 能拉伸试 验机上进 行 ,接 头抗拉 实验 的拉 伸速率 1 mrn / i,接 头 的 抗拉 强 度按 公 式 ()来 计 算 , a r a 1 取相 同工艺参 数下三 个试样 的平均值 后得到 接头抗
1 。 实验 准备及 方案 2
4个 钎焊 试样 ,将其 中 3 试样拉 伸 强度 的数据 取 个
平均 值 ,对 另一个试 样进 行相 同焊接条件 下的组织
将 1 r8 iT 不 锈 钢 板 材在 线 切 割 机 上 切 割 C lN 9 i
成 8 mx 0m x m 的 试样 ,之 后 进 行 氧 化膜 0m 4 i 6m n
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21 年 第§ 1 期)w o zs #. m c
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一
曩技 市
1 实验 准 备及 实验 方 案
11 实验材 料 .
要 最大程度 充分 液化并 流动 ,在 毛细作用 下填满接
头 问隙 ,并 与母材进 行冶金作 用形成 接头 ,保 证将
洗 ;将 非 晶态 B i9 带钎 料 同样进 行 氧化 膜 和 N8P箔
除 油处理 ,连同母材试 样一起 在酒精 溶液里进 行清
洗。
式 中 ,卜 总 拉 断力 (N ; k )
样 厚 度 ( m) a r ; a r 。 m)
6 一试 样宽度 ( m) 一焊 接面积 m ;S
() 金 相 显 微 组 织 与 电 子 探 针 实验 4
的领 域之 中。它 既可作 为化学 工业 、炼 油 工业 、人 造纤 维工 业 、食 品 、医药 及 日用 品工业 的耐酸 、耐
真空钎焊和真空扩散焊的强度
真空钎焊和真空扩散焊的强度
真空钎焊和真空扩散焊都是在真空环境中进行的焊接方法,它
们在不同的应用场景下具有不同的特点和强度表现。
首先,真空钎焊是一种焊接方法,通过在真空环境中使用钎料
来连接两个或多个金属工件。
这种焊接方法通常用于连接薄壁结构
或对焊接接头的要求较高的场合。
真空钎焊的强度受到多种因素的
影响,包括钎料的选择、焊接温度、工件准备等。
一般来说,真空
钎焊可以实现高强度的连接,特别是在连接不同种类金属时,由于
真空环境下几乎没有氧化和污染,因此可以获得较高的强度和良好
的密封性能。
其次,真空扩散焊是一种利用高温下金属原子的扩散来实现焊
接的方法。
在真空环境中,通过加热金属工件,使其表面原子扩散,从而实现金属工件的连接。
真空扩散焊因为可以实现金属工件的全
密封连接,因此在高要求的密封性能场合得到广泛应用。
真空扩散
焊的强度取决于金属原子的扩散程度和焊接温度,一般来说,真空
扩散焊可以实现与母材相近甚至相同的强度,而且焊接接头具有较
好的耐腐蚀性能。
总的来说,真空钎焊和真空扩散焊都可以实现较高强度的焊接接头,但其强度受到多种因素的影响,需要根据具体的焊接条件和要求来进行选择和优化。
在实际应用中,还需要考虑材料的选择、焊接工艺参数的优化等因素,以实现最佳的焊接强度。
采用BNi7钎料钎焊不锈钢接头的组织和性能
万方数据
图2是不同钎焊工艺下的钎缝组织。可以看出, 随钎焊温度和保温时间增加,钎缝中Ni(Cr,Fe)一P化 合物层厚度逐渐减小,而Ni—Fe基固溶体层厚度相应 增加。当钎焊温度为1 020℃,钎焊时间为30 min时, 钎缝中Ni(Cr,Fe)一P化合物的连续性被打破,化合物 以片状镶嵌于Ni—Fe基固溶体中。钎焊温度和保温 时间增加,一方面促进了钎料与母材的相互作用,利于 钎料中元素向母材基体扩散,另一方面增加了钎料中 Ni—Fe固溶体等温凝固时间,使初生的固溶体相逐渐 长大,将残留液体钎料排走,因此使钎缝中Ni(Cr,Fe) 一P化合物的含量减少,Ni—Fe基固溶体含量相应增 多。但由Ni—P相图和Fe—P相图”’可知,P在Ni和 Fe中的溶解度很小,钎焊温度和保温时间继续增加也 很难得到单一固溶体的钎缝组织峥-。 2.2钎焊温度和时间对接头性能的影响
作者简介:赵兴保,1982年出生,硕士研究生。主要从事特种 钎焊材料及工艺研究。
·书
l最新手工电弧焊技术培训
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第十三次全国焊接学术会议论文t蜉掳
炉中。钎焊前,钎焊试样的表面用砂纸打磨,待钎焊面 及周围在酒精中超声波洗涤,去除油污及氧化物等杂 质。钎焊工艺参数见表2。参照国家标准GB 11363— 89《钎焊接头强度试验方法》进行了接头剪切性能试 验,高温剪切强度试验采用自制的加热炉配合万能材 料试验机进行。采用El本电子扫描电镜(JsM一7001 F) 进行微观形貌和组织观察,采用英国牛津能谱仪进行 微区成分分析和元素线分布分析。
不锈钢PAW+GTAW组合焊接头微观组织与性能研究
[5] 彭 章 祝 ,吴 志 明 .城 轨 不 锈 钢 车 体 制 造 焊 接 工 艺 研 究 [J].现 代 机 械 ,2012(3):1-5.
图 5b和 图 5d的 位 置 是 PAW 打 底 焊 和 GTAW 盖 面焊 热 影 响 区 的位 置 .从 图 中 可 以看 出两 个 区域 的焊 接 接 头 热 影 响 区 比较 窄 .焊 缝 的组 织 结 构 较 为 细密 .呈 现 方 向性 树 枝 趋 势 .这是 焊 缝 金 属 在 特殊 凝 固 条 件 下 的 必 然 结 果 。 同 时 。在 PAW 与 GTAW 热 影 响 区 均 有 少 量 沿 母 材 作 延 伸 状 生 长 的铁 素 体 . 这 是 由于 在 冷 却 速 度 较 快 的 条件 下 ,铁 素体 来不 及 扩散 相 变 而 保 留 下来 但 GTAW 盖 面 焊 的热 量 又会 对 PAW 热 影 响 区 的组 织 产 生一 定 影 响 .相 比之 下 . G rAW 热 影 响 区铁 素 体含 量要 高 2.2 接头力 学 性能
参 考 文 献 : [1] 陈 桂 兰 .316L不 锈 钢 高 压 管 道 的 焊 接 技 术 [J].科 技 传 播 ,
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高温真空钎焊炉中焊接材料与涂层研究
高温真空钎焊炉中焊接材料与涂层研究引言:高温真空钎焊是一种常用的材料连接方法,广泛应用于航空航天、能源、电子等领域。
在高温真空环境下进行钎焊可以避免材料受氧化、变形和气体污染等问题,得到高质量的焊接接头。
本文将探讨在高温真空钎焊炉中焊接材料与涂层的研究进展,包括材料选择、涂层设计以及相关的实验结果。
一、材料选择在高温真空钎焊炉中,选择合适的焊接材料至关重要。
首先要考虑材料的耐高温性能,以确保材料在高温环境下不会发生脆化或熔化等现象。
常用的高温钎焊材料包括钨、钼、铜、银等。
钨和钼具有优异的耐高温性能,但是它们的熔点较高,通常用于钎焊高温合金材料。
铜和银则具有较低的熔点,适用于焊接低熔点金属。
其次,材料的化学成分和热膨胀系数也需要考虑。
焊接材料与待焊接材料的热膨胀系数应适配,以避免焊接接头的应力集中和裂纹的产生。
此外,还要考虑材料的表面处理,以提高焊接接头的质量。
常用的表面处理方法包括机械打磨、喷砂和化学清洗等。
二、涂层设计在高温真空钎焊炉中,涂层的设计是提高焊接接头质量的关键。
涂层可以起到隔离氧气、减少焊接材料与气体的反应、防止材料的氧化和减少接头变形等作用。
具体的涂层设计需根据焊接材料和工艺条件来确定。
一种常用的涂层材料是玻璃粉末。
玻璃粉末可以在高温下融化形成一层氧化物保护层,阻止氧气与焊接材料的进一步接触。
此外,还有一些金属氧化物,如铝氧化物、镁氧化物等,也可作为涂层材料。
这些氧化物具有良好的隔离和保护性能,能提高焊接接头的质量。
涂层的设计还需考虑其厚度和均匀性。
厚度的选择应根据具体的应用需求和焊接材料的特性来确定。
涂层的均匀性对于保证焊接接头的质量和性能至关重要。
通常采用喷涂或沉积等方法来实现涂层的均匀分布。
三、实验研究实验研究可以验证高温真空钎焊炉中焊接材料与涂层的效果。
研究对象可以是不同材料组合的焊接接头,也可以是在不同工艺条件下的焊接接头。
通过对焊接接头的显微组织、力学性能以及气密性等方面的研究,评估焊接材料与涂层的效果。
高温真空钎焊炉中焊接接头的断裂行为与失效分析
高温真空钎焊炉中焊接接头的断裂行为与失效分析摘要:高温真空钎焊炉是一种常用于金属材料焊接的设备,它能够在高温下进行焊接、钎焊等工艺,但在使用过程中,焊接接头的断裂问题仍然存在。
本文通过对高温真空钎焊炉中焊接接头的断裂行为与失效进行分析,以指导工程师提高焊接接头的质量和可靠性。
1. 引言高温真空钎焊炉是一种在高温低压环境中进行金属材料焊接的设备。
它通常由加热室、真空系统、控制系统等组成。
在高温真空环境下,金属材料容易受到腐蚀和热疲劳的影响,进而导致焊接接头的断裂。
2. 断裂行为分析焊接接头的断裂行为主要体现在以下几个方面:2.1 破裂模式焊接接头的断裂模式通常可以分为拉伸断裂、剪切断裂和疲劳断裂等。
在高温真空环境下,热膨胀和热应力会加剧焊接接头的拉伸和剪切力,导致断裂更容易发生。
2.2 断裂面形貌断裂面形貌是研究焊接接头断裂原因的重要依据。
在高温真空环境下,断裂面通常呈现出颗粒状、晶粒状或韧突状等形貌。
2.3 断口特征焊接接头的断口特征是指断裂过程中在断裂面上形成的各种痕迹,如沟槽、凹陷、裂纹等。
通过分析断口特征,可以了解到断裂的起因和过程。
3. 失效分析针对焊接接头的断裂问题,可以从材料选择、工艺参数和环境因素等多个方面进行失效分析。
3.1 材料选择在高温真空环境中,焊接接头往往面临高温腐蚀和热疲劳的挑战。
因此,选择耐高温腐蚀和热疲劳性能好的材料是关键。
常见的材料包括钢、镍合金等。
3.2 工艺参数工艺参数对于焊接接头的质量和可靠性起着重要作用。
例如,在焊接接头的设计过程中,应合理选择焊接焊缝的形状和大小,确保焊接缺陷和应力集中的发生概率最小。
3.3 环境因素高温真空环境中的温度、气压等因素会对焊接接头产生影响。
温度的升高会导致焊接接头的热膨胀,从而引起应力集中和断裂的发生。
因此,合理控制环境因素对于提高焊接接头的可靠性至关重要。
4. 解决方案为了解决高温真空钎焊炉中焊接接头的断裂问题,可以采取以下几个方面的措施:4.1 加强材料选择选择耐高温腐蚀和热疲劳性能好的材料,以提高焊接接头的抗断裂能力。
铝合金-不锈钢螺栓管接头复合火焰钎焊工艺及组织分析
耐 热抗 蚀 、 电磁 屏蔽 、 物 医学 等 领 域有 重 要 的应 用 前 生 景 -] 4。 在 热交 换领 域 , 热 性 能 高 且 具 有 通 孔 结 构 的泡 导 沫 金属 ( 紫铜 或纯 铝 ) 于 流 动 的 流体 ( 气 相 的空 如 置 如 气 、 相 的水 ) 中时 , 液 之 由于 其大 的表 面积 、 杂 的三维 复
头, 钎料 润湿 铺 展不 充分 , 成 的焊 脚 尺寸 很 小 甚 至难 形
形成 润 湿角 。直接加 热 焊脚 位 置 时 钎料 又 难 在 不锈 钢
母 材 上 润 湿 铺 展 。 为此 , 中 提 出了 复合 火 焰 钎 焊 工 文
表 2 SU 3 6不锈 钢化学成分 ( s1 质量分数 , ) %
进 行严 格 的表面 清理 , 免 氧 化 物 、 避 油污 等 杂 质 的不 利
影 响
表 1 16 0 0铝 合 金 化 学 成 分 ( 量分 数 , ) 质 %
可 实现 铝 一钢 异 种 金 属 的 冶 金 结 合 , 钎 焊 是 目前 焊 而 接质 量最 稳定 最可 靠 的方法 之一 。 文 中针对 某 型 号 的板 式 散 热 器 , 展 了铝 合 金 一 开
不锈 钢 接头 火焰钎 焊 工 艺试 验 。该 产 品焊缝 接 头 包 括
上下 铝板 对接 接 头和 铝合 金 一不 锈 钢 螺栓 管 接 头 。一 次装 配 整体 火焰 钎焊 发 现很 难 兼顾 两种 类 型 焊缝 的润
湿铺 展 和致 密填 充 。火 焰直 接 加 热 铝合 金 板钎 焊管 接
收 稿 日期 : 0 2—0 21 3—1 2 基 金 项 目 :国 家 自然 科 学 基 金 项 目(0 7 0 6和 59 0 0 , 尔 滨 市 青 59 4 4 00 2 )哈 4 年科 技 创 新 人 才 (0 9 F XG 5 ) 20 R Q 0 0 。 21 0 2年 第 4期 35
BNi-2+BNi-5复合钎料钎焊316L不锈钢接头界面组织及分析
BNi-2+BNi-5复合钎料钎焊316L不锈钢接头界面组织及分析于治水;李瑞峰;祁凯;陈国强【摘要】为克服单独使用Bni-2钎料真空钎焊不锈钢时存在界面化合物多和母材晶界渗入脆化等缺陷,采用在Bni-2钎料中加入高熔点BNi5钎料的方法对316L不锈钢进行真空钎焊研究,主要研究了6种不同比例复合钎料的高温熔化特征、钎焊接头微观组织和钎缝成分分布等内容.研究结果表明复合钎料加热时出现两个熔化区分别是Bni-2钎料熔化区和Bni-5钎料熔化区,当复合钎料的质量比例为60%Bni-2+40%Bni-5时,钎缝内部为固溶体组织和断续的化合物组织,并且此时钎缝附近母材和钎料成分相互作用减弱,晶界渗透现象明显减少.【期刊名称】《江苏科技大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2008(022)005【总页数】5页(P28-32)【关键词】不锈钢;真空钎焊;复合钎料;BNi-2;BNi-5【作者】于治水;李瑞峰;祁凯;陈国强【作者单位】上海工程技术大学,材料工程学院,上海,201620;江苏科技大学,材料科学与工程学院,江苏,镇江,212003;江苏科技大学,材料科学与工程学院,江苏,镇江,212003;上海齐耀动力技术有限公司,生产部,上海,201203【正文语种】中文【中图分类】TG4540 引言一般情况下,钎料以一种成分的合金形式使用,例如一般钎焊工艺所使用的钎料丝、带、粉等均有确定的化学成分并以合金的形式存在,然而在一些特殊的场合,为改善钎料工艺性和形成完整的钎焊接头,或为提高接头的物理及化学性能,钎料的添加可以采用组合方式,即采用两种或两种以上合金组合添加的方式[1-2].例如已经采用的大间隙钎焊技术,可以在较大的难以形成毛细作用的钎焊间隙内预填高熔点合金粉末,然后再添加钎料粉末;或将高熔点合金粉末按一定的比例与钎料复合使用,也可起到填充大间隙钎缝的效果.两种不同成分、不同熔点的组分组合使用不仅可以调节钎料的熔化特性、粘度等工艺特性,同时,通过对工艺参数、合金成分的合理设计及组合,还可起到提高或改善钎焊接头物理、化学性能的效果.一般认为组合式钎料可得到对不同间隙钎缝的填充、减少钎料对母材的溶蚀以及提高接头性能等均有积极的作用[1-4].目前采用美国牌号BNi-2钎料进行不锈钢真空钎焊时易产生溶蚀、晶界渗入脆化等现象,导致钎焊接头耐腐蚀能力较低、塑性和强度不高,构成钎焊接头内部微观隐患,影响实际结构的耐腐蚀性能及使用寿命[5-8].本研究课题通过选用BNi-2+BNi-5复合钎料对316L不锈钢进行钎焊,对接头的显微组织和成分分布进行分析,为进一步提高不锈钢实际结构钎焊接头的使用寿命提供工艺技术储备.1 试验材料及方法1.1 试验材料表1 BNi-2和BNi-5钎料成分及其熔化温度Table 1 Compositions and melting point of BNi-2 and BNi-5 filler牌号合金成分/(%)w(Ni)w(Cr)w(B)w(Si)w(Fe)w(C)熔化温度/℃ BNi-2余量6~82.75~3.54~52.5~3.50.06970~1000 BNi-5余量18.5~19.59.75~10.50.101080~1135母材采用316L不锈钢并制作成模拟钎焊接头试验件.钎料为市购粉状BNi-2和BNi-5钎料复合而成,其成分及其熔化温度如表1所示[9].复合钎料的质量百分比组成分别为纯BNi-2,90%BNi-2+10%BNi-5,80%BNi-2+20%BNi-5,70%BNi-2+30%BNi-5,60%BNi-2+40%BNi-5和纯BNi-5等6种.1.2 试验方法首先采用Pyris Diamond 热分析仪(TG-DTA/DSC)对钎料的熔化温度区间进行了试验测量(升温过程采用氩气保护,升温速度为10 ℃/min).然后根据所得复合钎料熔化区间指定钎焊参数,在真空钎焊炉中进行钎焊试验,最后使用扫描电镜(JEOL JSM-6480)和能谱仪(OXFORD-7573)观察钎焊接头界面显微组织并进行成分分布分析.2 试验结果及分析图1 90%BNi-2+10%BNi-5钎料的DTA曲线Fig.1 DTA curve of 90%BNi-2+10%BNi-5 filler2.1 钎料熔化特性检测首先针对纯BNi-2钎料和纯BNi-5钎料进行DTA检测,了解其熔化特性.结果表明:BNi-2钎料的液相线温度和固相线温度分别为971℃和994℃;BNi-5钎料的液相线和固相线温度分别为温度为1 072℃和1 081℃.图1为90%BNi-2+10%BNi-5复合钎料的DTA曲线,可以看出,该复合钎料有两条液相线,温度分别为966℃和1 074℃;有两条固相线,温度分别为971℃和1 082℃.其他3种复合钎料呈现和图1相似的DTA曲线,只是液相线和固相线温度有微小的波动,在此不再列出.上述对各种复合钎料的熔化特性试验结果表明,复合钎料在加热时分别出现对应BNi-2和BNi-5的两个熔化区.2.2 钎缝微观组织根据DTA试验结果制定钎焊温度为1 220℃,分别使用6种钎料在炉中钎焊316L不锈钢,所得界面微观组织如图2所示.由图2a)可见,钎缝组织由两部分组成:① 靠近母材与钎缝界面与之平行的固溶体组织,表明钎料中部分硼元素在钎焊时间内已扩散到母材,使其含量降到了它在镍中的极限固溶度以下; ② 位居中部的连续的共晶和化合物组织[10],这是由于钎缝中的硼在钎焊时间内未能充分扩散,使得硼含量超过其在镍中的极限固溶度,因此在钎缝中产生了硼的化合物相.并且由于钎料中含有较多的B元素,在钎焊过程中发生高温扩散作用,钎料和母材之间的相互作用很强,使得在界面两侧的母材区域产生较为严重的晶界渗透现象.由图2f)可以发现,采用BNi-5钎料进行钎焊时,由于钎料不含硼,使之和母材316L之间的作用大大减弱,钎缝两侧的母材区域基本无晶界渗透的现象发生.另外在钎缝组织中间也存在一定的化合物相,钎缝中形成的化合物相的主要元素是硅.这是由于硅的原子半径比硼大,其扩散系数比硼小,中部原子来不及扩散,从而形成化合物.a) BNi-2b) 90%BNi-2+10%BNi-5c) 80%BNi-2+20%BNi-5d) 70%BNi-2+30%BNi-5e) 60%BNi-2+40%BNi-5f) BNi-5图2 316L/(BNi-2+BNi-5)钎料/316L钎焊接头界面微观组织Fig.2 Interfacial microstructure of 316L/(BNi-2+BNi-5) filler/316L brazing joint 通过图2a)~f)的界面微观组织演变可以发现,随着BNi-5钎料含量的增加,钎缝内部和钎缝附近的母材都呈现一定规律的变化.首先,钎料内部化合物相呈现先减后增的趋势,当含BNi-5钎料较少时,由于含有较多的B元素,使得界面形成了较多的B 的化合物相,而当含有较多的BNi-5时钎缝内部又形成了较多的Si的化合物相.其次,由于复合钎料中含BNi-2钎料逐渐减少的缘故,导致B元素的减少,因此钎缝附近的母材区和钎料的相互作用减弱,钎缝附近的母材晶界渗透现象逐渐降低.众所周知,为保证综合的钎焊接头性能,要求钎缝内部尽量少的含有金属间化合物相,并且钎料对母材的晶界渗透现象也要尽量弱.由图2e)可知,当复合钎料的重量组成为60%BNi-2+40%BNi-2时,钎缝内部只有少量的化合物相,且化合物相呈断续分布状态,钎缝内绝大部分为综合性能较好的固溶体组织,而且钎缝附近基本无晶界渗透现象,这样可保证接头的力学性能和耐腐蚀性能,提高接头的高温承载能力.2.3 钎缝成分分布分析图3a)为钎焊温度为1 220℃,保温时间为3 min时BNi-2钎料钎焊不锈钢试样的微观组织和元素分布情况.从图中可以看出,由于使用的是镍基钎料,所以在焊缝处Ni元素的含量较高,但中间黑点处Ni元素的含量极少,这是因为在焊缝中部产生了化合物.经分析,这是由于钎缝中的硼在钎焊时间内未能充分扩散,使得硼含量超过其在镍的极限固溶度.因此在钎缝中产生了硼的化合物相.在BNi-2钎料中,硼是形成化合物相的主要元素,其含量为3.1%.图3b)为钎焊温度为1 220℃,保温时间为3 min时60%BNi-2+40%BNi-5钎料钎焊不锈钢时钎缝微观组织和元素分布.从图中可看出,由于使用的是镍基钎料,故在焊缝处Ni元素的含量较高,但中间化合物处Si元素的含量也较多.而Si元素易形成脆性共晶体致使钎料很脆.针对图中化合物区进行点成分分析,结果表明,其Si元素原子百分比为25.85%,结合相图分析可得,此处生成了金属间化合物Ni2.6Si.图3c)为钎焊温度为1 220℃,保温时间为3 min时使用纯BNi-5钎料钎焊316L 不锈钢时试样的微观组织和元素分布情况.从图中可见,焊缝中部形成的化合物较复杂,焊缝中Si元素有陡升陡降的趋势.而针对图3c)钎缝内部化合物点成分分析表明其中Si和Ni的含量较高,分别为32.12%和61.32%,因此形成的化合物主要由Ni2Si组成.a) 纯BNi-2钎料/316Lb) 60%BNi-2+40%BNi-5钎料/316Lc) 纯BNi-5钎料/316L图3 不锈钢钎焊试样的微观组织形貌及元素分布图Fig.3 Microstructure and element linear scanning result of steel brazing joint3 讨论由以上钎缝微观组织和成分分布的对比可以看出,当使用纯BNi-2钎料时,由于结晶空间大,钎焊后冷却时,先结晶出的Ni固溶体有足够的生长空间,并且因为钎料内含有大量的B,Si等降熔元素,成分偏析很大,从而先结晶出的固溶体呈长骨架状存在,B,Si 共晶在枝晶间隙生成.这种组织很不均匀,并且在以后的扩散处理过程中,也很难均匀化,影响了钎焊接头的高温性能.另外在液态钎料与母材接触反应区的B,Si极易向母材扩散,特别是B极易沿母材的晶界扩散.在BNi-2钎料中添加BNi-5钎料粉,明显改善了钎缝组织,其作用是:① BNi-5钎料粉改变了钎缝单方向结晶的形态,先结晶出的固溶体无长的枝晶,成分偏析小,所以B,Si 共晶生成的几率明显减少; ② 加入BNi-5钎料粉增加了B,Si 元素的扩散速度.合金粉中不含B元素,在钎料与合金粉界面上形成极大的B元素的浓度梯度, 使B元素向合金粉中扩散,减少了液相钎料中B浓度,从而钎焊后冷却生成的B共晶少; ③ 加入BNi-5钎料粉致使BNi-2钎料的用量少,钎缝中B含量少,必然生成的B共晶少.从以上分析可知,较高熔点BNi-5钎料粉的加入改变了钎缝的结晶组织和形态,尤其使连续分布的大片状(或花纹状) 共晶转变为断续分布的小块状化合物,并使得钎缝内部获得了综合性能优良的固溶体组织.另一方面,由于高熔点组分内降熔元素含量较低,在钎焊保温时,使得低熔点组分的降熔元素B向高熔点组分内扩散而使其浓度降低,避免或较少与基体相互作用,因此可以起到减小母材溶蚀的作用.4 结论1) 复合钎料加热时出现两个熔化区分别是BNi-2钎料的熔化区和BNi-5钎料的熔化区;2) 使用复合钎料60%BNi-2+40%BNi-5进行钎焊时,钎缝内部为固溶体组织和断续的金属间化合物组织;3) 采用复合钎料60%BNi-2+40%BNi-5进行钎焊时,钎缝附近母材和钎料成分相互作用减弱,与使用BNi2钎料相比,晶界渗透现象明显减弱.参考文献(References)[1] 孙计生,潘晖,梁海,等.BNi73CrSiB-40Ni钎料的钎焊工艺性能及接头组织研究[J].稀有金属,2004,29(1): 131-134.Sun Jisheng, Pan Hui, Liang Hai, et al. Brazing property and joint structure of BNi73CrSiB-40Ni filler metal[J].Chinese Journal of RareMetals,2004,29(1): 131-134.(in Chinese)[2] 程耀永,陈云峰,孙计生,等.对一种组合式钎料的试验分析[J].焊接,2005(2):27-31. Cheng Yaoyong, Chen Yunfeng, Sun Jisheng, et al. Experimental analysis of a combined brazing filler metal[J]. Welding and Joining, 2005(2): 27-31.(in Chinese)[3] Philips N R, Levi C G, Evans A G. Mechanisms of microstructure evolution in an austenitic stainless steel bond generated using a quaternary braze alloy[J].Metallurgical and Materials Transactions A, 2008, 39A: 142-149.[4] Yu Y H, Lai M O. Effects of gap filler and brazing temperature on fracture and fatigue of wide-gap brazed joints[J].Journal of Materials Science,1995, 30: 2101-2107.[5] Ou C L, Liaw D W, Du Y C. Brazing of 422 stainless steel using the AWS classification BNi-2 braze alloy[J].Journal of Materials Science, 2006, 41: 6353-6361.[6] 陈建民.BNi-2真空钎焊不锈钢钎缝的相变规律研究[J].石油大学学报:自然科学版,2000,24(5):80-83.[7] Chen Jianmin. 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铜与不锈钢的真空钎焊
黄铜是铜与锌的合金,力学性能和耐蚀性能均高于紫铜,能很好地进行 压力加工,成本也较低,多用于各种结构部件。为了提高黄铜的耐蚀性能、 力学性能或者切削性能,在其中加入少量锡、铝、锰、硅等元素,即得到锡 黄铜、铝黄铜、锰黄铜等多元黄铜。
affecting the vacuum brazing were analyzed.And the em【phasis was laid on the analysis of
the affect of brazing assembled clearance on brazing results through the experiments.
copper Was introduced in details.Design of solder and joints,and seaing of technical
parameters were developed according toal experience.Factors
introduced in the l。chapter.The 2“o chapter included the formation mechanisms of vacuum
joints.In the 3”chapter,the equipments and technical routes involved were described.The
钎焊接头的构成过程
钎焊接头的构成过程
1.准备工作:在进行钎焊接头之前,需要准备好所需的工具和材料,
包括各种规格的钎焊材料、气焊设备、钢丝刷、砂纸、洗涤剂、布料等。
2.清洁表面:钎焊接头的成功与否与焊接前的表面清洁程度有很大关系。
首先,使用钢丝刷或砂纸将接头表面的氧化皮和杂质清除干净。
然后,用洗涤剂清洗接头表面,确保表面干净无尘。
3.涂覆草酸和钎剂:涂覆草酸和钎剂有助于增强钎焊接头的可靠性。
草酸能去除金属表面的氧化皮,使钎焊能够更好地连接;钎剂能降低钎焊
温度,防止氧化。
使用刷子将草酸均匀地涂在接头表面,然后再使用刷子
涂覆钎剂。
4.加热和钎焊:将气焊设备预热至适宜的温度。
将火焰置于接头附近,沿着接头的长度均匀移动,逐渐加热接头。
在开始加热之前,要先预热接
头的基材,然后再移动火焰。
一旦接头达到合适的温度,就可以开始钎焊了。
将钎焊材料放在接头上,让其融化并填充到接头之间。
确保钎焊材料
在接头周围均匀分布,并充分填充接头间隙。
5.冷却和清洁:待钎焊过程完成后,将接头冷却到室温。
冷却过程中
不可急于处理接头,以免引起热裂纹。
冷却完成后,用布料擦拭钎焊接头,清洁残留的焊渣和钎剂。
需要注意的是,在进行钎焊接头之前,需要根据具体材料的性质选择
适当的钎焊材料,并确保选用的材料与被接材料相容,并且钎焊接头所需
的温度低于被接材料的熔点,以防止材料烧损或熔化。
此外,在进行钎焊
接头时应遵循相应的安全操作规程,如佩戴防护眼镜和手套,确保自身安全。
不锈钢真空钎焊的工艺要点
不锈钢真空钎焊的工艺要点1?钎焊接头的设计:?设计钎焊接头时,应考虑接头的强度、组合件的定位方法、钎料置放的位置、接头间隙等诸多因素1.1钎焊接头连接方式:钎焊接头有对接和搭接两种方式。
采用对接接头,由于钎料和钎缝的强度一般比母材低,因而对接接头不能保证接头具有与母材相等的承载能力,因此钎焊接头大多采用搭接形式。
通过改变搭接长度提高钎焊接头的强度。
对于采用高强度铜基、镍基钎料钎焊的搭接接头,搭接长度通常取为薄壁件厚度的2~3倍。
由于工件的形状不同,搭接接头的具体形状也各不相同。
对于薄壁件而言,常采用锁边形式的搭接方式,提高钎焊接头的强度。
1.2接头的定位:组合件的定位是影响钎焊质量的重要因素。
定位的方法主要有依靠自重、紧配合、毛刺定位、点焊定位、(氩弧焊)涨口定位、夹具定位等。
列管式EGR冷却器将采用涨口定位、点焊定位、焊接变位器等多种定位方法1.3?钎料的置放钎料置放的原则是应尽可能利用钎料的重力作用和钎缝的毛细作用来促进钎料填满间隙。
EGR冷却器的钎焊将使用镍基钎料膏状和非晶态薄带两种。
膏状钎料应直接涂在钎缝处,而非晶态薄带钎料标准有0.0254mm??0.0381mm等不同的厚度。
按工件要求加工成不同的形状,置于钎缝处。
总之镍基钎料合理的使用对我们来说还要做很多工作,比如钎料表面处理、膏剂的涂覆方法、钎料用量等诸多方面,根据实际要求进一步完善。
1.4?接头的间隙:钎焊时是依靠毛细作用使钎料填满间隙。
正确地选择接头间隙很大程度上影响钎缝的致密性和强度。
不同的钎料对接头间隙的要求也有所不同。
镍基钎料要求接头间隙为0.02~0.10mm,比其它钎料相比,这种钎料要求接头间隙小的特点应引起足够的关注。
由于BNi-2镍基钎料含有硼(3.2%),硅(4.5%)可以形成脆性相的元素,为保证接头的性能,应尽量使这些元素在钎缝内通过扩散作用而降低到最低程度。
?当间隙小时,这些脆性相的元素数量少,向母材扩散的距离短,可以通过扩散使这些元素在钎缝中的浓度降低。
EGR不锈钢冷却器的真空钎焊工艺
第 35卷
412 性能测试 模拟 EGR冷却器在发动机上的真实工作环境 ,对
联接法兰 、进出水管接头和芯子组件构成 。芯子组件 由壳体 、联接板 、冷却管和螺旋翅片构成 。芯子内部通 高温 废 气 , 进 口 温 度 为 500 ℃, 出 口 目 标 温 度 为 200 ℃,外部介质为顺流的冷却水 。被钎焊母材厚度 为 115 mm ,膏料涂层厚 1 mm。 EGR 各部分结构材料 : 两处联接法兰材料为 ZG0Cr18N i9 不锈钢 ,两处水管 接头及壳体为 304不锈钢 ,联接板 、冷却管和螺旋翅片 皆为 316不锈钢 。各种母材的化学成分见表 1。
图 1 EGR冷却器的外部形状 ( a)和芯子组件结构示意图 ( b) Fig11 Contour( a) and schematic of core unit structure ( b) of the EGR cooler
正确地选择钎料 ,是保证获得优质钎焊接头的重 要因素 ,根据母材与钎料的配合表可知 ,若母材是不锈 钢 ,应首选紫铜钎料 ,即含铜量 99195%的纯铜 ,再次 选择 Ag2Cu2N i、N i基 、Co 基钎料 。由于成本因素 ,选 取紫铜钎料和 N i基钎料 BN i25进行试验 ,各种钎料的 化学成分和钎焊温度见表 2。
紫铜 Cu — — — 99195 — — 1083 1100~1150
N i基钎料 1910 1012
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高温真空钎焊炉中焊接接头的微观组织与相变行为研究
高温真空钎焊炉中焊接接头的微观组织与相变行为研究高温真空钎焊炉是一种常用于金属焊接的设备,可以在高温和无氧环境下进行焊接操作。
在此环境中,焊接接头的微观组织和相变行为对焊接质量和性能至关重要。
因此,研究高温真空钎焊炉中焊接接头的微观组织与相变行为具有重要的理论和实际意义。
在高温真空环境中进行焊接时,焊接接头经历了复杂的热循环过程。
首先,在预热阶段,焊接接头被加热到高温,以消除焊接材料中的残余应力和气体。
然后,焊接材料在高温下熔化,并形成熔池。
接着,焊接材料在熔池中发生相变,形成固态相或液态相的晶体结构。
最后,焊接接头在冷却过程中逐渐凝固,形成最终的焊缝。
焊接接头的微观组织对焊接质量和性能具有直接影响。
微观组织的形成取决于焊接材料的物理和化学特性,以及焊接过程的热循环条件。
研究表明,在高温真空环境下,焊接接头的微观组织通常包含晶粒、相和界面等结构。
晶粒是焊接材料中的基本结构单元,其大小和形态决定了焊接接头的力学性能和耐腐蚀性能。
相是指焊接材料中的不同化学组成和晶体结构,其存在形成了多相结构,对焊接接头的力学性能和热稳定性有重要影响。
界面是指相之间的分界面,界面的形貌和结合情况对焊接接头的稳定性和腐蚀性能具有重要影响。
另外,焊接接头在高温真空环境下的相变行为也是研究的重点之一。
相变是指焊接材料在热循环过程中经历的物相转变过程,包括熔化、凝固和晶体生长等过程。
相变行为受焊接材料的熔点、凝固行为和晶体生长动力学等因素的影响。
研究表明,在高温真空环境下,焊接接头的相变行为通常是非均匀的,存在熔化和凝固不均匀现象。
这些不均匀现象会导致焊接接头的组织不均匀性和缺陷生成,进而影响焊接质量和性能。
为了研究高温真空钎焊炉中焊接接头的微观组织与相变行为,研究人员通常采用多种实验和分析技术。
例如,扫描电子显微镜(SEM)和透射电子显微镜(TEM)可以用于观察焊接接头的微观组织和相变行为。
X射线衍射(XRD)和差热分析(DSC)可以用于表征焊接材料的晶体结构和热性质。
铜与不锈钢的真空钎焊
welding metallurgy,and the remarkable difference of heat conduction and heat expansion
COgfficients between stainless steel and copper.Therefore,improvement of welding
武汉理l‘人学硕十学位论文
第l章绪论
1.1引言
真空钎焊是在真空气氛中不用施加任何钎剂而连接零件的一种先进的 工艺方法,可以钎焊那些用一般方法难以连接的材料和结构,而得到光洁致 密、具有优良力学性能和抗腐蚀性能的钎焊接头【l】。目前这种工艺不仅在航 空、航天、原子能、电气仪表等尖端工业中成为必不可出的生产手段,而且 在石油、化工、汽车、家电等有关机械制造中得NT推广和普及。
真空钎焊技术的发展: 最初的钎焊都是在普通大气条件下进行的,不采用任何保护措施,工件 材料在加热过程中,必然会遭受周围大气的侵入,发生氧化或污染,钎焊接 头质量得不到保证。 为了防止氧化污染,去除工件表面的氧化膜和改善钎缝形成过程,使用 银基钎料或铜基钎料并配合使用硼酸和硼砂等化合物作为钎剂12】,使接头质 量得到了极大的提高,钎焊工艺的应用范围也得到较大的扩展。 随着现代科技与生产的迅猛发展和航空航天等尖端工业的兴起,新的铝 合金、钛合金和高温合金等特殊材料的不断涌现和使用,对钎焊技术提出了 越来越高的要求,仅只依靠钎剂提高钎焊质量已不可能满足要求。这时一种 不用焊剂而向钎焊区通入受控保护气体的炉中钎焊工艺出现了,气体一般选 用氮气、氢气或惰性气体氩气,取得了很好的效果,解决了不少生产难题。 但是,这类工艺消耗气体多,经济效益差,对环境会造成污染,而且使用氢 气时,还可能会有爆炸危险,使这种工艺的推广受到了一定的限制。为了克 服这些不足,随着真空技术的发展,真空钎焊技术便应运而生。 最早的真空钎焊使用热壁真空炉,炉室较小,容纳零件有限,使用温度 也受限制,冷却周期长,适应被钎焊材料的范围也较窄,加之用于高温、高 强部件的钎料为金基钎料或贵金属钎料,钎焊成本高,致使真空钎焊技术在 这时期的应用仅限于少数尖端产品,得不到普遍的推广。
高温真空钎焊炉中焊接接头的变形与应力分析
高温真空钎焊炉中焊接接头的变形与应力分析在高温真空钎焊炉中,焊接接头的变形和应力是焊接过程中需要考虑的一项重要问题。
随着现代工业的发展,高温真空钎焊炉已经成为制造业中不可或缺的工具,尤其在航空航天、电子器件和能源装置等领域有着广泛的应用。
因此,了解焊接接头的变形和应力对于确保焊接质量和工件的可靠性非常重要。
在高温真空钎焊炉中,焊接接头的变形主要包括线膨胀、热变形和冷缩等因素的综合影响。
首先,高温下金属材料的热膨胀系数较大,当接头在高温中受热膨胀时,会导致接头出现线膨胀变形。
其次,由于焊接过程中受热的局部区域与未受热区域之间温度差异较大,热变形可以通过瞬态热传导方程来进行数值计算。
最后,在焊接接头冷却过程中,由于焊接材料的收缩系数较大,会导致接头出现冷缩变形。
接下来,我们需要分析焊接接头的应力情况。
焊接接头的应力主要包括热应力和残余应力两部分。
热应力是由于焊接过程中的热变形所导致的,它与焊接接头的类型、几何形状和材料性质等因素密切相关。
当接头在高温下受热膨胀时,会产生一定的热应力。
另外,在接头冷却过程中,由于冷缩变形的存在,也会导致热应力的产生。
残余应力是指焊接接头在冷却过程中由于热应力不能完全释放而产生的应力,它对接头的性能和可靠性有着重要影响。
为了分析焊接接头的变形和应力情况,可以采用有限元分析方法进行模拟计算。
有限元分析方法可以将复杂的几何结构转化为有限个简单的单元,通过数值计算的方法求解接头表面的温度场和应力场分布。
通过对不同接头类型、几何形状和材料性质的模拟计算,可以得到焊接接头在高温真空钎焊炉中的变形和应力分布规律,从而指导实际生产中的焊接工艺和材料选择。
除了数值模拟计算,实验测试也是分析焊接接头变形和应力的重要手段。
可以采用热疲劳试验、拉伸试验和金相显微镜观察等方法来评估焊接接头的性能和可靠性。
通过对焊接接头进行负荷测试和断口分析,可以全面了解接头在不同工况下的力学行为和疲劳寿命。
综上所述,高温真空钎焊炉中焊接接头的变形与应力分析是确保焊接质量和工件可靠性的重要步骤。
K9玻璃与2507不锈钢的真空钎焊
K9玻璃与2507不锈钢的真空钎焊丁业立;牛红伟;刘多;刘积厚;雷玉珍【摘要】K9 glass was successfully brazed to 2507 stainless steel by using SnA gC u-x% Ti composite filler with different Ti contents. The effects of Ti content on the microstructure and mechanical properties of the joints were investigated. The microstructures of the brazed joints were investigated with scanning electron microscope ( SEM), energy dispersive spectrometer ( EDS) and optical digital microscope ( OM) . The mechanical properties of the joints were measured with universal material testing machine, and the fracture interface were analyzed. The results show that the typical interfacial microstructures are 2507 stainless steel/FeSn2/FeSn/Sn ( s, s) /Ti-Sn/K9 glass. With the increase of Ti content, more Ti-Sn compounds form in the joints and the shear strength of the joints increases. The shear strength of the joints reaches a maximum of 7. 3 MPa at the temperature of 675 ℃ and the holding time of 10 min. Shear test indicated that the fracture of the brazed joints does through the K9 glass and extends into the filler close to K9 glass interface.%采用不同Ti含量的Sn Ag Cu-x%Ti复合钎料对K9玻璃与2507不锈钢进行了真空钎焊, 研究了Ti含量对接头界面组织和力学性能的影响.采用场发射扫描电子显微镜 (SEM) 、能谱仪(EDS) 和光学数码显微镜 (OM) 对钎焊接头组织结构进行了分析, 用万能材料试验机对接头进行了剪切试验测试得到其力学性能, 并对断口界面进行了分析.结果表明, 接头界面典型组织结构为2507不锈钢/FeSn2/Fe Sn/Sn (s, s) /Ti-Sn/K9玻璃.随着复合钎料中Ti含量的增加, 接头界面中Ti-Sn化合物增多, 且剪切强度升高.在钎焊温度为675℃, 保温时间为10 min时, 接头室温剪切强度最高达7. 3 MPa.钎焊接头断裂于K9玻璃并延伸至钎料中.【期刊名称】《焊接》【年(卷),期】2019(000)001【总页数】6页(P1-4,11,后插1)【关键词】K9玻璃;2507不锈钢;真空钎焊;界面组织;剪切强度【作者】丁业立;牛红伟;刘多;刘积厚;雷玉珍【作者单位】山东交通学院,山东威海 264200;江苏理工学院,江苏常州 213001;哈尔滨工业大学(威海)山东省特种焊接技术重点实验室,山东威海 264209;江苏理工学院,江苏常州 213001;哈尔滨工业大学(威海)山东省特种焊接技术重点实验室,山东威海 264209【正文语种】中文【中图分类】TG4540 前言K9玻璃是一种陶瓷光学硼硅酸盐玻璃,具有优良的光学性能、良好的化学稳定性、密度低、极高的玻璃转变温度(Tg ≈ 719 ℃)、低成本等优点。
非晶钎料真空钎焊tc4钛合金及不锈钢的研究
摘要钛合金具有强度高、耐蚀性好及高温机械性能优良等优点,能够广泛地适用于航空、航天、军事等特殊和重要的工业领域。
但是钛合金可加工性能差,并且价格较贵,寻求钛合金可靠的连接方法至关重要。
Ti-6Al-4V,是钛合金中使用最多的合金之一。
不锈钢是一种常用的工业和生活材料,具有许多优异的性能,应用十分广泛,且成本相对较低,然而钢铁的耐蚀性比较差,并且钢铁的比重较大。
因而在某些情况下需要将钢与钛连接起来应用,才能充分发挥各自的优点。
钛合金和钢焊接时接头易产生金属间化合物(Ti2Fe、TiFe、TiFe2等),焊接后接头内应力很大,造成接头性能较差。
探索更为科学、高效的TC4钛合金和不锈钢焊接方法和焊接工艺,获得性能较好的接头,意义重大。
钛合金和不锈钢的主要焊接方法为真空钎焊。
真空钎焊具有焊接温度较低、钎焊试样不易受杂质气体污染、焊接变形小、残余应力小等特点。
非晶钎料是一种新型的钎料,具有熔点低、焊接性能好,焊接方便等一系列的优点,故选择非晶钎料代替传统的晶态钎料进行真空钎焊。
钛基非晶钎料作为真空钎焊TC4钛合金的重要非晶钎料,具有易于和母材产生相互扩散、成本较低等特有的优点。
本实验采用传统的钛基非晶钎料Ti37.5Zr37.5Ni10Cu15真空钎焊不锈钢和TC4钛合金。
另外通过在钎料Ti37.5Zr37.5Ni10Cu15添加一定量的合金元素Sn,制备出新的钛基非晶钎料Ti33.75Zr33.75Ni10Cu15Sn7.5和Ti32.5Zr32.5Ni10Cu15Sn10,在钎焊TC4与TC4时希望能够降低钎料的熔点,提高可焊性,并保证钎焊接头的力学性能。
对钎料进行XRD测试可以确定三种钎料均为非晶态,对钎料进行DSC测试能够得到钎料的熔点,并且发现Ti32.5Zr32.5Ni10Cu15Sn10非晶钎料的熔点有所降低。
在保温时间为10 min下,选取若干个不同的钎焊温度进行钎焊实验。
对钎焊试样进行显微组织观察和机械性能测试。
6063铝合金真空钎焊气淬接头组织和力学性能
冷却过 程 中可利 用 高 压 高纯 氮气 作 为 淬 火 介 质 , 现 实 热循 环下 钎焊 和气 淬过 程 的一 体化 。为 保证 钎 焊 后 气 淬处理 效果 , 制工 件 的冷 却 速 度 非 常关 键 。另外 , 控 影 响淬 火时 效 后 强度 的 因 素 还 有气 淬 温 度 , 时效 温 度 和
应用 的 实例并 不 多 。
试 验 母 材 选 择 6 6 , 度 5 mm。钎 料 选 择 B I 03 厚 A.
某雷 达组 件 属薄壁 腔 体结 构 , 为减 轻 重量 、 高强 提
度通 常采 用 6 6 0 3铝 合 金 。6 0 0 0系 铝合 金 是 可 热 处 理 强化 合金 , 具有 较 高的强 度 和 塑性 、 良好 的热 加 工工 艺
维普资讯
.
绍
试验研究 r 缛ห้องสมุดไป่ตู้
阳真空 技术 研究 所研 制 的 V F一8 1 B 5 0真 空钎 焊 一气 淬 炉 进行钎 焊 和气 淬 试 验 , 工 时 效 在 D F 0型 电热 鼓 人 G3 风 干燥 箱 中进行 。 主要 试 验 参 数 : 固溶 温 度 、 气 压 氮 强 P、 时效 时间 t 。硬度 测试 在上 海光 学仪 器 厂 的 7 1型 显 微硬 度计 上 进 行 ; 相 组 织 分 析 采 用 日本 奥林 巴斯 金 P ME金 相显 微镜 , 浸蚀 剂 为 0 5 的氢 氟 酸 溶 液 ; 学 .% 力
好 , 作 中常 通 过 热 处 理 淬 火 和 时 效 提 高 强 度 。 工 以往
收 稿 日期 : 0 7— 4一 5 20 0 O
1 2 试 验 方法 .
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生产应用
焊接 2004( 6) 高温钎焊及扩散焊技术网上研讨会论文
不锈钢真空钎焊焊接接头的组织和力学性能
内蒙古工业大学材料学院( 呼和浩特市 010062) 北京航空制造工程研究所( 100024)
陈芙蓉 刘 军 董俊慧 刘方军 陈 刚
摘要 主要对采用 BN-i 2、BN-i 5、BP- 1、Cu 四 种不同 钎料的 1Cr18Ni9T i 不 锈钢真 空钎焊 焊接 接头 的显微 组织 和力学性能进行分析。结果表明: 钎缝的组织与钎焊温度和钎料的成分等因素 有关, 在 本次试验 条件下, 使用 BN-i 2 钎料钎焊得到的钎缝组 织中出现了大量的化合物相; 而采用其余三种钎料, 即 BN-i 5、BP- 1 和 Cu 钎焊时, 其钎缝 中只有少量的化合物相, 钎缝接头的力学性能与其显微组织 有关, 使用 BN-i 2 钎料钎焊 的焊接 接头力学 性能较 差, 而其余三种钎料钎焊的焊接接头力学性能较好。上述 试验结 果可为 研究真空 钎焊提 供必要 的试验 数据和 理论依 据。
温度 T / e
钎料
Ni
Cr
B
Si
Fe
C
Cu
固相 线Βιβλιοθήκη 液相线BNi- 2
余量
6~ 8 2. 75~ 3. 5 4~ 5
2. 5~ 3. 5
0. 06
)
971
999
BN- 5
余量 18. 5~ 19. 5 0. 03 9. 75~ 10. 5
)
0. 1
BP- 1
27~ 30
)
0. 1~ 0. 3 1. 2~ 2. 0 < 1. 5
图 1 剪切试验接头试样
1. 2. 2 金相组织观察 接头的金相试样磨片一般 在钎缝的横截 面制取。
制备过程包括观察面的粗加工、磨光、抛光、浸蚀和观 察等步骤。制备好的磨片在浸蚀前用肉眼或放大镜观 察钎缝是否含有未焊透、夹杂、气孔、裂纹等宏观缺陷。 浸蚀液根据不同的钎料采用相应的成分。浸蚀后在显 微镜下观察钎缝区的微小缺陷、钎缝、扩散区及母材金 属的组织结构[ 2] 。
)
纯铜
)
)
)
)
)
)
) 余量 余量
1 073 1 080
1 135 1 120 1080
1. 2 试验方法 1. 2. 1 真空钎焊过程
钎焊试样的表面用 400 号碳化硅砂布沿一定方向 打磨。钎焊前, 待钎焊面及周围采用丙酮、酒精等有机 溶剂进行清理, 去除油污及氧化物等杂质, 为避免钎焊 时试件的偏移, 应采用适当的夹具或定位焊定 位。钎 缝间隙根据母材与钎料的性质可在 0. 02~ 0. 3 mm 之间 选择。
图 6 是采用纯铜钎料钎焊 1Cr18Ni9Ti 不锈钢接头 的显微组织。钎焊温度为 1 130 e , 钎焊时间为 10 min。
钎料
接头破坏载 荷 F / kN
31. 3
BNi- 2
28. 5
30. 9
34. 8
BNi- 5
33. 8
34. 1
48. 0
BP- 1
48. 9
48. 5 49. 6
由图可见, 钎缝组织中均出现了少量化合物相, 钎 缝中形成的化合物相的主要元素是硅。这是由于硅的 原子半径比硼大, 其扩散系数比硼小, 中部原子来不及 扩散, 从而形成化合物[ 4] 。另外, 由于大部分元素已扩 散到母材, 在母材一侧近缝区出现了网状组织。 2. 1. 3 BP- 1 钎料
图 5 是采用 BP - 1 钎料钎焊 1Cr18Ni9T i 不锈钢 接头的显微组织。钎焊温 度为 1 180 e , 钎焊 时间为 10 min。由图可见, 其钎缝组织 中均有少量化合物相出 现。 2. 1. 4 纯铜钎料
采用四种钎料钎焊的焊接工艺参数如表 2 所示。
表 2 不同钎料的真空钎 焊工艺参数 钎料 钎焊温度 T / e 保温时间 t/ min 真空度 P / @ 10- 2Pa
BNi- 2
1 040
10
3~ 5
BNi- 5
1 180
10
2~ 4
BP- 1
1 180
10
2
纯铜
1 130
10
2
切试样的接头形式为棒状试样接头( 图 1) , 剪切试验应 在固定拉伸加载夹具上进行。拉伸和弯曲试样的接头 形式为板状试样接头( 图 2) , 力学性能测试在万能材料 试验机上进行。为避免试样上出现附加的弯曲应力, 所 有试样均在具有可调紧固的夹具上进行[ 3] 。
图 3 是采用 BNi- 2 钎料钎焊 1Cr18Ni9Ti 不锈钢接 头的显微组织。钎焊温度为 1 040 e , 钎焊时 间为 10
# 20 #
min。 由图 3 可见, 钎缝组织由两部分组成: 一部分是靠
近母材与钎缝界面与之平行的固溶体组织; 另一部分 是位居中部的化合物相组织。这是由于钎缝中的硼在 钎焊时间内未能充分扩散, 使 得硼含量超过其在镍中 的极限固溶度, 因此在钎缝中产生了硼的化合物相。
焊接 2004( 6)
由图可见, 其钎缝组织以纯铜单相组织为主。母材一侧 近缝区有铜元素渗入, 形成化合物相。
图 5 采用 BP- 1 钎料的焊接接头显微组织 200 @
图 3 采用 BNi- 2 钎料的焊接接头显微组 织 200 @
2. 1. 2 BNi- 5 钎料 图 4 是采用 BNi- 5 钎料钎焊 1Cr18Ni9Ti 不锈钢接
Key words: vacuum brazing, stainless steel, microstructure, mechanical properties
0前 言
近年来, 钎焊技术在 各工业部门中占据 着越来越 重要的地位, 尤其在电器仪表 及国防工业中已成为不 可取代的工艺方法。在对航空用合金如不锈钢、耐热 合金、钛、铌、钽和其它一些高熔点金属进行钎焊时, 一 般采用真空钎焊。真空钎焊是在真空气氛中, 不用钎 剂而进行钎焊的一种方法。其优点在于: 因 不用钎剂 显著提高了产品的抗腐蚀性, 工艺的可控性好。目前, 国内外学者对不锈钢真空钎焊工艺及其特性进行了研
Abstract The microstructure and mechanical properties of 1Cr18Ni9Ti stainless steel vacuum brazed joints which using four kinds of brazing filler metals, that is BNi- 2, BNi- 5, BP- 1 and Cu, are analyzed in this paper. The results show that, the microstructure of brazing seam are related to the brazing temperature and the composition of brazing filler metals. The microstructure of brazing seam in which using BNi- 2 brazing filler metal is composed by large scale of chemical compounds; however, there are a small amount of chemical compounds in brazing seam using the other three kinds of brazing filler metals. The mechanical properties of brazed jointed are closely related to their microstructures. The mechanical properties of brazed joint using BNi- 2 are better than that of other three kinds of filler metals. These testing results can offer necessary testing data and theoretical basis for the study of vacuum brazing.
# 21 #
果。由表 3 可见, 四种钎料真空钎焊后接头抗剪强度由 高到低依次为: 纯铜、BP- 1、BNi- 5、BNi- 2。以纯铜 为钎料的试样接头, 接头组织中只有极少量化合物, 铜 已经扩散到母材一侧的近钎缝处。因此其抗剪强度较
高。而 BP- 1 为钎料的试样接头组织中因含有少量 化合物, 使其抗剪强度略有下降。
金相分析包括焊缝、过渡区和母材的显 微组织分 析, 在放大倍数为 200 倍下进行观察, 对比用不同种钎 料钎焊接头微观组织的差别。 1. 2. 3 力学性能测试
力学性能测试根据现行国家标准 GB8619 ) 88。剪
图 2 拉伸试验接头试样
2 试验结果及分析
2. 1 金相组织分析 2. 1. 1 BNi- 2 钎料
究, 并取得了一定成果[ 1~ 2] 。然而针对不同钎料对不锈 钢组织和性能的探讨还较少。本文主要对采用四种不 同钎料的不锈钢真空钎焊焊接接头的组织和力学性能 进行了对比分析, 其目的是通过对比不同钎料真空钎焊 接头的力学性 能, 来评估它们 钎焊接头力学 性能的差 异, 从而为真空钎焊工艺研究提供一定的试验数据。
216. 0 201. 0 337. 3 350. 7
208. 0 343. 9
由表 4 中数据可见, 由于以纯铜、BNi- 5 为钎料的 钎焊接头组织中脆性化合物量极少, 用它们钎焊的接 头抗拉强度较高。而由于 BNi- 2 钎料钎焊的试样接头 组织中出现大量脆性化合物, 导致其接头抗拉强度很 低。B P- 1 钎料钎焊试样接头中有部分化合物, 从而 使其接头强度与纯铜钎料接头强度相比也有所下降。 2. 2. 3 弯曲试验结果及分析