挂篮横向结构计算(用Mathcad 15计算)
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图1.1 挂篮总体结构- 1 -图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）(3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3.计算荷载(1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算(3).人群及机具荷载取2500Pa(4).风荷载取800Pa(5).荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为3KN；•m26-2).混凝土超灌系数取1.05；3).新浇砼动力系数取1.2；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2；5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书目录1设计依据 02工程概况 02.1项目概况 02.2梁段尺寸参数 (1)3 基本设计参数 (2)4 挂篮结构选型 (3)5 箱梁挂篮悬浇设计荷载及组合 (5)5.1 荷载计算 (5)5.2 荷载组合 (5)6 箱梁挂篮设计计算 (5)6.1 1#块箱梁重量分配 (5)6.2 腹板下纵梁的计算 (6)6.3 底板下纵梁的计算 (8)7箱梁挂篮底篮后横梁设计计算 (9)7.1 挂篮后横梁荷载 (9)7.2底篮后横梁计算（工况一:浇筑工况） (10)7.3底篮后横梁计算（工况二：行走工况） (11)8箱梁挂篮前底横梁设计计算 (13)9箱梁挂篮前顶横梁设计计算 (13)9.1 挂篮前顶横梁荷载 (13)9.2 挂篮前顶横梁计算 (14)10挂篮主桁验算 (15)11挂篮吊杆验算 (17)12挂篮后锚验算 (18)挂篮设计计算说明1设计依据1、《席子河大桥施工图设计》2、《公路桥涵施工技术规范》3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）4、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）5、《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004 ）6、《路桥施工计算手册》7、其他有关规范手册2工程概况2.1项目概况席子河大桥主桥孔跨布置为70+115+63m，采用变截面预应力混凝土连续刚构箱梁，无引桥。
箱梁根部梁高7.1m，跨中梁高2.7m，顶板厚28cm，底板厚从跨中至根部由23cm变化为80cm，腹板从跨中至根部分三段采用45cm、60cm、70cm三种厚度，箱梁高度和底板厚度按二次抛物线变化。
箱梁顶板横向宽12m，箱梁底宽6.5m，翼缘悬臂长2.75m.箱梁0#阶段长13m（包括墩两侧各外伸2m），每个悬浇“T”纵向对称划分为13个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为4*3.5m、9*4m，节段悬浇总长50m。
边、中跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段长4m。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
某斜拉桥牵索挂篮计算书(midas建模计算)
4.6 主纵梁中支点承压块 ............................................................................................................................ 28 4.7 反力轮检算 ........................................................................................................................................... 28 4.7.1 销轴检算 ................................................................................................................................... 28 4.7.2 局部承压 ................................................................................................................................... 28 5、结论与建议 .................................................................................................................................................... 28
某斜拉桥牵索挂篮计算书(midas建模计算)
4.6 主纵梁中支点承压块 ............................................................................................................................ 28 4.7 反力轮检算 ........................................................................................................................................... 28 4.7.1 销轴检算 ................................................................................................................................... 28 4.7.2 局部承压 ................................................................................................................................... 28 5、结论与建议 ........................................................................................................................................程概况
佛山市龙湾大桥主桥采用跨径30+125+290+125+30m=600m预应力砼双塔双索面斜拉桥， 主梁采用预应力砼双边箱断面，全宽32.5m，中心线高度3.0m，顶板设双向2%横坡，底板水 平。主梁采用C55 砼。 ①、节段划分 综合考虑结构受力、节段重量、张拉设备和施工周期等因素，标准梁段长度为 5.5m， 节段重量约为440 吨， 悬臂施工节段共25个。 0#块顶面长度11.9m， 过渡孔现浇段长度37.5m， 采用支架现浇。边跨合龙段长度为2.0m，中跨合龙段长度为4.8m。 主梁参数表 节段编号 0#块 1#块 2#块 边跨 3#～19# 20# 边跨合拢段 过渡孔现浇段 1'#块 2'#块 中跨 3'#～25'# 中跨合拢段 5.5 5.6/2 436.8 416/2 节段长度（m） 11.9 4.25 5.5 5.5 5.5 2.8 36.82 4.25 5.5 表1 节段重量（t） 1387.9 390 449.1 436.8 457.6 190.1 4234.4 390 449.1
挂篮计算书
挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮计算书
主承系统的计算一、设计依据：昆山高架桥3号块原始数据1、箱梁中心高312.5cm2、底板厚57.8cm3、截面面积14.92m24、节段长4m5、腹板厚90cm6、节段体积57.24m37、节段重量148.82t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，浇注砼重量148.82t。
并不是挂篮中单一构件承担的。
它是由侧模、内模、底模共同承担，所以有必要对其重量进行分配。
参照大桥箱梁图纸可以算出三个区域的浇注砼重量分为W A=30t、W B=23.27t、W C=95.55t三、主构架计算由挂篮结构设计图纸可知，主构架由2件对称的桁架式承载构件联结而成，因此只需计算其中一件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支结构、杆件间以销轴连接年，所以不存在超静定问题。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼最大重量：148.82T（2）底模重量12T（包括下横梁及附件）（3）侧模重量2×5.5T（包括外滑梁）（4）内模重量7.5T（包括支撑梁和内滑梁）（5）前横梁3T（包括其上附件）（6）另加2.5%的施工负荷：（148.5+12+2×5.5+7.5+3）×2.5%=4.558T 以上重量共计：186.88T。
这个负荷全部由主构架和箱梁前节段端部承受，假定两者各承担一半，则主构架负载为186.88/2=93.44T 按100T负载计算。
（二）、受力分析及计算1、受力简图：由前可知主构架中一端负载按50T计算。
2、支座反力：N A=T×5000/4000=62.5TN B=T+N A=112.5T3、杆件内力F AC=N A/sinα=62.5/sin45=88.4TF AB=N AC cosα=88.4×cos45=62.5TF BC=N B=112.5TF CD=T/sinβ=50//sin38.66=80TF BD=T/tgβ=50/tg38.66=62.5T式中：α=arctg L BC/L AB = arctg 4000/4000=45oβ=arctg L BC/L BD = arctg 4000/5000=38.66o4、端部D点的拱度在整个主构架中，各构件均由两根40B槽钢拼焊而成。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮计算书
1 概况宜昌铁路长江大桥为国家规划沿江铁路宜万线的一座大型桥梁，其主桥为130m＋2×275m＋130m预应力混凝土连续刚构＋钢管混凝土柔性拱组合结构，桥面道碴槽宽8.4m，两侧人行道宽1.5m，主梁截面为单箱双室截面。
设计为预留双线铁路，设计时速160km/h，设计荷载为中—活载。
主梁施工采用悬臂施工，其施工节段长度为3.0m～3.5m～4.0m～4.5m～5.0m不等，最大节段设计方量为中跨M1的143.3m3。
本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。
（1）主桁系统：横向由三片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由前下挂梁、后下挂梁、内导梁和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、后挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。
计算建模与宜万线宜昌铁路长江大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。
2 计算依据（1）宜万线宜昌铁路长江大桥施工设计图（第二册第二分册）；（2）宜万线宜昌铁路长江大桥施工挂篮设计图；（3）《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-99）；（4）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-99）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
3 计算假定和说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。
（1）悬臂施工最大节段重量为中跨M1，按此节段进行挂篮控制设计。
（1）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，内模体系、主桁体系、吊挂体系和锚固体系。
挂蓝计算书新资料
（60+100+60）m连续梁主梁三角挂篮计算书目录一、工程概况 (3)二．设计依据及主要参数 (4)三、主构架计算 (5)四、混凝土浇注时后锚力学计算 (11)五、前上、下横梁及吊杆计算 (11)六、后下横梁计算 (16)七、凝土浇筑时外滑梁计算 (20)八、挂篮走行时外滑梁计算 (21)九、混凝土浇筑时内滑梁计算模型 (23)十、挂篮走行时内滑梁计算 (25)十一、底模纵梁计算 (26)十二、结论与注意事项 (28)一、工程概况客运专线连续梁（60+100+60）m，对称悬臂施工。
0号块桥面宽12.2m，0号块长14m。
0号块顺桥向墩身范围内混凝土长4米，体积100.756m3，重261.964T。
悬出墩身范围内混凝土长5米，体积122.071m3，重317.391T。
图1 0#块和1#块纵断面和横断面挂篮为菱形挂篮,主要包括主构架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁、后上横梁等组成。
图2 挂篮总体结构（侧面图,单位mm）图3 挂篮总体结构(横断面图,单位mm）二．设计依据及主要参数1．设计依据（1）铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005 )（2）铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）（3）《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁最不利段长度为3m。
（2）箱梁底板宽6.4m，顶板宽12.2m。
3.设计荷载：（1）悬臂浇筑最重梁段约1566kN。
（2）挂篮及模板总重约60kN，其中内模系统自重85kN，外侧模系统自重158kN，底模板系统45kN。
（3）人群及机具荷载取2.5KPa。
（4）荷载组合：a.1.2*(砼重+挂篮自重)+1.4*人群机具 (强度、稳定)b.砼重+挂篮自重+人群机具 (刚度)c.砼重+挂篮自重+风荷载 (稳定)（5）核算参数：a.钢筋砼比重取值为； 26kN/m3d.主桁架前顶点变形位移小于20mm；e.顶横梁、底横梁挠度小于10mm；f.锚固杆、悬吊杆强度安全系数不小于2.5；g. 抗倾覆稳定系数不小于2.0。
midas挂篮计算书
浙江XXXXXX桥挂篮计算书XXXXXX有限公司2013年07月19日浙江XXXXXX桥挂篮计算书项目负责：项目成员：目录1 设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2 工程及施工工况分析 (1)1.3 挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算对象的初步确定 (2)2 挂篮构件选型及荷载描述 (3)2.1 截面各部位与挂篮各构件的选取 (3)2.1.1 主桁 (3)2.1.2 底篮 (4)2.1.3 悬吊系统 (4)2.1.4 锚固系统 (4)2.1.5行走系统 (4)2.1.6 模板系统 (5)2.2 长度3.5m节段箱梁自重荷载估算 (5)2.3 长度4m节段箱梁自重荷载估算 (6)2.4 模板及人员、机械荷载计算 (7)2.5 根据底篮受力情况明确计算目标 (8)2.5.1 两种底篮模型的建立 (8)2.5.2 底篮构件内力及变形计算 (8)2.5.3 挂篮验算节段确定 (11)3挂篮空间有限元整体模型的建立及计算 (11)3.1挂篮空间有限元模型建立 (11)3.2挂篮整体模型计算 (12)3.2.1强度验算 (12)3.2.2整体刚度验算 (13)4 挂篮主桁架各构件计算 (14)4.1挂篮主桁架强度、刚度计算 (14)4.1.1 强度计算 (15)I4.1.2 刚度计算 (21)4.2挂篮后锚力及抗倾覆计算 (25)5 挂篮底模各构件计算 (28)5.1 底模各构件强度验算 (28)5.2 底模构件刚度验算 (34)6 挂篮悬吊系统计算 (36)6.1 悬吊系统强度验算 (36)6.2 悬吊系统刚度验算 (39)II1 设计计算说明1.1设计依据1）《VVVVVVVVV箱梁施工图设计》；2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）;4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）5）《路桥施工计算手册》1.2 工程及施工工况分析浙江XXXXXX大桥主桥是三跨连续梁，跨度组合为55m+90m+55m，梁部采用挂篮悬臂浇筑施工，即先对称悬臂浇注施工后体系转换合龙成为连续梁。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
挂篮简易计算稿
挂篮简易计算稿一、主桁计算：(一) 荷载1、箱梁重量：1#节段最重，砼方量29.5m3，重29.5×2.6=76.7t。
2、上前横梁及吊带：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg，吊带重：1500kg。
3、底模系统：（1）后下横梁：双拼45#工钢，长15米，重：80.4×15×2=2412kg （2）前下横梁：双拼27#工钢，长15米，重：43×15×2=1290kg （3）底模纵梁：26根22#a工钢，长6米，重33×26×6=5148kg （4）面板： 4500×6×6000 重：4.5×6×0.006×7850=1272kg （5）其它：1000kg（6）底模系统总重：11.122t（二）前吊点受力计算：1、箱梁传递重量：P1=76.7×2.05/6=26.2t2、底模系统传递重量：P2=11.122/2=5.56t3、上前横梁及吊带：P3=2.4+1.5=3.9t总计：P1+P2+P3=35.66t。
取2倍安全系数。
取总重量为80t。
单榀挂篮主桁受力为40t。
（三）挂篮主桁计算：单榀挂篮主桁受力如下图：如图所示，最大受拉杆件为AB杆，最大受压杆件为CD杆。
各杆件均采用双拼28#a槽钢。
A=80.4cm2。
AB杆：ƒ=N/A=68/80.4=0.846t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2 满足要求。
CB杆，长度为400cm，组装如下图：r x=0.38h=0.38×28=10.64cmr y=0.44b=0.44×32=14.08λ=L/r x= 400/10.64=37.6 查表得φ= 0.906ƒ=N/φA=60/(0.906 ×80.4)=0.824t/cm2<[ƒ]=2.15t/cm2满足受力要求。
挂篮计算介绍模板(-3-30)之欧阳歌谷创作
目录欧阳歌谷（2021.02.01）1.计算说明11.1 概况11.2 计算内容12.计算依据13.参数选取及荷载计算13.1荷载系数及部分荷载取值13.2荷载组合23.3 参数选取24．主要结构计算及结果34.1挂篮工作系数34.2计算模型34.4底模纵梁计算44.5底模后下横梁计算84.6底模前下横梁计算104.7滑梁计算144.8侧模桁架计算174.9吊杆/吊带计算194.10前上横梁计算194.11挂篮主桁计算204.12后锚分配梁计算214.13挂篮走行稳定性检算22 5结论及建议231.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3参数选取3.3.1钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
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三、拉、压杆计算
挂篮横向桁架受力图
挂篮横向桁架轴力图
1、拉杆计算 8至19，31至32共计14个单元均使用普通槽钢10，经计算可知拉杆单元31，32受
力最大。31、32拉杆应力如下：
σ拉(F , A) := F A
F := 281226.59N
σ拉(F , A) = 224.742 MPa
挂篮横向桁架弯矩图
最弯矩出现在4，6号杆末端，应力计算如下：
σ(M , W) := M W
M := 66785.95N⋅m
σ(M , W) = 93.215⋅MPa 五、剪切应力计算
（满足）
W := 716471.01mm3
挂篮横向桁架剪力图 最大剪切出现在5，7号杆末端，应力计算如下：
I := 100305942mm4 S := 630757mm3 t := 14⋅2mm = 28⋅mm
三角挂篮结构计算
挂篮横断面结构计算
一、挂篮横断面设计图及断面参数
6500 1083 1083 1083 1083 1083 1083
3450
3450
挂篮横向桁架结构尺寸图
1000
3027
挂篮横向桁架杆件断面图、参数表 二、挂篮横断面受力简化
后上横梁外侧吊杆拉力为：20tonne 挂篮立柱在受压 1034352.44N ，将结构受 力简化如下：
2单元的压杆计算如下：
绕X轴计算长度为 6.5 m， 绕X轴长细比为 46.961， 绕X轴截面为c类截面 绕Y轴计算长度为 6.5 m， 绕Y轴长细比为 85.983， 绕Y轴截面为c类截面 按 GB 50017--2003 第132页注1 计算， 算得绕X轴受压稳定系数 φx = 0.794， 算得绕 Y轴受压稳定系数 φy = 0.541 强度验算：
轴压力 N = 189.33 kN 由最大板厚 16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 计算得强度应力为 N/A = 10.435 MPa ≤ f 满足! 稳定验算：
计算得绕X轴稳定应力为 N/φxA = 13.136 MPa ≤ f 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 N/φyA = 19.286 MPa ≤ f 满足! 局部稳定验算：
4单元的压杆计算如下：
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截面：2*I36C普； ix：138.412 mm， iy：75.597 mm，A：18144 mm， 材性为Q235 绕X轴计算长度为 3.027 m， 绕X轴长细比为 21.869，绕X轴截面为c类截面 绕Y轴计算长度为 3.027 m， 绕Y轴长细比为 40.041， 绕Y轴截面为c类截面 按 GB 50017--2003 第132页注1 计算， 算得绕X轴受压稳定系数 φx = 0.954，算得
受压翼缘外伸宽度与厚度之比为 3.938 满足!(GB50017--2003 第58页 5.4.3) 两腹板间受压翼缘宽度与厚度之比为 7.875 满足!(GB50017--2003 第58页 5.4.3) 腹板高厚比为 23.429 满足!(GB50017--2003 第59页 公式5.4.3)
1单元的压杆计算如下：
A := 1251.33mm2
不满足，采用双拼槽钢作为31，32单元，处理后其应力如下：
σ拉(F , 2A) = 112.371 MPa
满足
8至13单元的拉杆应力如下：
F := 122544.50N
A := 1251.33mm2
σ拉(F , A) = 97.931 MPa
满足
2、压杆计算
1至7共计7个单元均使用2I36C普通组合截面，应考虑压杆稳定性，所以对三种杆件 分别做压杆稳定计算。
Q := 66785.95N
τ(Q , S , I , t) = ⋅MPa （满足）
六、位移计算
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挂篮横向桁架位移图
位移计算
单位：位移(mm),转角(Deg) 杆端位移值 ( 乘子 = 1)
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绕Y轴受压稳定系数 φy = 0.839 强度验算：
轴压力 N = 1219.827 kN 由最大板厚 16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 计算得强度应力为 N/A = 67.230 MPa ≤ f 满足! 稳定验算：
计算得绕X轴稳定应力为 N/φxA = 70.488 MPa ≤ f 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 N/φyA = 80.138 MPa ≤ f 满足! 局部稳定验算：
受压翼缘外伸宽度与厚度之比为 3.938 满足!(GB50017--2003 第58页 5.4.3) 两腹板间受压翼缘宽度与厚度之比为 7.875 满足!(GB50017--2003 第58页 5.4.3)
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腹板高厚比为 23.429 满足!(GB50017--2003 第59页 公式5.4.3) 四、弯曲计算
受压稳定系数计算： 绕X轴计算长度为 3.45 m，绕X轴长细比为 24.926， 绕X轴截面为c类截面 绕Y轴计算长度为 3.45 m，绕Y轴长细比为 45.637，绕Y轴截面为c类截面 按 GB 50017--2003 第132页注1 计算，算得绕X轴受压稳定系数 φx = 0.934，算得
绕Y轴受压稳定系数 φy = 0.803 强度验算：
轴压力 N = 211.393 kN 由最大板厚 16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 计算得强度应力为 N/A = 11.651 MPa ≤ f 满足! 稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 N/φxA = 12.468 MPa ≤ f 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 N/φyA = 14.510 MPa ≤ f 满足! 局部稳定验算： 受压翼缘外伸宽度与厚度之比为 3.938 满足!(GB50017--2003 第58页 5.4.3) 两腹板间受压翼缘宽度与厚度之比为 7.875 满足!(GB50017--2003 第58页 5.4.3) 腹板高厚比为 23.429 满足!(GB50017--2003 第59页 公式5.4.3)