水电站机组甩负荷试验失败分析
水电站机组甩负荷试验失败分析
进 水 阀 采 用 Ｄ ７ × １ Ｑ 对 夹 式 电动 蝶 阀 ， 径 ２２ ｍ ， 管 直 径 ９ １一 ６ 直 ．５ 主 ４５ ，支 管 直 径 ２２ ｍ ，单 机 流量 ２ ．５ ．ｍ ．５ ３４ ｍ％ ，机 组 调 速 器 型 号 为
ＧＬ Ｐ Ｃ７ ０ Ｌ ／ ５ ０。
：
水锤 波 长 ｔ ＝ ．３ ， 为 Ｔ Ｏ４ ９ 因 ｓ远 大 于 ｔ故 最 大 水 锤 压 力 发 生 在 间 接 关 机 插 装 阀排 油 速 度 后 ， 组 甩 负荷 各 项 指 标 均 能 达 到 规 范 要 求 。 ｒ 机 水锤。 ４结 论 为 使 甩 负荷 时压 力 上 升 率 和 转 速上 升 率 符 合 规 范 要 求 ，在 引 水 正 常运 行 下 水 电站 机 组 甩 负 荷 事 件 时 有发 生 ，作 为 机 组 启 动验 系 统 中 设 置 调 压 室 。 现 取 额 定 水 位 头 为 － ■ — 百＝ ］ ；＿ 收重 要一 部 分 的机 组 甩 负荷 试 验 有着 它 不 可替 代 的地 位 ，它 关 乎着 ｊ ｊ 广— 百－ ６ Ｍ ， 大 水 头 为 ６ ．８ 两 种 情 况 ， 关 闭 流量 ２ ５ ２ ． 今 后 电站 的安 全 稳 定 运 行 ， 有 调 速 器 稳 定 可 靠 运 行 ， 能 保 证 机 组 １ 最 ９３ Ｍ 取 ３４ Ｏ６ ２ 只 才 时 间 Ｔ ＝ｌ ｓ 计 算 机 组 甩 全 负 荷 的 蜗 壳 最 大 Ｚ ｓ ６， ０ ５ Ｏ ６ 厂房 在 甩 负荷 下 的安 全 。 以 即使 在 条 件 较 差 的 小 型 水 电 站 ， ９ ．２ ４ ４ 所 机组 甩 ６． ４ ７ ３． ４９ 压力上升率 Ｚ蜗最 大转速上升 １～ 尾 水 管 Ｈ ３ 负荷试验 同样应做到 ：
平班水电站甩负荷试验异常分析及处理
０ ０． ００
④ 一功 率／ Ｍ Ｗ
４ ． １ 参数 整定 不合 理
并进行试验 ， 发现故障出现的概率明显增加 ， 并且小
开度甩 负 荷试验 就会 出现 导 叶发卡现 象 。
４ ． ２ 步进 电机驱 动器 老化 、 性 能下 降
电调 程 序 中有 两 个 重 要 参 数 ： １ ） ｉ Ｙ — Ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ＿ Ｍａ ｘ （ 最大 转角 ） ； ２ ） ｉ Ｙ — Ｍｏ ｔ ｏ ｒ Ｓ ｐ ｅ ｅ ｄ — Ｍａ ｘ（ 最 高转 速 ） 。分 别 用 于整定 步进 电机 的最大转 角 和最高 转速 。对 于 步进 电机 而言 ， ｉ Ｙ — Ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ＿ Ｍａ ｘ 整定 值 越 大 ，步 进 电 机 接 收到 的电脉 冲越 多 ， 电机 转 动的角 度越 大 ， 但 步 进 电机 的最 大转 角 不能 整定 过 大 ， 过 大可 能 被 主 配 限位 造 成 步 进 电机 堵 转 甚 至 可 能 因过 载 而造 成 电
在 检查 、 试 验 过程 中发现 ， 参 数 整 定不 合 理 时 ， 步 进 电机 失步 现象 有一定 的偶 发性 ，为 了排查 导致 步进 电机 失步 的所 有可 能 因素 ，我们 对 步进 电机控 制 回路上 的关 键部 件 ，步进 电机驱 动器 进行 了新 旧
件 的更迭 试验 。
＼ Ｉ 两 段 关 ｌ 闭 拐 点 １ ，
．
４０． ００ ３ ２． ００
３ ０． ００ ２ ４． ００ ２０． ００ １ ６． ００ １ ０． ００ ８ ．０ ０
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机组甩负荷试验不成功原因分析
机组甩负荷试验不成功原因分析摘要：某国外2×610MW再热凝汽式汽轮发电机组，进行甩负荷试验，最高飞升转速使超速保护动作。
通过对机组甩负荷试验过程有关参数、曲线进行分析，开展仿真试验及相关测试工作，查找问题原因，提出合理解决办法。
关键词：汽轮发电机组；甩负荷；超速保护；0 引言甩负荷试验是检验火力发电机组调节系统动态特性的重要试验，也是防止发生超速事故的措施。
机组甩负荷后最高飞升转速不应使超速保护动作，调节系统能迅速稳定，并能有效控制机组空负荷运行。
其性能优劣对机组和电网的稳定运行有直接影响。
1 设备及系统概况某国外2×610MW燃油（气）机组，汽轮机采用上海汽轮机厂制造的亚临界、单轴、中间一次再热、三缸四排汽、凝汽式汽轮机。
与之配套的锅炉为上海锅炉厂生产的亚临界参数、一次中间再热、半露天布置、单炉膛正压运行、烟气再循环调温、四角切圆燃烧、轻油点火、自然循环箱型汽包燃油锅炉。
机组的调节保安系统采用数字式电液控制系统（DEH），其液压调节系统的控制油为14.5MPa的磷酸酯抗燃油，机械保安油为0.6—0.8MPa的低压透平油，该系统有一个独立的高压抗燃油供油装置。
每个进汽阀门均有一执行机构控制其开关，其中中压主汽阀执行机构为开关型两位式执行机构，高压主汽阀执行机构、高、中压调节阀执行机构为伺服式执行机构，接收来自DEH控制系统的工作介质均为高压抗燃油，单侧进油，即所有阀门执行机构靠液压开启阀门、弹簧力关闭阀门。
2 甩负荷试验要求依据《火力发电建设工程机组甩负荷试验导则》（DL/T 1270-2013）相关要求如下：1）汽轮机甩负荷后超速保护应不动作，动态过程能迅速稳定；2）机组及各配套辅机、附属设备和相关控制系统的设计应适应甩负荷工况：3）凝汽式、背压式汽轮机甩负荷试验，应按50%和100%额定负荷两级进行。
当甩50%额定负荷后，若第一次飞升转速超过105%额定转速，则应中断试验，查明原因，具备条件后，重新进行50%甩负荷试验。
刍山抽水蓄能电站6号机组甩100%负荷试验事故分析
４ ０ Ｏ Ｅ＋０１ ３ ． ０ ０ Ｂ｝ ０ｌ
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特别 策划
２ ０ １ ５年 １ ２月 １ ０日，白山电站 ６ 号 机组在 Ｂ级
叶水 力矩计算 ） ，最大水力矩位于全 关位 置 ，其方 向 为关 闭导 叶 ，经计算得最大 水力矩值 为 ３ ４ ． ８ ｋ Ｎ・ ｍ，
导叶水力矩 曲线如 图 １ 所 示。
５ ０ ０ Ｅ＋０１
检修后先 后进行 ２ ５ ％、 ５ ０ ％、 ７ ５ ％、 １ ０ ０ ％ 甩负荷试验 ，
在甩 ７ ５ ％ 额定负荷 时 ，转速上升率 ２ ８ ． ４ ６ ％，水压上 升率 １ ３ ． １ ４ ％ ，与往 次试验 数据对 比无异常 ，各 部件
检 查正 常 ，在甩 １ ０ ０ ％ 负荷 时 ，转速 上升率 ３ ９ ． ６ ％，
水 压上 升率 ２ １ ． ８ ％ ，试 验操 作 人 员发现 在试 验过 程 中水车 室大量 窜水 、机 组振 动 明显增大 ，运行操 作 人员立 即手动投入紧 急停 机 电磁 阀，手动关 闭蝶 阀， 经 紧 急停 机 后检 查 ，发 现 ６号 机组 水 车 室排 水 管、
白山抽水蓄能电站 ６ 号机组甩 １ ０ ０ ％ 负荷试验事故分析
覃 大清 ’ ，冯伊平 ，郑 凯 ，乔 木。 ，强 杰 ，张 法 ，王环东
（ １ ． 哈 尔滨 电机厂 有 限责任 公 司，黑龙 江省 哈 尔滨 市 １ ５ ０ ０ ４ ０ ；２ ． 国网新 源控股 有 限公 司， 北 京市 １ ０ ０ ７ ６ １ ；３ ． 白山发 电厂 ，吉林省 吉林市 １ ３ ２ ０ １ １ ；４ ． 安 徽 响水 涧抽 水 蓄能有 限公 司， 安徽 省 芜湖 市 ２ ４ １ ０ ０ ０ ；５ ． 国网新 源控 股有 限公 司回龙 分公 司，河 南省 南 阳市 ４ ７ ３ ０ ０ ２ ）
某电厂超超临界机组甩负荷异常问题分析与处理
2020.9 EPEM115某电厂超超临界机组甩负荷异常问题分析与处理安徽安庆皖江发电有限责任公司 徐 飞摘要：某电厂因电网线路问题造成机组跳闸，机组跳闸甩负荷过程中发生大机转速偏高异常现象，针对该现象查找原因及依据仿真试验结果提出相应处理方法。
关键词：超超临界；甩负荷；转速偏高；仿真试验；DEH系统上汽超超临界机组引进德国西门子技术百万机组已在国内得到广泛应用[1]，该类型机组DEH 控制系统设置了较为完善的甩负荷超速限制逻辑，保证在甩负荷瞬间的快速响应。
某电厂二期2×1000MW 超超临界燃煤机组汽轮机采用上海电气集团上海汽轮机厂引进的西门子设计制造的生产的N1000-28/600/620型一次中间再热、四缸、四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。
汽轮机DEH 系统采用艾默生ovation 控制系统，液压部分是高压抗燃油的电液伺服系统。
由ovation 控制系统与液压系统组成的数字电液控制系统通过数字计算机、电液转换机构、高压抗燃油系统和油动机控制汽轮机主汽门、调节汽门的开度[2]，实现对汽轮发电机组的转速与负荷控制。
1 甩负荷过程异常现象分析1.1 甩负荷过程及甩负荷异常现象1.1.1 机组运行方式2月11日10:32:27，AGC 投入，负荷695MW，主/再蒸汽压力20.4/3.63MPa，主/再热蒸汽温度590/600℃，凝汽器真空-101.32kPa，发电机氢压498kPa，A、B、D、E、F 制粉系统运行，总煤量238t/h，A、B 汽泵运行，给水流量1950t/h，A、B 一次风机运行，A、B 送风机运行，A、B 引风机运行，总风量2067t/h ；10:32:26.754，主变5001开关A 相跳闸，重合闸动作不成功三跳，500kV线路跳闸。
检查为线路A 相接地故障；10:32:27，DEH 侧实际负荷由692MW 上涨至795MW，调门微关（负荷设定值仍为694MW，转速由2999.6rpm 升至3001.5rpm，转速负荷控制器输出由88.45降至87.34，高调1由33.7%降至31.8%，高调2由33.7%降至32%，中调1和中调2仍为100%）。
水电站水轮发电机组运行中甩负荷危害及应对措策分析
水电站水轮发电机组运行中甩负荷危害及应对措策分析摘要：对于一些规模较大且结构复杂的水电站水轮发电机组来说，一旦设备在运行过程中发生了甩负荷故障，这将对水电站发电机组的稳定运行造成严重影响，不利于水电站经济效益的提升。
基于此，本文以发电机组的甩负荷作为研究对象，分析水轮发电机组甩负荷带来的危害，通过采取有效的处理措施和预防措施实现对甩负荷的积极应对，保证机组稳定运行。
关键词：水电站；水轮发电机组；甩负荷引言：水轮发电机组是水电站发电中的核心系统，机组在运行时如果出现了甩负荷现象，这将降低系统运行效率，导致能源利用率和供水水平的降低，从而无法满足当地居民对用水用电的需求。
了解水轮发电机组运行时存在的甩负荷危害，有利于实现能源的高效利用，使水资源更好的转化为电能，推动水电系统的安全运行，提升水电站的经济效益。
1.水电站水轮发电机组甩负荷危害分析1.1甩负荷现象和表现形式水轮发电机组在运行时会因某些故障原因而产生甩负荷现象，有时也会因变电站开关故障而出现跳闸情况。
这些问题都会导致水轮发电机组和电网快速脱离，水轮发电机的转速提升，整个机组开始出现异常运行声音，并伴随着明显的过电压现象，即甩负荷现象。
水轮发电机组的甩负荷与机组机械能无法转化为电能有关，电能不能为输送，水轮发电机组的动力矩超过阻力矩，使机组转速不断提升，而引水管位置的水压升高。
当水轮发电机组内的保护装置在良好状态下运行时，转速提升到最大值时，受调速装置的影响，导叶会快速关闭，此时水轮发电机组的转速逐渐下降，慢慢的从快速转动状态转为稳定运行状态。
如果水轮发电机组出现了故障，设备将所有负荷甩出，这一段时间内，一旦调速器发生故障或导叶不能及时关闭，水轮发电机组的转速将会不断提升直到超过额定转速，此时发电机组的噪音较大，机组内部零部件出现不同程度的破坏。
一般情况下，甩负荷故障时的机组转速将会是额定转速的2.7倍，同时机端电压提升，设备和压力管道的应用将会受到故障威胁[1]。
水电站水轮发电机组运行中甩负荷危害及对策分析
水电站水轮发电机组运行中甩负荷危害及对策分析摘要：在电力系统中，因为受到各种因素影响而出现甩负荷现象，或者因为变电站开关突然跳闸，使得运行机组与电网脱离，瞬时间导致电动机的转速快速提高，机组出现异响，使得发电机组产生过电压，从而导致水轮发电机组面临甩负荷问题。
基于此，本文就根据水轮发电机组甩负荷表现形式，重点分析水电站水轮发电机组运行中甩负荷危害，根据分析结果，提出了相应的应对对策。
关键词：水电站水轮发电机组；甩负荷；危害；对策如果是一些大规模的水电站水轮发电机组，因为内部结构相对比较复杂，在设备运行过程中，一旦出现甩负荷问题，必然会给水电站水轮发电机组运行安全和稳定带来直接影响，严重损坏水电站自身利益。
为了让水电站的水轮发电机组处于一个相对安全的运行环境，需要对导致水轮发电机组甩负荷问题产生原因进行调查，了解甩负荷对水轮发电机组运行产生的不良影响和危害，结合实际情况，做好应对和处理工作，从而保证水电站水轮发电机组运行安全。
一、水轮发电机组甩负荷表现形式在电力系统中，受到各种因素的影响，从而导致甩负荷问题出现，或者是因为变电站开关突然发生断电跳闸，使得机组运行受阻，发电机组运行速度不断升高，造成发电机发生过电压状况，这种现象也就是水轮发电机组甩负荷。
在出现甩负荷问题后，因为机组中的机械能不能转变成电能传递到对应位置，机组动力矩远远超过阻力矩，使得机组运行速度加快，造成水管内部压力升高。
在保护装置正常运行的情况下，机组运行速度将会提升到最大限值，之后通过调速器，关闭导叶，机组运行速度逐渐下降，最后保持在空载开度状态[1]。
如果系统出现故障问题，造成发电机组突然产生甩负荷，在这种情况下，调速器也发生故障，或者大部分剪断销剪断，导致水轮机导叶无法处于关闭状态，机组转速随着开度变化而远远大于额定转速，机组声音逐渐改变，产生异响，甚至保持在飞速运作状态，造成机组故障，影响水电站正常运行。
二、水电站水轮发电机组运行中甩负荷危害（一）离心力突然增加受到甩负荷影响，导致水轮发电机组中转动部件离心力不断升高，转动部件振动频率远远大于限定数值，水轮发电机组内部的转动部件和静止部件严重碰撞，导致部件损坏。
浅谈长距离调水工程水电站甩负荷原因分析及对策郭勇龚彦业刘东虎
浅谈长距离调水工程水电站甩负荷原因分析及对策郭勇龚彦业刘东虎发布时间：2023-05-31T05:30:38.452Z 来源：《中国电业与能源》2023年6期作者：郭勇龚彦业刘东虎[导读] 本文结合某长距离重力流调水水工程末端采用水轮机与流量调节阀并行布置形式的消能电站的运行过程甩负荷问题分析及应对措施，剖析了长距离调水工程调流调压电站运行特点，论述成果可为长距离调水式水电站的运行控制策略提供一定的参考。
杭州市千岛湖原水股份有限公司摘要：本文结合某长距离重力流调水水工程末端采用水轮机与流量调节阀并行布置形式的消能电站的运行过程甩负荷问题分析及应对措施，剖析了长距离调水工程调流调压电站运行特点，论述成果可为长距离调水式水电站的运行控制策略提供一定的参考。
关键词：长距离调水；调流调压水电站；调流阀；甩负荷1. 前言长距离重力流调水工程是利用水流的重力势能将水资源调度至用水区域。
在引水工程末端适当位置修建水电站既可效消除富余的压力，同时可创造一定的经济效益，充分利用水资源，具有较高的工程应用价值。
为同时保证供水与发电，提高水电站对下游需水量变化的应急响应能力及发电稳定性，调流调压站采用水轮发电机与调流阀并行的布置形式。
然而，水轮发电机调流过程中引起压力管道水流波动，长距离管道流量及压力波动稳定需要一定的时间，变化的压力及流量与水轮发电机出力有一定耦合作用，会引起负荷大幅度变化，影响水轮发电机安全稳定运行，进入非稳定工况运行，引发异常噪音、振动、甩负荷、水轮发电机易产生疲劳甚至损坏等问题。
因此长距离调水工程水轮发电机组运行调度与常规水轮发电机组相比，有其自身运行特点，本文结合某长距离调水工程水轮发电机水量调节过程中产生甩负荷问题分析及对策，为类似水电站实际运行调度提供参考。
2. 调流调压电站概况某调水工程重力流有压引水工程，全线以封闭式输水隧洞为主，全长达113千米。
上游取水口与下游出水配水井之间通过一条干线连接，在干线上有多个分水口、事故检修闸、事故检修阀、空气阀、调压井，地形复杂，沿线管道高程变化复杂。
柳树沟水电站甩负荷试验问题浅析
柳树沟水电站机组甩负荷试验问题浅析赵文利【摘要】文章对柳树沟水电站机组甩负荷试验蜗壳水压超标问题进行分析，并针对问题提出了几点处理措施，用成功的案例为其他电站处理同类问题提供参考依据。
【关键词】甩负荷分段关闭装置蜗壳水压机组转速一、电站简介国电新疆开都河柳树沟水电站位于新疆维吾尔自治区巴音郭楞蒙古自治州和静县和焉耆县境内，为开都河中游河段规划的第八级电站，水库正常蓄水位1494.50m，相应库容为0.771亿m3，调节库容375万m3，具有日调节能力，电站装机总容量180MW（2×90MW），年发电量6.93亿kW·h，是一个以发电为主三等中型工程。
该电站引水系统布置格局为“一管两机”供水，两台机共用一条引水隧洞，隧洞长387.0米。
两台混流立轴伞式水轮发电机组总装机180MW（2×90MW），发电机型号为SF90-32/7800，水轮机型号为HLA1015-LJ-375。
该电站未设计调压井，额定水头84米，导叶关闭形式为两段关闭。
二、首次甩负荷试验问题机组调保计算要求：导叶的第一段关闭时间为3S（含调速器迟滞时间0.2S），接力器行程由100%至58%，导叶第二段关闭时间为10S，接力器行程由58%至10%，导叶58%开度为设计拐点，导叶剩余10%开度为接力器的缓冲区（小于机组空载开度14%）。
此导叶关闭方式下，水压上升值、转速上升值应满足机组安全运行要求：1、蜗壳末端最大水压不超过135米水柱；2、机组转速上升不超过额定转速的60%；柳树沟水电站首台机组安装后，进行单机甩负荷试验。
机组甩100%额定负荷时，机组频率上升至72.79HZ，机组转速上升未超过额定转速的60%，压力钢管水压上升至1.56MPa，超过机组调保计算要求值。
若在此情形下进行两台机组相继甩负荷试验，将严重威胁电站的安全运行。
三、试验检查（1）无水试验关闭机组进口蝶阀，对主配及分段关闭装置进行调试，采用模拟机组甩负荷的方法，测量出第一段关闭时间为 3.33 S，第二段关闭时间为10.14 S，分段关闭拐点为60.42%，与设计关闭规律相符，过程曲线如图一所示：图一：机组无水试验导叶关闭曲线（2）甩负荷试验在当时水头下机组带额定负荷90MW，导叶开度为83.33%，此时机组进行100%额定值甩负荷试验，机组频率上升至72.79HZ，蜗壳水压上升至1.56MPa，实际拐点为45.57%。
电网甩负荷现象分析报告
电网甩负荷现象分析报告摘要：电网甩负荷是指由于电网供电能力不足而引发的一种负荷减少的现象。
本报告旨在对电网甩负荷现象进行深入分析，探讨其原因，并提出相应的解决方案。
分析结果显示，电网甩负荷主要是由于电力供需不平衡、电力设施老化以及电网规划不合理导致的。
为解决这一问题，我们应当加强电力系统规划、改善电力设施、推进清洁能源发展等措施。
一、引言电力作为现代社会不可或缺的基础设施之一，在保障工业生产和居民生活方面起到了重要的作用。
然而，近年来电网甩负荷现象时有发生，给电力供应和电网安全稳定带来了一定程度的风险。
因此，对电网甩负荷现象进行深入分析，并提出相应的解决方案显得十分必要。
二、电网甩负荷现象的产生原因电网甩负荷现象主要有以下几个原因：1. 电力供需不平衡：随着经济的发展和人民生活水平的提高，电力需求不断增长。
而电力供应方面，由于供电能力的限制，无法满足人们对电力的需求，从而导致电网甩负荷现象的发生。
2. 电力设施老化：部分地区的电力设施建设时间较早，设备老化严重，无法满足新的电力需求，造成供电能力不足。
3. 电网规划不合理：在电网规划过程中，一些地区的电力需求被高估或低估，导致供需矛盾。
另外，一些地区缺乏合理的电网规划，使得电力供应不足，引发甩负荷现象。
三、电网甩负荷现象的影响电网甩负荷现象给电力供应和电网安全稳定带来了一系列的影响：1. 生产停工：当电力供应无法满足工业生产的需求时，许多企业不得不停工，造成经济损失和就业问题。
2. 居民生活受影响：电网甩负荷会导致停电现象，影响人们的正常生活，例如无法正常用电和无法充电等。
3. 电网安全风险：电网甩负荷会增加电网的负荷，可能引发电网故障和事故，对电网的安全稳定构成威胁。
四、解决电网甩负荷的方案为了解决电网甩负荷现象，我们提出以下几点建议：1. 加强电力系统规划：在电网规划过程中，应在准确评估电力需求的基础上，制定合理的电力供应方案，以确保电力供需平衡。
水电站主变差动保护动作甩负荷事故原因分析
水电站主变差动保护动作甩负荷事故原因分析摘要：水电站作为电力系统中的重要组成部分，对于电力输送质量有着直接的影响。
在水电站实际运行中，会有着主变差动保护动作甩负荷事故的发生，对于水电站会产生极大影响。
基于此，本文对某水电站的变差保护动作甩负荷事故的原因进行分析，提出防范措施，给相关人员提供一定借鉴。
关键词：水电站；差动保护；事故原因；防范前言：变压器是电子系统中的重要供电元件，它有着传递电能和改变电压的作用。
变压器运行时的安全可靠对于整个电网有着举足轻重的作用。
而对主变差动保护动作的事故原因分析中，需要对电力设备和事故记录进行仔细检查，分析一些保护跳闸的原因，有着重要的应用价值。
1.事故工况该水电站的三台18MV机组都是通过发电机一变压器单母线内桥接线接入110KV系统，而2号的主变型号则为SF——31500/110。
而该水电站的高压侧额定电压和电流则分别为110kv和140A，而低压侧额定电压和额定电路则为10.5kv和1550A，并且整个额定容量则为32500kvA。
2.事故经过事故发生前，该水电站正对110KV河四线设备进行预试，但是由于其他原因，在侧接线时没有对电流互感器做试验，相应的安全措施也并没有完全拆除。
因此3台发电机的运行状态也不相同，其中3号机处于一种备用状态，同时其也具备开机运行的条件，而1号机和2号机则处于一种检修状态[1]。
而当水电站相关人员对3号机进行正常开机后，当3号机组有功负荷增至15MV时，2号主变纵差保护动作，从而跳开了2号主变低压侧112DL，造成3号机甩15MV负荷，紧急停机流程启动，最终空气开关失压跳闸。
2号主变差保护故障录波3.事故原因分析事故发生以后，水电站相关的人员立即对3号机组的停机过程动作情况进行监视，同时也检查了全站的保护装置动作情况和开关的变位情况。
同时要对一些断路器的跳闸情况进行记录，并且要向主管部门及时汇报，并且还要做好相关的安全措施。
这些安全措施包括对跳闸断路器分合闸位置进行核实，而且还要做好相应的调度申请，将保护动作范围内的设备转为冷备用，同时对发电机的接线绝缘进行测量。
水轮发电机组甩负荷试验故障停机原因浅析
水轮发电机组甩负荷试验故障停机原因浅析专辑：风水轮摘要：通过对水轮发电机组在甩负荷试验时，不能维持在空载态的原因进行分析。
提高设备运行的可靠性，保证机组在甩负荷试验时，使机组维持在空载态。
为机组在正常运行过程中发生非事故甩负荷的运行工况提供依据。
关键词：水轮发电机组；甩负荷；故障停机；分析【分类号】：TV541.20 引言水轮发电机组甩负荷试验目的：1.检验水轮发电机组调速器的可靠性；2.检验水轮发电机组励磁系统可靠性；3.检验调速器性能与调节保证计算时候匹配在；4.检验水轮发电机组设计、制造、安装质量。
水轮发电机组在甩负荷试验时，调速器将迅速全关导叶，在机组转速降至空转时，再将导叶开启至空转开度附近，以维持机组转速在额定转速。
与此同时，励磁系统也进行调节，将机端电压维持在额定电压。
机组最终维持在空载态。
在甩负荷试验过程中常因调速器或励磁系统原因导致机组事故停机或不能保持在空载态。
1 问题提出2012年7月24日，锦苏直流安控装置动作切除#1机600MW负荷后，由于在600MW时#1机调速器两端关闭装置已在投入状态，导致#1机导叶关闭速度过慢，致使#1机机械过速动作停机。
2013年5月27日，#2机甩600MW负荷试验时，因调速器主配故障甩负荷导叶关闭后导叶未能及时开启导致机组转速持续下降，励磁系统伏赫限制和发电机过激磁保护动作，机组事故停机。
2故障可能原因调速器并网信号故障调速器并网信号采用发电机出口开关辅助接点作为调速器并网信号的唯一判据。
机组发生甩负荷时若该开关的辅助接点故障不能正确反应该开关状态时，调速器将不能正确判断发电机已解列，从而导致调速器控制系统不能做出相应的调节，导叶将保持原来开度，最终机组发生过速导致甩负荷后故障停机。
励磁系统并网信号故障当机组甩负荷时，发电机出口开关分闸励磁系统收到机组解列信号后将实时调节励磁电压和电流使发电机机端电压在允许范围内，若励磁系统未收到机组解列信号，励磁系统将不作出任何调整，直至励磁系统自身内部故障跳闸或发电机过激磁保护动作。
甩负荷试验不成功改进优化(QC)
课题：甩负荷试验不成功改进优化目录课题简介．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．一、小组概况．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．1二、选题理由．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2三、现状调查．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2四、目标值确定及依据．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3五、原因分析．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4六、要因确认．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4七、制定对策．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．.．．．．． (9)八、对策实施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．10九、效果检查．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．11十、巩固措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．11 十一、回顾和今后的打算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．11课题简介甩负荷试验是机组快速甩负荷至带厂用电运行，也就是我们常说的小岛运行。
甩负荷控制的基本功能是：当机组在正常工况下运行时，若由于发电机解列，机组的甩负荷功能将自动投运，快速甩负荷并带厂用电稳定运行。
在机组甩负荷过程中，能保证机组运行参数的变化在安全范围内，而且不引起停机停炉保护动作，不危及设备安全，以便有可能较快的重新并网发电。
而我厂二期机组在进行甩负荷试验时机组超速跳闸停机，为此， QC小组组织了技术熟练和有丰富进验的技术人员成立QC公关小组。
一起水电站甩负荷超压事件分析及建议
１ ， 电站概 况 某 水电站 引水发 电系统 总体 布置采用 “ 一管二机” ， 共安 装２ 台单 机 容量 为１ ４ ＭＷ 的立式混 流式 水轮 发电机组 。 引水系统包 括引水明渠、 上 游 压力前池 、 引水钢 管及分 岔管 等主要建 筑物 ， 上游 未设 置调 压井 ， 厂 房布置为地 面式 ， 尾 水通过 尾水 渠 （ 无压 ） 排入 河道 。 机 组主 要特 征参
１ ０ ％至 全 关 为 缓 冲行 程 ， 时间
２ ｓ 。
分段关 闭装 置
电气式， 引导阀为电磁阀
表３ ． ２ — ２ 和３ ． ２ － ３ 计 算表 明， 电站１ ＃甩负荷蜗 壳升压 超过 计算值 ， ２ ． 事件经 过 ｓ 造成， 在 电站甩负荷关机 两台机额 定负荷运行， １ ＃机 组在 额 定 水 头 ｌ ６ １ ｍ 甩 额 定 负 荷 主要是 分段关闭装置未按原 设定值动作延迟 ２ 实 际上 只有第一段快 关在起作用。 １ ４ ． ５ ５ ＭＷ过程 中， 机组 蜗壳实 测最 大压 力上升 达到 １ ９ ８ ｍ， 超 过该 工况 过程 中， ３ ． ２ ． ４ 分段拐点偏差ｌ ｓ 时计算 结果 下原计算值 ８ ． ８ ｍ， 增 幅为４ ． ６ ５ ％。 考 虑到 电站机 组分 段关 闭拐点出于各种 情况会与原计 算值 产生偏 ３ ． 事件 分析 差， 以该电站考虑 的工 况３ 为 例， 计 算分段拐点产生１ ｓ 偏移 时机组转 速及 ３ ． １ 事件原因判断 根 据 电站 提供 事件过程记 录数据 分析， 甩负荷 过程 中， 分 段关闭装 压 力上升 情况。 表３ ． ２ － ４分段拐点偏 差１ ｓ 时计算结果 （ １ ＃机 ） 置在两 段关 闭的拐点位置并 没有按 照原设计开 始第二 段关 闭， 而是 向后 延 迟 了２ ｓ 才开始 动作 。 也 就是说 ， 导 叶在第一段 快关 的过 程 中， 原 设定 的２ ． ６ ｓ 被加 长 到了４ ． ６ ｓ （ 如下 图规律 ｌ 示） 。
黄龙滩电厂扩建机组甩负荷试验的问题与分析
Ｔ ｅＰ ｏ ｌｍ ｎ ａｙｉ ｆ ｏ ｄＲｅｅ ｔ ｎＴ ｓ ｆ ｈ ｒｂｅ ａ ｄＡｎ ｌｓｓ ａ ｊｃｉ ｅｔ ｏＬ ｏ ｏ
Ｈｕ ｎ ｌ ｎ ｔｎｈ ｄ ｏ ｏ ｒ ｌｎ ａ ｇｏ ｇａ ｙ ｒ ｐ ｗｅ ａ ｔ Ｐ
ＰＥＮＧ ａ — ｏ ． Ｔｉｎ ｂ ＨＵ Ｗ ｅ —ｂ ｎ ｏ
后必须进行甩负荷试验 。通过试验 验证在甩 负荷 时 ．
１ 扩建机 组及 其 基本 参数
扩建工程水工建筑物 主要 由进 水 口、 压力引水 隧 洞 、 电厂房 、２ ｋ 发 ２ ０ Ｖ开关站 、 尾水渠及大峡 沟整治等 组成 。扩建 工程利用原黄龙滩水 电站 的水库拦河 坝 ．
在拦 河坝左侧开设 ２条引水 隧洞 ． 引水至地 面发电厂 房。地面主厂房全长 ９ ．ｍ。 ２ ．ｍ． ３ ０ 宽 ６ 装有 ２台单机 ５ 容量 为 １ ０ ７ 的混流式水 轮发电机组 。 ＭＷ 电站水 头为 ６ ． － ５１ 年利用小 时数约 为 ２１２ 。 ４１ ８ ． ｍ。 ２ ８ ０ｈ 机组参数及特性 ： 水轮机型号
节参数 以及通过改变水轮机导 叶关 闭有效 时间等 ． 达 到满足机组强度要求 的 目的。 甩负荷 过程 中机 组的转 速上 升值 和最大压 力 上升值 分 别表示 为 ： ｌ ｆ ￣－ ０ ＿ｎ ，ｎ． －
， ２ ０
匕Ｉ
最 大净水头， ｍ
引 用 流 量 ／ ￣１ ｍ３ － ￥
机组 导 叶 关 闭 时 间 Ｔ ｓ ５ １ Ｊ ～ ２
３ 机 组 大修 后甩 负荷 试 验发 现 的 问题
２ ０ 年 ４月 ５日３ ０６ 号机组大修后 。 进行机组甩负 荷试验。 由于电厂油管路系统在机组运行负荷变化时产
２ 首 次甩 负荷试 验 的 问题及 解 决方 法
黄田水电站机组甩负荷试验
黄田水电站机组甩负荷试验摘要：黄田水电站机组甩负荷试验时出现过速停机故障，而且3台机组的甩负荷试验均出现过速停机故障，本文对故障的原因进行了分析，并介绍了对故障的处理方法。
关键词：甩负荷试验；故障；调保时间；事故停机流程Abstract: the hydropower units huangtian load rejection occurs when the stop tachycardia test failure, and 3 units load rejection of all appear to stop tachycardia test failure, this paper analyzes on the reasons of the failure, and introduces the processing method of the fault.Keywords: load rejection test; Fault; The insurance time; To stop the flow中图分类号：TV74 文献标识码：A文章编号：黄田水电站位于广东省河源市东源县境内东江干流中上游河段,是东江干流规划的十四个梯级中的第八级。
是以发电为主、兼顾航运等综合开发利用的水利水电工程。
水库正常蓄水位48.0m，总库容为2400万m3，电站装机4×5MW,多年平均年发电量9395万kW•h。
工程建成后具有发电和航运效益，对缓解河源市用电紧张局面可起到一定的作用。
在2009年12月投运初期，由于库前水位不能蓄到48米设计珠基高程，无法进行机组甩50%负荷试验。
现经过库区办的大力征地，上游水位已到设计珠基高程，黄田三台机组符合做甩100%负荷试验。
在各方的努力下，黄田电站甩负荷试验得以顺利完成。
水轮发电机甩负荷试验意义重大：1、检验压力管道、球阀等压力管道系统的抗冲击能力；2、检验水轮机、发电机、轴承、飞轮等故障情况下的振动幅度是否在合格范围；检验轴瓦在故障情况下的温度变化情况；检验调速器、励磁装置、高压开关、控制系统、保护系统、信号系统等整机的诸多质量问题，如电压升高情况、球阀和调速器响应和关闭情况等。
西溪电站机组甩负荷试验故障分析
６３ ０Ｖ； ０ 额定 电流 ： ２ 额 定 频 率 ： ０ Ｈｚ 相 １ ４ ６ Ａ； ５ ；
数 ： ； 磁 方 式 ： 止 可控 硅 ； 速 方 式 ： 压 测 频 ； ３励 静 测 残 调 速 器 名 称 ：双 微 机 双 调 节 调 速 器 ；型 号 ：
ＮＥ Ｐ Ｃ ５ ０ 工 作油 压 ：． ａ ＹＲ Ｉ Ｉ ０ ； ６ ３ＭＰ 。
情况 ， 本文对故 障的原因进行 了分析 ， 并介 绍 了处理故障 的方法 。
关键 词 ： 负荷 试 验 ； 障 ； 叶 分 段 式 关 闭 ＴＫ ３ ． １ Ｔ ３ ． ３ 文 献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ ２ ５ ８ （ ０ ６ ０ －０ ４ －０ １ ７ － ３ ７２ ０ ） ２ ０４ ２
间为 ２ 。为使 机组 在停 机 时缩 短低 转速 时 间和 防 ０ｓ
止甩 负 荷时机 组 过速 ， 叶采用 分 段式 关 闭 ， 导 油路 见
图 １
１ 机 组 主 要 参 数
水 轮 机型 号 ： ３ Ｎ３ 一ＷＰ一６ ０ 额定 水 头 ： ＧＺ Ｂ １ ０； ５ ７ ｎ 最大 水头 ：． ８ｉ； 小水 头 ：． ０ｉ 额 定 ． ４ｉ ； ７ ９ 最 ｎ ２ ０ ｎ； 出 力 ： ４ ５ １ ． １ ＭＷ ； 定 流 量 ： ８ ． ／ ； 定 转 额 ２ ２ ８ ｍ。ｓ 额 速 ：８ ９ｒｍｉ ； ７ ． ／ ｎ 飞逸 转 速 ： ６ ／ ｎ 发 电机 型号 ： ２ ８ ｒｍｉ； Ｓ ＧＩ —７ ／ ６ ０ 型 式 ： 轴 悬 挂 式 、 支 点 、 迫 Ｆ ４ ６ ６７ ； 卧 双 强 空 冷 ； 定 容 量 ： ５ ５ 额 １ ． ６ ＭＶＡ／ ４ ＭＷ ； 定 电 压 ： １ 额
西溪 电站 位于 广 东 省 潮 州 市 的 韩 江 干 流上 ， 电
进行50%甩负荷试验导致机组失磁
Adversity is an inevitable process of growth. People who can accept adversity bravely will grow stronger day byday.同学互助一起进步（页眉可删）进行50%甩负荷试验导致机组失磁1、事故经过及处理情况：2007年08月，某厂#2机组进行50%甩负荷试验，试验前#2机有功308MW， 6KV 2A、2B、2C均由启备变接带；解除电跳机、炉跳机保护。
12:52调总令#2机组进行甩50%负荷试验，12:52:36手动打D磨煤机，总煤量90T/H，12:52:42手动打A磨煤机，总煤量60T/H，12:52:44手动开启锅炉B侧PCV电磁泄放阀（A侧PCV电磁泄放阀缺陷，开启不了），12:52:46手动断开灭磁开关，发电机未解列，发现#2发电机失磁，立即手动按发电机出口断路器（5021、5022）紧急跳闸，发电机解列；12:52:49手动将A 汽动给水泵打闸，汽机最高转速到3081rpm，锅炉B磨维持运行；12:58:06，B一次风机跳闸，首出为一次风机喘振，12:58:27调试廖总令手动MFT停炉，手动将汽机打闸，各联锁正常。
经了解手动断开灭磁开关发电机未解列为调试电气人员将灭磁联跳压板退出所致。
#2发电机失磁，引起#1、2机组部分参数大幅波动，#1发电机无功功率由-2.6 MVAR突变至359 MVAR，机励磁电流由3078.5A突变至5035A；#2发电机由4.8 MVAR突变至-539.6 MVAR，#2机定子电流由9026A突变至20319A。
2、暴露问题原因分析：事故发生后,组织有关专业人员进行分析认为：做#2机组甩50%负荷时#2发电机失磁，导致#1、2机组部分参数大幅波动，对#1、2发电机带来隐性的损伤，影响了发电机的寿命。
#2发电机失磁，主要有以下原因为：2.1做甩负荷试验的试验方案不具体，调试准备不充分，在运行方式发生变化后，没有及时修改试验方案。
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水电站机组甩负荷试验失败分析
针对水电站机组甩负荷试验的重要性及必要性,采用理论指导实践的办法,具体对该电站机组启动验收过程中出现的机组甩负荷试验失败进行分析,得出解决办法,并对今后水电站机组甩负荷的安全性进行探讨,寻求安全可靠之路。
标签：水电站甩负荷试验
水电站因受自然条件的限制,常有较长的压力过水管道。
由于管道长、水流惯性大,导水机构开关时会在压力过水管道及蜗壳内引起水锤作用。
特别是在机组甩满甩荷时,由水锤作用引起的蜗壳压力上升,及由水力惯性作用引起的转速上升都是水电站安全运行监测的重点对象,如故障其带来的可能是重特大事故。
如1995年7月8日曾有水厂因防水锤措施不足发生特大淹机停水故障。
1 井冈山(仙口)水电站联合甩负荷试验失败
井冈山(仙口)水电站位于江西西南部,装有2×12MW立式混流悬式水轮发电机组,水压正常高水位305m,发电限制水位290m,水轮机安装高程233.62m,额定水头61m,最大工作水头69.38m,进水阀采用D971X—16Q对夹式电动蝶阀,直径2.25m,主管直径 4.5m,支管直径 2.25m,单机流量23.45m3/s,机组调速器型号为GLYWT—PLC/7500。
水锤及调节保证计算
按照水锤波计算公式,把蜗壳及尾水管中的水流假定为一元流,将其作为压力管路的延续部分分别求出主管、支管、蝶阀蜗壳、尾水管处的波速ai,最后求出压力管路等价波速a,时等价波速a=1062m/s。
压力管路流速按等价流速计算,则等价流速v=466m/s,水锤波长t相=0.439,因为Ts远大于tr故最大水锤压力发生在间接水锤。
为使甩负荷时压力上升率和转速上升率符合规范要求,在引水系统中设置调压室。
现取额定水位头为61M,最大水头为69.38M两种情况,取关闭时间Ts=16s,计算机组甩全负荷的蜗壳最大压力上升率Z蜗最大转速上升βmax,尾水管真空值H尾,计算结果见右表。
从表中可知在导叶全关闭时间T=16s,最大水头相组甩全负荷时,蜗壳最大水压上升率Z蜗=46.2%∈30%～50%,额定水头机组甩全负荷时,最大转速上升率βmax=43%<45%,尾水管真空值H尾=6.74m<8m,均满足规范要求。
因电站水头较低,最大水锤出现在调节过程的末端,可采取先快后慢的调节规律(即两段关闭),以提高开始阶段的水锤压力,降低终了阶段的水锤压力,较合理的调节程序是最大水轮锤压强接近平均值,并使转速变化满足要求。
计算出Ⅰ段关闭时间5.8s,Ⅱ段关闭时间10s,拐点为30%。
经厂家输入该定值,现场甩75%负荷时,蜗壳最大水压力上升率为80.8%,最大转速上升率为14.2%,超过规范的允许范围,机组甩负荷试验失败。
2 甩负荷试验失败分析
在小波动控制调节中,由小波动开机球阀和小波动关机械阀进行导叶开关控制,而在大波动时(如机组甩负荷),则由大动机球阀和关机插装阀电磁铁通电,其推力使钢球封住压力腔,同时使A腔与排油腔T连通,使关机插装阀上腔油液经过大波动关机球阀排走,关机插装阀开启差压油缸(接力器,开腔油液经过关机插装阀与排油接通,接力器快速关闭)导叶已就快速关闭,从而达到快速停机目地。
经质疑调速器关闭过程有误,请专业研究院来电站现场诊查,专家到现场后使用专用仪器做了模拟无水紧急停机,模拟开机甩负荷及甩9MW负荷三个试验。
试验将主接力器行程信号,频率信号等接入软件系统,实时监测,模拟无水紧急停机及甩负荷时,给出模拟频率信号,分别向自动化控制系统发出紧急停机和甩负荷信号,主接力器行程变化基本与设计行程相符。
单机甩9MW负荷时,采取将机组开机后,带到9MW负荷稳定后,人工跳发电机出口开关,甩75%的额定负荷。
主接力器行程变化异常,第Ⅰ段关闭过程中,主接力器提前到达拐点位置,等待到达Ⅰ段关闭时间达到后继续完成第Ⅱ段关闭。
由此可见Ⅰ段关闭时间被大大收缩,导致水锤压力增加是造成井冈山(仙口)水电站甩负荷试验失败的原因。
3 解决办法
厂家针对Ⅰ段关闭出现的问题,分析出主要原因是关机插装阀联通差压缸(接力器)后,油压降低过快,导致提前到达拐点,经调整关机插装阀排油速度后,机组甩负荷各项指标均能达到规范要求。
4 结论
正常运行下水电站机组甩负荷事件时有发生,作为机组启动验收重要一部分的机组甩负荷试验有着它不可替代的地位,它关乎着今后电站的安全稳定运行,只有调速器稳定可靠运行,才能保证机组厂房在甩负荷下的安全。
所以即使在条件较差的小型水电站,机组甩负荷试验同样应做到:
4.1 调速器出厂前必须做好各项检查
4.2 机组安装完毕后,必须先做无水模拟开、停机及无水甩负荷试验,检测主接力器动作,压力机转速上升率等符合规范后方可进行下一步试验。
4.3 在做机组甩负荷试验之前,应特别注意做好安全措施,防止机组飞逸和水压过高;同时使用自动记录仪记录机组转速、接力器行程、蜗壳水压及发电机定子电流等参数的过渡过程。
参考文献:
[1]刘宝华.某水厂水锤事故原因分析[J].水电站设计,2000,16:30-36.
[2]井冈山(仙口)水电站初步设计报告[R].吉安:吉安市水利水电规划设计院,2004.。